JPH10315225A

JPH10315225A - ２液の混合性を改良したスプレーガン用ミキシングモジュール

Info

Publication number: JPH10315225A
Application number: JP9129828A
Authority: JP
Inventors: Hirohide Sakaguchi; 博英坂口; Shinichiro Kajikawa; 真一郎梶川; Yukio Masuzumi; 幸夫増住; Yuji Sato; 裕司佐藤; Hiroyuki Katayama; 裕之片山
Original assignee: Mitsui Chemicals Inc
Current assignee: Mitsui Chemicals Inc
Priority date: 1997-05-20
Filing date: 1997-05-20
Publication date: 1998-12-02

Abstract

(57)【要約】【課題】反応性が高く高粘度の材料に対しても混合性能
が良好で、安定した状態で長時間の運転を行いうるスプ
レーガン用ミキシングモジュールを提供する。【解決手段】２液衝突混合方式のスプレーガン用ミキシ
ングモジュール（１）において、ミキシングチャンバー
（１１）内へ２液をそれぞれ導入する２個以上の流入孔
（１４ａ，１４ｂ）の向きを、ミキシングチャンバーか
らの混合液の吐出方向に対して逆向きに、かつ、ミキシ
ングチャンバーの中心軸（Ｏ）を含む平面（Ｐ_O）であ
って流入孔の中心軸を含む平面（Ｐ₁，Ｐ₂）とは直交
する平面（Ｐ_O）に対する角度（θ）を４５〜８５度の
範囲内に設定すると共に、各流入孔のミキシングチャン
バーへの開口部がミキシングチャンバーの中心軸（Ｏ）
と直交する平面内で同一円周上にあるように構成したこ
とを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、２成分の液を高圧
で衝突、混合せしめて噴射するスプレーガン用ミキシン
グモジュールの構造に関し、特に硬化速度の速い樹脂材
料を短時間で混合、攪拌するのに適し、ウレタン、エポ
キシ、不飽和ポリエステル樹脂等の吹付け成形に好適に
使用し得るミキシングモジュールに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】２成分の液を混合する方法としては、機
械混合方式（回転するプロペラで混合）や静的混合方式
（スタティックミキサー）等が一般的であるが、反応速
度の速い材料はスプレーガンに導く以前に既に混合装置
内で硬化が始まり、混合装置の洗浄も困難となるため、
噴射直前にスプレーガン内で２液を混合する衝突混合方
式が用いられている。衝突混合方式は、２液を混合する
ミキシングチャンバーの容積が小さく、液の滞留時間が
短いため、反応速度の速い材料の使用に適している。ま
た、ミキシングチャンバーの洗浄方式としては、機械式
（クリーニングロッドの出し入れによる方法）や、エア
ークリーニング方式（高圧エアーをミキシングチャンバ
ー内に導入しクリーニングする）、溶剤洗浄方式があ
り、いずれの場合も洗浄は瞬時に行われるようになって
いる。このような衝突混合方式の混合特性を改良する方
法として、特開平４−９３２０４号公報や特開平４−９
３２０５号公報には、２液の衝突機会を増やすことによ
り混合性を向上させるようにしたミキシングモジュール
が開示されており、具体的には、液の流入孔の数を増し
たり、流入位置を工夫する等の手段が採られている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、衝突混合方式
では２液の衝突エネルギーだけで混合を行うため、液の
粘度が高かったり、相溶性が悪い場合には混合不良が生
じ、硬化不良や未硬化となり易い。上記公報に記載のも
のも、その点で必ずしも満足のゆくものではなかった。
このため、反応性が高く高粘度の材料に対しても混合性
が良好で、安定した状態で長時間の運転を行いうるスプ
レーガン用ミキシングモジュールが求められていた。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決すべく鋭意検討の結果、ミキシングチャンバーの構
造を最適化することで２液の混合性を大幅に改善するこ
とができた。即ち、本発明は、２液衝突混合方式のスプ
レーガン用ミキシングモジュールにおいて、ミキシング
チャンバー内へ２液をそれぞれ導入する２個以上の流入
孔の向きを、ミキシングチャンバーからの混合液の吐出
方向に対して逆向きに、かつ、ミキシングチャンバーの
中心軸を含む平面であって流入孔の中心軸を含む平面と
は直交する平面に対する角度を４５〜８５度の範囲内に
設定すると共に、各流入孔のミキシングチャンバーへの
開口部がミキシングチャンバーの中心軸と直交する平面
内で同一円周上にあるように構成したことを特徴とする
ものである。

【０００５】本発明の望ましい形態においては、ミキシ
ングチャンバー内に、上記流入孔の開口部を介してノズ
ル部とは反対側に、ノズル部の直径と同一直径の副混合
室を設けると共に、ノズル部の長さＬ１と副混合室の長
さＬ２の比がＬ１：Ｌ２＝１：0.０５〜0.３の範囲内と
なるように構成する。

【０００６】また、上記２個以上の流入孔を、それらそ
れぞれの中心軸が、ミキシングチャンバーの中心軸を含
む任意の平面からそれぞれ所定距離離れた平行な平面内
に含まれるように偏心させて（以下、単に「偏心」とい
う。）設け、各流入孔から噴出した液がミキシングチャ
ンバー内部で渦を巻くように構成することも推奨され
る。

【０００７】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照しつゝ本発明を
具体的に説明する。図１は、本発明に係るスプレーガン
用ミキシングモジュールで、２個の流入孔を有するエア
ーフラッシュ方式の一形態を示す断面図、図２は、本発
明に係るスプレーガン用ミキシングモジュールで、４個
の流入孔を有する機械洗浄方式の一形態を示す断面図で
ある。図１中、１はミキシングモジュール、１１はミキ
シングチャンバー、１２はノズル部、１３は副混合室、
１４ａ，１４ｂは流入孔である。また、図２中、１４ａ
〜１４ｄは流入孔であり、１５はクリーニングロッドで
ある。

【０００８】まず、図１に示した実施形態のものから説
明する。なお、図１の左側には、ミキシングモジュール
１をその周壁に明けた流入孔１４ａ及び１４ｂの中心軸
を含む平面で切断した断面図（右側のＮ−Ｎ線に沿った
断面図）が示されており、右側には、ミキシングモジュ
ール１の副混合室１３の部分でその中心軸に直角な平面
で切断した断面図（左側のＭ−Ｍ線に沿った断面図）が
示されている。

【０００９】本発明に係るミキシングモジュール１の特
徴は、まず第１に、ミキシングチャンバー１１内に導入
される２液の流入角度θ（即ち、流入孔１４ａ，１４ｂ
の角度θ）を、混合液の吐出方向に対して逆向き（後ろ
向き）に４５〜８５度とした点にある。より厳密には、
流入孔１４ａ，１４ｂの向きを、ミキシングチャンバー
からの混合液の吐出方向に対して逆向きに、かつ、ミキ
シングチャンバーの中心軸Ｏを含む平面Ｐ_Oであって、
流入孔の中心軸を含む平面Ｐ₁，Ｐ₂とは直交する平面
Ｐ_Oに対する角度θを４５〜８５度の範囲内に設定する
ものである。従来のミキシングモジュールにおける液の
流入角度は、通常、液の吐出方向に対して９０度である
が、この角度を逆向きにすることで、ミキシングチャン
バー内での液の滞留時間を延ばすことと、液の進行方向
が変化することにより発生する乱流により攪拌・混合性
が向上し、粘度が高くても十分な攪拌・混合が行われ、
未硬化部分の発生をなくすことができる。なお、流入角
度が８５度を超えると攪拌・混合性が向上せず、４５度
未満では２液の衝突性が低下するため、４５〜８５度の
範囲が適当である。

【００１０】本発明の第２の特徴は、各流入孔１４ａ，
１４ｂのミキシングチャンバー１１内への開口部がミキ
シングチャンバーの中心軸と直交する平面内で同一円周
上にあるように構成した点にある。このように、ミキシ
ングチャンバー内への液の流入口が同一円周上にあるこ
とが重要で、同一円周上にあることによって、２液がミ
キシングチャンバー内に同時に流入することになり、そ
のため吐出開始時より吹付けが可能となると共に、終了
時も２液の配合比が適正値に保たれるため、そのまま終
了することができる。特に、図２に示すようなクリーニ
ングロッド１５の出し入れによる機械洗浄方式のスプレ
ーガンの場合、流入口の位置がずれていると吹付け開始
時及び終了時に液の配合比が狂うため、必ず液を捨てる
操作が必要となるから、流入口が同一円周上にあること
は重要である。

【００１１】而して、本発明に係るミキシングモジュー
ルにおいては、ミキシングチャンバー１１内に、上記流
入孔の開口部を介してノズル部１２とは反対側に、ノズ
ル部の直径と同一直径の副混合室１３を設けると共に、
ノズル部の長さＬ１と副混合室の長さＬ２の比がＬ１：
Ｌ２＝１：0.０５〜0.３の範囲内となるように構成する
ことが推奨される。このような副混合室を設けることに
より、２液の攪拌・混合効果が一層増大する。副混合室
１３の直径は、ノズル部の直径より小さくても大きくて
も混合室にデッドスペースが発生するため、同一の径と
するのが良い。Ｌ１とＬ２の比率は0.０５未満では混合
性が改善されず、0.３を超えるとスプレーパターンが広
がらず小さくなったり、密度差が発生したりする。

【００１２】更にまた、上記２個以上の流入孔１４ａ，
１４ｂを、それらそれぞれの中心軸が、ミキシングチャ
ンバーの中心軸Ｏを含む任意の平面Ｐ_Xからそれぞれ所
定距離離れた平行な平面内Ｐ₁，Ｐ₂に含まれるように
偏心させて設け、各流入孔１４ａ，１４ｂから噴出した
液がミキシングチャンバー１１内部で渦を巻くように構
成することが推奨される。そうすることにより、ミキシ
ングチャンバー内での２液の攪拌・混合作用が一層向上
する。

【００１３】なお、ミキシングチャンバーへの流入孔の
数は、各液について２〜３個位（２液で合計６個位）ま
でが適当である。

【００１４】また、本発明のミキシングモジュールの洗
浄方式としては、エアーフラッシュ方式、クリーニング
ロッドの出し入れによる機械洗浄方式、或いは、溶剤洗
浄方式のいずれも可能である。

【００１５】図２には、クリーニングロッド１５の出し
入れによる機械洗浄方式とした本発明のミキシングモジ
ュールが示されている。スプレー作業中は、左上の断面
図に示す如く、クリーニングロッド１５は左側に引き込
められ、クリーニングロッド１５の先端と流入孔１４ａ
〜１４ｄの開口部との間に長さＬ２の副混合室が形成さ
れる。スプレー作業終了後は、左下の断面図に示す如
く、クリーニングロッド１５をミキシングチャンバー１
１の内部全体に押し出して、チャンバーの洗浄を行うも
のである。

【００１６】なお、図２に示した形態の流入孔１４ａ〜
１４ｄは、Ａ液を導入する１４ａとＢ液を導入する１４
ｄを対向させ、同様にＡ液を導入する１４ｂとＢ液を導
入する１４ｃを対向させて設けることにより、２液が回
転することなく直接衝突するように構成してある。

【００１７】而して、本発明のミキシングモジュールを
装着したスプレーガンに吹付け用の２液の材料を供給す
る高圧２液吐出マシンとしては、液圧を１００ｋｇｆ／
ｃｍ ²程度に昇圧することのできるタイプのものであれ
ば特に形式にこだわらず使用できる。実際の例として
は、ギヤポンプを用いた東レエンジニアリング社製ＴＨ
Ｄ−２、アクシャルピストンポンプを用いた東邦機械工
業社製ＮＲ−２３０型高圧ウレタン発泡機、プランジャ
ーポンプを用いたガスマー社（米国）製Ｈ−２０００
型、プランジャーポンプ式高圧マシンであるイソテルム
社（スイス）製ＰＳＭ−７０型等を使用できる。

【００１８】また、本発明のミキシングモジュールを装
着するスプレーガンとしては、エアーフラッシュ方式の
グラスクラフト社（米国）製のプロブラーガン、クリー
ニングロッドの出し入れによる機械洗浄方式のガスマー
社（米国）製ＧＸ−７ガン、イソテルム社（スイス）製
ＳＰ−３００ガン、或いは溶剤洗浄型のビンクス社（米
国）製４３Ｐガン等を使用できる。これらの衝突混合型
のスプレーガンには、いずれもそれらに装着すべき標準
型のミキシングモジュールが用意されているが、それら
はいずれも吐出方向に対し９０度で液が流入する構造と
なっている。この標準品の代わりに本発明に係るミキシ
ングモジュールを装着、使用することにより、２液の混
合特性は大幅に向上し、反応性の高い高粘度の２液材料
を均一に攪拌、混合し、長時間安定した状態で高品質の
吹付け成形を行うことが可能となるものである。

【００１９】

【実施例】本発明に係るミキシングモジュールを用い、
下記２種類の材料により吹付け成形を行った。 (1)速硬化ウレタンスプレー材として市販されている三
井東圧化学社製のリムスプレーＦ−１０００。その特性
を表１に示す。 (2)粘度の高い材料として特別に調整した試作品Ｎｏ．
２。この試作品Ｎｏ．２の詳細は次の通りである。Ａ液（イ
ソシアネート）は、ジフェニルメタンジイソシアネート
（ＭＤＩ−ＰＨ；三井東圧化学社製）５２２ｇ、液状Ｍ
ＤＩ（ＭＤＩ−ＬＫ；三井東圧化学社）５２２ｇ、ＰＰ
ＧＤｉｏｌ−３０００が１５００ｇを、３０００ｇの
セパラブルフラスコに装入して８０℃で３時間反応さ
せ、ＮＣＯ％＝１1.２％、粘度（ｃｐｓ／２５℃）＝１
５００の末端イソシアネート基含有プレポリマー（Ａ−
２）を得た。Ｂ液は、ＰＰＧＥＰ−３３０Ｎ（ＥＯキ
ャップＰＰＧ、ＯＨ価＝３６；三井東圧化学社製）６8.
９重量部、Ｒ−１５ＨＴ（末端水酸基含有ポリブタジエ
ン；出光石油）１2.１部、ジエチルトルエンジアミン
（アルデマール浅野社）１７部、触媒としてオクチル酸
鉛の２５％ＤＯＰ溶液を1.０部、安定剤としてイルガノ
ックス＃１０１０及びチヌビン＃３２７を各0.５部の割
合で配合して得た（Ｂ−２）。粘度（ｃｐｓ／２５℃）
＝１４００、比重＝1.０２であった。この試作品Ｎｏ．
２のＡ液及びＢ液の調製結果を表１に示す。

【００２０】

【表１】

【００２１】以下、実施例１〜５及び比較例１〜２につ
いて説明する。それらの概略は最後に表２にまとめて示
してある。なお、混合性の確認においては、スプレーを
行う条件設定（温度、圧力）をカタログ記載の標準設定
値より低目とし、混合性を標準状態より悪くした状態
で、硬化性及び硬化物の物性を測定し、確認することと
した。

【００２２】［実施例１］米国グラスクラフト社製プロ
ブラーガンに装着して用い得るよう、本発明に係る図１
に示す形態のミキシングモジュール（エアーフラッシュ
方式）を下記のサイズで作製した。ノズル径（Ｄ）＝1.
５ｍｍ、ノズルの長さ（Ｌ１）＝１８ｍｍ、副混合室の
長さ（Ｌ２）＝1.５ｍｍ、液の流入孔の直径（Ｓ）は1.
１ｍｍ、角度（θ）は７５度とした。この場合のチャン
バーのＬ１：Ｌ２比は１：0.０８となる。液の流入孔は
２個とし、これらを偏心させて設け、液に回転力が加わ
るようにした。なお、参考までに、従来のフラットチャ
ンバー（先端のチップが無く、スプレーパターンが円
形）＃１のサイズは、それぞれＤ＝1.５，Ｌ１＝１9.
５，Ｓ＝1.１，θ＝９０である。吹付け成形に際して
は、高圧２液吐出マシンとして米国ガスマー社製Ｈ−２
０００型を使用した。吹付け材料としては、前記速硬化
型ウレタン吹付け材Ｆ−１０００Ａ／Ｂ（三井東圧化学
社製）を使用し、液温度６０℃、圧力１００ｋｇｆ／ｃ
ｍ²の標準条件でＰＰ板上に２ｍｍ厚に吹付け成形し
た。その結果、指触乾燥時間は６秒と、カタログに示さ
れた標準値８〜１８秒に比べて大幅に短く、ゴム弾性の
発現も1.５分とカタログ標準値の２〜４分より短かっ
た。更に発熱量も多いことから、ミキシングチャンバー
内での２液の攪拌が良好であり、硬化が促進されたこと
が理解できる。一週間室温で養生後、ＪＩＳＫ−６３
０１に準拠し物性を測定したところ、硬さは９０Ａ、引
張強さは１９０ｋｇｆ／ｃｍ²、伸びは４８０％、引裂
強さは６８ｋｇ／ｃｍと、いずれもカタログ標準値を大
幅に上回っており、従来のミキシングモジュールに比較
して攪拌・混合性が良好であることが確認された。

【００２３】［実施例２］ミキシングモジュールの形
状、２液の材料及び使用する高圧２液吐出マシンは実施
例１と同様とし、成形条件を変えてスプレーを行った。
液温度は標準条件の６０℃より１０℃下げて５０℃と
し、圧力は標準条件より１０ｋｇｆ／ｃｍ²下げて９０
ｋｇｆ／ｃｍ²で行った。衝突混合式のガンでは、低粘
度（液温度が高い）で衝突圧が高い方が混合性は良好に
なるので、この場合、成型条件を標準条件より下げて悪
くし、過酷な条件で実施したことになる。その結果、指
触乾燥時間は８秒、ゴム弾性の発現は２分と、カタログ
標準値の最短時間となっており、成形条件を下げても混
合性が向上し、全く問題のないことが判明した。物性
を、実施例１と同様の方法で測定したところ、硬さは９
０Ａ、引張強さは１６０ｋｇｆ／ｃｍ²、伸びは４６０
％、引裂強さは６６ｋｇ／ｃｍと、いずれもカタログ標
準値を上回っており、従来のミキシングモジュールと比
較して攪拌・混合性が極めて良好であることが確認され
た。

【００２４】［実施例３］実施例１と同様に図１に示し
た形態のミキシングモジュール（エアーフラッシュ方
式）を用い、但し、実施例１と比べ、副混合室の長さを
長くすると共に、流入孔の角度を変更して作製した。ノ
ズル径（Ｄ）＝1.５ｍｍ、ノズルの長さ（Ｌ１）＝１７
ｍｍ、副混合室の長さ（Ｌ２）＝2.５ｍｍ、液の流入孔
の直径（Ｓ）は1.１ｍｍ、角度（θ）は６０度とした。
この場合のＬ１：Ｌ２比は１：0.１５となる。液の流入
孔は２個とし、それらを偏心させて液に回転力が加わる
ようにした。２液の材料及び使用する高圧２液吐出マシ
ンは実施例１の場合と同様とした。成形条件として、液
温度は標準値より２０℃下げて４０℃とし、圧力は２０
ｋｇｆ／ｃｍ²下げて８０ｋｇｆ／ｃｍ²で行った。そ
の結果、指触乾燥時間は１４秒、ゴム弾性の発現は３分
と、カタログ値の範囲に収まっており、成形条件を下げ
ても問題の無いことが判明した。物性は、実施例１と同
様の方法で測定したところ、硬さは９０Ａ、引張強さは
１２５ｋｇｆ／ｃｍ²、伸びは４１０％、引裂強さは５
９ｋｇ／ｃｍといずれの数値もカタログ値を上回ってお
り、従来のミキシングモジュールと比較して成形条件を
下げても攪拌・混合性が良好であることが確認された。

【００２５】［実施例４］イソテルム社製の衝突混合ガ
ンＳＰ−３００に装着して用いるための本発明に係るミ
キシングモジュールで、図２に示す形態のもの（機械洗
浄方式）を下記のサイズで作製した。ノズル径（Ｄ）＝
1.０ｍｍ、ノズルの長さ（Ｌ１）＝１２ｍｍ、副混合室
の長さ（Ｌ２）＝2.４ｍｍ、液の流入孔の直径（Ｓ）は
0.６ｍｍ、角度（θ）は５０度とした。この場合のＬ
１：Ｌ２比は１：0.２となる。液の流入孔は４個とし、
各２個を互いに対向させて設けることにより、２液が回
転することなく直接衝突する方式とした。クリーニング
方式はロッドが出入りする「機械式」である。成形に際
しては、高圧２液吐出マシンとして同社製のプランジャ
ーポンプ式高圧マシンであるＰＳＭ−７０型を使用し
た。吹付け材料としては、速硬化型ウレタン吹付け材と
して調整した前記試作品Ｎｏ．２のＡ−２／Ｂ−２を、
液温度５０℃、圧力９０ｋｇ／ｃｍ²の条件で使用し、
ＰＰ板上に２ｍｍ厚に吹付け成形した。その結果、指触
乾燥時間は１２秒、ゴム弾性の発現は２分であり発熱量
も多いことから、ミキシングチャンバー内での２液の攪
拌が良好で、硬化が促進されたことが理解できる。一週
間室温で養生後、物性を測定したところ、硬さは８３
Ａ、引張強さは１３０ｋｇｆ／ｃｍ²、伸びは４７０
％、引裂強さは５９ｋｇ／ｃｍと材料の粘度が高く、成
形温度及び圧力が通常の成形条件よりも低いにもかかわ
らず良好であることから、本ミキシングモジュールの攪
拌・混合性能が良好であることが確認された。

【００２６】［実施例５］実施例４と同じミキシングモ
ジュール、高圧２液吐出マシン及び２液材料を使用し、
成形条件のみ、液の圧力を１０ｋｇｆ／ｃｍ²下げて８
０ｋｇｆ／ｃｍ²として成形を行った。その結果、指触
乾燥時間は１６秒、ゴム弾性の発現は2.５分であり発熱
量も多いことから、２液の攪拌が良好であり硬化が促進
されたことが判明した。一週間室温で養生後、物性を測
定したところ、硬さは８２Ａ、引張強さは１１０ｋｇｆ
／ｃｍ²、伸びは４５０％、引裂強さは５５ｋｇ／ｃｍ
と、材料の粘度が高く、成形温度及び圧力が通常の成形
条件よりも低いにもかかわらず、結果は良好であること
から、本ミキシングモジュールの攪拌・混合性能が良好
であることが確認された。

【００２７】［比較例１］実施例１と同じ高圧２液吐出
マシン及び２液材料を使用し、米国グラスクラフト社製
プロブラーガンにその標準品として用意されているラウ
ンド＃１のミキシングモジュールを装着して比較した。
この標準品のミキシングモジュールは、ノズル径（Ｄ）
＝1.５ｍｍ、ノズルの長さ（Ｌ１）＝１９．５ｍｍ、副
混合室は無く、液の流入孔の直径（Ｓ）は1.１ｍｍ、角
度（θ）は９０度である。液の流入孔は２個で、これら
を偏心させて設け、液に回転力が加わるようにしてあ
る。成形条件は、混合・攪拌特性を確認するため、カタ
ログに示された標準成形条件より低い実施例３と同様の
条件（温度：４０℃、圧力：８０ｋｇｆ／ｃｍ²）で行
った。その結果、指触乾燥時間は４０秒とカタログ値の
８〜１８秒に比べて大幅に長く、ゴム弾性の発現も７分
とカタログ値の２〜４分より長かった。更に、発熱量も
少ないことから、２液の攪拌が十分に行われず、不良で
あることが判明した。一週間室温で養生後、物性を測定
したところ、硬さは８６Ａ、引張強さは６０ｋｇｆ／ｃ
ｍ²、伸びは２５０％、引裂強さは３８ｋｇ／ｃｍとい
ずれの数値もカタログ値を大幅に下回っており、成形条
件を低下させたため攪拌・混合性が不十分となることが
確認された。

【００２８】［比較例２］実施例４と同じ高圧２液吐出
マシン及び２液材料を使用し、スプレーガンは実施例４
と同じくイソテルム社製ＳＰ−３００を用い、これに標
準品であるミキシングモジュールＳＰ−３００＃４を装
着、使用した。このミキシングモジュールは、ノズル径
（Ｄ）＝1.０ｍｍ、ノズルの長さ（Ｌ１）＝１４ｍｍ、
副混合室は無く、液の流入孔の直径（Ｓ）は0.６ｍｍ、
角度（θ）は９０度である。液の流入孔は２個で、偏心
しておらず、２液が直接衝突する方式となっている。ま
た、クリーニング方式はロッドが出入りする「機械式」
である。成形条件は、混合・攪拌特性を確認するため、
実施例４と同様の条件（温度：５０℃、圧力：９０ｋｇ
ｆ／ｃｍ²）として行った。その結果、指触乾燥時間は
３０秒、ゴム弾性の発現は６分であり、発熱量も少ない
ことから、２液の攪拌が十分に行われず、不良であるこ
とが判明した。一週間室温で養生後、物性を測定したと
ころ、硬さは７４Ａ、引張強さは５３ｋｇｆ／ｃｍ²、
伸びは２２０％、引裂強さは２３ｋｇ／ｃｍであり、成
形条件が同じである実施例４及びより低い実施例５に比
較し、大幅に劣ることからミキシングモジュール内での
攪拌・混合性が不十分であることが確認された。

【００２９】以上の実施例１〜５及び比較例１〜２につ
いて、それらの概略をまとめて表２に示す。なお、表２
には、参考のためカタログ標準値も併記した。

【００３０】

【表２】

【００３１】

【発明の効果】以上の如く、本発明は、２成分系の速硬
化型の樹脂衝突混合方式のスプレーガン用のミキシング
モジュールにおいて、２液の混合・攪拌性能を向上させ
るため、２液が衝突・混合されるミキシングチャンバー
の構造を改良した。具体的にはチャンバー内に導入され
る２液の流入角度（θ）の調整と、チャンバー後部に副
混合室を設けること、及びチャンバーに流入する液の流
入孔の数と偏心程度である。このように、既存のミキシ
ングモジュールのチャンバーの構造を改良するだけで、
２液の混合・攪拌性能が改善され、高粘度の材料の使用
が可能となり、成形条件が悪くても（温度及び圧力が低
くても）良好な硬化性及び物性が確保できる。これによ
り、未硬化や物性のバラツキが防止でき、作業性も向上
する。

【００３２】なお、本発明は上記実施例に限定されるも
のでなく、その目的の範囲内において上記の説明から当
業者が容易に想到し得るすべての変更実施例を包摂する
ものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るスプレーガン用ミキシングモジュ
ールで、２個の流入孔を有するエアーフラッシュ方式の
一形態を示す断面図である。

【図２】本発明に係るスプレーガン用ミキシングモジュ
ールで、４個の流入孔を有する機械洗浄方式の一形態を
示す断面図である。

【符号の説明】

１ミキシングモジュール１１ミキシングチャンバー１２ノズル部１３副混合室１４ａ〜ｄ流入孔１５クリーニングロッド

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者佐藤裕司神奈川県横浜市栄区笠間町1190番地三井東圧化学株式会社内 (72)発明者片山裕之神奈川県横浜市栄区笠間町1190番地三井東圧化学株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】２液衝突混合方式のスプレーガン用ミキシ
ングモジュール（１）において、ミキシングチャンバー
（１１）内へ２液をそれぞれ導入する２個以上の流入孔
（１４ａ，１４ｂ）の向きを、ミキシングチャンバーか
らの混合液の吐出方向に対して逆向きに、かつ、ミキシ
ングチャンバーの中心軸（Ｏ）を含む平面（Ｐ_O）であ
って流入孔の中心軸を含む平面（Ｐ₁，Ｐ₂）とは直交
する平面（Ｐ_O）に対する角度（θ）を４５〜８５度の
範囲内に設定すると共に、各流入孔のミキシングチャン
バーへの開口部がミキシングチャンバーの中心軸（Ｏ）
と直交する平面内で同一円周上にあるように構成したこ
とを特徴とする２液の混合性を改良したスプレーガン用
ミキシングモジュール。
【請求項２】ミキシングチャンバー（１１）内に、上記
流入孔（１４ａ，１４ｂ）の開口部を介してノズル部
（１２）とは反対側に、ノズル部の直径（Ｄ）と同一直
径の副混合室（１３）を設けると共に、ノズル部の長さ
Ｌ１と副混合室の長さＬ２の比がＬ１：Ｌ２＝１：0.０
５〜0.３の範囲内となるように構成したことを特徴とす
る請求項１に記載のスプレーガン用ミキシングモジュー
ル。
【請求項３】上記２個以上の流入孔（１４ａ，１４ｂ）
を、それらそれぞれの中心軸が、ミキシングチャンバー
の中心軸（Ｏ）を含む任意の平面（Ｐ_X）からそれぞれ
所定距離離れた平行な平面（Ｐ₁，Ｐ₂）内に含まれる
ように偏心させて設け、各流入孔（１４ａ，１４ｂ）か
ら噴出した液がミキシングチャンバー内部で渦を巻くよ
うに構成したことを特徴とする請求項１又は２に記載の
スプレーガン用ミキシングモジュール。