JPH1044743A - 車両用空調装置 - Google Patents
車両用空調装置Info
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- JPH1044743A JPH1044743A JP20570196A JP20570196A JPH1044743A JP H1044743 A JPH1044743 A JP H1044743A JP 20570196 A JP20570196 A JP 20570196A JP 20570196 A JP20570196 A JP 20570196A JP H1044743 A JPH1044743 A JP H1044743A
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- Japan
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- cylindrical impeller
- stabilizer
- impeller
- outer diameter
- air conditioner
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 好ましい送風状態を維持しつつ、円筒状羽根
車の回転に伴う騒音の発生を低減する。 【解決手段】 ケーシング１１内には、円筒状羽根車１
３の上方にはリアガイダ２３、下方にはスタビライザ２
４がそれぞれ形成されている。前記吹出口１７側の円筒
状羽根車１３とスタビライザ２４との間の最短隙間寸法
は、円筒状羽根車１３の外径の１４％から２４％となる
値である。前記円筒状羽根車１３の回転中心と前記スタ
ビライザ２４の吹出口１７側の最短隙間位置を結ぶ直線
と水平面とのなす角度は３８°から４３°となる値であ
る。前記吸込口１６側の円筒状羽根車１３とスタビライ
ザ２４との間の最短隙間寸法は、円筒状羽根車１３の外
径の７％以上である。前記円筒状羽根車１３の回転中心
と前記スタビライザ２４の吸込口１６側の最短隙間位置
を結ぶ直線と水平面とのなす角度は１１°から１５°と
なる値である。
車の回転に伴う騒音の発生を低減する。 【解決手段】 ケーシング１１内には、円筒状羽根車１
３の上方にはリアガイダ２３、下方にはスタビライザ２
４がそれぞれ形成されている。前記吹出口１７側の円筒
状羽根車１３とスタビライザ２４との間の最短隙間寸法
は、円筒状羽根車１３の外径の１４％から２４％となる
値である。前記円筒状羽根車１３の回転中心と前記スタ
ビライザ２４の吹出口１７側の最短隙間位置を結ぶ直線
と水平面とのなす角度は３８°から４３°となる値であ
る。前記吸込口１６側の円筒状羽根車１３とスタビライ
ザ２４との間の最短隙間寸法は、円筒状羽根車１３の外
径の７％以上である。前記円筒状羽根車１３の回転中心
と前記スタビライザ２４の吸込口１６側の最短隙間位置
を結ぶ直線と水平面とのなす角度は１１°から１５°と
なる値である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は車両用空調装置、特
に、車両の天井面に配設される後部座席用の冷房、暖
房、空気清浄機等の車両用空調装置に関するものであ
る。
に、車両の天井面に配設される後部座席用の冷房、暖
房、空気清浄機等の車両用空調装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば、ワンボックスカー等の後
部座席用の車両用空調装置として、例えば、天井面に設
けられる次のような構成のものがある（例えば、特開平
１−３１７８１９号公報参照）。
部座席用の車両用空調装置として、例えば、天井面に設
けられる次のような構成のものがある（例えば、特開平
１−３１７８１９号公報参照）。
【０００３】この車両用空調装置では、図１０に示すよ
うに、ケーシング１の略対向位置に吸込口２及び吹出口
３がそれぞれ形成され、内部には円筒状羽根車４が配設
されている。ケーシング１の下方側内面には、円筒状羽
根車４との間に所定の隙間を形成するためのスタビライ
ザ５が形成されている。スタビライザ５の形状は、円筒
状羽根車４で略直線方向の空気流れを起こす場合、送風
効率等の観点から非常に重要である。このため、スタビ
ライザ５は、前記吸込口２側及び吹出口３側で円筒状羽
根車４にそれぞれ接近するように突出し、それらの中間
部に凹部６を有する構成とし、円筒状羽根車４の回転中
心と、スタビライザ５の各端部とを結ぶ直線が、水平面
又は垂直面とそれぞれなす角度ａ，ｂを所定範囲となる
ようにしている。
うに、ケーシング１の略対向位置に吸込口２及び吹出口
３がそれぞれ形成され、内部には円筒状羽根車４が配設
されている。ケーシング１の下方側内面には、円筒状羽
根車４との間に所定の隙間を形成するためのスタビライ
ザ５が形成されている。スタビライザ５の形状は、円筒
状羽根車４で略直線方向の空気流れを起こす場合、送風
効率等の観点から非常に重要である。このため、スタビ
ライザ５は、前記吸込口２側及び吹出口３側で円筒状羽
根車４にそれぞれ接近するように突出し、それらの中間
部に凹部６を有する構成とし、円筒状羽根車４の回転中
心と、スタビライザ５の各端部とを結ぶ直線が、水平面
又は垂直面とそれぞれなす角度ａ，ｂを所定範囲となる
ようにしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記車
両用空調装置では、エバポレータ７のフィンピッチ（空
気が流動可能な断面積）の縮小や、コア厚さ（空気が通
過する部分の厚さ）の増大等を行って冷房能力を向上さ
せた時に生ずる通気抵抗の増大によって発生するサージ
ング音や笛音については十分に考慮されていない。すな
わち、前記車両用空調装置では、前記角度ａ，ｂを所定
範囲とすることにより、ファン効率を向上しようとして
いるだけであり、笛音やサージング音の発生を防止する
には不十分である。
両用空調装置では、エバポレータ７のフィンピッチ（空
気が流動可能な断面積）の縮小や、コア厚さ（空気が通
過する部分の厚さ）の増大等を行って冷房能力を向上さ
せた時に生ずる通気抵抗の増大によって発生するサージ
ング音や笛音については十分に考慮されていない。すな
わち、前記車両用空調装置では、前記角度ａ，ｂを所定
範囲とすることにより、ファン効率を向上しようとして
いるだけであり、笛音やサージング音の発生を防止する
には不十分である。
【０００５】そこで、本発明は、好ましい送風状態を維
持しつつ、通気抵抗を増大させた場合の送風性能を向上
し、円筒状羽根車の回転に伴う騒音の発生を低減可能な
車両用空調装置を提供することを課題とする。
持しつつ、通気抵抗を増大させた場合の送風性能を向上
し、円筒状羽根車の回転に伴う騒音の発生を低減可能な
車両用空調装置を提供することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記課題を達成するた
め、本発明では、略対向位置に吸込口及び吹出口をそれ
ぞれ有するケーシング内に、前記吸込口と吹出口を結ぶ
方向に直交して水平に円筒状羽根車を配設し、該円筒状
羽根車の上方にリアガイダを、下方にスタビライザをそ
れぞれ形成してなる車両用空調装置において、前記吹出
口側の円筒状羽根車とスタビライザとの間の最短隙間寸
法ｔ１と、前記円筒状羽根車の回転中心と前記スタビラ
イザの吹出口側の最短隙間位置を結ぶ直線と水平面との
なす角度ａと、前記吸込口側の円筒状羽根車とスタビラ
イザとの間の最短隙間寸法ｔ２と、前記円筒状羽根車の
回転中心と前記スタビライザの吸込口側の最短隙間位置
を結ぶ直線と水平面とのなす角度ｂとを、笛音及びサー
ジング音の発生を防止可能な値としたものである。ここ
で、笛音及びサージング音は、可聴域（16ないし20ヘルツ
から16ないし20キロヘルツ程度）での音を意味する。
め、本発明では、略対向位置に吸込口及び吹出口をそれ
ぞれ有するケーシング内に、前記吸込口と吹出口を結ぶ
方向に直交して水平に円筒状羽根車を配設し、該円筒状
羽根車の上方にリアガイダを、下方にスタビライザをそ
れぞれ形成してなる車両用空調装置において、前記吹出
口側の円筒状羽根車とスタビライザとの間の最短隙間寸
法ｔ１と、前記円筒状羽根車の回転中心と前記スタビラ
イザの吹出口側の最短隙間位置を結ぶ直線と水平面との
なす角度ａと、前記吸込口側の円筒状羽根車とスタビラ
イザとの間の最短隙間寸法ｔ２と、前記円筒状羽根車の
回転中心と前記スタビライザの吸込口側の最短隙間位置
を結ぶ直線と水平面とのなす角度ｂとを、笛音及びサー
ジング音の発生を防止可能な値としたものである。ここ
で、笛音及びサージング音は、可聴域（16ないし20ヘルツ
から16ないし20キロヘルツ程度）での音を意味する。
【０００７】笛音及びサージング音の発生を防止して適
切な送風量を維持できる範囲としては、前記寸法ｔ１
を、円筒状羽根車の外径の１４％以上、２４％以下と
し、前記角度ａを、３８°以上、４３°以下とし、前記
寸法ｔ２を、円筒状羽根車の外径の７％以上、１３％以
下とし、前記角度ｂを、１１°以上、１５°以下とする
のが好ましい。この場合、最適値は、各範囲の中央値で
ある。
切な送風量を維持できる範囲としては、前記寸法ｔ１
を、円筒状羽根車の外径の１４％以上、２４％以下と
し、前記角度ａを、３８°以上、４３°以下とし、前記
寸法ｔ２を、円筒状羽根車の外径の７％以上、１３％以
下とし、前記角度ｂを、１１°以上、１５°以下とする
のが好ましい。この場合、最適値は、各範囲の中央値で
ある。
【０００８】また、前記スタビライザは、吹出口側及び
吸込口側を除く中間部に、円筒状羽根車の回転中心より
も下方の位置を中心とし、円筒状羽根車の半径よりも小
さい曲率半径で、円筒状羽根車の外径の１５〜２５％の
隙間を有する円弧断面形状の凹曲面を備えているのが好
ましい。
吸込口側を除く中間部に、円筒状羽根車の回転中心より
も下方の位置を中心とし、円筒状羽根車の半径よりも小
さい曲率半径で、円筒状羽根車の外径の１５〜２５％の
隙間を有する円弧断面形状の凹曲面を備えているのが好
ましい。
【０００９】さらに、前記スタビライザは、吹出口側が
前記円弧状羽根車の外径の５〜２３％の曲率半径を有す
る円弧断面形状の峰部を備えているのが好ましい。
前記円弧状羽根車の外径の５〜２３％の曲率半径を有す
る円弧断面形状の峰部を備えているのが好ましい。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面に従って説明する。
図面に従って説明する。
【００１１】図１及び図２に示す車両用空調装置は、ケ
ーシング１１内に、エバポレータ１２と、一対の円筒状
羽根車１３と、両円筒状羽根車１３を駆動するためのモ
ータ１４とをそれぞれ配設した構成である。
ーシング１１内に、エバポレータ１２と、一対の円筒状
羽根車１３と、両円筒状羽根車１３を駆動するためのモ
ータ１４とをそれぞれ配設した構成である。
【００１２】ケーシング１１は、自動車等の天井面に固
定される上ケース１５と、略対向位置に吸込口１６及び
吹出口１７をそれぞれ形成された下ケース１８とからな
る。前記吸込口１６は、縦長のスリット１９を複数並設
したものである。前記吹出口１７は、左右２箇所に離間
する開口部２０で構成されている。各開口部２０は、複
数枚の偏向板２１によって幅方向にそれぞれ分割されて
いる。偏向板２１は、複数枚が互いに連結されて図示し
ない支軸を中心として回動し、送風方向を変更する。
定される上ケース１５と、略対向位置に吸込口１６及び
吹出口１７をそれぞれ形成された下ケース１８とからな
る。前記吸込口１６は、縦長のスリット１９を複数並設
したものである。前記吹出口１７は、左右２箇所に離間
する開口部２０で構成されている。各開口部２０は、複
数枚の偏向板２１によって幅方向にそれぞれ分割されて
いる。偏向板２１は、複数枚が互いに連結されて図示し
ない支軸を中心として回動し、送風方向を変更する。
【００１３】前記エバポレータ１２は、吸込口１６側に
配設され、通過する空気を冷却する従来周知の構成であ
る。
配設され、通過する空気を冷却する従来周知の構成であ
る。
【００１４】前記円筒状羽根車１３は、所定間隔で配設
した複数枚の円盤１３ａ（両端部以外がドーナツ状に形
成されているものもある。）間に、湾曲する羽根１３ｂ
を円周方向に沿って複数枚並設してなる従来周知の構成
である。
した複数枚の円盤１３ａ（両端部以外がドーナツ状に形
成されているものもある。）間に、湾曲する羽根１３ｂ
を円周方向に沿って複数枚並設してなる従来周知の構成
である。
【００１５】前記モータ１４は、両端に回転軸１４ａを
有する構成で、各回転軸１４ａは継手２２を介して円筒
状羽根車１３の回転軸１３ｃにそれぞれ接続されてい
る。
有する構成で、各回転軸１４ａは継手２２を介して円筒
状羽根車１３の回転軸１３ｃにそれぞれ接続されてい
る。
【００１６】前記上ケース１５及び下ケース１８の内面
には、図２に示すように、前記円筒状羽根車１３の外周
形状に沿って所定間隔の間隙を形成するためのリアガイ
ダ２３及びスタビライザ２４がそれぞれ設けられてい
る。リアガイダ２３は、円筒状羽根車１３との隙間寸法
が吹出口１７側に向かうに従って徐々に広がるように形
成されている。
には、図２に示すように、前記円筒状羽根車１３の外周
形状に沿って所定間隔の間隙を形成するためのリアガイ
ダ２３及びスタビライザ２４がそれぞれ設けられてい
る。リアガイダ２３は、円筒状羽根車１３との隙間寸法
が吹出口１７側に向かうに従って徐々に広がるように形
成されている。
【００１７】一方、スタビライザ２４は、図２に示す各
部の値が後述する実験により決定した値となるように形
成されている。なお、ｔ１は、円筒状羽根車１３の回転
中心から吹出口１７側に形成される最短隙間寸法、ａ
は、その最短隙間位置と円筒状羽根車１３の回転中心と
を結ぶ直線が水平面となす角度、ｔ２は、円筒状羽根車
１３の回転中心から吸込口１６側に形成される最短隙間
寸法、ｂは、その最短隙間位置と円筒状羽根車１３の回
転中心とを結ぶ直線が垂直面となす角度、ｔ３は、吹出
口１７側及び吸込口１６側を除く中間部のうち、円筒状
羽根車１３の回転中心からの距離が最も大きい位置での
隙間寸法である。また、実験では、円筒状羽根車１３の
外径を６０mm、長さを３３０mm、回転数を３０００rpm
（一定）、エバポレータ１２の通気抵抗を３mmAq(送風
速度を１m/sとした場合）とした。
部の値が後述する実験により決定した値となるように形
成されている。なお、ｔ１は、円筒状羽根車１３の回転
中心から吹出口１７側に形成される最短隙間寸法、ａ
は、その最短隙間位置と円筒状羽根車１３の回転中心と
を結ぶ直線が水平面となす角度、ｔ２は、円筒状羽根車
１３の回転中心から吸込口１６側に形成される最短隙間
寸法、ｂは、その最短隙間位置と円筒状羽根車１３の回
転中心とを結ぶ直線が垂直面となす角度、ｔ３は、吹出
口１７側及び吸込口１６側を除く中間部のうち、円筒状
羽根車１３の回転中心からの距離が最も大きい位置での
隙間寸法である。また、実験では、円筒状羽根車１３の
外径を６０mm、長さを３３０mm、回転数を３０００rpm
（一定）、エバポレータ１２の通気抵抗を３mmAq(送風
速度を１m/sとした場合）とした。
【００１８】まず、前記ｔ１及びｔ２について、笛音や
サージング音が発生せず、しかも送風量が４５０ｍ3/h
以上に維持される範囲を決定した。但し、他の値につい
ては、ｔ１及びｔ２を変化させる際、常に笛音やサージ
ング音を発生する範囲を除く値とした。ここでは、ａを
４０.５°、ｂを１３°、ｔ３を１２mmとして実験を行
った。
サージング音が発生せず、しかも送風量が４５０ｍ3/h
以上に維持される範囲を決定した。但し、他の値につい
ては、ｔ１及びｔ２を変化させる際、常に笛音やサージ
ング音を発生する範囲を除く値とした。ここでは、ａを
４０.５°、ｂを１３°、ｔ３を１２mmとして実験を行
った。
【００１９】実験した結果は、図３のグラフに示す通り
である。前記条件で実験した場合、ｔ１，ｔ２の値を変
更することにより得られる送風量をプロットした結果
が、「ｔ１，ｔ２の値に対する送風量」として示した曲
面である。この曲面中、４５０m3/hとなる位置を１点鎖
線で示す。
である。前記条件で実験した場合、ｔ１，ｔ２の値を変
更することにより得られる送風量をプロットした結果
が、「ｔ１，ｔ２の値に対する送風量」として示した曲
面である。この曲面中、４５０m3/hとなる位置を１点鎖
線で示す。
【００２０】実験結果から明らかなように、ｔ１では
８.５mm〜１４mmの範囲で、ｔ２では４.２mm以上の範囲
で、笛音やサージング音は発生しなかった。但し、笛音
やサージング音を発生させないｔ１及びｔ２の値は、円
筒状羽根車１３の外径の違いに応じて変化する値であ
り、円筒状羽根車１３の外径を変更して実験を重ねた結
果、それぞれこの外径寸法の１４％〜２４％，７％以上
とすることにより、笛音やサージング音の発生を防止可
能であった。
８.５mm〜１４mmの範囲で、ｔ２では４.２mm以上の範囲
で、笛音やサージング音は発生しなかった。但し、笛音
やサージング音を発生させないｔ１及びｔ２の値は、円
筒状羽根車１３の外径の違いに応じて変化する値であ
り、円筒状羽根車１３の外径を変更して実験を重ねた結
果、それぞれこの外径寸法の１４％〜２４％，７％以上
とすることにより、笛音やサージング音の発生を防止可
能であった。
【００２１】また、前記寸法ｔ１では、前記範囲で送風
量を４５０ｍ3/h以上に維持できたが、前記寸法ｔ２で
は、７.８mm〜９.５mmの範囲を越えると、この送風量を
維持することができなかった。したがって、前記寸法ｔ
２は、４.２mm以上、７.８mm以下、前記円筒状羽根車１
３の外径寸法の違いを考慮して、その外径寸法の７％以
上、１３％以下とした。
量を４５０ｍ3/h以上に維持できたが、前記寸法ｔ２で
は、７.８mm〜９.５mmの範囲を越えると、この送風量を
維持することができなかった。したがって、前記寸法ｔ
２は、４.２mm以上、７.８mm以下、前記円筒状羽根車１
３の外径寸法の違いを考慮して、その外径寸法の７％以
上、１３％以下とした。
【００２２】以下、ａ，ｂ，ｔ３の範囲を決定するが、
順次実験により得られた中央値を使用する。こうして得
られた結果では、図４及び図５のグラフに示すように、
ａの値が３８〜４３°、ｂの値が１１〜１５°で、笛音
及びサージング音の発生はなかった。また、図６のグラ
フに示すように、ｔ３の値が９〜１５mmで、円筒状羽根
車の外径の１５〜２５％となるような凹曲面を形成した
場合に笛音及びサージング音の発生はなかった。
順次実験により得られた中央値を使用する。こうして得
られた結果では、図４及び図５のグラフに示すように、
ａの値が３８〜４３°、ｂの値が１１〜１５°で、笛音
及びサージング音の発生はなかった。また、図６のグラ
フに示すように、ｔ３の値が９〜１５mmで、円筒状羽根
車の外径の１５〜２５％となるような凹曲面を形成した
場合に笛音及びサージング音の発生はなかった。
【００２３】なお、決定した各範囲で好ましい値はその
中央値である。
中央値である。
【００２４】また、前記スタビライザ２４の吹出口１７
側の断面円弧部分（以下、峰部２５という。）は、図７
のグラフに示すように、通風路側に突出し、曲率半径が
３〜１４mmで、円筒状羽根車１３の外径の５〜２３％に
形成されている。これにより、円筒状羽根車１３により
送風される空気が、峰部２５で衝突して風切り音を発生
させたり（図８（ａ）参照；前記曲率半径が３mm未満の
場合）、衝突流により空気流れを乱して風量を低下させ
ることはない（図８（ｂ）参照；前記曲率半径が１４mm
を越える場合）。
側の断面円弧部分（以下、峰部２５という。）は、図７
のグラフに示すように、通風路側に突出し、曲率半径が
３〜１４mmで、円筒状羽根車１３の外径の５〜２３％に
形成されている。これにより、円筒状羽根車１３により
送風される空気が、峰部２５で衝突して風切り音を発生
させたり（図８（ａ）参照；前記曲率半径が３mm未満の
場合）、衝突流により空気流れを乱して風量を低下させ
ることはない（図８（ｂ）参照；前記曲率半径が１４mm
を越える場合）。
【００２５】前記構成の車両用空調装置は、例えば、ワ
ンボックスカー等の後部座席用として利用できる。すな
わち、この車両用空調装置は車内天井面に、車内前方側
から後部座席側に送風できるように配設される。そし
て、そのエバポレータ１２は、図示しない従来周知のコ
ンプレッサ、絞り弁、車内側熱交換器、車外側熱交換器
で構成される冷房サイクルの途中で、前記車内側熱交換
器に並列接続される。この場合、前記車内側空調装置に
は、車内前方側から空気を吸い込むための吸込口１６の
ほかに、外気を吸い込むための吸込口（図示せず）を設
けていずれか一方に切替可能とするのが好ましい。
ンボックスカー等の後部座席用として利用できる。すな
わち、この車両用空調装置は車内天井面に、車内前方側
から後部座席側に送風できるように配設される。そし
て、そのエバポレータ１２は、図示しない従来周知のコ
ンプレッサ、絞り弁、車内側熱交換器、車外側熱交換器
で構成される冷房サイクルの途中で、前記車内側熱交換
器に並列接続される。この場合、前記車内側空調装置に
は、車内前方側から空気を吸い込むための吸込口１６の
ほかに、外気を吸い込むための吸込口（図示せず）を設
けていずれか一方に切替可能とするのが好ましい。
【００２６】なお、前記車両用空調装置は、車内後部座
席の冷房用として適用する場合について説明したが、暖
房用あるいは空気清浄用として利用してもよいことは勿
論である。
席の冷房用として適用する場合について説明したが、暖
房用あるいは空気清浄用として利用してもよいことは勿
論である。
【００２７】また、前記車両用空調装置の吹出口１７は
次のように構成しても構わない。すなわち、図９に示す
ように、リアガイダ２３及びスタビライザ２４の吹出口
１７側の一方あるいは双方を、偏向羽根２６で構成する
というものである。これによれば、吹出口１７自体の方
向あるいは空気流れの方向を変更できるので、空気流れ
内に偏向羽根を設ける場合のような風切り音の発生なし
に送風方向を変更可能である。
次のように構成しても構わない。すなわち、図９に示す
ように、リアガイダ２３及びスタビライザ２４の吹出口
１７側の一方あるいは双方を、偏向羽根２６で構成する
というものである。これによれば、吹出口１７自体の方
向あるいは空気流れの方向を変更できるので、空気流れ
内に偏向羽根を設ける場合のような風切り音の発生なし
に送風方向を変更可能である。
【００２８】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
に係る車両用空調装置によれば、円筒状羽根車の回転中
心とスタビライザの所定位置との位置関係のみならず、
隙間寸法をも考慮するようにしたので、適切な送風量を
維持しつつ、従来よりも大きな通気抵抗を付加すること
ができると共に、円筒状羽根車の回転に伴い発生する笛
音及びサージング音を確実に防止でき、良好な空調環境
を実現可能である。
に係る車両用空調装置によれば、円筒状羽根車の回転中
心とスタビライザの所定位置との位置関係のみならず、
隙間寸法をも考慮するようにしたので、適切な送風量を
維持しつつ、従来よりも大きな通気抵抗を付加すること
ができると共に、円筒状羽根車の回転に伴い発生する笛
音及びサージング音を確実に防止でき、良好な空調環境
を実現可能である。
【００２９】また、前記吹出口側及び吸込口側を除く中
間部に、円筒状羽根車の回転中心よりも下方の位置を中
心とし、円筒状羽根車の半径よりも小さい曲率半径で、
円筒状羽根車の外径の１５〜２５％の隙間を有する円弧
断面形状の凹曲面を形成するようにしたので、効率良く
適切な送風量を得ることができる。
間部に、円筒状羽根車の回転中心よりも下方の位置を中
心とし、円筒状羽根車の半径よりも小さい曲率半径で、
円筒状羽根車の外径の１５〜２５％の隙間を有する円弧
断面形状の凹曲面を形成するようにしたので、効率良く
適切な送風量を得ることができる。
【００３０】さらに、前記スタビライザの吹出口側に、
前記円弧状羽根車の外径の８〜１８％の曲率半径を有す
る円弧断面形状の峰部を形成したので、より一層適切な
風量を維持しつつ、笛音及びサージング音の発生を防止
可能である。
前記円弧状羽根車の外径の８〜１８％の曲率半径を有す
る円弧断面形状の峰部を形成したので、より一層適切な
風量を維持しつつ、笛音及びサージング音の発生を防止
可能である。
【図１】 本発明に係る車両用空調装置の背面図
（ａ）、平面図（ｂ）、正面図（ｃ）である。
（ａ）、平面図（ｂ）、正面図（ｃ）である。
【図２】 図１の断面図である。
【図３】 ｔ１、ｔ２及び送風量の関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図４】 ａ及び送風量の関係を示すグラフである。
【図５】 ｂ及び送風量の関係を示すグラフである。
【図６】 ｔ３及び送風量の関係を示すグラフである。
【図７】 峰部の曲率半径を決定するためのグラフであ
る。
る。
【図８】 峰部の曲率半径の違いによる空気流れの状態
を示す断面図である。
を示す断面図である。
【図９】 リアガイダ及びスタビライザの他の構成を示
す断面図である。
す断面図である。
【図１０】 従来例に係る車両用空調装置の断面図であ
る。
る。
１１ ケーシング １３ 円筒状羽根車 １６ 吸込口 １７ 吹出口 ２３ リアガイダ ２４ スタビライザ
Claims (4)
- 【請求項１】 略対向位置に吸込口及び吹出口をそれぞ
れ有するケーシング内に、前記吸込口と吹出口を結ぶ方
向に直交して水平に円筒状羽根車を配設し、該円筒状羽
根車の上方にリアガイダを、下方にスタビライザをそれ
ぞれ形成してなる車両用空調装置において、 前記吹出口側の円筒状羽根車とスタビライザとの間の最
短隙間寸法ｔ１と、 前記円筒状羽根車の回転中心と前記スタビライザの吹出
口側の最短隙間位置を結ぶ直線と水平面とのなす角度ａ
と、 前記吸込口側の円筒状羽根車とスタビライザとの間の最
短隙間寸法ｔ２と、 前記円筒状羽根車の回転中心と前記スタビライザの吸込
口側の最短隙間位置を結ぶ直線と水平面とのなす角度ｂ
とを、 笛音及びサージング音の発生を防止可能な値としたこと
を特徴とする車両用空調装置。 - 【請求項２】 前記寸法ｔ１を、円筒状羽根車の外径の
１４％以上、２４％以下とし、 前記角度ａを、３８°以上、４３°以下とし、 前記寸法ｔ２を、円筒状羽根車の外径の７％以上、１３
％以下とし、 前記角度ｂを、１１°以上、１５°以下としたことを特
徴とする請求項１に記載の車両用空調装置。 - 【請求項３】 前記スタビライザは、吹出口側及び吸込
口側を除く中間部に、円筒状羽根車の回転中心よりも下
方の位置を中心とし、円筒状羽根車の半径よりも小さい
曲率半径で、円筒状羽根車の外径の１５〜２５％の隙間
を有する円弧断面形状の凹曲面を備えていることを特徴
とする請求項１又は２に記載の車両用空調装置。 - 【請求項４】 前記スタビライザは、吹出口側が前記円
弧状羽根車の外径の５〜２３％の曲率半径を有する円弧
断面形状の峰部を備えていることを特徴とする請求項
１、２又は３に記載の車両用空調装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20570196A JPH1044743A (ja) | 1996-08-05 | 1996-08-05 | 車両用空調装置 |
| US08/825,731 US6071070A (en) | 1996-08-05 | 1997-04-02 | Air-conditioning equipment for vehicles |
| EP97305290A EP0823345A3 (en) | 1996-08-05 | 1997-07-16 | Air-conditioning equipment for vehicles |
| KR1019970034208A KR100291542B1 (ko) | 1996-08-05 | 1997-07-22 | 차량용공조장치 |
| US09/469,780 US6179708B1 (en) | 1996-08-05 | 1999-12-22 | Air-conditioning equipment for vehicles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20570196A JPH1044743A (ja) | 1996-08-05 | 1996-08-05 | 車両用空調装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1044743A true JPH1044743A (ja) | 1998-02-17 |
Family
ID=16511281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20570196A Pending JPH1044743A (ja) | 1996-08-05 | 1996-08-05 | 車両用空調装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1044743A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100701165B1 (ko) * | 2001-05-15 | 2007-03-28 | 한라공조주식회사 | 차량용 오버헤드 타입 공기조화장치 |
-
1996
- 1996-08-05 JP JP20570196A patent/JPH1044743A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100701165B1 (ko) * | 2001-05-15 | 2007-03-28 | 한라공조주식회사 | 차량용 오버헤드 타입 공기조화장치 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040129 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20040210 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040401 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040622 |