JPH1046295A - 磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 - Google Patents
磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法Info
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- JPH1046295A JPH1046295A JP20172396A JP20172396A JPH1046295A JP H1046295 A JPH1046295 A JP H1046295A JP 20172396 A JP20172396 A JP 20172396A JP 20172396 A JP20172396 A JP 20172396A JP H1046295 A JPH1046295 A JP H1046295A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 磁気特性および加工性に優れたステンレス鋼
板およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：
０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．
００４％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５
％、Ｏ≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％を含有し、か
つＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなり、表層および中心層における（１１
１）面強度の和が１０以下であり、最大比透磁率≧４０
００であることを特徴とする磁気特性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼板。
板およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：
０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．
００４％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５
％、Ｏ≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％を含有し、か
つＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなり、表層および中心層における（１１
１）面強度の和が１０以下であり、最大比透磁率≧４０
００であることを特徴とする磁気特性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ディスプレイ管サポー
トフレーム用等の電気電子部品に用いられる、軟磁性ス
テンレス鋼板およびその製造方法に関するものである。
トフレーム用等の電気電子部品に用いられる、軟磁性ス
テンレス鋼板およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】これまでディスプレイ管サポートフレー
ム用等の電気電子部品に用いられる、いわゆる軟磁性ス
テンレス鋼板としては、磁気特性、例えば最大比透磁率
を高めるため、例えば特開昭６２−２３９６２号公報で
はフェライト系ステンレス鋼板にＳｉ，Ａｌを添加する
例がある。しかしながら、Ｓｉ，Ａｌの過度の添加は、
材料の加工性、特に伸びを悪くし、ディスプレイ管サポ
ートフレーム用に曲げ等の加工を行うと割れが発生し問
題となっている。一方、別な手段で磁気特性を高めるた
めには、例えば特開平２−１８２８３４号公報では、フ
ェライト系ステンレス鋼板の最終焼鈍を２段階の温度範
囲で行うことにより、ゴス方位（｛１１０｝＜００１
＞）を強く集積させる集合組織を得、磁気特性を高める
例がある。しかしながら、２段階の温度範囲で最終焼鈍
を行うことは操業上困難であり、またコストアップにも
なり望ましくない。
ム用等の電気電子部品に用いられる、いわゆる軟磁性ス
テンレス鋼板としては、磁気特性、例えば最大比透磁率
を高めるため、例えば特開昭６２−２３９６２号公報で
はフェライト系ステンレス鋼板にＳｉ，Ａｌを添加する
例がある。しかしながら、Ｓｉ，Ａｌの過度の添加は、
材料の加工性、特に伸びを悪くし、ディスプレイ管サポ
ートフレーム用に曲げ等の加工を行うと割れが発生し問
題となっている。一方、別な手段で磁気特性を高めるた
めには、例えば特開平２−１８２８３４号公報では、フ
ェライト系ステンレス鋼板の最終焼鈍を２段階の温度範
囲で行うことにより、ゴス方位（｛１１０｝＜００１
＞）を強く集積させる集合組織を得、磁気特性を高める
例がある。しかしながら、２段階の温度範囲で最終焼鈍
を行うことは操業上困難であり、またコストアップにも
なり望ましくない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は以上のことを
かんがみ、磁気特性および加工性に優れたステンレス鋼
板を提供することを目的とする。
かんがみ、磁気特性および加工性に優れたステンレス鋼
板を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは以下の通りである。 （１）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、表層および中心層における（１１１）面強度
の和が１０以上であり、最大比透磁率≧４０００である
ことを特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板。 （２）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなり、表層および中心層における（１１１）面強
度の和が１０以上であり、最大比透磁率≧４０００であ
ることを特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステ
ンレス鋼板。 （３）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｂ：０．０００３〜０．
０２％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、表層および中心層における（１１１）面強度の和
が１０以上であり、最大比透磁率≧４０００であること
を特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステンレス
鋼板。 （４）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を添加し、さらに、Ｂ：０．０００３〜
０．０２％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、表層および中心層における（１１１）面強度
の和が１０以上であり、最大比透磁率≧４０００である
ことを特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板。 （５）結晶粒径が６０〜３００μｍであることを特徴と
する上記（１）〜（４）のいずれか一つに記載の磁気特
性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。 （６）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなるフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を
行い熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上を有
するワ−クロ−ルを用いて１回あるいは中間焼鈍を含む
２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて９２０〜
１１００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に
成形加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲で歪
取り焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼板の製造方法。 （７）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなるフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延
を行い熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上を
有するワ−クロ−ルを用いて１回あるいは中間焼鈍を含
む２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて９２０
〜１１００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続いて製品形状
に成形加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲で
歪取り焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 （８）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｂ：０．０００３〜０．
０２％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なるフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を行い
熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上を有する
ワ−クロ−ルを用いて１回あるいは中間焼鈍を含む２回
以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて９２０〜１１
００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に成形
加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲で歪取り
焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。 （９）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を添加し、さらに、Ｂ：０．０００３〜
０．０２％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなるフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を
行い熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上を有
するワ−クロ−ルを用いて１回あるいは中間焼鈍を含む
２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて９２０〜
１１００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に
成形加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲で歪
取り焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼板の製造方法。 （１０）冷延板焼鈍を行って、結晶粒径を６０〜３００
μｍに成長させることを特徴とする上記（６）〜（９）
のいずれか一つに記載の磁気特性に優れたフェライト系
ステンレス鋼板の製造方法。
ろは以下の通りである。 （１）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、表層および中心層における（１１１）面強度
の和が１０以上であり、最大比透磁率≧４０００である
ことを特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板。 （２）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなり、表層および中心層における（１１１）面強
度の和が１０以上であり、最大比透磁率≧４０００であ
ることを特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステ
ンレス鋼板。 （３）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｂ：０．０００３〜０．
０２％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、表層および中心層における（１１１）面強度の和
が１０以上であり、最大比透磁率≧４０００であること
を特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステンレス
鋼板。 （４）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を添加し、さらに、Ｂ：０．０００３〜
０．０２％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、表層および中心層における（１１１）面強度
の和が１０以上であり、最大比透磁率≧４０００である
ことを特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板。 （５）結晶粒径が６０〜３００μｍであることを特徴と
する上記（１）〜（４）のいずれか一つに記載の磁気特
性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。 （６）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなるフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を
行い熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上を有
するワ−クロ−ルを用いて１回あるいは中間焼鈍を含む
２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて９２０〜
１１００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に
成形加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲で歪
取り焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼板の製造方法。 （７）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなるフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延
を行い熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上を
有するワ−クロ−ルを用いて１回あるいは中間焼鈍を含
む２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて９２０
〜１１００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続いて製品形状
に成形加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲で
歪取り焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 （８）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｂ：０．０００３〜０．
０２％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なるフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を行い
熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上を有する
ワ−クロ−ルを用いて１回あるいは中間焼鈍を含む２回
以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて９２０〜１１
００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に成形
加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲で歪取り
焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。 （９）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を添加し、さらに、Ｂ：０．０００３〜
０．０２％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなるフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を
行い熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上を有
するワ−クロ−ルを用いて１回あるいは中間焼鈍を含む
２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて９２０〜
１１００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に
成形加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲で歪
取り焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼板の製造方法。 （１０）冷延板焼鈍を行って、結晶粒径を６０〜３００
μｍに成長させることを特徴とする上記（６）〜（９）
のいずれか一つに記載の磁気特性に優れたフェライト系
ステンレス鋼板の製造方法。
【０００５】以下、本発明鋼の限定理由について詳細に
説明する。Ｃは、含有量が多くなりすぎると合金中に炭
化物を形成し磁気特性を劣化させるため、その上限を
０．０１％とした。さらに好ましくは、０．００７％以
下が良い。
説明する。Ｃは、含有量が多くなりすぎると合金中に炭
化物を形成し磁気特性を劣化させるため、その上限を
０．０１％とした。さらに好ましくは、０．００７％以
下が良い。
【０００６】Ｓｉは、脱酸剤として有効であり、また磁
気特性を向上させる元素であるが、０．１％未満ではそ
の効果が少なく、一方、０．６％を超えた添加では加工
性、特に伸びを低下させる。従ってＳｉの範囲は、０．
１０〜０．６０％とした。さらに好ましくは、０．３０
〜０．５０％が良い。
気特性を向上させる元素であるが、０．１％未満ではそ
の効果が少なく、一方、０．６％を超えた添加では加工
性、特に伸びを低下させる。従ってＳｉの範囲は、０．
１０〜０．６０％とした。さらに好ましくは、０．３０
〜０．５０％が良い。
【０００７】Ｍｎは、脱硫，脱酸剤として有効である
が、０．１％未満ではその効果が少なく、また１．０％
を超えると、耐食性が劣化する。従って、Ｍｎの範囲
は、０．１０〜１．０％とした。さらに好ましくは、
０．２０〜０．５０％が良い。
が、０．１％未満ではその効果が少なく、また１．０％
を超えると、耐食性が劣化する。従って、Ｍｎの範囲
は、０．１０〜１．０％とした。さらに好ましくは、
０．２０〜０．５０％が良い。
【０００８】Ｓは、含有量が多くなりすぎると合金中に
硫化物を形成し磁気特性を劣化させるため、その上限を
０．００４％とした。さらに好ましくは、０．００３％
以下が良い。
硫化物を形成し磁気特性を劣化させるため、その上限を
０．００４％とした。さらに好ましくは、０．００３％
以下が良い。
【０００９】Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性を付与する
基本的な元素であり、５．０％未満の含有ではその効果
が少なく、一方、１３．０％を超える含有では、磁気特
性が劣化する。従ってＣｒの範囲は、５．０〜１３．０
％とした。さらに好ましくは、１０．０〜１１．５％が
良い。
基本的な元素であり、５．０％未満の含有ではその効果
が少なく、一方、１３．０％を超える含有では、磁気特
性が劣化する。従ってＣｒの範囲は、５．０〜１３．０
％とした。さらに好ましくは、１０．０〜１１．５％が
良い。
【００１０】Ｔｉは、耐食性及び磁気特性を向上させる
元素であるが、０．０５％未満ではその効果が少なく、
また、０．５％を超える添加では、加工性、特に伸びを
低下させる。従って、Ｔｉの範囲は０．０５〜０．５％
とした。さらに好ましくは、０．１〜０．３％が良い。
元素であるが、０．０５％未満ではその効果が少なく、
また、０．５％を超える添加では、加工性、特に伸びを
低下させる。従って、Ｔｉの範囲は０．０５〜０．５％
とした。さらに好ましくは、０．１〜０．３％が良い。
【００１１】Ｏは、含有量が多くなりすぎると合金中に
酸化物を形成し磁気特性を劣化させるため、その上限を
０．００４％とした。さらに好ましくは、０．００３％
以下が良い。
酸化物を形成し磁気特性を劣化させるため、その上限を
０．００４％とした。さらに好ましくは、０．００３％
以下が良い。
【００１２】Ｎは、含有量が多くなりすぎると合金中に
窒化物を形成し磁気特性を劣化させるため、その上限を
０．０１５％とした。さらに好ましくは、０．０１％以
下が良い。
窒化物を形成し磁気特性を劣化させるため、その上限を
０．０１５％とした。さらに好ましくは、０．０１％以
下が良い。
【００１３】Ｃ及びＮは、共存した状態で磁気特性を劣
化させる性質があるため、その上限をＣ＋Ｎ≦０．０１
５％とした。さらに好ましくは、Ｃ＋Ｎは０．０１０％
以下が良い。
化させる性質があるため、その上限をＣ＋Ｎ≦０．０１
５％とした。さらに好ましくは、Ｃ＋Ｎは０．０１０％
以下が良い。
【００１４】Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖは、耐
食性を改善させる元素であり、１種または２種以上を合
計で０．０５％未満ではその効果が少なく、また、１．
０％を超える添加では、磁気特性を損なうので、Ｎｉ，
Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上
を添加する範囲を０．０５〜１．０％とした。さらに好
ましくは、０．１〜０．７％が良い。また、１種単独で
添加する場合には、０．１〜０．５％が良い。
食性を改善させる元素であり、１種または２種以上を合
計で０．０５％未満ではその効果が少なく、また、１．
０％を超える添加では、磁気特性を損なうので、Ｎｉ，
Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上
を添加する範囲を０．０５〜１．０％とした。さらに好
ましくは、０．１〜０．７％が良い。また、１種単独で
添加する場合には、０．１〜０．５％が良い。
【００１５】Ｂは、磁気特性を向上させる元素である
が、０．０００３％未満ではその効果が少なく、また、
０．０２％を超える添加では、熱間及び冷間での加工性
を劣化させる。従って、Ｂの範囲は０．０００３〜０．
０２％とした。さらに好ましくは、０．０００５〜０．
０１％が良い。
が、０．０００３％未満ではその効果が少なく、また、
０．０２％を超える添加では、熱間及び冷間での加工性
を劣化させる。従って、Ｂの範囲は０．０００３〜０．
０２％とした。さらに好ましくは、０．０００５〜０．
０１％が良い。
【００１６】次に製造方法を規定した理由を述べる。本
発明の製造方法は、所定の化学成分のスラブを、熱間圧
延を行い熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上
を有するワークロールを用いて１回あるいは中間焼鈍を
含む２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて焼鈍
を９２０〜１１００℃の温度範囲で行い、続いて製品形
状に成形加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲
で歪取り焼鈍を行い、表層および中心層における（１１
１）面強度の和を１０以下にさせる。
発明の製造方法は、所定の化学成分のスラブを、熱間圧
延を行い熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上
を有するワークロールを用いて１回あるいは中間焼鈍を
含む２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて焼鈍
を９２０〜１１００℃の温度範囲で行い、続いて製品形
状に成形加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲
で歪取り焼鈍を行い、表層および中心層における（１１
１）面強度の和を１０以下にさせる。
【００１７】重量％にて、Ｃ：０．００３％、Ｓｉ：
０．４２％、Ｍｎ：０．３５％、Ｓ：０．００１０％、
Ｃｒ：１１．１％、Ｔｉ：０．１５％、Ｏ：０．００２
８％、Ｎ：０．００６５％、Ｃ＋Ｎ＝０．００９５％と
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼組成を
用いて、転炉で溶製し、連続鋳造法によりスラブとし
た。その後１２５０℃×２時間加熱後熱間圧延を行い、
板厚３．２mmの熱延板を得た。その後、熱延板をショッ
トブラストと硫酸によりデスケール処理を行い、ワーク
ロ−ル直径を６０〜５００mmに種々変化させて冷間圧延
を行い板厚１．２mmの冷延薄板を得、焼鈍を９５０℃×
１分、大気中にて行った後、ソルト・電界硝酸により酸
洗処理を行った。得られた最終焼鈍板から、３０mm幅×
３００mm長の試験片を切り出し、歪取り焼鈍を８００℃
×１０分、大気中にて行った。（１１１）面強度は、Ｍ
ｏ管球を線源とするＸ線回折装置により印加電圧４０ｋ
Ｖ，印加電流２００ｍＡの条件で測定した。表層におけ
る（１１１）面強度と中心層における（１１１）面強度
との和は、表層と中心層でそれぞれのＸ線ピーク強度と
純鉄製無方向性試料のＸ線ピーク強度の比として求めた
ものをたし合わせた。磁気特性測定は、ＪＩＳ Ｃ ２
５５０に準じ、２５ｃｍエプスタイン法により試験片を
８枚積層させ、最大比透磁率μｍを測定した。
０．４２％、Ｍｎ：０．３５％、Ｓ：０．００１０％、
Ｃｒ：１１．１％、Ｔｉ：０．１５％、Ｏ：０．００２
８％、Ｎ：０．００６５％、Ｃ＋Ｎ＝０．００９５％と
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼組成を
用いて、転炉で溶製し、連続鋳造法によりスラブとし
た。その後１２５０℃×２時間加熱後熱間圧延を行い、
板厚３．２mmの熱延板を得た。その後、熱延板をショッ
トブラストと硫酸によりデスケール処理を行い、ワーク
ロ−ル直径を６０〜５００mmに種々変化させて冷間圧延
を行い板厚１．２mmの冷延薄板を得、焼鈍を９５０℃×
１分、大気中にて行った後、ソルト・電界硝酸により酸
洗処理を行った。得られた最終焼鈍板から、３０mm幅×
３００mm長の試験片を切り出し、歪取り焼鈍を８００℃
×１０分、大気中にて行った。（１１１）面強度は、Ｍ
ｏ管球を線源とするＸ線回折装置により印加電圧４０ｋ
Ｖ，印加電流２００ｍＡの条件で測定した。表層におけ
る（１１１）面強度と中心層における（１１１）面強度
との和は、表層と中心層でそれぞれのＸ線ピーク強度と
純鉄製無方向性試料のＸ線ピーク強度の比として求めた
ものをたし合わせた。磁気特性測定は、ＪＩＳ Ｃ ２
５５０に準じ、２５ｃｍエプスタイン法により試験片を
８枚積層させ、最大比透磁率μｍを測定した。
【００１８】（１１１）面強度の和と磁気特性の関係に
ついて図１に示す。磁気特性としては、最大比透磁率が
４０００以上の高い値である事が望まれており、そのた
めには表層および中心層における（１１１）面強度の和
を１０以下とする必要があることが分かる。表層および
中心層における（１１１）面強度の和が１０以下になる
と磁気特性が向上する機構の詳細は未だ明確でないが、
（１１１）方位の結晶構造が磁化困難方位であるので、
（１１１）面強度の和が１０を超えると、磁化過程にお
いて、磁壁の移動障害となるためと考えられる。
ついて図１に示す。磁気特性としては、最大比透磁率が
４０００以上の高い値である事が望まれており、そのた
めには表層および中心層における（１１１）面強度の和
を１０以下とする必要があることが分かる。表層および
中心層における（１１１）面強度の和が１０以下になる
と磁気特性が向上する機構の詳細は未だ明確でないが、
（１１１）方位の結晶構造が磁化困難方位であるので、
（１１１）面強度の和が１０を超えると、磁化過程にお
いて、磁壁の移動障害となるためと考えられる。
【００１９】冷間圧延におけるワークロールの直径が２
００mm未満の場合には、表層と中心層への冷間圧延によ
る歪導入が不均一に起こるため、冷間圧延後の再結晶焼
鈍を行い、更に続いて製品形状加工後の歪取り焼鈍を行
っても表層および中心層における（１１１）面強度の和
が１０以下にならない。従って、冷間圧延におけるワー
クロール直径を２００mm以上とした。
００mm未満の場合には、表層と中心層への冷間圧延によ
る歪導入が不均一に起こるため、冷間圧延後の再結晶焼
鈍を行い、更に続いて製品形状加工後の歪取り焼鈍を行
っても表層および中心層における（１１１）面強度の和
が１０以下にならない。従って、冷間圧延におけるワー
クロール直径を２００mm以上とした。
【００２０】冷延板焼鈍において焼鈍温度が９２０℃未
満の場合には、結晶粒径が６０μｍ未満と小さくなり、
結晶粒界が磁壁移動になると考えられるため、磁気特性
が向上しない。一方、焼鈍温度が１１００℃を超えた場
合には結晶粒径が３００μｍを超えて製品形状に曲げ加
工等を行うと、加工肌荒れが発生するため望ましくな
い。よって焼鈍温度範囲を９２０〜１１００℃とした。
さらに好ましくは９３０〜１０５０℃が良い。尚、焼鈍
の保定時間は、３０秒〜１０分が好ましい。また、粒径
の範囲は６０〜３００μｍとした。さらに、好ましくは
６０〜２２０μｍが良い。
満の場合には、結晶粒径が６０μｍ未満と小さくなり、
結晶粒界が磁壁移動になると考えられるため、磁気特性
が向上しない。一方、焼鈍温度が１１００℃を超えた場
合には結晶粒径が３００μｍを超えて製品形状に曲げ加
工等を行うと、加工肌荒れが発生するため望ましくな
い。よって焼鈍温度範囲を９２０〜１１００℃とした。
さらに好ましくは９３０〜１０５０℃が良い。尚、焼鈍
の保定時間は、３０秒〜１０分が好ましい。また、粒径
の範囲は６０〜３００μｍとした。さらに、好ましくは
６０〜２２０μｍが良い。
【００２１】その後に調質圧延を行うと、表層と中心層
への歪導入が不均一に起こるため、更に続いて製品形状
加工後の歪取り焼鈍を行っても表層および中心層におけ
る（１１１）面強度の和が１０以下にならない。従っ
て、調質圧延は行わない方が良い。尚、割れ等を起こさ
ずに加工成型を行うためには、伸びが３４％以上の値で
ある事が望まれている。
への歪導入が不均一に起こるため、更に続いて製品形状
加工後の歪取り焼鈍を行っても表層および中心層におけ
る（１１１）面強度の和が１０以下にならない。従っ
て、調質圧延は行わない方が良い。尚、割れ等を起こさ
ずに加工成型を行うためには、伸びが３４％以上の値で
ある事が望まれている。
【００２２】その後、７５０〜１０００℃の温度範囲で
歪取り焼鈍を行う。７５０℃未満では、加工後の歪が残
存するために高い磁気特性が得られない。また、１００
０℃を超えた場合には、歪除去の効果が飽和され、また
工程にも負荷が加わるため望ましくない。よって、歪取
り焼鈍温度範囲を、７５０〜１０００℃とした。さら
に、好ましくは、８００〜９００℃が良い。尚、歪取り
焼鈍の保定時間は、３０秒〜３０分が好ましい。
歪取り焼鈍を行う。７５０℃未満では、加工後の歪が残
存するために高い磁気特性が得られない。また、１００
０℃を超えた場合には、歪除去の効果が飽和され、また
工程にも負荷が加わるため望ましくない。よって、歪取
り焼鈍温度範囲を、７５０〜１０００℃とした。さら
に、好ましくは、８００〜９００℃が良い。尚、歪取り
焼鈍の保定時間は、３０秒〜３０分が好ましい。
【００２３】
【発明の実施の形態】次に、本発明の優位性を実施例と
比較例を用いて，具体的に説明する。表１及び表２に、
本発明例と比較例の化学成分および焼鈍条件、結晶粒
径、磁気特性等を示す。
比較例を用いて，具体的に説明する。表１及び表２に、
本発明例と比較例の化学成分および焼鈍条件、結晶粒
径、磁気特性等を示す。
【００２４】表１及び表２に示すような本発明鋼組成と
比較鋼組成を、転炉で溶製し、連続鋳造法によりスラブ
とした。その後１２００℃×２時間加熱後熱間圧延を行
い、板厚３．２mmの熱延板を得た。その後、熱延板をシ
ョットブラストと硫酸によりデスケール処理を行い、１
回または２回の冷間圧延にて所定板厚の冷延薄板を得、
焼鈍を９１０〜１１２０℃×１分、大気中にて行った
後、ソルト・電界硝酸により酸洗処理を行った。得られ
た焼鈍板から、ＪＩＳ１３Ｂ号試験片を採取し引張試験
機により伸びを測定した。また、焼鈍板のＬ方向断面組
織から、光学顕微鏡により比較法にて結晶粒径を測定し
た。続いて、調質圧延を省略したものと、調質圧延を実
施したものから、３０mm幅×３００mm長の試験片を切り
出し、歪取り焼鈍を７４０〜１０３０℃×６分、大気中
にて行った。（１１１）面強度はＸ線回折装置により測
定した。磁気特性測定は、最大比透磁率μｍを測定し
た。また、耐食性は、塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ ２３
７１）後の発銹状況により、良好な順番にＡ＞Ｂ＞Ｃ＞
Ｄ＞Ｅの５ランクに評価した発銹試験から判断した。こ
の際、耐銹性の優劣の判断基準として、Ｃランク以上の
材料を耐食性良好と判断した。
比較鋼組成を、転炉で溶製し、連続鋳造法によりスラブ
とした。その後１２００℃×２時間加熱後熱間圧延を行
い、板厚３．２mmの熱延板を得た。その後、熱延板をシ
ョットブラストと硫酸によりデスケール処理を行い、１
回または２回の冷間圧延にて所定板厚の冷延薄板を得、
焼鈍を９１０〜１１２０℃×１分、大気中にて行った
後、ソルト・電界硝酸により酸洗処理を行った。得られ
た焼鈍板から、ＪＩＳ１３Ｂ号試験片を採取し引張試験
機により伸びを測定した。また、焼鈍板のＬ方向断面組
織から、光学顕微鏡により比較法にて結晶粒径を測定し
た。続いて、調質圧延を省略したものと、調質圧延を実
施したものから、３０mm幅×３００mm長の試験片を切り
出し、歪取り焼鈍を７４０〜１０３０℃×６分、大気中
にて行った。（１１１）面強度はＸ線回折装置により測
定した。磁気特性測定は、最大比透磁率μｍを測定し
た。また、耐食性は、塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ ２３
７１）後の発銹状況により、良好な順番にＡ＞Ｂ＞Ｃ＞
Ｄ＞Ｅの５ランクに評価した発銹試験から判断した。こ
の際、耐銹性の優劣の判断基準として、Ｃランク以上の
材料を耐食性良好と判断した。
【００２５】Ｎｏ．１〜４０は本発明例、Ｎｏ．４１〜
８１は比較例である。比較例Ｎｏ．４１〜４２、４４、
４６、４８〜４９、５１〜５３、５８〜７５、７７およ
び７９〜８０は、ワークロール直径が２００mm未満と本
発明範囲から外れており、表層および中心層における
（１１１）面強度の和が１０を超えて大きくなり、磁気
特性が劣化している。
８１は比較例である。比較例Ｎｏ．４１〜４２、４４、
４６、４８〜４９、５１〜５３、５８〜７５、７７およ
び７９〜８０は、ワークロール直径が２００mm未満と本
発明範囲から外れており、表層および中心層における
（１１１）面強度の和が１０を超えて大きくなり、磁気
特性が劣化している。
【００２６】比較例Ｎｏ．４１は、Ｃ量が本発明範囲を
超えるものであり、この場合においては、結晶粒径が小
さくなり磁気特性が低下している。比較例Ｎｏ．４２
は、Ｓｉ量が本発明範囲より低く、結晶粒径が小さくな
り磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．４３
は、Ｓｉ量が本発明範囲より高く、磁気特性は高いが、
伸びが低い。比較例Ｎｏ．４４は、Ｍｎ量が本発明範囲
より低く、粒径が小さくなり磁気特性が著しく低下して
いる。比較例Ｎｏ．４５は、Ｍｎ量が本発明範囲より高
く、耐食性が劣化している。比較例Ｎｏ．４６は、Ｓ量
が本発明範囲より高く、結晶粒径が小さくなり磁気特性
が低下している。比較例Ｎｏ．４７は、Ｃｒ量が本発明
範囲より低く、磁気特性は高いが、耐食性が劣化してい
る。比較例Ｎｏ．４８は、Ｃｒ量が本発明範囲より高
く、磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．４９
は、Ｔｉ量が本発明範囲より低く、結晶粒径が小さくな
り、磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．５０
は、Ｔｉ量が本発明範囲より高く、磁気特性は高いが、
伸びが低い。比較例Ｎｏ．５１は、Ｏ量が本発明範囲よ
り高く、結晶粒径が小さくなり、磁気特性が著しく低下
している。比較例Ｎｏ．５２は、Ｎ量が本発明範囲より
高く、粒径が小となり、磁気特性が著しく低下してい
る。比較例Ｎｏ．５３は、Ｃ，Ｎ量単独では本発明範囲
内ではあるが、Ｃ＋Ｎ量が本発明範囲より高く、結晶粒
径が小さくなり磁気特性が著しく低下している。
超えるものであり、この場合においては、結晶粒径が小
さくなり磁気特性が低下している。比較例Ｎｏ．４２
は、Ｓｉ量が本発明範囲より低く、結晶粒径が小さくな
り磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．４３
は、Ｓｉ量が本発明範囲より高く、磁気特性は高いが、
伸びが低い。比較例Ｎｏ．４４は、Ｍｎ量が本発明範囲
より低く、粒径が小さくなり磁気特性が著しく低下して
いる。比較例Ｎｏ．４５は、Ｍｎ量が本発明範囲より高
く、耐食性が劣化している。比較例Ｎｏ．４６は、Ｓ量
が本発明範囲より高く、結晶粒径が小さくなり磁気特性
が低下している。比較例Ｎｏ．４７は、Ｃｒ量が本発明
範囲より低く、磁気特性は高いが、耐食性が劣化してい
る。比較例Ｎｏ．４８は、Ｃｒ量が本発明範囲より高
く、磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．４９
は、Ｔｉ量が本発明範囲より低く、結晶粒径が小さくな
り、磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．５０
は、Ｔｉ量が本発明範囲より高く、磁気特性は高いが、
伸びが低い。比較例Ｎｏ．５１は、Ｏ量が本発明範囲よ
り高く、結晶粒径が小さくなり、磁気特性が著しく低下
している。比較例Ｎｏ．５２は、Ｎ量が本発明範囲より
高く、粒径が小となり、磁気特性が著しく低下してい
る。比較例Ｎｏ．５３は、Ｃ，Ｎ量単独では本発明範囲
内ではあるが、Ｃ＋Ｎ量が本発明範囲より高く、結晶粒
径が小さくなり磁気特性が著しく低下している。
【００２７】比較例Ｎｏ．５４は、化学成分範囲は本発
明範囲内であるが、焼鈍温度が本発明範囲より低く、結
晶粒径が小さくなり磁気特性が著しく低下している。比
較例Ｎｏ．５５は、化学成分範囲は本発明範囲内である
が、焼鈍温度が本発明範囲より高く、結晶粒径が大きく
なり磁気特性は高いが、成品形状に成形加工した時に肌
荒れが生じた。比較例Ｎｏ．５６は、化学成分範囲は本
発明範囲内であるが、歪取り焼鈍温度が本発明範囲より
低く、加工後の歪みが残存しているために磁気特性が低
い。比較例Ｎｏ．５７は、化学成分範囲は本発明範囲内
であるが、歪取り焼鈍温度が本発明範囲より高く、加工
後の歪みは除去されているが、その効果は飽和し、また
工程にも負荷が大と考えられるため望ましくない。
明範囲内であるが、焼鈍温度が本発明範囲より低く、結
晶粒径が小さくなり磁気特性が著しく低下している。比
較例Ｎｏ．５５は、化学成分範囲は本発明範囲内である
が、焼鈍温度が本発明範囲より高く、結晶粒径が大きく
なり磁気特性は高いが、成品形状に成形加工した時に肌
荒れが生じた。比較例Ｎｏ．５６は、化学成分範囲は本
発明範囲内であるが、歪取り焼鈍温度が本発明範囲より
低く、加工後の歪みが残存しているために磁気特性が低
い。比較例Ｎｏ．５７は、化学成分範囲は本発明範囲内
であるが、歪取り焼鈍温度が本発明範囲より高く、加工
後の歪みは除去されているが、その効果は飽和し、また
工程にも負荷が大と考えられるため望ましくない。
【００２８】比較例Ｎｏ．５８及びＮｏ．６４は、Ｎｉ
量が、比較例Ｎｏ．５９，Ｎｏ．６５及びＮｏ．７７
は、Ｍｏ量が、比較例Ｎｏ．６０，Ｎｏ．７２及びＮ
ｏ．７９は、Ｃｕ量が、比較例Ｎｏ．６１、Ｎｏ．６６
及びＮｏ．６８は、Ｎｂ量が、比較例Ｎｏ．６２及びＮ
ｏ．７０は、Ｚｒ量が、比較例Ｎｏ．６３は、Ｖ量が、
比較例Ｎｏ．７１は、Ｚｒ及びＶ量が、比較例Ｎｏ．７
４は、Ｃｕ，Ｎｂ及びＺｒ量が、本発明範囲を超えるも
のであり、この場合においては、磁気特性が低下してい
る。また、比較例Ｎｏ．６７は、Ｎｉ，Ｖ単独では本発
明範囲内ではあるが、Ｎｉ＋Ｖの合計量が本発明範囲を
超えており、磁気特性が低下している。比較例Ｎｏ．６
９は、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ単独では本発明範囲内ではある
が、Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｃｕの合計量が本発明範囲を超えてお
り、磁気特性が低下している。比較例Ｎｏ．７３は、Ｎ
ｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｖ単独では本発明範囲内ではあ
るが、Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｃｕ＋Ｎｂ＋Ｖの合計量が本発明範
囲を超えており、磁気特性が低下している。比較例Ｎ
ｏ．７５は、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ単独で
は本発明範囲内ではあるが、Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｃｕ＋Ｎｂ＋
Ｚｒ＋Ｖの合計量が本発明範囲を超えており、磁気特性
が低下している。
量が、比較例Ｎｏ．５９，Ｎｏ．６５及びＮｏ．７７
は、Ｍｏ量が、比較例Ｎｏ．６０，Ｎｏ．７２及びＮ
ｏ．７９は、Ｃｕ量が、比較例Ｎｏ．６１、Ｎｏ．６６
及びＮｏ．６８は、Ｎｂ量が、比較例Ｎｏ．６２及びＮ
ｏ．７０は、Ｚｒ量が、比較例Ｎｏ．６３は、Ｖ量が、
比較例Ｎｏ．７１は、Ｚｒ及びＶ量が、比較例Ｎｏ．７
４は、Ｃｕ，Ｎｂ及びＺｒ量が、本発明範囲を超えるも
のであり、この場合においては、磁気特性が低下してい
る。また、比較例Ｎｏ．６７は、Ｎｉ，Ｖ単独では本発
明範囲内ではあるが、Ｎｉ＋Ｖの合計量が本発明範囲を
超えており、磁気特性が低下している。比較例Ｎｏ．６
９は、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ単独では本発明範囲内ではある
が、Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｃｕの合計量が本発明範囲を超えてお
り、磁気特性が低下している。比較例Ｎｏ．７３は、Ｎ
ｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｖ単独では本発明範囲内ではあ
るが、Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｃｕ＋Ｎｂ＋Ｖの合計量が本発明範
囲を超えており、磁気特性が低下している。比較例Ｎ
ｏ．７５は、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ単独で
は本発明範囲内ではあるが、Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｃｕ＋Ｎｂ＋
Ｚｒ＋Ｖの合計量が本発明範囲を超えており、磁気特性
が低下している。
【００２９】比較例Ｎｏ．７６及びＮｏ．７８は、Ｂ量
が本発明範囲を超えるものであり、この場合において
は、伸びが低く、冷間での加工を劣化させている。比較
例Ｎｏ．８０は、Ｎｉ，Ｎｂ及びＢ量が本発明範囲を超
えるものであり、磁気特性が低く、伸びが低い。比較例
Ｎｏ．８１は、Ｃｕ及びＢ量が本発明範囲を超えるもの
であり、磁気特性が低く、伸びが低い。
が本発明範囲を超えるものであり、この場合において
は、伸びが低く、冷間での加工を劣化させている。比較
例Ｎｏ．８０は、Ｎｉ，Ｎｂ及びＢ量が本発明範囲を超
えるものであり、磁気特性が低く、伸びが低い。比較例
Ｎｏ．８１は、Ｃｕ及びＢ量が本発明範囲を超えるもの
であり、磁気特性が低く、伸びが低い。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】
【表５】
【００３５】
【表６】
【００３６】
【表７】
【００３７】
【表８】
【００３８】
【発明の効果】以上のことから明らかなように、本発明
によれば、磁気特性および加工性に優れたステンレス鋼
板を得る事ができる。
によれば、磁気特性および加工性に優れたステンレス鋼
板を得る事ができる。
【００３９】
【００４０】
【図１】 表層および中心層の（１１１）面強度の和と
最大比透磁率の関係を示す図表である。
最大比透磁率の関係を示す図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 有吉 春樹 東京都千代田区大手町２−６−３ 新日本 製鐵株式会社内
Claims (10)
- 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなり、表層および中心層に
おける（１１１）面強度の和が１０以下であり、最大比
透磁率≧４０００であることを特徴とする磁気特性に優
れたフェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項２】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、さらに、 Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２
種以上を合計で０．０５〜１．０％を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなり、表層および中心層に
おける（１１１）面強度の和が１０以下であり、最大比
透磁率≧４０００であることを特徴とする磁気特性に優
れたフェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項３】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、さらに、 Ｂ：０．０００３〜０．０２％を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなり、表層および中心層におけ
る（１１１）面強度の和が１０以下であり、最大比透磁
率≧４０００であることを特徴とする磁気特性に優れた
フェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項４】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、さらに、 Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２
種以上を合計で０．０５〜１．０％を含有し、さらに、 Ｂ：０．０００３〜０．０２％を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなり、表層および中心層におけ
る（１１１）面強度の和が１０以下であり、最大比透磁
率≧４０００であることを特徴とする磁気特性に優れた
フェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項５】 結晶粒径が６０〜３００μｍであること
を特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の磁気
特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項６】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレ
ス鋼スラブを熱間圧延を行い熱延板とし、続いてロール
直径が２００mm以上を有するワ−クロ−ルを用いて１回
あるいは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を行い冷延
板とし、続いて９２０〜１１００℃の温度範囲で焼鈍を
行い、続いて製品形状に成形加工し、続いて７５０〜１
０００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行うことを特徴とす
る磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造
方法。 - 【請求項７】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、さらに、 Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２
種以上を合計で０．０５〜１．０％を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレ
ス鋼スラブを熱間圧延を行い熱延板とし、続いてロール
直径が２００mm以上を有するワ−クロ−ルを用いて１回
あるいは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を行い冷延
板とし、続いて９２０〜１１００℃の温度範囲で焼鈍を
行い、続いて製品形状に成形加工し、続いて７５０〜１
０００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行うことを特徴とす
る磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造
方法。 - 【請求項８】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、さらに、 Ｂ：０．０００３〜０．０２％を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼
スラブを熱間圧延を行い熱延板とし、続いてロール直径
が２００mm以上を有するワ−クロ−ルを用いて１回ある
いは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を行い冷延板と
し、続いて９２０〜１１００℃の温度範囲で焼鈍を行
い、続いて製品形状に成形加工し、続いて７５０〜１０
００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行うことを特徴とする
磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方
法。 - 【請求項９】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、さらに、 Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２
種以上を合計で０．０５〜１．０％を含有し、さらに、 Ｂ：０．０００３〜０．０２％を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼
スラブを熱間圧延を行い熱延板とし、続いてロール直径
が２００mm以上を有するワ−クロ−ルを用いて１回ある
いは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を行い冷延板と
し、続いて９２０〜１１００℃の温度範囲で焼鈍を行
い、続いて製品形状に成形加工し、続いて７５０〜１０
００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行うことを特徴とする
磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方
法。 - 【請求項１０】 冷延板焼鈍を行って、結晶粒径を６０
〜３００μｍに成長させることを特徴とする請求項６〜
９のいずれか１項に記載の磁気特性に優れたフェライト
系ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20172396A JP3629102B2 (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | 磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20172396A JP3629102B2 (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | 磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1046295A true JPH1046295A (ja) | 1998-02-17 |
| JP3629102B2 JP3629102B2 (ja) | 2005-03-16 |
Family
ID=16445872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20172396A Expired - Lifetime JP3629102B2 (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | 磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3629102B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0964073A1 (en) * | 1996-12-05 | 1999-12-15 | Nisshin Steel Co., Ltd. | A steel sheet for use as an electrode-supporting frame member of a color picture tube and manufacturing method thereof |
| US6544356B2 (en) | 1996-12-05 | 2003-04-08 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Steel sheet for use as an electrode-supporting frame member of a color picture tube and manufacturing method thereof |
| JP2020063473A (ja) * | 2018-10-16 | 2020-04-23 | 日鉄ステンレス株式会社 | 磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板 |
-
1996
- 1996-07-31 JP JP20172396A patent/JP3629102B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0964073A1 (en) * | 1996-12-05 | 1999-12-15 | Nisshin Steel Co., Ltd. | A steel sheet for use as an electrode-supporting frame member of a color picture tube and manufacturing method thereof |
| US6544356B2 (en) | 1996-12-05 | 2003-04-08 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Steel sheet for use as an electrode-supporting frame member of a color picture tube and manufacturing method thereof |
| JP2020063473A (ja) * | 2018-10-16 | 2020-04-23 | 日鉄ステンレス株式会社 | 磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3629102B2 (ja) | 2005-03-16 |
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