JPH10506679A - 銑鉄及び／または海綿鉄製造方法及びプラント - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 塊状鉄鉱石の直接還元軸炉（１）、溶融ガス化装置（３）、溶融ガス化装置と軸炉を接続する還元ガス供給ダタト（４）、軸炉で形成された還元生成物の輸送管であって軸炉（１）とと溶融ガス化装置とを接続する輸送管（１３）、軸炉（１）からのトップガス排出ダクト（１４）、酸素含有ガス及び炭素を溶融ガス化装置（３）に運ぶ供給用ダクト（５、６、７）、及び溶融容器（３）に設けられた銑鉄及びスラグ用のタップ（１１）を具備する銑鉄及び／または海綿鉄製造用プラント。塊状鉱石のみならず微細な鉱石も、広い範囲の量に渡って、エネルギー及び製造の面から最適な方法で処理するために、このプラントは、微細鉱石を受容する少なくとも１つの流動床リアクター（１４、１６）、流動床リアクター（１５、１６）に導入される還元ガス供給ダクト（２１）、流動床リアクター（１５）からのオフガス排出ダクト（２２）、及び流動床リアクター（１５、１６）で形成された還元生成物用に設けられた排出手段（３４）を具備し、軸炉（１）のトップガス排出ダクト（１４）及び流動床リアクター（１５）のオフガス排出ダクト（２２）が精製手段次いで加熱手段に連通し、この加熱手段から流動床リアクター（１５、１６）の還元ガス供給ダクト（２１）が延設されることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】 銑鉄及び／または海綿鉄製造方法及びプラント 本発明は、銑鉄及び／または海綿鉄の製造プラントに関し、塊状の鉄鉱石用直 接還元軸炉、溶融ガス化装置(meltdown gasifier)、溶融ガス化装置と軸炉を接 続する還元ガス供給ダクト、溶融ガス化装置と軸炉を接続する軸炉で生成された 還元生成物輸送用ダクト、溶融ガス化装置に連通する酸素含有ガス及び炭素キャ リア用供給ダクト、及び、溶融容器に設けられた銑鉄及びスラグ用タップを具備 する。さらに、本発明は、このプラントを用いた銑鉄及び／または海綿鉄の製造 方法に関する。 このタイプのプラントは、例えばＡＴ−Ｂ−３７６２４１並びにＤＥ−Ｃ−４ ０３７９７７から知られている。そこでは、塊状の鉄鉱石が、軸炉の固定層還元 領域において海綿鉄に還元される。海綿鉄は、次いで、溶融ガス化装置の溶融ガ ス化領域において、炭素キャリアと酸素含有ガスの供給下で溶融される。溶融ガ ス化装置では、ＣＯ及びＨ₂含有還元ガスが生成され、溶融ガス化装置と軸炉と を接続する供給ダクトを通して軸炉の直接還元領域に供給され、そこで反応し、 トップガスとして引き出される。実際に、このプロセス及びプラントは、塊状鉄 鉱石の加工に有効であることがわかったが、塊状とは、３ｍｍ、好ましくは６ｍ ｍより大きな粒子サイズを有する鉱石と理解される。 この発明は、プラント及びプロセスを提供するという目的を基になされたのも であり、それによって、塊状鉱石だけでなく微細鉱石、特に０から８ｍｍ、好ま しくは０から４ｍｍの粒子サイズを有する微細鉱石も加工できる。特に、鉱石の 全充填量に比例して塊状及び微細鉱石の充填量を広い範囲で変えることができる 一方。微細鉱石の量に対する塊状の比率の広い範囲に渡って、エネルギー及び製 造の面から最適になるようにプラントを作動させることができる。このことは、 製造される生成物、即ち銑鉄及び／または海綿鉄が、最小のエネルギーを与える だけで高品質となる、特に、金属か及び純度が高く、さらなる加工を問題なく行 えることを意味する。 最初に述べた種類のプラントによって、この目的は、微細鉱石を受容する少な くとも１つの流動床リアクター、この流動床リアクターに連通した還元ガス供給 ダクト、流動床リアクターから設けられたオフガス排出ダクト、及び排出手段、 好ましくは流動床リアクターで形成された還元生成物用のブリケット手段によっ て達成されるが、軸炉のトップガス排出ダクト及び流動床リアクターの排出ダク トは、スクラバー等の精製手段に連通し、次いで加熱手段に連通し、そこから流 動床リアクターの還元ガス供給ダクトが出発する。 流動床リアクターでの微細鉱石の海綿鉄への加工は、原理的には、ＵＳ−Ａ− ５０８２２５１によって知られている。そこでは、還元ガスが、再生炉において 、脱硫され予熱された天然ガスと過熱水蒸気との触媒再生によって生成される。 このプロセスは、専ら微細鉱石から高品質の海綿鉄を生成できる。 本発明による最初に述べた軸炉と流動床リアクターとの組合せによれば、生成 された還元ガスの一部は、溶融ガス化装置で生成された還元ガスによって流動床 リアクターに供給され、軸炉においてトップガスと反応するので、供給されるエ ネルギーキャリアからのエネルギーを最大限に利用してプラントを作動させるこ とができ、全充填量における微細鉱石または塊状鉱石の量的部分は、専ら微細鉱 石用のものを用いても広い範囲で変えることができる。よって本発明によれば、 各場合に入手できる鉱石のタイプ、例えば微細または塊状鉱石の量は、最適にな るように考慮することができる。即ち、従来技術で生じていたような微細鉱石の 比率が高いことによる塊状鉱石の加工の失敗は簡単に回避できる。これは、微細 鉱石を単に分離し流動床リアクターの流動床に供給すればよいからである。この ことは、鉱石保存に含まれる問題をかなり低減する助けにもなる。さらに、従来 技術のように、高い投資コストを伴う塊状鉱石と微細鉱石とを別々のプラントで 加工する必要が無い（ペレット化プラントが回避できる）。 好ましくは、溶融ガス化装置で生成された還元ガスの供給ダクトは、軸炉をバ イパスするバイパスダクトを通して、軸炉のトップガス排出ダクトに直接連通す る。従って、軸炉における還元に不要な還元ガスは、流動床リアクターの導入さ れる還元ガス組成の調整用及び微細鉱石加工容量増加のための過剰ガスとして用 いることができる。 好ましくは、ＣＯ₂除去手段は、流動床リアクターの還元ガス供給ダクトに配 設され、流動床リアクターで生成されるオフガスのＣＯ₂含有量を低減させる。 さらに、軸炉のトップガス排出ダクトは、流動床リアクターの還元ガス供給ダク トに連通する一方、ＣＯ₂除去手段を回避するのが好ましい。 流動床リアクターにおけり直接還元に必要とされる還元ガス温度を確実にする ために、流動床リアクターの還元ガス供給ダクトに後燃焼手段が設けられ、還元 ガスの一部が酸素供給下で燃焼される。これにより、還元ガスの温度を、顕著な ガス損失無しに所望の温度に調整することができる。 溶融ガス化装置における銑鉄生成の容量を増加させることを望む場合は、流動 床リアクターで入手できる過剰な還元ガスを、塊状鉄鉱石用の軸炉に供給するの が好ましく、流動床リアクターの還元ガス供給ダクトの終端が、分岐ダクトを介 して軸炉の還元ガス供給ダクトに接続される。 流動床リアクターで生成された海綿鉄を溶融することを望む場合は、溶融ガス 化装置の過剰エネルギーを利用して、海綿鉄の少なくとも一部分の量が、溶融ガ ス化装置に導入され、流動床リアクターで還元された還元生成物の導入のための 輸送手段、及び好ましくはブリケットした後に溶融ガス化装置に連通する。 本発明の銑鉄及び／または海綿鉄製造プロセスは、塊状鉱石が固定層直接還元 領域で海綿鉄に還元され、海綿鉄が溶融ガス化領域で炭素キャリア及び酸素含有 ガスの供給下で溶融されて、ＣＯ及びＨ₂含有還元ガスが生成し、それが固定層 直接還元領域に導入され、そこで反応してトップガスとして引き出されること、 及び、微細鉱石が流動床直接還元領域において、流動床法によって海綿鉄に還元 され、固定層直接還元領域からのトップガス及び／または溶融ガス化装置で生成 された還元ガスであって、ＣＯ₂除去及び加熱を施されたもの、並びに、流動床 直接還元領域で生成したオフガスが、流動床直接還元領域に供給されてオフガス として引き出されることを特徴とする。 好ましくは、流動床直接還元領域からのオフガスは、固定層直接還元領域から のトップガス、及び／または、溶融ガス化領域で生成される還元ガスと混合され 、流動床直接還元領域に供給される。 流動床直接還元領域に供給される還元ガスのＣＯ₂含有量を所望の値に低減す る ために、流動床直接還元領域からのオフガスは、ＣＯ₂除去を施すのが好ましい 。 流動床直接還元領域で用いられる還元ガスの最適温度を調整するために、熱交 換器で加熱される。この最後には、付加的に設けられた還元ガスを後燃焼するの が効果的である。 好ましくは、溶融ガス化装置で生成される還元ガスは、ＣＯ₂除去を回避して 流動床直接還元領域に供給される。 流動床プロセスでの直接還元は、２または数段階で行われることがＵＳ−Ａ− ５０８２２５１から知られている。さらに、例えばＥＰ−Ｂ−０３６４８６５か ら、回転流動床を用いた直接還元が知られている。 塊状及び／または微細鉱石の異なる充填量を考慮するために、流動床直接還元 領域に供給される還元ガスの一部を分岐させ、固定層直接還元領域に供給するの が好ましい。 エネルギーを最適な程度に利用するために、流動床直接還元領域で生成された 海綿鉄の少なくとも一部は、溶融ガス化装置において溶融される。 本発明のプラント及びプロセスによれば、全充填量中の塊状鉱石の充填量を０ から１００％、好ましくは３０から６０％の範囲で変化させ、微細鉱石をバラン スとすることができる。 以下に、本発明を例示的実施態様を模式的に示す図面を用いてさらに詳細に説 明するが、図面は、本発明のプラントの工程図を例示している。 塊状鉄鉱石は、図示しない水門(sluice)手段を介して、任意にフラックスとと もに、輸送手段２を通して軸炉１に上方から充填する。軸炉１は溶融ガス化装置 ３に連通し、そこでは石炭及び酸素含有ガスから還元ガスが生成され、この還元 ガスは供給ダクト４を通して軸炉１に供給され、この供給ダクト４には、任意に ガススクラビング及びガス冷却手段が設けられている。 溶融ガス化装置３は、固体炭素キャリア用の供給ダクト５、酸素含有ガス用の 供給ダクト６、及び、必要ならば炭化水素などの室温で液体の炭素キャリア用並 びに燃焼フラックス用の供給ダクト７を具備する。溶融ガス化装置３内の溶融ガ ス化領域８の下方で収集された溶融した銑鉄９及び液体スラグ１０は、タップ１ １を介してタップ(tap)される。 軸炉１の直接還元領域１２で海綿鉄に還元された塊状鉱石は、直接還元領域１ ２で燃焼したフラックスとともに、軸炉１と溶融ガス化装置３とを接続する輸送 ダクト１３を通して、例えば、詳細に図示しないデリバリー・ウォームス(deliv ery warms)等によって供給される。直接還元領域１２の還元ガスを形成するトッ プガス用のトップガス排出ダクト１４は、軸炉１の頂点に接続される。 さらに、このプラントは、連続して配設された流動床リアクター１５、１６を 具備し、微細鉱石は微細鉱石供給ダクト１７を通して第１の流動床リアクター１ ５に供給され、そこから、予想ダクト１９を通して次に配設された流動床リアク ター１６に供給される。各流動床リアクター１５、１６の直接還元領域１９で完 全に還元された材料（海綿鉄）は、第２の流動床リアクター１６から出る際に、 ブリケットプラント２０に供給され、熱または冷ブリケットされる。微細鉱石を 第１の流動床リアクター１５に導入する前に、乾燥等の鉱石調製を施すが、それ は詳細に図示していない。 還元ガスは、ガスダクト２０を通して、鉱石流とは反対に、即ち、流動床リア クター１６から流動床リアクター１５に、流動床リアクターに設けられた流動床 直接還元領域１９に向けて供給され、鉱石の流れから見て第１の流動床リアクタ ーから、オフガス排出ダクト２２を介してオフガスとして排出される。 軸炉１から引き出されるトップガス及び流動床リアクター１５から引き出され るオフガスは、好ましくはウェットスクラバーである精製手段２３において各々 冷却及び洗浄され、次いで、トップガス排出ダクト１４及びオフガス排出ダクト ２２によって混合される。このように形成された混合ガスは、好ましくはＣＯ₂ スクラバーであるＣＯ₂除去手段２４を通してＣＯ₂を取り除く。この後、混合ガ スは、熱交換器２５を用いて約４００℃まで加熱する。その後、後燃焼手段２６ に供給し、混合ガスの一部を酸素供給下で燃焼して、流動床リアクター１５、１ ６における直接還元に必要な約８５０℃の温度にまで到達させる。この加熱した 混合ガスは、流動床リアクターに １５、１６に還元ガスとして現れる。 塊状鉱石及び微細鉱石は、分離した貯蔵地から供給され、加工すべきものが混 合鉱石である場合は鉱石観察を行い、粗い粒子の部分は軸炉１に供給され、微細 粒子部分は流動床リアクター１５に供給される。 好ましい実施態様によれば、流体床リアクター１５、１６のオフガスのみがＣ Ｏ₂スクラビングを施され、軸炉１から引き出されたトップガスは、ＣＯ₂スクラ バーに設けられたバイパスダクト２７を介してＣＯ₂スクラビングの後にオフガ スと混合される。充填される微細鉱石に対して僅かな量の塊状鉱石しか用いられ ない場合、または塊状鉱石を全く還元しない場合は、溶融ガス化装置３で生成さ れる還元ガスは、単なる石炭ガス化リアクターに関連する場合には、軸炉１に連 通する供給ダクト４から直接分岐し、バイパスダクト２８を通って軸炉１に通過 する。このバイパスダクト２８は、溶融ガス化装置３において過剰ガスが発生し た場合、即ち、軸炉１が必要とする以上の還元ガスが生じた場合に操作可能であ る。この過剰ガスによって、流動床リアクター１５、１６に導入される還元ガス の組成が調整できる。これにより、流動床リアクター１５、１６で還元される微 細鉱石の量を増加させることができる。 軸炉１における塊状鉱石の還元の容量をが必要とされる場合には、流動床リア クター１５、１６に供給される還元ガスの過剰ガスは、分岐ダクト２９を通して 軸炉１に導入してもよい。 銑鉄及びブリケットした海綿鉄の両方が、例えば電気炉及び変換器を具備する コンパクトなスチールワークスにおいて加工される。必要ならば、ブリケットし た海綿鉄も、輸送手段３０を介して溶融ガス化装置３に充填し、そこで溶融して もよい。これは、特に、溶融ガス化装置に過剰エネルギーがある場合に有利であ る。 好ましくは、熱交換器は、ダクト３１を通して供給される流動床還元からのオ フガスの一部で作動する。還元プロセスまたは熱交換器２５を必要としないオフ ガスは、排出ガス排出ダクト３２を通して他の消費者に供給される。これは、過 剰なトップガスにも応用され、排出ダクト３３を通して消費者に供給してもよい 。排出ダクト３２及び３３は、排出ガス及びトップガスの中間貯蔵のためのガソ メータ(gasometer)等のガス収集タンクに連通するのが好ましい。即ち、システ ムにおけるガス製造及び圧力変動はがチェックされ均衡が保たれる。 ブリケットプラント２０は、例えば冷却排出手段のような排出手段と置換して もよい。 ウェット・スクラバー２３及びＣＯ₂スクラバー２４は、供給ダクト４から分 かれたバイパスダクト３５によってバイパスしてもよい。これは、溶融ガス化装 置３から放出されるガスが僅かなＣＯ₂含有量しか持たないので、ガスの高いイ オウ含有量が悪影響を与えない限り、これらの手段を通す必要がないので有利で ある。さらに、システムは、ＣＯ₂含有量をより共同したやり方で調整する機会 を有する。ダスト分離器３６は、バイパスダクト３５と一体化されている。 全ての輸送手段及びガスダクトは、制御機関及びコンプレッサを通常の方法で 具備する。 実施例： 図面に対応するプラントであって、１００ｔ／ｈのブリケットした微細鉱石の 海綿鉄及び約１００ｔ／ｈの塊状鉱石の海綿鉄という製造容量を有するプラント において、１４８ｔ／ｈの微細鉱石を流動床リアクター１５、１６に導入し、１ ４９ｔ／ｈの塊状鉱石を軸炉１に導入した。 石灰石、白雲石、及び石英を、流動床リアクター１５及び／または軸炉１に、 フラックスとして、２７ｔ／ｈの量で投入した。 石炭の銑鉄１ｔ当たり８００ｋｇの量と、酸素の銑鉄１ｔ当たり５４０Ｎｍ³ の量を、溶融ガス化装置３に導入した。 １０９ｔ／ｈの海綿鉄を軸炉１から取り出し、溶融ガス化装置３に充填して、 そこで溶融した。銑鉄は、１００ｔ／ｈの量であり、以下の化学組成を有する。 溶融ガス化装置３において、３０ｔ／ｈのスラグが生成された。 溶融ガス化装置３で石炭のガス化によって生成される還元ガスは、スクラビン グ及び冷却に当たって、約８５０℃の軸炉１の直接還元領域１２に注入される。 これは、１９０，０００Ｎｍ³／ｈの量であり、以下の化学組成を有する。 この熱量は１１，３００ｋＪ／Ｎｍ³であった。 軸炉１から放出されるトップガスは、１６０，０００Ｎｍ³／ｈの量であった 。この化学組成は下記の表ＩＩＩに示す。 この熱量は７，４３５ｋＪ／Ｎｍ³であった。 流動床リアクター１５に投入した微細鉱石は、最大粒径８ｍｍを持つ鉱石であ った。これは２段階で海綿鉄に還元され、次いで熱ブリケットされた。熱ブリケ ットした海綿鉄は９２％の金属化（Ｆｅ_met／Ｆｅ_tot）を有する。 流動床リアクター１５、１６に注入される還元ガスは、軸炉１から引き出され たトップガスを、微細鉱石の流れ方向から最初に配設された流動床リアクター１ ５から引き出されたオフガスの一部と混合することによって形成される。このオ フガスは、１８９，７６６Ｎｍ³／ｈの量であり、下記の化学組成を有する。 この熱量は８，３３７ｋＪ／Ｎｍ³であった。このオフガスの、２０，９０５ Ｎｍ³は、排出ガス排出ダクト３２を通して、他の用途のための排出ガスとして 分岐させた。このオフガスの１５１，０００Ｎｍ³／ｈは、軸炉１から引き出さ れたトップガスと、これらのトップガス及びオフガスにウェット・スクラビング を施した後に混合した。 このように形成された混合ガス（３１１，０００Ｎｍ³／ｈ）は、７，８７３ ｋＪ／Ｎｍ³の熱量を有し、以下の化学組成を有する。 この混合ガスを、ＣＯ₂スクラバーにおいてＣＯ₂スクラビングした後、その化 学組成は下記の通りである。 これは２１０．１４０Ｎｍ³／ｈの量で、１１，５４７ｋＪ／Ｎｍ³の熱量であ った。ＣＯ₂スクラバーから引き出された主にＣＯ₂を含むガスは、１００，８６ ０Ｎｍ³／ｈの量であった。その化学組成を下記の表ＶＩＩに示す。 この後、混合ガスの加熱を、熱交換器２５において、流動床リアクター１５か らガスダクト３１を通して引き出された１７，８６１Ｎｍ³／ｈの量のオフガス の燃焼によって行った。このような燃焼には、３２，１８４Ｎｍ³／ｈの量の空 気が必要であった。 熱交換器２５においてこのように加熱された混合ガスに、５，０８３Ｎｍ³／ ｈの量の酸素を供給し、混合ガスの一部が爆発するようにした。この混合ガスは ８２０℃まで加熱し、次いで、流動床リアクター１５及び１６における微細鉱石 の直接還元のための還元ガスとして、２１０，８４６Ｎｍ³／ｈの量で、１０， ９４７ｋＪ／Ｎｍ³の熱量を有するものとして得た。この化学組成を、下記の表 ＶＩＩＩに示す。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 シウカ， ディーテル オーストリア国 アー−4501 ノイホフェ ン リンツェルストラッセ 16 (72)発明者 ヴィーズィンゲル， ホルスト オーストリア国 アー−4020 リンツ グ リュンタレルストラッセ 74 【要約の続き】 ダクト（２２）が精製手段次いで加熱手段に連通し、こ の加熱手段から流動床リアクター（１５、１６）の還元 ガス供給ダクト（２１）が延設されることを特徴とす る。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．銑鉄及び／または海綿鉄を製造するためのプラントであって、 塊状鉄鉱石用の直接還元軸炉（１）、溶融ガス化装置（３）、溶融ガス化装置 （３）と軸炉（１）とを接続する供給ダクト（４）、軸炉（１）と溶融ガス化装 置（３）とを接続する軸炉（１）で生成された還元生成物用輸送ダクト（１３） 、軸炉（１）から出発するトップガス排出ダクト（１４）、溶融ガス化装置（３ ）に連通する酸素含有ガス及び炭素キャリア用供給ダクト（５、６、７）、溶融 容器（３）に設けられた銑鉄及びスラグ用のタップ（１１）を具備し、 微細鉱石を受容するための少なくとも１つの流動床リアクター（１５、１６） 、該流動床リアクター（１５、１６）に導く還元ガス供給ダクト、流動床リアク ター（１５）から分かれたオフガス排出ダクト（２２）、及び、流動床リアクタ ー（１５、１６）で生成された還元生成物用に設けられた排出手段（３４）、好 ましくはブリケット手段（２０）を具備し、 軸炉１のトップガス排出ダクト（１４）及び流動床リアクター（１５）のオフ ガス排出ダクト（２２）は、スクラバー（２３）等の精製手段、次いで加熱手段 （２５、２６）に連通し、そこから流動床リアクター（１５、１６）の還元ガス 供給ダクトが分かれることを特徴とするプラント。 ２．溶融ガス化装置（３）で生成された還元ガスの供給ダクト（４）が、軸炉（ １）をバイパスするためのバイパス（２８）を介して、軸炉（１）のトップガス 排出ダクト（１４）に直接接続されることを特徴とする請求項１記載のプラント 。 ３．ＣＯ₂除去手段（２４）が、流動床リアクター（１５、１６）の還元ガス供 給ダクト（２１）に設けられることを特徴とする請求項１または２記載のプラン ト。 ４．軸炉（１）のトップガス排出ダクト（１４）が、ＣＯ₂除去手段（２４）を 回避して、流動床リアクター（１５、１６）の還元ガス供給ダクトに連通するこ と を特徴とする請求項３記載のプラント。 ５．後燃焼手段（２６）が、流動床リアクター（１５、１６）の還元ガス供給ダ クト（２１）に設けられることを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の プラント。 ６．流動床リアクターの還元ガス供給ダクト（２１）が、分岐ダクト（２９）を 介して、軸炉（１）の還元ガス供給ダクト（４）に接続されることを特徴とする 請求項１から５のいずれかに記載のプラント。 ７．流動床リアクター（１５、１６）で還元された還元生成物を導入する輸送手 段、及び、好ましくはブリケットされた後、溶融ガスか装置（３）に連通するこ とを特徴とする請求項１から６のいずれかに記載のプラント。 ８．請求項１から７のいずれかに記載のプラントを用いる銑鉄及び／または海綿 鉄の製造方法において、 固定層直接還元領域（１２）において塊状鉱石が海綿鉄に還元され、海綿鉄は 溶融ガス化領域（８）で炭素キャリア並びに酸素含有ガスの供給下で溶融され、 ＣＯ-及びＨ₂-含有還元ガスが生成され、それが固定層直接還元領域（１２）に 供給され、そこで反応し、トップガスとして引き出され、微細鉱石は流動床直接 還元領域で流動床法に従って海綿鉄に還元され、固定層直接還元領域（１２）か らのトップガス及び／または溶融ガス化領域（８）で生成された還元ガスでＣＯ₂ 除去及び加熱を施されたガス、並びに、流動床直接還元領域（１９）で生成さ れるオフガスが、流動床直接還元領域に供給され、オフガスとして引き出される ことを特徴とする方法。 ９．流動床直接還元領域（１９）からのオフガスが、固定層直接還元領域（１２ ）及び／または溶融ガス化領域（８）で生成された還元ガスと混合され、流動床 直接還元領域（１９）に供給されることを特徴とする請求項８記載の方法。 １０．流動床直接還元領域（１９）からのオフガスが、ＣＯ₂除去を施されるこ とを特徴とする請求項８または９記載の方法。 １１．流動床直接還元領域（１９）の供給された還元ガスが、熱交換器（２５） において加熱されることを特徴とする請求項８から１０のいずれかに記載の方法 。 １２．流動床直接還元領域（１９）の供給された還元ガスが、後燃焼を施される ことを特徴とする請求項８から１１のいずれかに記載の方法。 １３．溶融ガス化領域（８）で生成された還元ガスが、ＣＯ₂除去（２４）を回 避して、流動床直接還元領域に供給されることを特徴とする請求項８から１２の いずれかに記載の方法。 １４．直接還元が、流動床直接還元領域（１９）において、２または複数の段階 で行われることを特徴とする請求項８から１３のいずれかに記載の方法。 １５．流動床直接還元領域（１９）に供給された還元ガスの一部が分岐され、固 定層直接還元領域（１２）に供給されることを特徴とする請求項８から１４のい ずれかに記載の方法。 １６．流動床直接還元領域（１９）で生成された海綿鉄の少なくとも一部が、溶 融ガス化領域（８）で溶融することを特徴とする請求項８から１５のいずれかに 記載の方法。 １７．請求項１から７のいずれかに記載のプラントの制御方法であって、塊状鉱 石の充填量が、全鉱石充填量の０ｋら１００％、好ましくは３０から６０％であ り、１００％とする残りが微細鉱石であることを特徴とする方法。