JPH10513228A - 連続ポリエステルフィラメント糸の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 その鎖の９０％超がエチレンテレフタレート単位から成るところのポリマーから、１段階紡糸プロセスを経て、技術的適用のための連続ポリエステルフィラメント糸を製造する方法であり、未延伸フィラメントは１６％より小さい結晶化度を有し、糸は6000ｍ／分より大きい速度で巻き取られる。このようにして得られる糸は、ゴム製品における強化物質、例えば車の空気式タイヤにおける強化物質としての使用に特に適している。このポリエステルフィラメント糸は、並外れて高い寸法安定性および、切断強さ、収縮量および破壊靭性の独特の組合せを有するコードを作るのに使用できる。

Description

【発明の詳細な説明】 連続ポリエステルフィラメント糸の製造方法 本発明は、その鎖の９０％超がエチレンテレフタレート単位から成るところの ポリマーを紡糸することによる、技術的適用のためのポリエステルフィラメント 糸の製造方法に関し、この紡糸プロセスは次の要素： − 溶融状態のポリマーを紡糸口金プレートを通して押し出すこと、 − かくして形成されたフィラメントが、被加熱域および冷却域をこの順に通過 されること、 − フィラメント速度を固定すること、 − フィラメントを、そのもともとの長さの１．５〜３．５倍の長さに延伸する こと、および − 得られたフィラメント糸を巻き取ること、 を含み、すべての要素は、一回の工程通過で扱われる。 そのようなプロセスはよく知られている。例えば、欧州特許出願公開第80 906 号は、そのすべてのプロセス要素が一回の工程通過で扱われるところの、ポリエ ステル含有ポリマーを溶融紡糸することによる、技術的適用のためのポリエステ ルフィラメント糸の製造方法を記載する。そのようなプロセスはまた、１段階プ ロセスとして知られている。この公報中には、そのようなプロセスにおいては、 より速い巻き取り速度はフィラメンテーション(filamentation) を引き起こし、かつ操作が難しいので、5500ｍ／分未満の巻き取り速度を選択す ることが好ましいことが示されている。 しかしながら、巻き取り速度の増加が望まれる。産業的規模で、技術的適用の ためのポリエステルフィラメント糸を製造することきには、適当な装置において 単位時間当たりの糸の最大可能な量を製造するのが有利である。単位時間当たり に製造される糸の量を増加させる方法の１つは、より高い巻き取り速度にある。 米国特許第4,491,657 号明細書はまた、最初の段落に記載したプロセスを開示 する。この特許明細書は、そのような１段階プロセスにおいては糸の巻き取り速 度は６．５ km／分以上であることを述べている。しかしながら、この特許明細 書には、そのような巻き取り速度でのそのような１段階プロセスにより作られた 、技術的適用のためのポリエステルフィラメント糸についての実施例がないだけ でなく、そのような巻き取り速度で、技術的適用のためのポリエステルフィラメ ント糸を作ったときに生じることがわかる問題をどのように解決するかについて のいかなる教示もない。 国際特許出願WO 90/00638 号は、１段階紡糸プロセスにおいて、紡糸速度の増 加が、まだ未延伸のフィラメントの増加された結晶化度と関連して起こることを 示す。約4800ｍ／分の速度で巻かれた糸が、13〜18％の範囲の結晶化度を有する 未延伸フィラメントから得ることができる。 本発明は、上記した問題が生じることなく、高い巻き取り速度で、技術的適用 のためのポリエステルフィラメント糸を製造することを可能にする方法に関する 。ここで、巻き取り速度という語は、巻かれるパッケージの周囲の速度として定 義される。 本発明は、最初の段落において記載したやり方で、技術的適用のためのポリエ ステルフィラメント糸を製造するときに、 − 延伸される前に、フィラメントが１６％より小さい結晶化度を有し、かつ − 糸の巻き取り速度が6000ｍ／分より大きい ことにある。 驚くべきことに、技術的適用のためのポリエステル糸を製造するときに、ある 程度までは普通に使われる速度より高い巻き取り速度を用いて、そのような糸を 作ることが可能であるとわかった。選択されたプロセス条件は、6000ｍ／分より 上の糸巻き取り速度で、未延伸フィラメントの結晶化度が１６％より小さいよう にすべきである。 そのような巻き取り速度において、未延伸フィラメントが１６％を超える結晶 化度を有すると、延伸された糸において大量のフィラメンテーションを伴う不安 定な紡糸プロセスまたは、有利な使用特性を有する糸をもたらさないところのプ ロセスが結果として得られることがわかった。 未延伸フィラメントの結晶化度は、例えばポリマーの粘度、紡糸温度、被加熱 域の長さ、被加熱域の温度、冷却域 の冷却度およびフィラメントの単位長さ当たりの質量（線密度）により影響され 得る。 本発明にしたがい、技術的適用のためのポリエステルフィラメント糸を製造す るときに、そのポリマー鎖の９０％以上がエチレンテレフタレート単位からなり 、相対粘度（η_rel）2.04〜2.60、好ましくは2.04〜2.42、より特には2.15〜2.3 5を有するところのポリエステルポリマーを使用するのが好ましい。他のすべて のプロセス条件を変えずにそのままにすると、ポリマーのより低い相対粘度は一 般に、未延伸フィラメントのより低い結晶化度をもたらす。 本発明にしたがい、有利な使用特性を有するポリエステルフィラメント糸を製 造するときに、ＤＥＧ（ジエチレングリコール）含量２．５重量％未満、特には １重量％未満、より特には０．８重量％未満を有するポリエステルポリマーを使 用するのが好ましい。これは、例えば重合反応における成分の１つとしてジメチ ルテレフタレートを使用することによって達成され得る。他のすべてのプロセス 条件を変えずにそのままにすると、ポリマーにおけるＤＥＧ含量の減少は一般に 、未延伸フィラメントの結晶化度の増加をもたらす。 さらに、重合反応は好ましくは、得られるポリマーが低いカルボキシル末端基 含量を有するように行われる。紡糸されるべきポリマーにおいて、この含量は好 ましくは１５ミリ当量／kg未満、より特には１０ミリ当量／kg未満である。その ような含量は、例えば重合反応を穏やかな条件下 で行うことにより達成され得る。 紡糸プロセスの安定性のために、ポリマーが不純物例えばゴミおよび他の微細 な粒子をできるだけ少なく含むのが好ましい。あるいは、二酸化チタンのような アジュバントをポリマーに加えて、紡糸挙動を改善することができる。さらに、 ポリマーはできるだけ完全に無水であるのが好ましい。ポリマーは好ましくは４ ０ppm 未満、より特には２０ppm 未満の水を含む。 ポリマーは、溶融状態で、例えば押出機によって紡糸口金プレートに送られる 。このために、少しの部分のポリマー（いわゆるポリマーチップ）を押出機に仕 込み、押出し機の温度がチップの溶融をもたらすことができる。押出機は紡糸ポ ンプに供給し、紡糸ポンプは、できるだけ最大の一定のポリマー流を紡糸口金プ レートに運ぶ。紡糸口金プレートはＴ_m〜Ｔ_m＋100 ℃の範囲の温度に、好ましく はＴ_m＋20℃〜Ｔ_m＋70℃の範囲の温度に加熱され、ここでＴ_mはポリマーの溶融 温度を示す。他のすべてのプロセス条件を変えないでおくと、紡糸温度の増加は 一般に、未延伸フィラメントの結晶化度の減少をもたらす。 好ましくは、単一の紡糸口金プレートを使用して、１束の全部の数のフィラメ ントを紡糸する。紡糸口金プレートは好ましくは、100 〜1000の紡糸オリフィス 、より特には200 〜400 の紡糸オリフィスを有する。他のすべてのプロセス条件 （例えばすべての紡糸オリフィスを通る全ポリマー処理量）を変えないでおくと 、紡糸オリフィスの数の 減少は一般に、未延伸フィラメントの結晶化度の減少をもたらす。 所望なら、追加の部分、例えば微細な粒子を有するポリマー流をきれいにする ためのフィルター、ポリマー流を均質にするための静的または動的ミキサー、ま たはポリマー流の温度を調節するための熱交換機を、押出機、紡糸ポンプおよび 紡糸口金プレートの間に置くことができる。 束の中のフィラメント間の差をできるだけ最小にするために、紡糸オリフィス を、規則的な模様で紡糸口金プレートの上に分布させることが好ましい。毛細管 の入口開口は、種々に（例えばトランペットのような円錐形または当業者に公知 の他の形に）形作られて、ポリマーの流入を促進することができる。毛細管の出 口開口は好ましくは円筒形であり、長さ／直径比（Ｌ／Ｄ比）が０．５〜５、よ り特には１〜３である。あるいは、毛細管の形は、ポリマー流に流れの正の一定 の伸長を働かせるようなものであり得る。紡糸オリフィス当たりの処理量は、延 伸されたフィラメントの所望のフィラメント総数および紡糸速度に依存する。 溶融紡糸工程において通例であるように、紡糸口金プレートの配置は、毛細管 ができるだけフィラメントの解放方向に平行であるようにする。紡糸口金プレー トにおける可能な温度差が紡糸工程中にできるだけ低く保持されることを確実に するために、紡糸口金プレートは、底から、例えば赤外線ヒーターによって加熱 され得る。そのような放熱体の例は、オランダ国特許出願第NL 7001370およびNL 7001573に与えられている。 紡糸口金プレートの直ぐ下には、被加熱域があり、そこでは、新たに形成され たフィラメントの塑性変形をもたらすことができるような温度が設定される。被 加熱域は、十分に大きい寸法を有する被加熱管の形状をとって、フィラメントす べての妨げられない通行を確実にすることができる。被加熱管の選択された横断 面は、例えば紡糸口金プレートの横断面と同じであり得る。この管を、管中では 交差するようにできるだけ最大均一な温度を与え、一方、管の長手方向では、温 度ができるだけ均一であるか、そうでなければ徐々に変化させるようなやり方で 加熱するのが好ましい。紡糸口金プレートに沿った側の被加熱管中の温度は、Ｔ_m 〜Ｔ_m＋150 ℃の範囲、好ましくはＴ_m＋30℃〜Ｔ_m＋100 ℃の範囲にある。管の 長手方向に温度を徐々に変化させるなら、紡糸口金プレートに沿った管の側（上 部）で、一般に温度が最高である。その場合、管の底の温度は好ましくは、Ｔ_m- 100℃〜Ｔ_mの範囲にある。あるいは、管の上部の温度は、底の温度より低くあり 得る。この区域の所望の温度は、管を加熱するだけでなく、加熱した気体、例え ば加熱した窒素または空気を吹きつけることによって達成され得る。他のすべて の工程条件が変わらずにそのままであるなら、被加熱域の温度の増加は、一般に 、未延伸フィラメントの結晶化度の減少をもたらす。 被加熱域の長さは、0.05〜1.00ｍ、より特には0.15〜0.50ｍの範囲にある。他 のすべてのプロセス条件が変わら ずにそのままであるなら、被加熱域の延長は一般に、未延伸フィラメントの結晶 化度の減少をもたらす。 被加熱域の次には、冷却域がある。この区域において、フィラメントの温度は 、ガラス転移温度Ｔｇより下に下げられる。冷却は当業者に公知の種々の方法で 行うことができる。例えば、フィラメントは、十分に低い温度の気体層を通過さ せられ、または十分に低い温度の気体をフィラメントの方向に吹きつけられるこ とができる。この場合、フィラメントをできるだけ一様に冷却することが好まし く、好ましくは束の中のフィラメント間の最小の差を確保するように気を付ける 。そのようなことは、例えばすべての方向からフィラメントの束に空気を吹き付 けることによって成し遂げることができる。本発明の非常に適した実施態様は、 フィラメントの束が、すべてのフィラメントの妨げられない通行のために十分に 大きい横断面を有し、かつ穴をあけられたまたは多孔性の壁を有する管、例えば 焼結した金属またはワイヤーメッシュの管を通過することにある。十分に高い温 度を有する気体は、フィラメントの束の速度によって、外から管の中に吸い込ま れる（「自己吸引」として知られる方法）ことができる。しかし、十分に高い温 度を有する気体、例えば空気を、管を通してフィラメントの束に吹き付けるのが 好ましく、好ましくは、すべての方向から糸に均一に吹き付けることに特別に注 意が払われる。気体は、好ましくは10〜100 ℃の範囲、より特には20〜60℃の範 囲の温度を有する。導入される気体の量は、紡糸速 度に依存し、好ましくは50〜500 Nm³／時間の範囲にある。冷却域中の気流速度 は、５〜100 cm／秒、より特には10〜45cm／秒の範囲にある。気流速度は、管の 内部で、糸の流出方向に垂直な方向に、壁に沿って測定される。 フィラメントの束の流出挙動をさらに改善するために、被加熱域と冷却域との 間に小さな開口があって、空気が冷却域の上部から解放されることができる。本 発明の方法の非常に適した実施態様においては、冷却域中の穴を開けられた管の 壁の気体に対する流体抵抗は、管の全体の長さにわたって一定でなく、例えば管 の壁の流体抵抗は底部よりも管の上部で低く、または管の中間での流体抵抗は、 上部または底部での流体抵抗とは異なる。他のすべてのプロセス条件が変わらず にそのままであるなら、冷却域中の気流速度の増加は一般に、未延伸フィラメン トの結晶化度の増加をもたらす。 フィラメントの束が冷却域を去るとき、束の温度は、フィラメントまたは束が 永久的に変形されることなしに、回転するまたは静止した誘導要素の上方をまた はそれに沿って通過するのに十分低くあるべきである。フィラメントの束のさら なる加工を容易にするために、フィラメントは冷却域を過ぎて仕上げられること ができる。この仕上げは、例えばフィラメントの延伸を容易にするために、また はそれらの静的負荷を減らすために役立ち得る。この仕上げは、種々の仕上げア プリケーター、例えばキス ロールまたは仕上げホイールを用いて適用され得る 。 フィラメントの束が冷却域を去り、所望ならフィラメントに仕上げを施与した 後、束の速度（紡糸速度）は、例えば束が、１以上のゴデット（第１のゴデット の組）を数回横切ることによって固定される。糸がいくつかのゴデットを横切る なら、ゴデットの速度は好ましくは、ゴデットの間に引きがないようにされる。 ゴデットは所望なら加熱され得る。紡糸速度は好ましくは、2500ｍ／分より高く 、特には3500ｍ／分より高く、より特には4000ｍ／分より高い。 未延伸フィラメントの結晶化度を測定するために、糸を、束の速度が固定され た後に巻かなくてはならない。未延伸フィラメント（いわゆるアズ−スパン製品 （as-spun product））の結晶化度は、この記載中に示されたように測定され得 る。先に述べたように、紡糸した製品の結晶化度は１６％未満である。未延伸フ ィラメントの結晶化度が５〜１４％、好ましくは７．５〜１２％なら、本発明の 方法に従って糸を得ることができ、それは、コードにし、そしてコードを当業者 に公知の慣用の処理に供して、動的負荷に供せられるゴム製品例えば車の空気式 タイヤにおける使用に適したものにした後、特性、例えば寸法安定性、破壊靭性 (breaking toughness)および強度の独特の組合せを持つであろうことが分かった 。またアズ−スパン製品の他の特性、例えば複屈折（Δｎ_s）が測定できる。上 記のやり方で得られたアズ−スパン製品は、好ましくは0.030 〜0.120 の範囲、 より特には0.040 〜0.080 の範囲の複屈折を有する。 技術的適用のためのポリエステルフィラメント糸を製造するための本発明の方 法において、アズ‐スパン製品は巻かれないが、紡糸速度が固定された後直ぐに 延伸される。束は、第１の組のゴデットから次のゴデット（１つまたはいくつか のゴデット）、いわゆる第２の組のゴデットに誘導される。第２の組のゴデット の速度は、第１および第２のゴデット間で束が1.3 〜3.5 倍、好ましくは1.5 〜 2.5倍延伸されるように設定される。束の延伸を容易にするために、束は、第１ および第２の組のゴデット間で、例えば延伸点ローカライザー(drawing point l ocalizer)によって固定され得る。使用される延伸点ローカライザーは、送風機 またはサイクロンであり得る。 糸が１段階で延伸されるなら、束を、第１の組のゴデットの温度がＴｇ＋60℃ より下であるような条件下で延伸するのが有利であることが分った。このやり方 で束を延伸することは、好ましくは、50〜90℃の範囲で選ばれた第１の組のゴデ ットの温度で行われる。 第２の組のゴデットの温度は、かくして得られた束のためのさらなる加工段階 に依存する。束が、第２の組のゴデットから次のゴデット（１つまたはいくつか のゴデット）、いわゆる第３の組のゴデットに、第２と第３の組のゴデット間で 延伸されることがなく、むしろ例えば弛緩されて、送られたなら、第２の組のゴ デットの温度は、好ましくは200 〜250 ℃の範囲、より特には235 〜245 ℃の範 囲で選択される。その場合、第３の組のゴデットのために 選ばれる速度は、好ましくは第２の組のゴデットの速度より0.1 〜10％低い。第 ３の組のゴデットの温度は、好ましくは140 〜200 ℃の範囲で選ばれる。 束が、第２の組と第３の組のゴデットの間で延伸されるなら、第２の組のゴデ ットの温度は、好ましくは50〜240℃の範囲で選ばれる。第３の組のゴデットの 速度は、好ましくは第２の組のゴデットの速度より１〜100 ％高い。第３の組の ゴデットは、好ましくは200 〜250 ℃の範囲、より特には235 〜245 ℃の範囲の 温度を有する。第３の組のゴデットから、束を次のゴデット（１つまたはいくつ かのゴデット）、いわゆる第４の組のゴデットに送ることができる。第４の組の ゴデットの速度は、好ましくは第３の組のゴデットの速度より0.1 〜10％低い。 第４の組のゴデットの温度は、好ましくは140 〜200 ℃の範囲で選ばれる。 束が延伸され、任意的に弛緩され、そしてポリエステルフィラメント糸が形成 された後、かくして得られた糸を巻くことができる。糸の巻き取り速度は、紡糸 速度および束の延伸の全部にわたる度合いに依存し、6000ｍ／分より大きく、よ り特には6500〜8000ｍ／分の範囲である。糸を巻き取るのに使用される装置は、 その巻き取り速度で管の上に糸を一様に巻き取り、一様に作られたパッケージを 形成することを可能にするようにされなければならず、かつ良好なトランスファ ー テイル(transfer tail)を作らなければならない。 本発明はまた、ポリエステルフィラメント糸およびその ようなポリエステルフィラメント糸を用いて得られるコードに関する。 本発明の方法によって得られるポリエステルフィラメント糸は、技術的適用の ための糸として、例えばホース、機械的負荷に耐えることができるゴム製品例え ばＶ‐ベルト、コンベアベルトおよび空気式タイヤ、より特には車の空気式タイ ヤ、または防水シートにおいて、強化物質として使用されるのに非常に適してい る。それは、以下の有利な使用特性の組合せを有する： − 糸強度≧650 mN/tex、 − 破断点伸び＞10％、および − 破壊靭性＞40 J/g。 糸の特に好ましい特性は、これらの糸から作られる処理されたコードにおいて 示すことができる。これらのコードは、以下の特性の独特の組合せを有する： − 切断強さ（ＢＴ）≧570 mN/tex、 − 寸法安定性（ＤＳＦ）＞110 、および − キュー（Ｑ_f）＞50。 コードは好ましくは、100 より上、特に125 より上、より特には150 より上の キューを有する。 寸法安定性は、以下の等式により収縮量（ＨＡＳ）から計算される： 寸法安定性（ＤＳＦ）＝ 185／ＨＡＳ。 キュー Ｑ_fは、これらのコードの切断強さ（ＢＴ）、寸法安定性（ＤＳＦ） および破壊靭性（ＢＴｏ）の独特の 組合せの尺度である。 キュー Ｑ_fは、以下の等式により計算される： Ｑ_f＝(BT-570)＋(DSF-110)＋8×(BTo-55)。 この独特の特性の組合せを試験するために、比較の目的で非常に適していて、 さらに、ゴム製品における強化物質として使用されるなら、そのような糸が供さ れる処理とうまく合うところの手順を用いて、糸をより、コードにし、そして浸 漬する。この手順は以下のように行う： − レツェニ ねん糸機(Lezzeni twister)で、線密度約1100 dtex を有する糸 を、1100 dtex ×Z335×3 S335のグレージ コード構造(greige cord construct ion)に加工する。 − 次に、得られたグレージ コードに、水分散させたブロックされたイソシア ネート、例えば５．５重量％のブロックされたジイソシアネート、例えばカプロ ラクタムブロックされたメチレンジフェニルイソシアネートの、エポキシド例え ば脂肪族エポキシドの水性溶液中の分散液を施与する。この後、コードを熱空気 オーブン中で、150 ℃の温度で、20 mN/tex の負荷の下で、120 秒間乾燥する。 − 第１の乾燥段階の後直ぐに、熱延伸段階を続ける。この熱延伸段階は、また 熱空気オーブン中で、240 ℃の温度で、70 mN/tex の負荷の下で、45秒間行われ る。 − 熱延伸段階の後、コードは20重量％のレゾルシノール ホルムアルデヒド ラテックスの水中分散液を入れた、第２の浸漬浴を通過させられ、その後、熱空 気オーブン中 で、220 ℃の温度で120 秒間乾燥させられる。 − 糸のこの最後の乾燥処理中、選ばれる負荷は、形成されたコードに、ＴＡＳ Ｅ ５％＝185 mN/texを与えるようでなければならない。実際の実施において、 この負荷は５〜20 mN/tex の範囲にあることが分かった。 上記の３つのグレージ コード処理段階は、例えば単一コード リッツァー コンピュートリーター(single-cord Litzer Computreater)浸漬ユニット中で行 うことができる。このやり方で得られるコードの特性はまた、互いに比較して少 し（最大で10％）高いかつ低いＴＡＳＥ ５％値を用いてそれぞれのコード特性 の内挿によって達成することができる。かくして、ＴＡＳＥ ５％＝185 mN/tex への線形内挿法によって、切断強さ、破断点伸び、線密度、収縮量および破壊靭 性についての値を得ることができる。測定法 紡糸製品の複屈折Δｎ_sを、デ セナールモンツ(DeSenarmont's)法にしたがっ て、斜めに切った１０の異なるフィラメントについて、ジェナポール(Jenapol) Ｕ偏光顕微鏡で測定することができる。この方法は、とりわけＪ．フィアーラベ ント(Feierabend)のMelliand Textilberichte 2/1976、138-144 に記載されてい る。使用される浸漬液体は、ジブチルフタレートであり得る。ハロゲンランプお よび分散フィルター（波長558.5 nm）を用いて、単色光が生成され得る。１０の フィラメントの平均の複屈折が、 試料の複屈折である。 アズ‐スパン製品の結晶化度、Ｖ_csは、アズ‐スパン製品の密度から計算でき る。アズ‐スパン製品の密度、ρ_sは次のようにして測定できる： アズ‐スパン製品の３片を結び、そして結び目の両側で切断し、0.5 〜１cmの 試料長さを与える。試料を石油エーテル中で洗浄して、もしあれば仕上げを除き 、そして、23℃の温度のn-ヘプタンとテトラクロロメタンとの混合物を含むダベ ンポート カラム(Davenport column)に導入し、このカラムは、少なくとも60cm の高さの差にわたって、80 kg/cm³の範囲で実質的に線密度勾配を有する。密度 がわかっているゲージ ボール(guage ball)をこの範囲にわたって一様に分配し ておく。ゲージ ボールと試料の位置を、試料をカラムに導入して６時間後に読 む。ゲージボールの位置を第３度のポリノーム(polynome)に合わせることによっ て、密度勾配が各測定をもって決定される。合わせた密度勾配を用いて、試料の 密度を、カラム中の試料の位置から決定できる。３つの試料の平均密度が、アズ ‐スパン製品の密度である。 Ｖ_csは、以下の式によって決定できる： Ｖ_cs＝（ρ_s−ρ_a）／（ρ_c−ρ_a） ここで、ρ_aは不定形ポリエステルの密度（1335 kg/m³）であり、ρ_cは結晶 ポリエステルの密度（1529 kg/m³）である。 ＡＳＴＭ Ｄ２２５６に従い、糸の機械的特性、例えば 切断強さ（mN/texで表す）、破断点伸び（％で表す）および破壊靭性（J/g で表 す）を、インストロン(Instron)動力計を用いて、グリップ間の長さ50cmにて測 定できる。クランプでの糸間の滑りを防ぐために、この測定においては、曲がっ たクランプの使用が好ましい。糸の線密度は好ましくは秤量によって決定される 。 コード特性を、ＩＳＯ １３９に従い、標準雰囲気中で少なくとも１６時間調 和させた後に測定する。コードの切断強さ（ＢＴ、mN/texで表す）、破壊靭性（ ＢＴｏ、J/gで表す）およびＴＡＳＥ ５％（mN/texで表す）は、ＡＳＴＭ Ｄ ８８５Ｍ−８５（「人造の有機ベースの繊維から作られたタイヤコード、タイヤ コード織物および工業的フィラメント糸」）にしたがって測定でき、ＴＡＳＥ ５％は、以下の式： TASE 5% ＝（FASE 5(N)／力価(dtex)）×10⁴ によりＦＡＳＥ ５値から計算され、線密度はまた、ＡＳＴＭ Ｄ８８５Ｍ−８ ５に従い測定され、その上ディップ ピック アップ(dip pick up)（ＤＰＵ） について補正される。ディップ ピック アップは、ＢＩＳＦＡ（インターナシ ョナリー アグリード メソズ フォー テスティング ポリエステル フィラ メント ヤーンズ(Internationally agreed methods for testing polyester fi lament yarns) 、1983年版）により詳述されるようにして測定できる。コードの 収縮量（ＨＡＳ、％で表す）は、ＡＳＴＭ Ｄ４９７４−８９（テストライト(t estrite)熱収縮 オーブンを用いた糸およびコードの熱収縮）に従い測定できる。 ポリマーの相対粘度は、2,4,6-トリクロロフェノールおよびフェノールの混合 物（TCF/F,7:10(m/m)）125 ｇ中ポリマー１ｇの溶液の流出時間を、ウッベロー デ（DIN 51562 ）粘度計、タイプII（毛細管内径1.13 mm ）で、２５℃にて測定 することにより決定できる。溶液は、TCF/F 中に試料を135 ℃で15分間溶解する ことにより調製できる。溶媒の流出時間を同じ条件下で測定する。次に、TCF/F 中での相対粘度を、記録した流出時間の間の比として計算する。 ポリマーのＤＥＧ含量は、Ｒ．ファン ウィーク(van Wijk)およびＤ．ヴィン ク(Vink)による、ACS ．Org．Coat．Plast．Chem.、32巻（1972年）、178-183 頁 に記載の方法に従い測定できる。 カルボキシル末端基含量は、ポリマー試料約0.8 ｇをo-クレゾール50ｍｌ中に 、125 ±２℃で15±２℃分間溶解することにより測定できる。室温に冷却した後 、溶液をクロロホルム30ｍｌで希釈する。指標溶液（エタノール250ｍｌ中にブ ロモクレゾールグリーン１ｇ、クロロホルムで１リットルに希釈したもの）0.3 ｍｌを添加した後、この溶液を、エタノール性水酸化カリウム溶液（0.03モル／ リットル）を用いて、波長620 nm（透過）にて滴定する（単調）。当量点は、得 られた滴定曲線の湾曲の点に対応する。同じようにして、対照の測定を行う。 Ｔ_gおよびＴ_mは、パーキン エルマー(Perkin Elmer) ＤＳＣ−７示差走査熱量計によって測定できる。このために、まず最初に、温 度をインジウム（156.6 ℃）と亜鉛（419.5 ℃）の融解の開始値で較正する。次 に、約４mgのポリエステル試料を含有するアルミニウムるつぼを、20℃／分の速 度で290 ℃に加熱し、この温度に３分間保持する。次に、るつぼおよびその内容 物を、液体窒素中で冷却することによって急速に冷却し、その後、10℃／分の速 度で加熱する。このるつぼと、空の参照るつぼとの熱流量の差を、示差熱図の形 に記録する。８０℃付近での熱流量の突然の増加の中間点が、ガラス転移温度Ｔ_g であり、252 ℃付近でのピーク最大値が、ポリマーの融点Ｔ_mである。実施例 以下の実施例によって、本発明をさらに説明するが、これは本発明をよりよく 理解するために提出されており、いかなるやり方でも限定されるものとして解釈 されるべきでない。 約253 ℃の溶融温度Ｔ_mを有するポリエステルポリマーチップを、紡糸口金プ レートを通して紡糸した。紡糸口金プレートのすぐ下に、被加熱管を位置させた 。この被加熱管を通過させた後、形成されたフィラメントを、穴をあけられた管 からなる冷却域にて、空気で冷却した。冷却域を通過させた後、フィラメントを 仕上げホィールによって仕上げた。次に、等しい直径および等しい回転速度を持 つ２つのゴデット（１組）の回りに10回よることによって、 フィラメント速度を固定した。得られた未延伸フィラメントを直ちに第２の組の ゴデット（２組）に送った。バーマグ(Barmag)タイプＣＷ８糸巻取機を用いて、 得られた延伸された糸を次に、第３のゴデット（３組）のまわりに10巻きを経て 巻き取った。 異なった紡糸の試みについて、最も重要なプロセス条件を表Ｉに示す。表IIに は、得られたポリエステルフィラメント糸の特性を示す。この糸を、本願明細書 に記載したやり方でコードを作るのに使用した。これらのコードの特性を表III に示す。 実施例４は比較例である。アズ‐スパン糸(as-spun yarn)の結晶化度は16％よ り大きい。アズスパン糸のこの比較的高い結晶化度は、有利な使用特性の組合せ を有する製品をもたらす延伸比(draw ratio)まで、物質が延伸されることを妨げ た。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 フェイーエン，ヘンリカス，フベルタス, ウィルヘルムス オランダ国，6881 イーシー ヴェルプ, ホゲウェグ 14 (72)発明者 ファン ドゥーレン，ランベルト オランダ国，8017 エイチビー ツォー レ，ヴローウェンラーン 12 (72)発明者 ファン デン ヒューヴェル，クリスチア ーン，ジュリアーン，マリア オランダ国，6955 ビーアール エレコ ム，ベルンハルデラーン 17 (72)発明者 ファン デン トゥィール，ミカエル，ヘ ンリカス，ヤコブス オランダ国，3931 エルジェー ウーデン ベルグ，フランス ハルスラーン 20

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．その鎖の９０％超がエチレンテレフタレート単位から成るところのポリマー を紡糸することによる、技術的適用のためのフィラメント糸の製造方法であって 、この紡糸プロセスが、以下の要素： − 溶融状態のポリマーを紡糸口金プレートを通して押し出すこと、 − かくして形成されたフィラメントが、被加熱域および冷却域をこの順に通過 されること、 − フィラメント速度を固定すること、 − フィラメントを、そのもともとの長さの１．５〜３．５倍の長さに延伸する こと、および − 得られたフィラメント糸を巻き取ること を含み、すべての要素は一回の工程通過で扱われるところの方法において、 − 延伸される前に、フィラメントが１６％より小さい結晶化度を有し、かつ − 糸の巻き取り速度が6000ｍ／分より大きい ことを特徴とする方法。 ２．延伸される前に、フィラメントが５〜１４％の結晶化度を有する請求項１記 載の方法。 ３．延伸される前に、フィラメントが７．５〜１２％の結 晶化度を有する請求項１記載の方法。 ４．ポリマーが、２．５重量％未満のジエチレングリコール（ＤＥＧ）含量を有 する請求項１〜３のいずれか１項記載の方法。 ５．ポリマーが、１重量％未満のジエチレングリコール（ＤＥＧ）含量を有する 請求項４記載の方法。 ６．ポリマーが、０．８重量％未満のジエチレングリコール（ＤＥＧ）含量を有 する請求項５記載の方法。 ７．紡糸口金プレートが、Ｔ_m＋20℃〜Ｔ_m＋70℃の範囲の温度（ここでＴ_mはポ リマーの融点である）を有する請求項１〜６のいずれか１項記載の方法。 ８．紡糸口金プレートが100 〜1000の紡糸オリフィスを有する請求項１〜７のい ずれか１項記載の方法。 ９．紡糸口金プレートが200 〜400 の紡糸オリフィスを有する請求項８記載の方 法。 10．被加熱域が0.10〜1.00ｍの長さを有する請求項１〜９のいずれか１項記載の 方法。 11．被加熱域が0.15〜0.50ｍの長さを有する請求項10記載の方法。 12．被加熱域が、Ｔ_m〜Ｔ_m＋150 ℃の範囲の温度を有する被加熱管から成る請求 項１〜11のいずれか１項記載の方法。 13．被加熱域が、Ｔ_m＋30℃〜Ｔ_m＋100℃の範囲の温度を有する被加熱管から成 る請求項12記載の方法。 14．冷却域が、管の壁の流れに対する抵抗が管の底部よりも管の上部で高いとこ ろの、穴をあけられた管から成る請求項１〜13のいずれか１項記載の方法。 15．延伸される前に、フィラメントが0.040 〜0.080 の複屈折を有する請求項１ 〜14のいずれか１項記載の方法。 16．フィラメントが１以上の段階で延伸され、第１の延伸段階のためのゴデット の温度がＴ_g＋60℃より下である（ここで、Ｔ_gはポリマーのガラス転移温度であ る）請求項１〜15のいずれか１項記載の方法。 17．糸が以下の特性： − 切断強さ≧650 mN/tex、 − 破断点伸び＞10％、および − 破壊靭性＞40 J/g を有し、この糸は、570 mN/texより上の切断強さ、110 より上の寸法安定性およ び50より上のキュー（Ｑ_f）を有するコードを作るために使用できることを特徴 とするポリエステルフィラメント糸。 18．この糸が、100より上のキュー（Ｑ_f）を有するコードを作るために使用でき る請求項17記載のポリエステルフィラメント糸。 19．この糸が、125 より上のキュー（Ｑ_f）を有するコードを作るために使用で きる請求項18記載のポリエステルフィラメント糸。 20．この糸が、150より上のキュー（Ｑ_f）を有するコードを作るために使用でき る請求項19記載のポリエステルフィラメント糸。 21．コードが、以下の特性： − 切断強さ≧570 mN/tex、 − 寸法安定性＞110 、および − キュー＞50 を有することを特徴とする、ポリエステルフィラメントを含むコード。 22．キューが100 より大きい請求項21記載のコード。 23．キューが125 より大きい請求項21記載のコード。 24．キューが150 より大きい請求項21記載のコード。 25．請求項17〜20のいずれか１項記載のポリエステルフィラメント糸を、車の空 気式タイヤにおける強化物質として使用する方法。 26．請求項17〜20のいずれか１項記載のポリエステル強化糸を含む、機械的負荷 に耐えることができるゴム製品。 27．製品が車の空気式タイヤである請求項26記載の機械的負荷に耐えることがで きるゴム製品。