JPH1060581A - 耐錆剥離性に優れた煙突・煙道用鋼 - Google Patents
耐錆剥離性に優れた煙突・煙道用鋼Info
- Publication number
- JPH1060581A JPH1060581A JP21643596A JP21643596A JPH1060581A JP H1060581 A JPH1060581 A JP H1060581A JP 21643596 A JP21643596 A JP 21643596A JP 21643596 A JP21643596 A JP 21643596A JP H1060581 A JPH1060581 A JP H1060581A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 火力発電所や各種ゴミ、産業廃棄物処理場の
煙突・煙道用材料として、起動時に生じる鋼板表面の錆
剥離が少ない安価な鋼を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．７％、Ｃ
ｒ：２〜６％、Ａｌ：０．０７％以下を含有し、残部実
質的にＦｅ及び不可避的不純物からなる耐錆剥離性に優
れた煙突・煙道用鋼。
煙突・煙道用材料として、起動時に生じる鋼板表面の錆
剥離が少ない安価な鋼を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．７％、Ｃ
ｒ：２〜６％、Ａｌ：０．０７％以下を含有し、残部実
質的にＦｅ及び不可避的不純物からなる耐錆剥離性に優
れた煙突・煙道用鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、火力発電所や各
種ゴミ、産業廃棄物処理場の煙突・煙道用材料として、
起動時に生じる鋼板表面の錆剥離が少ない安価な鋼に関
する。
種ゴミ、産業廃棄物処理場の煙突・煙道用材料として、
起動時に生じる鋼板表面の錆剥離が少ない安価な鋼に関
する。
【０００２】
【従来の技術】火力発電所等の燃焼排ガスはＣＯ2 、Ｎ
Ｏｘ、ＳＯｘ等の腐食性ガスを有するため、煙突・煙道
部では低温露点腐食が生じる。このため、従来は炭素鋼
に耐酸ライニングを施したり、ステンレス鋼が煙突・煙
道用部材に用いられてきた。しかし、近年、建設コスト
削減の観点から煙突・煙道用材料に炭素鋼あるいは低合
金鋼を裸使用したいとの要求がある。
Ｏｘ、ＳＯｘ等の腐食性ガスを有するため、煙突・煙道
部では低温露点腐食が生じる。このため、従来は炭素鋼
に耐酸ライニングを施したり、ステンレス鋼が煙突・煙
道用部材に用いられてきた。しかし、近年、建設コスト
削減の観点から煙突・煙道用材料に炭素鋼あるいは低合
金鋼を裸使用したいとの要求がある。
【０００３】上記目的で開発された鋼としては、例えば
特開平6-192788号公報に開示されたものが挙げられ、ま
た、現在でも比較的穏やかな排ガス腐食環境下では炭素
鋼等が使用されている。しかし、煙突・煙道用材料に炭
素鋼や低合金鋼を用いた場合、完全に腐食を抑制するこ
とは不可能であり、錆が鋼板表面に形成する。プラント
起動時にはこの錆が剥離し、大気中へ放散されるという
問題が一部で発生している。したがって、錆の放散を防
止するため、プラント停止時に鋼板表面の錆を除去する
作業が定期的に必要となっている。
特開平6-192788号公報に開示されたものが挙げられ、ま
た、現在でも比較的穏やかな排ガス腐食環境下では炭素
鋼等が使用されている。しかし、煙突・煙道用材料に炭
素鋼や低合金鋼を用いた場合、完全に腐食を抑制するこ
とは不可能であり、錆が鋼板表面に形成する。プラント
起動時にはこの錆が剥離し、大気中へ放散されるという
問題が一部で発生している。したがって、錆の放散を防
止するため、プラント停止時に鋼板表面の錆を除去する
作業が定期的に必要となっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この発明は上記のよう
な従来技術における問題点を解決するためになされたも
ので、Ｃｒ等の合金元素量を規定することにより、排ガ
ス腐食環境下で耐剥離性に優れた錆が形成される鋼を安
価に得ることを目的とする。
な従来技術における問題点を解決するためになされたも
ので、Ｃｒ等の合金元素量を規定することにより、排ガ
ス腐食環境下で耐剥離性に優れた錆が形成される鋼を安
価に得ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、発明者らは各種低合金耐食鋼に対して排ガス環境を
模擬した腐食試験を行い、形成した錆の均一性と耐剥離
性を評価した結果、Ｃｒを一定量以上添加した鋼では錆
の耐剥離性が著しく向上することを見出し、本発明を完
成するに至った。
め、発明者らは各種低合金耐食鋼に対して排ガス環境を
模擬した腐食試験を行い、形成した錆の均一性と耐剥離
性を評価した結果、Ｃｒを一定量以上添加した鋼では錆
の耐剥離性が著しく向上することを見出し、本発明を完
成するに至った。
【０００６】すなわち、本発明は、重量％で、Ｃ：０．
０４〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：
０．２〜１．７％、Ｃｒ：２〜６％、Ａ１：０．０７％
以下を含有し、残部実質的にＦｅ及び不可避的不純物か
らなる耐錆剥離性に優れた煙突・煙道用鋼である。
０４〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：
０．２〜１．７％、Ｃｒ：２〜６％、Ａ１：０．０７％
以下を含有し、残部実質的にＦｅ及び不可避的不純物か
らなる耐錆剥離性に優れた煙突・煙道用鋼である。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下に、この発明の鋼の成分限定
理由を述べる。Ｃは、鋼の強度・靭性を確保するため、
０．０４％以上含有する必要があるが、０．１５％を超
えて含有すると溶接性が著しく劣化する。したがって、
Ｃ含有量は０．０４〜０．１５％とする。
理由を述べる。Ｃは、鋼の強度・靭性を確保するため、
０．０４％以上含有する必要があるが、０．１５％を超
えて含有すると溶接性が著しく劣化する。したがって、
Ｃ含有量は０．０４〜０．１５％とする。
【０００８】Ｓｉは、脱酸剤として０．０５％以上の含
有が必要であるが、多量の添加は溶接性や延靭性を低下
させるため、その上限は１．０％とする。Ｍｎは、強度
・靭性向上に不可欠な元素であり、その下限は０．２％
である。しかし、多量に添加すると焼入性が著しく上昇
し、溶接時の割れ感受性が高くなるため、上限を１．７
％とする。
有が必要であるが、多量の添加は溶接性や延靭性を低下
させるため、その上限は１．０％とする。Ｍｎは、強度
・靭性向上に不可欠な元素であり、その下限は０．２％
である。しかし、多量に添加すると焼入性が著しく上昇
し、溶接時の割れ感受性が高くなるため、上限を１．７
％とする。
【０００９】Ｃｒは、排ガス腐食環境下で耐剥離性に優
れた錆を形成するために必要な元素であり、少なくとも
２％は必要である。しかし、６％を超えて添加しても耐
錆剥離性に及ぼす効果は飽和し、また、靭性、溶接性を
劣化させる。したがって、Ｃｒ含有量は２〜６％とす
る。
れた錆を形成するために必要な元素であり、少なくとも
２％は必要である。しかし、６％を超えて添加しても耐
錆剥離性に及ぼす効果は飽和し、また、靭性、溶接性を
劣化させる。したがって、Ｃｒ含有量は２〜６％とす
る。
【００１０】Ａｌは、脱酸作用を有する元素であるがＳ
ｉでも代替できるので下限値は規定しない。ただし、多
量の添加は清浄性を低下させ、溶接部の靭性を低下させ
るため、その上限は０．０７％とする。
ｉでも代替できるので下限値は規定しない。ただし、多
量の添加は清浄性を低下させ、溶接部の靭性を低下させ
るため、その上限は０．０７％とする。
【００１１】
【実施例】以下に本発明によるものの具体的な実施例を
説明する。 〔実施例１〕表１に示す化学成分を有する本発明鋼Ａ〜
Ｃ及び比較鋼Ｄ〜Ｆからクーポン試験片を採取し、この
試験片に対して燃焼排ガスを模擬した浸漬試験を行い、
試験後の錆の均一性を目視により評価した。浸潰試験は
模擬排ガス（体積％で、ＣＯ2 ：１０％、ＮＯｘ：５０
ｐｐｍ．Ｏ2 ：３％、Ｎ2 ：残）を飽和させた８０℃の
水溶液中で５０時間実施した。
説明する。 〔実施例１〕表１に示す化学成分を有する本発明鋼Ａ〜
Ｃ及び比較鋼Ｄ〜Ｆからクーポン試験片を採取し、この
試験片に対して燃焼排ガスを模擬した浸漬試験を行い、
試験後の錆の均一性を目視により評価した。浸潰試験は
模擬排ガス（体積％で、ＣＯ2 ：１０％、ＮＯｘ：５０
ｐｐｍ．Ｏ2 ：３％、Ｎ2 ：残）を飽和させた８０℃の
水溶液中で５０時間実施した。
【００１２】発明鋼及び比較鋼の錆の均一性とＣｒ含有
量との関係を図１に示す。この図１によれば、Ｃｒ含有
量が２％以上になると錆が著しく均一になり、含有量の
増加にともないより向上することがわかる。しかし、Ｃ
ｒ量が６％を超えるとその効果は飽和することが理解さ
れる。 〔実施例２〕同じく表１に示す本発明鋼Ａ〜Ｃ及び比較
鋼Ｄ〜Ｅから平板引張試験片を採取し、この試験片に対
して実プラントの起動停止を模擬した排ガス中での乾湿
繰り返し腐食試験を行った。さらに、腐食試験後のサン
プルに対して繰り返し引張圧縮試験を行い、プラント起
動停止時の熱応力による耐錆剥離性を加速評価した。腐
食試験は模擬排ガス（体積％で、ＣＯ2 ：１０％、ＮＯ
ｘ：５０ｐｐｍ、ＳＯｘ：５０ｐｐｍ．Ｏ2 ：３％、Ｎ
2 ：残、露点：５８℃）を流した熱サイクル炉中で９０
サイクル実施した。図２にはその熱サイクルパターンを
示す。発明鋼及び比較鋼の耐錆剥離性を表２に示す。こ
の表２によれば、本発明鋼はいずれも排ガス腐食環境下
での耐錆剥離性に優れることが理解される。
量との関係を図１に示す。この図１によれば、Ｃｒ含有
量が２％以上になると錆が著しく均一になり、含有量の
増加にともないより向上することがわかる。しかし、Ｃ
ｒ量が６％を超えるとその効果は飽和することが理解さ
れる。 〔実施例２〕同じく表１に示す本発明鋼Ａ〜Ｃ及び比較
鋼Ｄ〜Ｅから平板引張試験片を採取し、この試験片に対
して実プラントの起動停止を模擬した排ガス中での乾湿
繰り返し腐食試験を行った。さらに、腐食試験後のサン
プルに対して繰り返し引張圧縮試験を行い、プラント起
動停止時の熱応力による耐錆剥離性を加速評価した。腐
食試験は模擬排ガス（体積％で、ＣＯ2 ：１０％、ＮＯ
ｘ：５０ｐｐｍ、ＳＯｘ：５０ｐｐｍ．Ｏ2 ：３％、Ｎ
2 ：残、露点：５８℃）を流した熱サイクル炉中で９０
サイクル実施した。図２にはその熱サイクルパターンを
示す。発明鋼及び比較鋼の耐錆剥離性を表２に示す。こ
の表２によれば、本発明鋼はいずれも排ガス腐食環境下
での耐錆剥離性に優れることが理解される。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、排ガ
ス腐食環境下で耐剥離性に優れた錆が形成される鋼が得
られる。したがって、火力発電所や各種ゴミ、産業廃棄
物処理場の煙突・煙道用材料として、錆除去作業を大幅
に軽減できる安価な鋼を提供することが可能となる。
ス腐食環境下で耐剥離性に優れた錆が形成される鋼が得
られる。したがって、火力発電所や各種ゴミ、産業廃棄
物処理場の煙突・煙道用材料として、錆除去作業を大幅
に軽減できる安価な鋼を提供することが可能となる。
【図１】実施例１による鋼の錆の均一性とＣｒ含有量と
の関係を示す図。
の関係を示す図。
【図２】実施例２による乾湿繰り返し腐食試験の熱サイ
クルパターンを示す図。
クルパターンを示す図。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、
Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．７％、
Ｃｒ：２〜６％、Ａ１：０．０７％以下を含有し、残部
実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなる耐錆剥離性に
優れた煙突・煙道用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21643596A JPH1060581A (ja) | 1996-08-16 | 1996-08-16 | 耐錆剥離性に優れた煙突・煙道用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21643596A JPH1060581A (ja) | 1996-08-16 | 1996-08-16 | 耐錆剥離性に優れた煙突・煙道用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1060581A true JPH1060581A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16688513
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21643596A Pending JPH1060581A (ja) | 1996-08-16 | 1996-08-16 | 耐錆剥離性に優れた煙突・煙道用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1060581A (ja) |
-
1996
- 1996-08-16 JP JP21643596A patent/JPH1060581A/ja active Pending
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