JPH1060589A - 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents
腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法Info
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- JPH1060589A JPH1060589A JP22935696A JP22935696A JPH1060589A JP H1060589 A JPH1060589 A JP H1060589A JP 22935696 A JP22935696 A JP 22935696A JP 22935696 A JP22935696 A JP 22935696A JP H1060589 A JPH1060589 A JP H1060589A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 腰折れしわ状表面欠陥がなく、且つ加工性に
も優れた加工用溶融亜鉛めっき鋼板を得ること 【構成】 Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜
０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５０ｗｔ％、Ｐ：０〜
０．０２０ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜
０．００３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００４〜０．００１５
ｗｔ％を含有し、且つＴｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／
９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２≧４×（Ｃ／１
２）を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂの１種または
２種以上を含有する成分組成の鋼板を下地鋼板とする、
板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板であ
る。
も優れた加工用溶融亜鉛めっき鋼板を得ること 【構成】 Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜
０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５０ｗｔ％、Ｐ：０〜
０．０２０ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜
０．００３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００４〜０．００１５
ｗｔ％を含有し、且つＴｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／
９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２≧４×（Ｃ／１
２）を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂの１種または
２種以上を含有する成分組成の鋼板を下地鋼板とする、
板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板であ
る。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、自動車の内外板、
電気機器、建材等に好適な表面外観が良好な加工用溶融
亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するものである。
電気機器、建材等に好適な表面外観が良好な加工用溶融
亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車内外板には高い加工性が要求され
ることから、Ｔｉ，Ｎｂ等を原子量比でＣ，Ｎ量以上添
加してこれら固溶元素を析出固定した、いわゆるＩＦ鋼
が用いられている。このＩＦ鋼は、連続焼鈍において過
時効処理を行わなくても非時効鋼板が製造できるために
溶融亜鉛めっき用鋼板として好適であり、これに関連し
て従来多くの提案がなされている。しかし、ＩＦ鋼は不
純物元素が低減されているが故の問題点を数多く有して
おり、例えば、粒界が弱いことに起因して二次加工脆化
が発生し易いなどの問題点が指摘されている。
ることから、Ｔｉ，Ｎｂ等を原子量比でＣ，Ｎ量以上添
加してこれら固溶元素を析出固定した、いわゆるＩＦ鋼
が用いられている。このＩＦ鋼は、連続焼鈍において過
時効処理を行わなくても非時効鋼板が製造できるために
溶融亜鉛めっき用鋼板として好適であり、これに関連し
て従来多くの提案がなされている。しかし、ＩＦ鋼は不
純物元素が低減されているが故の問題点を数多く有して
おり、例えば、粒界が弱いことに起因して二次加工脆化
が発生し易いなどの問題点が指摘されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような問題に対応
して、近年、粒界に偏析し易いＢを添加して粒界の強化
を図ったＢ添加ＩＦ鋼が使用されている（例えば、特開
昭５９−１４０３３３号公報）。本発明者らは、このＢ
添加ＩＦ鋼の特性を調査、検討する過程で、Ｂ添加ＩＦ
鋼がＢ無添加ＩＦ鋼に比べて未調圧段階での降伏点伸び
が大きく、その結果、特に板厚１．２ｍｍ以下の薄物材
において製造過程で腰折れしわ状欠陥が発生し易いとい
う問題があることを見い出した。近年、鋼板表面品質に
対するユーザーからの要求は厳しさを増しており、従来
は見逃されていたこのような微細な欠陥についても、そ
の発生を防止若しくは低減させる必要性が生じている。
したがって本発明の目的は、このような腰折れしわ状表
面欠陥がなく、しかも加工性にも優れた加工用溶融亜鉛
めっき鋼板及びその製造方法を提供することにある。
して、近年、粒界に偏析し易いＢを添加して粒界の強化
を図ったＢ添加ＩＦ鋼が使用されている（例えば、特開
昭５９−１４０３３３号公報）。本発明者らは、このＢ
添加ＩＦ鋼の特性を調査、検討する過程で、Ｂ添加ＩＦ
鋼がＢ無添加ＩＦ鋼に比べて未調圧段階での降伏点伸び
が大きく、その結果、特に板厚１．２ｍｍ以下の薄物材
において製造過程で腰折れしわ状欠陥が発生し易いとい
う問題があることを見い出した。近年、鋼板表面品質に
対するユーザーからの要求は厳しさを増しており、従来
は見逃されていたこのような微細な欠陥についても、そ
の発生を防止若しくは低減させる必要性が生じている。
したがって本発明の目的は、このような腰折れしわ状表
面欠陥がなく、しかも加工性にも優れた加工用溶融亜鉛
めっき鋼板及びその製造方法を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るための本発明の構成は以下の通りである。 (1) Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜０．０５
ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５０ｗｔ％、Ｐ：０〜０．０２
０ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００３０
ｗｔ％、Ｂ：０．０００４〜０．００１５ｗｔ％、且つ
下記（１）式の条件を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎ
ｂの１種または２種以上を含有する成分組成の鋼板を下
地鋼板とすることを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥
のない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼
板。 Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２≧４×（ Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
るための本発明の構成は以下の通りである。 (1) Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜０．０５
ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５０ｗｔ％、Ｐ：０〜０．０２
０ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００３０
ｗｔ％、Ｂ：０．０００４〜０．００１５ｗｔ％、且つ
下記（１）式の条件を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎ
ｂの１種または２種以上を含有する成分組成の鋼板を下
地鋼板とすることを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥
のない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼
板。 Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２≧４×（ Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
【０００５】(2) Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：
０〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５０ｗｔ％、Ｐ：
０〜０．０２０ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜
０．００３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００４〜０．００１５
ｗｔ％、且つ下記（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，
Ｖ，Ｎｂの１種または２種以上を含有する成分組成の鋼
を熱間圧延して巻取温度を５５０℃以上とし、巻取後少
なくとも４００℃までの平均冷却速度を０．５〜２０℃
／ｍｉｎとして常温まで冷却し、次いで酸洗、冷間圧延
した後、連続溶融亜鉛めっきラインにおいて８３０℃以
下の焼鈍温度で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき処理を
施すことを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板
厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２≧４×（ Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
０〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５０ｗｔ％、Ｐ：
０〜０．０２０ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜
０．００３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００４〜０．００１５
ｗｔ％、且つ下記（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，
Ｖ，Ｎｂの１種または２種以上を含有する成分組成の鋼
を熱間圧延して巻取温度を５５０℃以上とし、巻取後少
なくとも４００℃までの平均冷却速度を０．５〜２０℃
／ｍｉｎとして常温まで冷却し、次いで酸洗、冷間圧延
した後、連続溶融亜鉛めっきラインにおいて８３０℃以
下の焼鈍温度で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき処理を
施すことを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板
厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２≧４×（ Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
【０００６】(3) 上記(2)の製造方法において、溶融亜
鉛めっき処理後、合金化処理を行い、次いで調質圧延を
行うことを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板
厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。
鉛めっき処理後、合金化処理を行い、次いで調質圧延を
行うことを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板
厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。
【０００７】
【発明の実施の態様】以下、本発明の詳細と限定理由を
説明する。本発明者らは上述した腰折れしわ状欠陥が発
生する原因について調査、検討を行い、その結果、腰折
れしわがゼンジミア型連続溶融亜鉛めっきラインのトッ
プロール近傍で発生していること、また、腰折れしわが
ドロスと呼ばれる溶融めっきラインで不可避的に発生す
る鉄亜鉛合金を起点にして発生していること、さらにＢ
添加ＩＦ鋼は３００℃以下の温度域での降伏点伸びがＢ
無添加ＩＦ鋼に比べて大きいという事実を突き止めた。
説明する。本発明者らは上述した腰折れしわ状欠陥が発
生する原因について調査、検討を行い、その結果、腰折
れしわがゼンジミア型連続溶融亜鉛めっきラインのトッ
プロール近傍で発生していること、また、腰折れしわが
ドロスと呼ばれる溶融めっきラインで不可避的に発生す
る鉄亜鉛合金を起点にして発生していること、さらにＢ
添加ＩＦ鋼は３００℃以下の温度域での降伏点伸びがＢ
無添加ＩＦ鋼に比べて大きいという事実を突き止めた。
【０００８】これらの事実からして、腰折れしわ状欠陥
が発生するのは以下に述べるようなメカニズムによるも
のと考えられる。すなわち、通常、連続ライン内では板
の蛇行等を防止するために鋼板に１〜５ｋｇｆ／ｍｍ2
程度のライン張力が付与されているが、この張力付与の
ために溶融めっきポットで鋼板面に付着したドロスがト
ップロールで鋼板に押し込まれ、この部分を起点とした
腰折れしわが発生するものと考えられる。そして特に、
ドロス径が鋼板板厚と比較して相対的に大きくなる板厚
１．２ｍｍ以下の薄物鋼板の場合には、鋼板がより顕著
な応力集中を受けるために明らかな腰折れしわが発生す
るものと考えられる。鋼板が連続降伏すれば、このよう
な応力集中を受けても表面欠陥として顕在化はしない
が、鋼板が不連続降伏する場合、腰折れしわ状欠陥が発
生するものと考えられる。
が発生するのは以下に述べるようなメカニズムによるも
のと考えられる。すなわち、通常、連続ライン内では板
の蛇行等を防止するために鋼板に１〜５ｋｇｆ／ｍｍ2
程度のライン張力が付与されているが、この張力付与の
ために溶融めっきポットで鋼板面に付着したドロスがト
ップロールで鋼板に押し込まれ、この部分を起点とした
腰折れしわが発生するものと考えられる。そして特に、
ドロス径が鋼板板厚と比較して相対的に大きくなる板厚
１．２ｍｍ以下の薄物鋼板の場合には、鋼板がより顕著
な応力集中を受けるために明らかな腰折れしわが発生す
るものと考えられる。鋼板が連続降伏すれば、このよう
な応力集中を受けても表面欠陥として顕在化はしない
が、鋼板が不連続降伏する場合、腰折れしわ状欠陥が発
生するものと考えられる。
【０００９】Ｂ添加ＩＦ鋼の降伏伸びを引き起こす直接
的な原因はＴｉＣ，ＺｒＣ，ＮｂＣ，ＶＣ等の炭化物が
焼鈍段階で再固溶するためであるが、粒界に偏析するＢ
が何らかのメカニズムでこれを助長しているものと考え
られる。Ｂの添加は製品性能向上のために不可欠である
ことから、Ｂ添加を前提として上記の問題を解決すべく
検討を行った結果、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ等の炭窒化物
形成元素を過剰に添加し、炭化物を熱延板段階で粗大に
析出させることが有効であるとの結論を得た。さらに、
その好ましい製造方法について検討した結果、熱延巻取
温度および巻取後の冷却速度を制御し、さらに焼鈍温度
を低く抑えることが効率的かつ有効であるとの結論を得
た。
的な原因はＴｉＣ，ＺｒＣ，ＮｂＣ，ＶＣ等の炭化物が
焼鈍段階で再固溶するためであるが、粒界に偏析するＢ
が何らかのメカニズムでこれを助長しているものと考え
られる。Ｂの添加は製品性能向上のために不可欠である
ことから、Ｂ添加を前提として上記の問題を解決すべく
検討を行った結果、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ等の炭窒化物
形成元素を過剰に添加し、炭化物を熱延板段階で粗大に
析出させることが有効であるとの結論を得た。さらに、
その好ましい製造方法について検討した結果、熱延巻取
温度および巻取後の冷却速度を制御し、さらに焼鈍温度
を低く抑えることが効率的かつ有効であるとの結論を得
た。
【００１０】以下、本発明の限定理由について説明す
る。まず、溶融亜鉛めっきの下地鋼板の成分組成に関す
る限定理由は以下の通りである。 Ｃ：Ｃは鋼板の加工性を劣化させるため低減させること
が望ましく、また降伏点伸びを発生させる元素でもある
ため、腰折れしわの発生を防止するという観点からも低
減させることが望ましい。このため実用上本発明の効果
を損なわない範囲として、Ｃは０〜０．００３０ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼板の加工性を劣化させるだけでなく、め
っき皮膜と下地鋼板との密着性を著しく劣化させるため
低減させることが望ましい。このため本発明の効果を損
なわない範囲として、Ｓｉは０〜０．０５ｗｔ％（但
し、無添加の場合を含む）とする。
る。まず、溶融亜鉛めっきの下地鋼板の成分組成に関す
る限定理由は以下の通りである。 Ｃ：Ｃは鋼板の加工性を劣化させるため低減させること
が望ましく、また降伏点伸びを発生させる元素でもある
ため、腰折れしわの発生を防止するという観点からも低
減させることが望ましい。このため実用上本発明の効果
を損なわない範囲として、Ｃは０〜０．００３０ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼板の加工性を劣化させるだけでなく、め
っき皮膜と下地鋼板との密着性を著しく劣化させるため
低減させることが望ましい。このため本発明の効果を損
なわない範囲として、Ｓｉは０〜０．０５ｗｔ％（但
し、無添加の場合を含む）とする。
【００１１】Ｍｎ：Ｍｎは鋼板の加工性を劣化させるた
め低減させることが望ましく、このため０〜０．５０ｗ
ｔ％（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｐ：Ｐも鋼板の加工性を劣化させるため低減させること
が望ましく、このため０〜０．０２０ｗｔ％（但し、無
添加の場合を含む）とする。 Ｓ：Ｓは鋼の延性を劣化させるため低減させることが望
ましく、このため０〜０．０２０ｗｔ％（但し、無添加
の場合を含む）とする。ｓｏｌ．Ａｌは脱酸剤として鋼
中に添加される。ｓｏｌ．Ａｌが０．０１０ｗｔ％未満
ではその効果が十分でなく、一方、０．０８０ｗｔ％を
超えて添加してもその効果が飽和するとともに、却って
表面欠陥を誘発する弊害を生じる。このためｓｏｌ．Ａ
ｌは０．０１０〜０．０８０ｗｔ％とする。
め低減させることが望ましく、このため０〜０．５０ｗ
ｔ％（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｐ：Ｐも鋼板の加工性を劣化させるため低減させること
が望ましく、このため０〜０．０２０ｗｔ％（但し、無
添加の場合を含む）とする。 Ｓ：Ｓは鋼の延性を劣化させるため低減させることが望
ましく、このため０〜０．０２０ｗｔ％（但し、無添加
の場合を含む）とする。ｓｏｌ．Ａｌは脱酸剤として鋼
中に添加される。ｓｏｌ．Ａｌが０．０１０ｗｔ％未満
ではその効果が十分でなく、一方、０．０８０ｗｔ％を
超えて添加してもその効果が飽和するとともに、却って
表面欠陥を誘発する弊害を生じる。このためｓｏｌ．Ａ
ｌは０．０１０〜０．０８０ｗｔ％とする。
【００１２】Ｎ：Ｎは鋼板の加工性向上の観点から低減
させることが望ましく、実用上本発明の効果を損なわな
い範囲として０〜０．００３０ｗｔ％（但し、無添加の
場合を含む）する。 Ｂ：Ｂは耐二次加工脆性の改善及びｒ値の向上に効果の
ある熱延板の細粒化に有効な元素であるため、加工用途
に用いる鋼板には必須の添加元素である。しかし、Ｂが
０．０００４ｗｔ％未満ではその効果が十分に得られ
ず、一方、０．００１５ｗｔ％を超えて添加してもその
効果が飽和するとともに、加工性が劣化するため、Ｂは
０．０００４〜０．００１５ｗｔ％とする。
させることが望ましく、実用上本発明の効果を損なわな
い範囲として０〜０．００３０ｗｔ％（但し、無添加の
場合を含む）する。 Ｂ：Ｂは耐二次加工脆性の改善及びｒ値の向上に効果の
ある熱延板の細粒化に有効な元素であるため、加工用途
に用いる鋼板には必須の添加元素である。しかし、Ｂが
０．０００４ｗｔ％未満ではその効果が十分に得られ
ず、一方、０．００１５ｗｔ％を超えて添加してもその
効果が飽和するとともに、加工性が劣化するため、Ｂは
０．０００４〜０．００１５ｗｔ％とする。
【００１３】Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖ：これらの元素は
Ｃ、Ｎ等の固溶元素を析出固定し、鋼板の加工性を良好
にする。化学量論的には原子等量比でＣ，Ｓ，Ｎ量以上
添加すれば、これら侵入型固溶元素を総て析出させるこ
とが可能であるが、熱延段階で粗大に析出させるには、
これら炭窒化物形成元素を過剰に添加させる必要があ
る。したがって、これらの元素はその１種または２種以
上を下記（１）式を満足する条件で添加する必要があ
る。これらの元素の添加量が下限（１）式が規定する下
限を下回ると、上記効果が十分に得られない。 Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２≧４×（ Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
Ｃ、Ｎ等の固溶元素を析出固定し、鋼板の加工性を良好
にする。化学量論的には原子等量比でＣ，Ｓ，Ｎ量以上
添加すれば、これら侵入型固溶元素を総て析出させるこ
とが可能であるが、熱延段階で粗大に析出させるには、
これら炭窒化物形成元素を過剰に添加させる必要があ
る。したがって、これらの元素はその１種または２種以
上を下記（１）式を満足する条件で添加する必要があ
る。これらの元素の添加量が下限（１）式が規定する下
限を下回ると、上記効果が十分に得られない。 Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２≧４×（ Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
【００１４】これらの元素のうち、Ｔｉ及びＺｒは炭化
物よりも粗大で且つ再固溶しにくいＴｉ4Ｃ2Ｓ2，Ｚｒ4
Ｃ2Ｓ2等の炭硫化物を形成するため、熱延段階において
容易に析出物を粗大化させることができる利点がある。
したがって、本発明の効果をより確実に得るためにはＴ
ｉおよび／またはＺｒを添加するとともに、その添加量
を原子量比でＮ＋Ｓ量以上とすることが望ましい。 残部：実質的にＦｅからなるが、本発明の効果を損わな
い限度で他の元素を含有することを妨げない。腰折れし
わ状欠陥の発生は板厚１．２ｍｍ以下のめっき鋼板に特
有の問題であり、このため本発明の溶融亜鉛めっき鋼板
は板厚１．２ｍｍ以下のものに限定される。
物よりも粗大で且つ再固溶しにくいＴｉ4Ｃ2Ｓ2，Ｚｒ4
Ｃ2Ｓ2等の炭硫化物を形成するため、熱延段階において
容易に析出物を粗大化させることができる利点がある。
したがって、本発明の効果をより確実に得るためにはＴ
ｉおよび／またはＺｒを添加するとともに、その添加量
を原子量比でＮ＋Ｓ量以上とすることが望ましい。 残部：実質的にＦｅからなるが、本発明の効果を損わな
い限度で他の元素を含有することを妨げない。腰折れし
わ状欠陥の発生は板厚１．２ｍｍ以下のめっき鋼板に特
有の問題であり、このため本発明の溶融亜鉛めっき鋼板
は板厚１．２ｍｍ以下のものに限定される。
【００１５】本発明では上述した成分条件等を満足すれ
ば、その製造条件に拘りなく腰折れしわ状表面欠陥のな
い溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができるが、特に好ま
しい製造方法を挙げると、以下の通りである。通常、上
記の成分組成を有する下地鋼板は、熱間圧延、酸洗、冷
間圧延という一連の工程を経て製造されるが、その製造
工程において、熱間圧延後の巻取温度を５５０℃以上と
し、且つ巻取後少なくとも４００℃までの平均冷却速度
を０．５〜２０℃／ｍｉｎとすることが望ましい。これ
は、巻取温度を高くし且つ巻取後に徐冷を行うことによ
り、鋼中の析出物を粗大化させ、焼鈍時における析出物
の再固溶を防ぐためである。しかし、巻取後の極度の徐
冷却はスケールの肥大化を招いて酸洗効率を低下させる
ため、平均冷却速度は０．５〜２０℃／ｍｉｎとするこ
とが望ましい。また、巻取温度の上限には特別な制約は
ないが、７５０℃を超えると表面酸化スケールの肥大化
による欠陥率の増加、酸洗効率の低下を招くため、巻取
温度は７５０℃以下とすることが好ましい。その他の製
造条件は特に規定しないが、良好な加工性を得るために
は仕上温度をＡｒ3変態点以上、冷圧率を６０〜９０％
することが望ましい。
ば、その製造条件に拘りなく腰折れしわ状表面欠陥のな
い溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができるが、特に好ま
しい製造方法を挙げると、以下の通りである。通常、上
記の成分組成を有する下地鋼板は、熱間圧延、酸洗、冷
間圧延という一連の工程を経て製造されるが、その製造
工程において、熱間圧延後の巻取温度を５５０℃以上と
し、且つ巻取後少なくとも４００℃までの平均冷却速度
を０．５〜２０℃／ｍｉｎとすることが望ましい。これ
は、巻取温度を高くし且つ巻取後に徐冷を行うことによ
り、鋼中の析出物を粗大化させ、焼鈍時における析出物
の再固溶を防ぐためである。しかし、巻取後の極度の徐
冷却はスケールの肥大化を招いて酸洗効率を低下させる
ため、平均冷却速度は０．５〜２０℃／ｍｉｎとするこ
とが望ましい。また、巻取温度の上限には特別な制約は
ないが、７５０℃を超えると表面酸化スケールの肥大化
による欠陥率の増加、酸洗効率の低下を招くため、巻取
温度は７５０℃以下とすることが好ましい。その他の製
造条件は特に規定しないが、良好な加工性を得るために
は仕上温度をＡｒ3変態点以上、冷圧率を６０〜９０％
することが望ましい。
【００１６】下地鋼板は連続溶融亜鉛めっきラインにお
いて焼鈍され、引き続き溶融亜鉛めっき処理されるが、
焼鈍温度は８３０℃以下とすることが好ましい。これは
８３０℃を超える温度で焼鈍を行った場合、昇温段階で
に析出したＴｉＣ等の微細析出物が再固溶し、腰折れし
わ状欠陥の原因となる固溶Ｃが増加するからである。通
常、加工用途の溶融亜鉛めっき鋼板はめっき後に合金化
処理及び調質圧延され、製品とされる。なお、本発明で
は製銑法（高炉法、電炉法、溶融還元法等）、スラブの
鋳造法（連続鋳造法、分塊鋳造法、薄スラブ鋳造法
等）、熱延方式（直送圧延、スラブ再加熱圧延等）等の
プロセスに特別な制約はなく、いずれのプロセスを採用
しても本発明の効果に影響はない。
いて焼鈍され、引き続き溶融亜鉛めっき処理されるが、
焼鈍温度は８３０℃以下とすることが好ましい。これは
８３０℃を超える温度で焼鈍を行った場合、昇温段階で
に析出したＴｉＣ等の微細析出物が再固溶し、腰折れし
わ状欠陥の原因となる固溶Ｃが増加するからである。通
常、加工用途の溶融亜鉛めっき鋼板はめっき後に合金化
処理及び調質圧延され、製品とされる。なお、本発明で
は製銑法（高炉法、電炉法、溶融還元法等）、スラブの
鋳造法（連続鋳造法、分塊鋳造法、薄スラブ鋳造法
等）、熱延方式（直送圧延、スラブ再加熱圧延等）等の
プロセスに特別な制約はなく、いずれのプロセスを採用
しても本発明の効果に影響はない。
【００１７】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼スラブを１２００℃
に加熱して熱間圧延を開始し、８８０℃で仕上圧延を終
了した後、６５０℃で巻き取った。この熱延鋼板を酸洗
後、圧下率８０％で冷間圧延を行なって冷延鋼板とし
た。この冷延鋼板をゼンジミア型の連続溶融亜鉛めっき
ラインにて８５０℃×５分間で焼鈍し、引き続き溶融亜
鉛めっき処理、合金化処理及び調質圧延を順次行い、板
厚０．７ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。
得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、鋼板表面
での腰折れしわ状欠陥の有無、耐二次加工脆性の指標と
なる延性−脆性遷移温度、全伸び及びランクフォード値
を評価した。その結果を表２に示す。
に加熱して熱間圧延を開始し、８８０℃で仕上圧延を終
了した後、６５０℃で巻き取った。この熱延鋼板を酸洗
後、圧下率８０％で冷間圧延を行なって冷延鋼板とし
た。この冷延鋼板をゼンジミア型の連続溶融亜鉛めっき
ラインにて８５０℃×５分間で焼鈍し、引き続き溶融亜
鉛めっき処理、合金化処理及び調質圧延を順次行い、板
厚０．７ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。
得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、鋼板表面
での腰折れしわ状欠陥の有無、耐二次加工脆性の指標と
なる延性−脆性遷移温度、全伸び及びランクフォード値
を評価した。その結果を表２に示す。
【００１８】なお、腰折れしわ状欠陥の評価は、しわが
全く発生しないものを“◎”、１０ｃｍ2当り３本以下
の軽微なしわが発生したものを“○”、１０ｃｍ2当り
４本以上のしわが発生したものを“×”と評価した。脆
性遷移温度は、鋼板を１０５ｍｍφのブランクに打ち抜
き後、絞り比２．１でカップ成形し、これを所定温度に
冷却した冷媒中でプレスした際に脆性破壊が生じない最
低の温度で規定した。表２によれば、本発明の溶融亜鉛
めっき鋼板は表面性状が優れているだけでなく、脆性遷
移温度が−９０℃以下、全伸び４８％以上、ランクフォ
ード値２．０以上と優れた特性値を示し、プレス成形に
好適な鋼板であることは明らかである。
全く発生しないものを“◎”、１０ｃｍ2当り３本以下
の軽微なしわが発生したものを“○”、１０ｃｍ2当り
４本以上のしわが発生したものを“×”と評価した。脆
性遷移温度は、鋼板を１０５ｍｍφのブランクに打ち抜
き後、絞り比２．１でカップ成形し、これを所定温度に
冷却した冷媒中でプレスした際に脆性破壊が生じない最
低の温度で規定した。表２によれば、本発明の溶融亜鉛
めっき鋼板は表面性状が優れているだけでなく、脆性遷
移温度が−９０℃以下、全伸び４８％以上、ランクフォ
ード値２．０以上と優れた特性値を示し、プレス成形に
好適な鋼板であることは明らかである。
【００１９】〔実施例２〕表１に示す鋼番１〜４の鋼ス
ラブを１２００℃に加熱して熱間圧延を開始し、８８０
℃で仕上圧延を終了した後、表３に示す温度で巻き取
り、巻取り後４００℃までを表３に示す平均冷却速度で
冷却し、引き続き常温まで冷却した。この熱延鋼板を酸
洗後、圧下率８０％で冷間圧延を行なって冷延鋼板とし
た。この冷延鋼板をゼンミジア型の連続溶融亜鉛めっき
ラインにて表３に示す条件で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛
めっき処理、合金化処理及び調質圧延を順次行い、板厚
０．７ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。得
られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、［実施例
１］と同様の方法及び基準で腰折れしわ状欠陥の有無、
延性−脆性遷移温度、全伸び及びランクフォード値を評
価した。その結果を表４に示す。表４によれば、本発明
法により製造された溶融亜鉛めっき鋼板は、表面性状が
極めて優れ、しかも加工性にも優れたプレス成形に好適
なめっき鋼板であることが判る。
ラブを１２００℃に加熱して熱間圧延を開始し、８８０
℃で仕上圧延を終了した後、表３に示す温度で巻き取
り、巻取り後４００℃までを表３に示す平均冷却速度で
冷却し、引き続き常温まで冷却した。この熱延鋼板を酸
洗後、圧下率８０％で冷間圧延を行なって冷延鋼板とし
た。この冷延鋼板をゼンミジア型の連続溶融亜鉛めっき
ラインにて表３に示す条件で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛
めっき処理、合金化処理及び調質圧延を順次行い、板厚
０．７ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。得
られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、［実施例
１］と同様の方法及び基準で腰折れしわ状欠陥の有無、
延性−脆性遷移温度、全伸び及びランクフォード値を評
価した。その結果を表４に示す。表４によれば、本発明
法により製造された溶融亜鉛めっき鋼板は、表面性状が
極めて優れ、しかも加工性にも優れたプレス成形に好適
なめっき鋼板であることが判る。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、腰折
れしわ状表面欠陥等の表面欠陥がなく、しかも加工性に
も優れた溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。
れしわ状表面欠陥等の表面欠陥がなく、しかも加工性に
も優れた溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 2/28 Ｃ２３Ｃ 2/28 (72)発明者 野出 俊策 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 中村 清治 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 大北 智良 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０
〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５０ｗｔ％、Ｐ：０
〜０．０２０ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜
０．００３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００４〜０．００１５
ｗｔ％、且つ下記（１）式の条件を満足する量のＴｉ，
Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂの１種または２種以上を含有する成分組
成の鋼板を下地鋼板とすることを特徴とする、腰折れし
わ状表面欠陥のない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜
鉛めっき鋼板。 Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２≧４×（ Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％） - 【請求項２】 Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０
〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５０ｗｔ％、Ｐ：０
〜０．０２０ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜
０．００３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００４〜０．００１５
ｗｔ％、且つ下記（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，
Ｖ，Ｎｂの１種または２種以上を含有する成分組成の鋼
を熱間圧延して巻取温度を５５０℃以上とし、巻取後少
なくとも４００℃までの平均冷却速度を０．５〜２０℃
／ｍｉｎとして常温まで冷却し、次いで酸洗、冷間圧延
した後、連続溶融亜鉛めっきラインにおいて８３０℃以
下の焼鈍温度で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき処理を
施すことを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板
厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２≧４×（ Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％） - 【請求項３】 溶融亜鉛めっき処理後、合金化処理を行
い、次いで調質圧延を行うことを特徴とする、請求項２
に記載の腰折れしわ状表面欠陥のない板厚１．２ｍｍ以
下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22935696A JPH1060589A (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22935696A JPH1060589A (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1060589A true JPH1060589A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16890890
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22935696A Pending JPH1060589A (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1060589A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112251680A (zh) * | 2020-09-25 | 2021-01-22 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种热基无锌花镀锌钢卷及其生产方法 |
| CN115219686A (zh) * | 2022-07-20 | 2022-10-21 | 武汉钢铁有限公司 | 一种获取连退工艺中冷轧板缺陷数据的方法 |
| CN116426855A (zh) * | 2023-02-09 | 2023-07-14 | 日照宝华新材料有限公司 | 一种控制热基板酸洗镀锌麻面缺陷的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07228944A (ja) * | 1993-12-20 | 1995-08-29 | Nkk Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
-
1996
- 1996-08-12 JP JP22935696A patent/JPH1060589A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07228944A (ja) * | 1993-12-20 | 1995-08-29 | Nkk Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112251680A (zh) * | 2020-09-25 | 2021-01-22 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种热基无锌花镀锌钢卷及其生产方法 |
| CN115219686A (zh) * | 2022-07-20 | 2022-10-21 | 武汉钢铁有限公司 | 一种获取连退工艺中冷轧板缺陷数据的方法 |
| CN116426855A (zh) * | 2023-02-09 | 2023-07-14 | 日照宝华新材料有限公司 | 一种控制热基板酸洗镀锌麻面缺陷的方法 |
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