JPH10265902A - 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板Info
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- JPH10265902A JPH10265902A JP9007897A JP9007897A JPH10265902A JP H10265902 A JPH10265902 A JP H10265902A JP 9007897 A JP9007897 A JP 9007897A JP 9007897 A JP9007897 A JP 9007897A JP H10265902 A JPH10265902 A JP H10265902A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 腰折れしわ状表面欠陥がなく、且つ加工性に
も優れた加工用溶融亜鉛めっき鋼板を得る。 【解決手段】 Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０
〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜
０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．０
０３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上０．０００
４ｗｔ％未満、Ｃｕ：０．０１〜０．０５ｗｔ％を含有
し、且つＣ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９
１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２≦４×（Ｃ／１２）
を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂの１種または２種
以上を含有する成分組成の鋼板を下地鋼板とする、板厚
１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板である。
も優れた加工用溶融亜鉛めっき鋼板を得る。 【解決手段】 Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０
〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜
０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．０
０３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上０．０００
４ｗｔ％未満、Ｃｕ：０．０１〜０．０５ｗｔ％を含有
し、且つＣ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９
１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２≦４×（Ｃ／１２）
を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂの１種または２種
以上を含有する成分組成の鋼板を下地鋼板とする、板厚
１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板である。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、自動車の内外板、
電気機器、建材等に好適な表面外観が良好な加工用溶融
亜鉛めっき鋼板に関するものである。
電気機器、建材等に好適な表面外観が良好な加工用溶融
亜鉛めっき鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車内外板には高い加工性が要求され
ることから、Ｔｉ，Ｎｂ等を原子量比でＣ，Ｎ量以上添
加してこれら固溶元素を析出固定した、いわゆるＩＦ鋼
が用いられている。このＩＦ鋼は、連続焼鈍において過
時効処理を行わなくても非時効鋼板が製造できるために
溶融亜鉛めっき用鋼板として好適であり、これに関連し
て従来多くの提案がなされている。しかし、ＩＦ鋼は不
純物元素が低減されているが故の問題点を数多く有して
おり、例えば、粒界が弱いことに起因して二次加工脆化
が発生し易いなどの問題点が指摘されている。
ることから、Ｔｉ，Ｎｂ等を原子量比でＣ，Ｎ量以上添
加してこれら固溶元素を析出固定した、いわゆるＩＦ鋼
が用いられている。このＩＦ鋼は、連続焼鈍において過
時効処理を行わなくても非時効鋼板が製造できるために
溶融亜鉛めっき用鋼板として好適であり、これに関連し
て従来多くの提案がなされている。しかし、ＩＦ鋼は不
純物元素が低減されているが故の問題点を数多く有して
おり、例えば、粒界が弱いことに起因して二次加工脆化
が発生し易いなどの問題点が指摘されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような問題に対応
して、近年、粒界に偏析し易いＢを添加して粒界の強化
を図ったＢ添加ＩＦ鋼が使用されている（例えば、特開
昭５９−１４０３３３号公報）。本発明者らは、このＢ
添加ＩＦ鋼の特性を調査、検討する過程で、Ｂ添加ＩＦ
鋼がＢ無添加ＩＦ鋼に比べて未調圧段階での降伏点伸び
が大きく、その結果、特に板厚１．２ｍｍ以下の薄物材
において製造過程で腰折れしわ状欠陥が発生し易いとい
う問題があることを見い出した。近年、鋼板表面品質に
対するユーザーからの要求は厳しさを増しており、従来
は見逃されていたこのような微細な欠陥についても、そ
の発生を防止若しくは低減させる必要性が生じている。
したがって本発明の目的は、このような腰折れしわ状表
面欠陥がなく、しかも加工性にも優れた加工用溶融亜鉛
めっき鋼板を提供することにある。
して、近年、粒界に偏析し易いＢを添加して粒界の強化
を図ったＢ添加ＩＦ鋼が使用されている（例えば、特開
昭５９−１４０３３３号公報）。本発明者らは、このＢ
添加ＩＦ鋼の特性を調査、検討する過程で、Ｂ添加ＩＦ
鋼がＢ無添加ＩＦ鋼に比べて未調圧段階での降伏点伸び
が大きく、その結果、特に板厚１．２ｍｍ以下の薄物材
において製造過程で腰折れしわ状欠陥が発生し易いとい
う問題があることを見い出した。近年、鋼板表面品質に
対するユーザーからの要求は厳しさを増しており、従来
は見逃されていたこのような微細な欠陥についても、そ
の発生を防止若しくは低減させる必要性が生じている。
したがって本発明の目的は、このような腰折れしわ状表
面欠陥がなく、しかも加工性にも優れた加工用溶融亜鉛
めっき鋼板を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るための本発明は、Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓ
ｉ：０〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、
Ｐ：０〜０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０
〜０．００３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上
０．０００４ｗｔ％未満、Ｃｕ：０．０１〜０．０５ｗ
ｔ％、下記（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎ
ｂの１種または２種以上を含有する成分組成の鋼板を下
地鋼板とすることを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥
のない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板
である。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
るための本発明は、Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓ
ｉ：０〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、
Ｐ：０〜０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０
〜０．００３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上
０．０００４ｗｔ％未満、Ｃｕ：０．０１〜０．０５ｗ
ｔ％、下記（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎ
ｂの１種または２種以上を含有する成分組成の鋼板を下
地鋼板とすることを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥
のない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板
である。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
【０００５】
【発明の実施の態様】以下、本発明の詳細と限定理由を
説明する。本発明者らは上述した腰折れしわ状欠陥が発
生する原因について調査、検討を行い、その結果、腰折
れしわがゼンジミア型連続溶融亜鉛めっきラインのトッ
プロール近傍で発生していること、また、腰折れしわが
ドロスと呼ばれる溶融めっきラインで不可避的に発生す
る鉄亜鉛合金を起点にして発生していること、さらにＢ
添加ＩＦ鋼は３００℃以下の温度域での降伏点伸びがＢ
無添加ＩＦ鋼に比べて大きいという事実を突き止めた。
説明する。本発明者らは上述した腰折れしわ状欠陥が発
生する原因について調査、検討を行い、その結果、腰折
れしわがゼンジミア型連続溶融亜鉛めっきラインのトッ
プロール近傍で発生していること、また、腰折れしわが
ドロスと呼ばれる溶融めっきラインで不可避的に発生す
る鉄亜鉛合金を起点にして発生していること、さらにＢ
添加ＩＦ鋼は３００℃以下の温度域での降伏点伸びがＢ
無添加ＩＦ鋼に比べて大きいという事実を突き止めた。
【０００６】これらの事実からして、腰折れしわ状欠陥
が発生するのは以下に述べるようなメカニズムによるも
のと考えられる。すなわち、通常、連続ライン内では板
の蛇行等を防止するために鋼板に１〜５ｋｇｆ／ｍｍ2
程度のライン張力が付与されているが、この張力付与の
ために溶融めっきポットで鋼板面に付着したドロスがト
ップロールで鋼板に押し込まれ、この部分を起点とした
腰折れしわが発生するものと考えられる。そして特に、
ドロス径が鋼板板厚と比較して相対的に大きくなる板厚
１．２ｍｍ以下の薄物鋼板の場合には、鋼板がより顕著
な応力集中を受けるために明らかな腰折れしわが発生す
るものと考えられる。鋼板が連続降伏すれば、このよう
な応力集中を受けても表面欠陥として顕在化はしない
が、鋼板が不連続降伏する場合、腰折れしわ状欠陥が発
生するものと考えられる。
が発生するのは以下に述べるようなメカニズムによるも
のと考えられる。すなわち、通常、連続ライン内では板
の蛇行等を防止するために鋼板に１〜５ｋｇｆ／ｍｍ2
程度のライン張力が付与されているが、この張力付与の
ために溶融めっきポットで鋼板面に付着したドロスがト
ップロールで鋼板に押し込まれ、この部分を起点とした
腰折れしわが発生するものと考えられる。そして特に、
ドロス径が鋼板板厚と比較して相対的に大きくなる板厚
１．２ｍｍ以下の薄物鋼板の場合には、鋼板がより顕著
な応力集中を受けるために明らかな腰折れしわが発生す
るものと考えられる。鋼板が連続降伏すれば、このよう
な応力集中を受けても表面欠陥として顕在化はしない
が、鋼板が不連続降伏する場合、腰折れしわ状欠陥が発
生するものと考えられる。
【０００７】Ｂ添加ＩＦ鋼の降伏伸びを引き起こす直接
的な原因はＴｉＣ，ＺｒＣ，ＮｂＣ，ＶＣ等の炭化物が
焼鈍段階で再固溶するためであるが、粒界に偏析するＢ
が何らかのメカニズムでこれを助長しているものと考え
られる。Ｂの添加は製品性能向上のために不可欠である
ことから、Ｂ添加を前提として上記の問題を解決すべく
検討を行った結果、Ｂ添加量を適正化することにより腰
折れしわ状欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板を製造
できるとの結論を得た。さらに、Ｃｕを有効活用するこ
とにより、腰折れしわ状欠陥の発生をより効果的に防止
できることが判った。これは、Ｃｕ添加により硫化物を
析出させ、この硫化物を炭化物の析出核として有効に機
能させることにより、鋼板中の固溶Ｃが低減し、この結
果、腰折れしわが改善されるものと考えられる。
的な原因はＴｉＣ，ＺｒＣ，ＮｂＣ，ＶＣ等の炭化物が
焼鈍段階で再固溶するためであるが、粒界に偏析するＢ
が何らかのメカニズムでこれを助長しているものと考え
られる。Ｂの添加は製品性能向上のために不可欠である
ことから、Ｂ添加を前提として上記の問題を解決すべく
検討を行った結果、Ｂ添加量を適正化することにより腰
折れしわ状欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板を製造
できるとの結論を得た。さらに、Ｃｕを有効活用するこ
とにより、腰折れしわ状欠陥の発生をより効果的に防止
できることが判った。これは、Ｃｕ添加により硫化物を
析出させ、この硫化物を炭化物の析出核として有効に機
能させることにより、鋼板中の固溶Ｃが低減し、この結
果、腰折れしわが改善されるものと考えられる。
【０００８】以下、本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板の
成分組成の限定理由について説明する。 Ｃ：Ｃは鋼板の加工性を劣化させるため低減させること
が望ましく、また降伏点伸びを発生させる元素でもある
ため、腰折れしわの発生を防止するという観点からも低
減させることが望ましい。このため実用上本発明の効果
を損なわない範囲として、Ｃは０〜０．００３０ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼板の加工性を劣化させるだけでなく、め
っき皮膜と下地鋼板との密着性を著しく劣化させるため
低減させることが望ましい。このため本発明の効果を損
なわない範囲として、Ｓｉは０〜０．０５ｗｔ％（但
し、無添加の場合を含む）とする。
成分組成の限定理由について説明する。 Ｃ：Ｃは鋼板の加工性を劣化させるため低減させること
が望ましく、また降伏点伸びを発生させる元素でもある
ため、腰折れしわの発生を防止するという観点からも低
減させることが望ましい。このため実用上本発明の効果
を損なわない範囲として、Ｃは０〜０．００３０ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼板の加工性を劣化させるだけでなく、め
っき皮膜と下地鋼板との密着性を著しく劣化させるため
低減させることが望ましい。このため本発明の効果を損
なわない範囲として、Ｓｉは０〜０．０５ｗｔ％（但
し、無添加の場合を含む）とする。
【０００９】Ｍｎ：Ｍｎは鋼板を硬質化させて加工性を
劣化させるため低減させることが望ましく、このため０
〜０．５ｗｔ％（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｐ：Ｐも鋼板を硬質化させて加工性を劣化させるため低
減させることが望ましく、このため０〜０．０２ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓ：Ｓは鋼の延性を劣化させるため低減させることが望
ましく、このため０〜０．０２０ｗｔ％（但し、無添加
の場合を含む）とする。 ｓｏｌ．Ａｌは脱酸剤として鋼中に添加される。ｓｏ
ｌ．Ａｌが０．０１０ｗｔ％未満ではその効果が十分で
なく、一方、０．０８０ｗｔ％を超えて添加してもその
効果が飽和するとともに、却って表面欠陥を誘発する問
題を生じる。このためｓｏｌ．Ａｌは０．０１０〜０．
０８０ｗｔ％とする。
劣化させるため低減させることが望ましく、このため０
〜０．５ｗｔ％（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｐ：Ｐも鋼板を硬質化させて加工性を劣化させるため低
減させることが望ましく、このため０〜０．０２ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓ：Ｓは鋼の延性を劣化させるため低減させることが望
ましく、このため０〜０．０２０ｗｔ％（但し、無添加
の場合を含む）とする。 ｓｏｌ．Ａｌは脱酸剤として鋼中に添加される。ｓｏ
ｌ．Ａｌが０．０１０ｗｔ％未満ではその効果が十分で
なく、一方、０．０８０ｗｔ％を超えて添加してもその
効果が飽和するとともに、却って表面欠陥を誘発する問
題を生じる。このためｓｏｌ．Ａｌは０．０１０〜０．
０８０ｗｔ％とする。
【００１０】Ｎ：Ｎは鋼板の加工性向上の観点から低減
させることが望ましく、実用上本発明の効果を損なわな
い範囲として０〜０．００３０ｗｔ％（但し、無添加の
場合を含む）とする。 Ｂ：Ｂは耐二次加工脆性の改善及びｒ値の向上に効果の
ある熱延板の細粒化に有効な元素であるため、加工用途
に用いる鋼板には必須の添加元素である。しかし、Ｂが
０．０００１ｗｔ％未満ではその効果が十分に得られ
ず、一方、０．０００４ｗｔ％以上では腰折れしわ状欠
陥が発生するため、Ｂは０．０００１ｗｔ％以上、０．
０００４ｗｔ％未満とする。
させることが望ましく、実用上本発明の効果を損なわな
い範囲として０〜０．００３０ｗｔ％（但し、無添加の
場合を含む）とする。 Ｂ：Ｂは耐二次加工脆性の改善及びｒ値の向上に効果の
ある熱延板の細粒化に有効な元素であるため、加工用途
に用いる鋼板には必須の添加元素である。しかし、Ｂが
０．０００１ｗｔ％未満ではその効果が十分に得られ
ず、一方、０．０００４ｗｔ％以上では腰折れしわ状欠
陥が発生するため、Ｂは０．０００１ｗｔ％以上、０．
０００４ｗｔ％未満とする。
【００１１】図１は、表１に示す鋼番１の成分組成をベ
ースにＢ添加量を変化させた鋼を用い、熱延加熱温度１
２００℃、仕上温度８９０℃、巻取温度６４０℃、冷延
率７５％、焼鈍温度８５０℃の条件で製造された溶融亜
鉛めっき鋼板について、Ｂ添加量が腰折れしわ状欠陥の
発生および脆性遷移温度に及ぼす影響を示したものであ
る。これによれば、Ｂが０．０００４ｗｔ％以上添加さ
れると腰折れしわ状欠陥が生じること、したがってこの
腰折れしわ状欠陥の発生を防止し且つ良好な耐二次加工
脆性を得るためには、Ｂ添加量を０．０００１ｗｔ％以
上、０．０００４ｗｔ％未満の範囲にする必要があるこ
とが判る。
ースにＢ添加量を変化させた鋼を用い、熱延加熱温度１
２００℃、仕上温度８９０℃、巻取温度６４０℃、冷延
率７５％、焼鈍温度８５０℃の条件で製造された溶融亜
鉛めっき鋼板について、Ｂ添加量が腰折れしわ状欠陥の
発生および脆性遷移温度に及ぼす影響を示したものであ
る。これによれば、Ｂが０．０００４ｗｔ％以上添加さ
れると腰折れしわ状欠陥が生じること、したがってこの
腰折れしわ状欠陥の発生を防止し且つ良好な耐二次加工
脆性を得るためには、Ｂ添加量を０．０００１ｗｔ％以
上、０．０００４ｗｔ％未満の範囲にする必要があるこ
とが判る。
【００１２】Ｃｕ：ＣｕはＣｕＳを生成してＳを無害化
するのに有効であるだけでなく、生成されたＣｕＳが炭
化物の析出核として有効に機能することで腰折れしわの
改善に寄与する。Ｃｕが０．０１ｗｔ％未満では添加に
よる効果が十分に得られず、一方、０．０５ｗｔ％を超
えて添加するとＣｕ疵と呼ばれる表面欠陥を誘発し易く
なる。このためＣｕは０．０１〜０．０５ｗｔ％とす
る。
するのに有効であるだけでなく、生成されたＣｕＳが炭
化物の析出核として有効に機能することで腰折れしわの
改善に寄与する。Ｃｕが０．０１ｗｔ％未満では添加に
よる効果が十分に得られず、一方、０．０５ｗｔ％を超
えて添加するとＣｕ疵と呼ばれる表面欠陥を誘発し易く
なる。このためＣｕは０．０１〜０．０５ｗｔ％とす
る。
【００１３】Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖ：これらの元素は
Ｃ、Ｎ等の固溶元素を析出固定し、鋼板の加工性を良好
にする。しかし、過剰の添加はコスト上昇を招くだけで
なく、鋼板の表面品質を劣化させる。したがって、これ
らの元素はその１種または２種以上を下記（１）式を満
足する条件で添加する必要がある。これらの元素の添加
量が下記（１）式の下限を下回ると、その添加による効
果が十分に得られない。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
Ｃ、Ｎ等の固溶元素を析出固定し、鋼板の加工性を良好
にする。しかし、過剰の添加はコスト上昇を招くだけで
なく、鋼板の表面品質を劣化させる。したがって、これ
らの元素はその１種または２種以上を下記（１）式を満
足する条件で添加する必要がある。これらの元素の添加
量が下記（１）式の下限を下回ると、その添加による効
果が十分に得られない。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
【００１４】これらの元素のうち、Ｔｉ及びＺｒは炭化
物よりも粗大で且つ再固溶しにくい炭硫化物を形成する
ため、熱延段階において容易に析出物を粗大化させるこ
とができる利点がある。したがって、本発明の効果をよ
り確実に得るためにはＴｉおよび／またはＺｒを添加す
るとともに、その添加量を原子量比でＮ＋Ｓ量以上とす
ることが望ましい。 残部：実質的にＦｅからなり、本発明の効果を損わない
限度で他の元素を含有することを妨げない。例えば、不
純物元素として０．１ｗｔ％までのＣｒ、０．１ｗｔ％
までのＮｉ、０．０１ｗｔ％までのＳｎ等を含有しても
よい。腰折れしわ状欠陥の発生は板厚１．２ｍｍ以下の
めっき鋼板に特有の問題であり、このため本発明の溶融
亜鉛めっき鋼板は板厚１．２ｍｍ以下のものに限定され
る。
物よりも粗大で且つ再固溶しにくい炭硫化物を形成する
ため、熱延段階において容易に析出物を粗大化させるこ
とができる利点がある。したがって、本発明の効果をよ
り確実に得るためにはＴｉおよび／またはＺｒを添加す
るとともに、その添加量を原子量比でＮ＋Ｓ量以上とす
ることが望ましい。 残部：実質的にＦｅからなり、本発明の効果を損わない
限度で他の元素を含有することを妨げない。例えば、不
純物元素として０．１ｗｔ％までのＣｒ、０．１ｗｔ％
までのＮｉ、０．０１ｗｔ％までのＳｎ等を含有しても
よい。腰折れしわ状欠陥の発生は板厚１．２ｍｍ以下の
めっき鋼板に特有の問題であり、このため本発明の溶融
亜鉛めっき鋼板は板厚１．２ｍｍ以下のものに限定され
る。
【００１５】本発明によれば、製造条件に拘りなく腰折
れしわ状表面欠陥のない良好な表面性状を有する溶融亜
鉛めっき鋼板が得られるが、加工性及び表面性状の観点
からより好ましい製造方法としては、析出物を粗大にす
るという観点から加熱温度を１２００℃以下、熱延仕上
温度をＡｒ3変態点以上、熱延巻取温度を５５０℃以上
とすることが好ましく、さらに、絞り性確保の観点から
冷圧率を６５〜８５％、析出物の再固溶防止及び焼鈍板
粒径確保の観点から焼鈍温度を再結晶温度＋２０℃〜８
３０℃とすることが好ましい。
れしわ状表面欠陥のない良好な表面性状を有する溶融亜
鉛めっき鋼板が得られるが、加工性及び表面性状の観点
からより好ましい製造方法としては、析出物を粗大にす
るという観点から加熱温度を１２００℃以下、熱延仕上
温度をＡｒ3変態点以上、熱延巻取温度を５５０℃以上
とすることが好ましく、さらに、絞り性確保の観点から
冷圧率を６５〜８５％、析出物の再固溶防止及び焼鈍板
粒径確保の観点から焼鈍温度を再結晶温度＋２０℃〜８
３０℃とすることが好ましい。
【００１６】通常、加工用途の溶融亜鉛めっき鋼板はめ
っき後に合金化処理及び調質圧延され、製品とされる。
なお、本発明では製銑法（高炉法、電炉法、溶融還元法
等）、スラブの鋳造法（連続鋳造法、分塊鋳造法、薄ス
ラブ鋳造法等）、熱延方式（直送圧延、スラブ再加熱圧
延等）等のプロセスに特別な制約はなく、いずれのプロ
セスを採用しても本発明の効果に影響はない。
っき後に合金化処理及び調質圧延され、製品とされる。
なお、本発明では製銑法（高炉法、電炉法、溶融還元法
等）、スラブの鋳造法（連続鋳造法、分塊鋳造法、薄ス
ラブ鋳造法等）、熱延方式（直送圧延、スラブ再加熱圧
延等）等のプロセスに特別な制約はなく、いずれのプロ
セスを採用しても本発明の効果に影響はない。
【００１７】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼スラブを１２００℃
に加熱して熱間圧延を開始し、８９０℃で仕上圧延を終
了した後、６４０℃で巻き取った。この熱延鋼板を酸洗
後、圧下率７５％で冷間圧延を行なって冷延鋼板とし
た。この冷延鋼板をゼンジミア型の連続溶融亜鉛めっき
ラインにて８５０℃で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき
処理、合金化処理及び調質圧延を順次行い、板厚０．７
ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。得られた
合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、鋼板表面での腰折
れしわ状欠陥の有無、めっきムラの有無、耐二次加工脆
性の指標となる延性−脆性遷移温度及び全伸びを評価し
た。その結果を表２に示す。
に加熱して熱間圧延を開始し、８９０℃で仕上圧延を終
了した後、６４０℃で巻き取った。この熱延鋼板を酸洗
後、圧下率７５％で冷間圧延を行なって冷延鋼板とし
た。この冷延鋼板をゼンジミア型の連続溶融亜鉛めっき
ラインにて８５０℃で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき
処理、合金化処理及び調質圧延を順次行い、板厚０．７
ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。得られた
合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、鋼板表面での腰折
れしわ状欠陥の有無、めっきムラの有無、耐二次加工脆
性の指標となる延性−脆性遷移温度及び全伸びを評価し
た。その結果を表２に示す。
【００１８】なお、腰折れしわ状欠陥の評価は、しわが
全く発生しないものを“◎”、しわの発生が１０ｃｍ2
当り１本以下のものを“○”、同じく１０ｃｍ2当り２
本以上のものを“×”と評価した。脆性遷移温度は、鋼
板を１０５ｍｍφのブランクに打ち抜き後、絞り比２．
１でカップ成形し、これを所定温度に冷却した冷媒中で
プレスした際に脆性破壊が生じない最低の温度で規定し
た。表２によれば、本発明の溶融亜鉛めっき鋼板は腰折
れしわの発生が全くない優れた表面性状を有しているだ
けでなく、脆性遷移温度が−９０℃以下と十分に低く、
全伸びも４７％以上と優れており、プレス成形に好適な
めっき鋼板であることが判る。
全く発生しないものを“◎”、しわの発生が１０ｃｍ2
当り１本以下のものを“○”、同じく１０ｃｍ2当り２
本以上のものを“×”と評価した。脆性遷移温度は、鋼
板を１０５ｍｍφのブランクに打ち抜き後、絞り比２．
１でカップ成形し、これを所定温度に冷却した冷媒中で
プレスした際に脆性破壊が生じない最低の温度で規定し
た。表２によれば、本発明の溶融亜鉛めっき鋼板は腰折
れしわの発生が全くない優れた表面性状を有しているだ
けでなく、脆性遷移温度が−９０℃以下と十分に低く、
全伸びも４７％以上と優れており、プレス成形に好適な
めっき鋼板であることが判る。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、腰折
れしわ状表面欠陥等の表面欠陥がなく、しかも加工性に
も優れた溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。
れしわ状表面欠陥等の表面欠陥がなく、しかも加工性に
も優れた溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。
【図１】Ｂ添加量が腰折れしわ状欠陥の発生および脆性
遷移温度に及ぼす影響を示したグラフ
遷移温度に及ぼす影響を示したグラフ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 清治 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 野出 俊策 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０
〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜
０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．０
０３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上０．０００
４ｗｔ％未満、Ｃｕ：０．０１〜０．０５ｗｔ％、下記
（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂの１種ま
たは２種以上を含有する成分組成の鋼板を下地鋼板とす
ることを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板厚
１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9007897A JPH10265902A (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9007897A JPH10265902A (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10265902A true JPH10265902A (ja) | 1998-10-06 |
Family
ID=13988496
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9007897A Pending JPH10265902A (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10265902A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002256408A (ja) * | 2001-02-28 | 2002-09-11 | Nisshin Steel Co Ltd | 腰折れ欠陥のない連続溶融めっき鋼板の製造方法 |
| JP2009209398A (ja) * | 2008-03-03 | 2009-09-17 | Nippon Steel Corp | 表面性状に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP2011231373A (ja) * | 2010-04-28 | 2011-11-17 | Jfe Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
-
1997
- 1997-03-25 JP JP9007897A patent/JPH10265902A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002256408A (ja) * | 2001-02-28 | 2002-09-11 | Nisshin Steel Co Ltd | 腰折れ欠陥のない連続溶融めっき鋼板の製造方法 |
| JP2009209398A (ja) * | 2008-03-03 | 2009-09-17 | Nippon Steel Corp | 表面性状に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP2011231373A (ja) * | 2010-04-28 | 2011-11-17 | Jfe Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
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