JPH106079A - フェライト系耐熱鋼用溶接材料 - Google Patents
フェライト系耐熱鋼用溶接材料Info
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- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温環境下で使用される高強度フェライト系
耐熱鋼の溶接材料に関する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、
Ｓｉ：０．１〜０．７％、Ｍｎ：０．１〜１％、Ｐ：
０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．０１
５％、Ｃｒ：０．８〜３％、Ｎｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｏ：０．１〜３％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｗ：０．
１〜３％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒｅ：０．１〜
１．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０５％、Ｂ：０．０
００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．０３％を含
み残部は鉄および不可避的不純物からなる高温強度と靱
性に優れたフェライト系耐熱鋼用溶接材料。
耐熱鋼の溶接材料に関する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、
Ｓｉ：０．１〜０．７％、Ｍｎ：０．１〜１％、Ｐ：
０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．０１
５％、Ｃｒ：０．８〜３％、Ｎｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｏ：０．１〜３％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｗ：０．
１〜３％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒｅ：０．１〜
１．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０５％、Ｂ：０．０
００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．０３％を含
み残部は鉄および不可避的不純物からなる高温強度と靱
性に優れたフェライト系耐熱鋼用溶接材料。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高温高圧下で使用さ
れる蒸気発生器，ボイラ等の熱交換器など、特に５００
℃以上の高温環境下で使用される高強度フェライト系耐
熱鋼の溶接に好適な溶接材料に関する。
れる蒸気発生器，ボイラ等の熱交換器など、特に５００
℃以上の高温環境下で使用される高強度フェライト系耐
熱鋼の溶接に好適な溶接材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】ボイラ，化学工業，原子力用などの高温
耐熱耐圧部材としては、オーステナイト系ステンレス
鋼，Ｃｒ含有量が９〜１２％の高Ｃｒフェライト鋼，２
・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼に代表される低Ｃｒフェライト
鋼，炭素鋼などがあるが（以下、合金成分の含有量はす
べて重量％を意味する）、これらは対象部材の使用温
度，圧力，使用環境などに応じ、かつ経済性を考慮して
選択されている。フェライト系耐熱鋼はオーステナイト
系ステンレス鋼に比べ、ＣｒおよびＮｉ元素の含有量が
少ないため安価であるという特徴がある。近年、経済性
の観点からフェライト鋼の研究開発が盛んに行われ、高
強度のフェライト鋼が開発されているが、それに見合う
特性を有する溶接材料の開発は遅れている。
耐熱耐圧部材としては、オーステナイト系ステンレス
鋼，Ｃｒ含有量が９〜１２％の高Ｃｒフェライト鋼，２
・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼に代表される低Ｃｒフェライト
鋼，炭素鋼などがあるが（以下、合金成分の含有量はす
べて重量％を意味する）、これらは対象部材の使用温
度，圧力，使用環境などに応じ、かつ経済性を考慮して
選択されている。フェライト系耐熱鋼はオーステナイト
系ステンレス鋼に比べ、ＣｒおよびＮｉ元素の含有量が
少ないため安価であるという特徴がある。近年、経済性
の観点からフェライト鋼の研究開発が盛んに行われ、高
強度のフェライト鋼が開発されているが、それに見合う
特性を有する溶接材料の開発は遅れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明は溶接後
の溶接金属が既存の高強度フェライト系耐熱鋼と同等以
上の高温強度を有し、かつ靱性に優れた溶接材料を提供
しようとするものである。
の溶接金属が既存の高強度フェライト系耐熱鋼と同等以
上の高温強度を有し、かつ靱性に優れた溶接材料を提供
しようとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は従来添加元素と
して用いられていなかったＲｅ元素を添加した組成を有
する溶接材料であって、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．
１２％、Ｓｉ：０．１〜０．７％、Ｍｎ：０．１〜１
％、Ｐ：０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜
０．０１５％、Ｃｒ：０．８〜３％、Ｎｉ：０．０１〜
１％、Ｍｏ：０．１〜３％、Ｖ：０．０１〜０．５％、
Ｗ：０．１〜３％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒｅ：
０．１〜１．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０５％、
Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．
０３％を含み残部は鉄および不可避的不純物からなる高
温強度と靱性に優れたことを特徴とする高強度フェライ
ト系耐熱鋼用溶接材料を提供するものである。以下に各
成分の作用とその含有量の選定理由を説明する。
して用いられていなかったＲｅ元素を添加した組成を有
する溶接材料であって、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．
１２％、Ｓｉ：０．１〜０．７％、Ｍｎ：０．１〜１
％、Ｐ：０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜
０．０１５％、Ｃｒ：０．８〜３％、Ｎｉ：０．０１〜
１％、Ｍｏ：０．１〜３％、Ｖ：０．０１〜０．５％、
Ｗ：０．１〜３％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒｅ：
０．１〜１．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０５％、
Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．
０３％を含み残部は鉄および不可避的不純物からなる高
温強度と靱性に優れたことを特徴とする高強度フェライ
ト系耐熱鋼用溶接材料を提供するものである。以下に各
成分の作用とその含有量の選定理由を説明する。
【０００５】
【発明の実施の形態】ＣはＣｒ，Ｆｅ，Ｗ，Ｖ，Ｎｂと
結合して炭化物を形成し高温強度に寄与するとともに、
それ自身がオーステナイト安定化元素として組織を安定
化する。０．０３％未満では炭化物析出が不十分でクリ
ープ破断強度が低く、また、０．１２％を越える場合は
炭化物が過剰析出して溶接金属が著しく硬化し衝撃特性
が悪化する。また、溶接作業性もＣの添加量に比例して
悪くなるため、Ｃの適正含有量は０．０３〜０．１２％
である。
結合して炭化物を形成し高温強度に寄与するとともに、
それ自身がオーステナイト安定化元素として組織を安定
化する。０．０３％未満では炭化物析出が不十分でクリ
ープ破断強度が低く、また、０．１２％を越える場合は
炭化物が過剰析出して溶接金属が著しく硬化し衝撃特性
が悪化する。また、溶接作業性もＣの添加量に比例して
悪くなるため、Ｃの適正含有量は０．０３〜０．１２％
である。
【０００６】Ｓｉは脱酸剤として働き０．７％を越える
と靱性が著しく低下し、強度に対しても有害である。Ｓ
ｉの含有量は０．１〜０．７％とする。
と靱性が著しく低下し、強度に対しても有害である。Ｓ
ｉの含有量は０．１〜０．７％とする。
【０００７】Ｍｎは組織の安定化に有効であるが、０．
１％未満では十分な効果が得られず、１％を越えると溶
接金属を硬化させる。よってＭｎの含有量は０．１〜１
％とする。
１％未満では十分な効果が得られず、１％を越えると溶
接金属を硬化させる。よってＭｎの含有量は０．１〜１
％とする。
【０００８】Ｐ，Ｓはいずれも靱性、加工性に有害な元
素で、Ｓが極微量であっても粒界やＣｒ2 Ｏ3 スケール
皮膜を不安定にし、強度、靱性低下の原因となるから、
許容範囲内でもできるだけ少ないほうがよい。不可避な
含有量として、Ｐは０．００２〜０．０２５％、Ｓは
０．００１〜０．０１５％とした。
素で、Ｓが極微量であっても粒界やＣｒ2 Ｏ3 スケール
皮膜を不安定にし、強度、靱性低下の原因となるから、
許容範囲内でもできるだけ少ないほうがよい。不可避な
含有量として、Ｐは０．００２〜０．０２５％、Ｓは
０．００１〜０．０１５％とした。
【０００９】Ｃｒは耐熱鋼の耐酸化性、高温腐食性の点
から不可欠な元素であり、その含有量が０．８％未満で
は十分な耐酸化性、高温腐食性が得られない。一方３％
を越えて添加すると、むしろ強度と靱性を損ない経済性
の観点からも不利となる。従って、Ｃｒの含有量は０．
８〜３％とする。
から不可欠な元素であり、その含有量が０．８％未満で
は十分な耐酸化性、高温腐食性が得られない。一方３％
を越えて添加すると、むしろ強度と靱性を損ない経済性
の観点からも不利となる。従って、Ｃｒの含有量は０．
８〜３％とする。
【００１０】Ｎｉはオーステナイト安定化元素であり、
かつ靱性改善に寄与するが、その含有量が１％を越える
と高温クリープ強度を損なう。また経済性を鑑みても大
量添加は不利である。従ってＮｉの含有量は０．０１〜
１％とする。
かつ靱性改善に寄与するが、その含有量が１％を越える
と高温クリープ強度を損なう。また経済性を鑑みても大
量添加は不利である。従ってＮｉの含有量は０．０１〜
１％とする。
【００１１】Ｍｏはクリープ強度の向上に有効である
が、０．１％以下では十分な効果が得られず、３％を越
えると高温で金属間化合物が析出し靱性が低下するだけ
でなく、強度に対しても効果がなくなる。従って、０．
１〜３％とした。
が、０．１％以下では十分な効果が得られず、３％を越
えると高温で金属間化合物が析出し靱性が低下するだけ
でなく、強度に対しても効果がなくなる。従って、０．
１〜３％とした。
【００１２】ＶはＣ，Ｎと結合してＶ（Ｃ，Ｎ）等の微
細析出物を形成する。この析出物は高温での長時間クリ
ープ強度の向上に大きく寄与するが、０．０１％未満で
は十分な効果が得られず、０．５％を越える場合にはか
えってクリープ強度と靱性を損なう。よって、Ｖの適正
含有量は０．０１〜０．５％である。
細析出物を形成する。この析出物は高温での長時間クリ
ープ強度の向上に大きく寄与するが、０．０１％未満で
は十分な効果が得られず、０．５％を越える場合にはか
えってクリープ強度と靱性を損なう。よって、Ｖの適正
含有量は０．０１〜０．５％である。
【００１３】Ｗは固溶強化および微細炭化物析出強化元
素としてクリープ強度の向上に有効であり、特にＭｏと
の複合添加により、さらにクリープ強度を高めることが
できる。０．１％未満では効果がなく、３％を越えると
鋼を硬化させ溶接作業性も損なうため、０．１〜３％の
範囲とする。
素としてクリープ強度の向上に有効であり、特にＭｏと
の複合添加により、さらにクリープ強度を高めることが
できる。０．１％未満では効果がなく、３％を越えると
鋼を硬化させ溶接作業性も損なうため、０．１〜３％の
範囲とする。
【００１４】ＮｂはＶと同様Ｃ，Ｎと結合してＮｂ
（Ｃ，Ｎ）を形成しクリープ強度に寄与する。特に６０
０℃以下の比較的低温では著しい強度改善効果を示す。
また、溶接金属の組織を微細化する効果もあり、適量で
あれば靱性改善にも効果がある。０．０１％未満では上
記の効果が得られず、また０．２％を越える場合は未固
溶ＮｂＣが増えクリープ強度と靱性を損なう。従って、
Ｎｂ含有量は０．０１〜０．２％が適当である。
（Ｃ，Ｎ）を形成しクリープ強度に寄与する。特に６０
０℃以下の比較的低温では著しい強度改善効果を示す。
また、溶接金属の組織を微細化する効果もあり、適量で
あれば靱性改善にも効果がある。０．０１％未満では上
記の効果が得られず、また０．２％を越える場合は未固
溶ＮｂＣが増えクリープ強度と靱性を損なう。従って、
Ｎｂ含有量は０．０１〜０．２％が適当である。
【００１５】Ｒｅの添加は本発明ワイヤ成分の特徴であ
り、添加量に比例してクリープ強度を高めることを見い
だした。これは固溶強化によるものであるが、重要なこ
とは同様の働きをするＭｏやＷと同時添加しても、さら
にクリープ強度が増すことである。よって、経済性を考
え０．１〜１．５％とするのが適当である。
り、添加量に比例してクリープ強度を高めることを見い
だした。これは固溶強化によるものであるが、重要なこ
とは同様の働きをするＭｏやＷと同時添加しても、さら
にクリープ強度が増すことである。よって、経済性を考
え０．１〜１．５％とするのが適当である。
【００１６】Ａｌは脱酸素元素として必須であり、含有
量として０．００３％以下では効果がなく、０．０５％
を越える場合はクリープ強度を損なうため、Ａｌの含有
量は０．００３〜０．０５％とする。
量として０．００３％以下では効果がなく、０．０５％
を越える場合はクリープ強度を損なうため、Ａｌの含有
量は０．００３〜０．０５％とする。
【００１７】Ｂは極微量の添加により炭化物の分散、安
定化させる効果がある。０．０００１％未満ではその効
果が小さく、０．０１％を越えると加工性を損なうか
ら、Ｂの添加はその含有量を０．０００１〜０．０１％
の範囲にするのがよい。
定化させる効果がある。０．０００１％未満ではその効
果が小さく、０．０１％を越えると加工性を損なうか
ら、Ｂの添加はその含有量を０．０００１〜０．０１％
の範囲にするのがよい。
【００１８】ＮはＶ，Ｎｂとの炭窒化物形成に必要で
０．００３％未満ではその効果がない。しかしながら、
０．０３％を越える場合は組織が微細化するとともに窒
化物が粗大化し強度と靱性を損なう。よってＮの含有量
は０．０３％以下とし０．００３〜０．０３％とする。
０．００３％未満ではその効果がない。しかしながら、
０．０３％を越える場合は組織が微細化するとともに窒
化物が粗大化し強度と靱性を損なう。よってＮの含有量
は０．０３％以下とし０．００３〜０．０３％とする。
【００１９】
【実施例】厚さ：２０ｍｍの２．２５Ｃｒ−１Ｍｏ鋼，
２．２５Ｃｒ−０．１Ｍｏ−１．６Ｗ−Ｖ−Ｎｂ鋼，９
Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼で図１に示すような開先（被
溶接材１の厚さｔ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０o 、裏
当材２使用でルートギャップＬ＝２０ｍｍ）を形成し、
表１に示す成分組成のワイヤ径：１．６ｍｍの溶接ワイ
ヤを用い、表２に示す母材との組合わせと、表３に示す
溶接条件でＴＩＧ溶接した。得られた溶接金属に７１５
℃、２時間の後熱処理をした後、溶接金属のクリープ破
断強度と衝撃特性を調査するため、溶接金属よりクリー
プ破断試験片とシャルピー衝撃試験片を採取した。クリ
ープ破断試験は試験温度を６５０℃とし、応力は７０Ｍ
Ｐａおよび１００ＭＰａとした。シャルピー衝撃試験は
０℃にて２ｍｍＶノッチ試験片にて、ノッチ位置を溶接
金属中央として衝撃試験を実施した。また、溶接時に溶
接作業性について評価した。表２に試験結果を併せて示
す。表２における溶接作業性の記号中、◎は既存の溶接
材料より優れているものを、○は既存の溶接材料と同等
のものを、△は既存の溶接材料より少し劣っているもの
を、×は既存の溶接材料より悪いものを示す。
２．２５Ｃｒ−０．１Ｍｏ−１．６Ｗ−Ｖ−Ｎｂ鋼，９
Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼で図１に示すような開先（被
溶接材１の厚さｔ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０o 、裏
当材２使用でルートギャップＬ＝２０ｍｍ）を形成し、
表１に示す成分組成のワイヤ径：１．６ｍｍの溶接ワイ
ヤを用い、表２に示す母材との組合わせと、表３に示す
溶接条件でＴＩＧ溶接した。得られた溶接金属に７１５
℃、２時間の後熱処理をした後、溶接金属のクリープ破
断強度と衝撃特性を調査するため、溶接金属よりクリー
プ破断試験片とシャルピー衝撃試験片を採取した。クリ
ープ破断試験は試験温度を６５０℃とし、応力は７０Ｍ
Ｐａおよび１００ＭＰａとした。シャルピー衝撃試験は
０℃にて２ｍｍＶノッチ試験片にて、ノッチ位置を溶接
金属中央として衝撃試験を実施した。また、溶接時に溶
接作業性について評価した。表２に試験結果を併せて示
す。表２における溶接作業性の記号中、◎は既存の溶接
材料より優れているものを、○は既存の溶接材料と同等
のものを、△は既存の溶接材料より少し劣っているもの
を、×は既存の溶接材料より悪いものを示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】ワイヤＴ１〜Ｔ９はいずれも本発明の要件
を満たしており、溶接金属はベイナイト単相組織となっ
た。溶接作業性は既存の溶接材料と同等以上であり、試
験結果より、後熱処理後のクリープ破断特性は近年開発
された高強度フェライト鋼の強度をも越えている。ま
た、衝撃特性についても、吸収エネルギーで１５０Ｊ以
上と高強度と靱性を兼ね備えた溶接材料であることが確
認された。
を満たしており、溶接金属はベイナイト単相組織となっ
た。溶接作業性は既存の溶接材料と同等以上であり、試
験結果より、後熱処理後のクリープ破断特性は近年開発
された高強度フェライト鋼の強度をも越えている。ま
た、衝撃特性についても、吸収エネルギーで１５０Ｊ以
上と高強度と靱性を兼ね備えた溶接材料であることが確
認された。
【００２４】ワイヤＴ１０〜Ｔ１９は比較例を示す。ワ
イヤＴ１０は通常の耐熱鋼用として使用されている２．
２５Ｃｒ−１Ｍｏ系ワイヤの例であり、Ｔ１１は９Ｃｒ
−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ系ワイヤの例である。Ｔ１２〜Ｔ１
９はワイヤの成分を本発明範囲外としたものである。
イヤＴ１０は通常の耐熱鋼用として使用されている２．
２５Ｃｒ−１Ｍｏ系ワイヤの例であり、Ｔ１１は９Ｃｒ
−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ系ワイヤの例である。Ｔ１２〜Ｔ１
９はワイヤの成分を本発明範囲外としたものである。
【００２５】Ｔ１０の衝撃特性は他の比較例よりは良好
であるが、本発明ワイヤに比べ衝撃特性、クリープ破断
特性とも著しく劣っている。Ｔ１１はクリープ破断特性
は他の比較例よりは良好であるが衝撃特性が悪く溶接作
業性がＴ１０に比べ劣っていた。
であるが、本発明ワイヤに比べ衝撃特性、クリープ破断
特性とも著しく劣っている。Ｔ１１はクリープ破断特性
は他の比較例よりは良好であるが衝撃特性が悪く溶接作
業性がＴ１０に比べ劣っていた。
【００２６】Ｔ１２はＴ１０にＷを添加したものである
が、ＮｂやＲｅ元素を含有しないため、Ｔ１０よりクリ
ープ破断特性はわずかに改善されたのみである。Ｔ１３
はＮｉの添加量を本発明ワイヤのＮｉ量の上限より多く
したものであるが、Ｔ１１を除く他の比較例よりは衝撃
特性は改善されるものの、他の比較例よりもクリープ破
断特性は劣化している。Ｔ１４はＭｏ量が本発明ワイヤ
のＭｏ量の上限を越えたものであって、溶接金属の硬さ
が著しく硬化し、吸収エネルギーが著しく低く、衝撃特
性はとうてい本発明ワイヤのそれに対して著しく悪い。
Ｔ１５はＮ量が本発明ワイヤのＮ量の上限を越えるもの
であって、溶接金属にブローホールが発生するとともに
衝撃特性に乏しい。Ｔ１６は本発明ワイヤのＣ量より低
いもので、溶接作業性は良好であったが、溶接金属の組
織がフェライトとベイナイトの二相組織となり、クリー
プ破断特性が本発明のそれに比し悪い。また、衝撃特性
もＴ１０より劣っている。
が、ＮｂやＲｅ元素を含有しないため、Ｔ１０よりクリ
ープ破断特性はわずかに改善されたのみである。Ｔ１３
はＮｉの添加量を本発明ワイヤのＮｉ量の上限より多く
したものであるが、Ｔ１１を除く他の比較例よりは衝撃
特性は改善されるものの、他の比較例よりもクリープ破
断特性は劣化している。Ｔ１４はＭｏ量が本発明ワイヤ
のＭｏ量の上限を越えたものであって、溶接金属の硬さ
が著しく硬化し、吸収エネルギーが著しく低く、衝撃特
性はとうてい本発明ワイヤのそれに対して著しく悪い。
Ｔ１５はＮ量が本発明ワイヤのＮ量の上限を越えるもの
であって、溶接金属にブローホールが発生するとともに
衝撃特性に乏しい。Ｔ１６は本発明ワイヤのＣ量より低
いもので、溶接作業性は良好であったが、溶接金属の組
織がフェライトとベイナイトの二相組織となり、クリー
プ破断特性が本発明のそれに比し悪い。また、衝撃特性
もＴ１０より劣っている。
【００２７】Ｔ１７はＭｏ，Ｗ，Ｖ，ＮｂおよびＲｅな
ど、クリープ破断特性を改善する元素が添加されている
が、Ｃｒ量が本発明ワイヤのＣｒ量の上限を越えてお
り、溶接金属中にフェライトが生成し衝撃特性が悪い。
また、溶接作業性もＴ１１と同様に悪いものであった。
Ｔ１８はＲｅを本発明ワイヤのＲｅ量の上限を越えて、
大量に添加したものである。クリープ破断特性は改善さ
れているが、溶接作業性が悪く、衝撃特性も低い。Ｔ１
９はＣ量が本発明ワイヤのＣ量の上限を越えて添加され
ており、溶接時に割れが発生した。溶接金属も著しく硬
化し、衝撃特性も劣っている。
ど、クリープ破断特性を改善する元素が添加されている
が、Ｃｒ量が本発明ワイヤのＣｒ量の上限を越えてお
り、溶接金属中にフェライトが生成し衝撃特性が悪い。
また、溶接作業性もＴ１１と同様に悪いものであった。
Ｔ１８はＲｅを本発明ワイヤのＲｅ量の上限を越えて、
大量に添加したものである。クリープ破断特性は改善さ
れているが、溶接作業性が悪く、衝撃特性も低い。Ｔ１
９はＣ量が本発明ワイヤのＣ量の上限を越えて添加され
ており、溶接時に割れが発生した。溶接金属も著しく硬
化し、衝撃特性も劣っている。
【００２８】
【発明の効果】本発明溶接材料は従来の２．２５Ｃｒ−
１Ｍｏ系および９〜１２Ｃｒ鋼用溶接ワイヤと比較し
て、高温でのクリープ強度を著しく高めたものであり、
靱性および作業性などの特性にも優れている。各種発電
用ボイラ、化学圧力容器などに使用される低Ｃｒフェラ
イト系耐熱鋼を溶接する際に本発明の溶接材料を使用す
ることにより、溶接継手の信頼性を大幅に向上すること
ができる。
１Ｍｏ系および９〜１２Ｃｒ鋼用溶接ワイヤと比較し
て、高温でのクリープ強度を著しく高めたものであり、
靱性および作業性などの特性にも優れている。各種発電
用ボイラ、化学圧力容器などに使用される低Ｃｒフェラ
イト系耐熱鋼を溶接する際に本発明の溶接材料を使用す
ることにより、溶接継手の信頼性を大幅に向上すること
ができる。
【図１】本発明の溶接材料を用いて溶接する際の開先形
状を示す図。
状を示す図。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、
Ｓｉ：０．１〜０．７％、Ｍｎ：０．１〜１％、Ｐ：
０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．０１
５％、Ｃｒ：０．８〜３％、Ｎｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｏ：０．１〜３％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｗ：０．
１〜３％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒｅ：０．１〜
１．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０５％、Ｂ：０．０
００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．０３％を含
み残部は鉄および不可避的不純物からなる高温強度と靱
性に優れたことを特徴とするフェライト系耐熱鋼用溶接
材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15931496A JP3367824B2 (ja) | 1996-06-20 | 1996-06-20 | フェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15931496A JP3367824B2 (ja) | 1996-06-20 | 1996-06-20 | フェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH106079A true JPH106079A (ja) | 1998-01-13 |
| JP3367824B2 JP3367824B2 (ja) | 2003-01-20 |
Family
ID=15691096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15931496A Expired - Fee Related JP3367824B2 (ja) | 1996-06-20 | 1996-06-20 | フェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3367824B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2383336A (en) * | 2001-12-21 | 2003-06-25 | Alstom | Rotor and method for welding an element of a rotor |
| WO2013191208A1 (ja) * | 2012-06-22 | 2013-12-27 | 新日鐵住金株式会社 | ２相ステンレス鋼 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3426880B2 (ja) | 1996-11-28 | 2003-07-14 | 三菱重工業株式会社 | 高強度フェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
-
1996
- 1996-06-20 JP JP15931496A patent/JP3367824B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2383336A (en) * | 2001-12-21 | 2003-06-25 | Alstom | Rotor and method for welding an element of a rotor |
| US6713722B2 (en) | 2001-12-21 | 2004-03-30 | Alstom Technology Ltd | Rotor and method for welding an element of a rotor |
| GB2383336B (en) * | 2001-12-21 | 2005-08-31 | Alstom | Rotor and method for welding an element of a rotor |
| WO2013191208A1 (ja) * | 2012-06-22 | 2013-12-27 | 新日鐵住金株式会社 | ２相ステンレス鋼 |
| JP5403192B1 (ja) * | 2012-06-22 | 2014-01-29 | 新日鐵住金株式会社 | ２相ステンレス鋼 |
| US10202675B2 (en) | 2012-06-22 | 2019-02-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Duplex stainless steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3367824B2 (ja) | 2003-01-20 |
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