JPH1061723A - タイミングベルト又は伝導ベルトを補強するためのスチールコード - Google Patents
タイミングベルト又は伝導ベルトを補強するためのスチールコードInfo
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- JPH1061723A JPH1061723A JP9160569A JP16056997A JPH1061723A JP H1061723 A JPH1061723 A JP H1061723A JP 9160569 A JP9160569 A JP 9160569A JP 16056997 A JP16056997 A JP 16056997A JP H1061723 A JPH1061723 A JP H1061723A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 伝導ベルト等を補強するに適したスチールコ
ードを提供する。 【解決手段】 伝導ベルト等を補強するためのスチール
コード（１０）が、コード・ツイストピッチで第１の方
向に相互に緊密に撚り合わされた２本乃至５本のストラ
ンド（１２）で構成され、各ストランド（１２）は、ス
トランド・ツイストピッチで同第１の方向に相互に緊密
に撚り合わされた２本乃至７本のスチールフィラメント
（１４）で構成され、このスチールフィラメント（１
４）は０．０３乃至０．４０ｍｍの直径を有する。フィ
ラメント直径に対するストランド・ツイストピッチの比
は３０よりも大きく、フィラメント直径に対するコード
・ツイストピッチの比は３０よりも大きく、ストランド
・ツイストピッチに対するコード・ツイストピッチの比
は１よりも大きい。このスチールコードは軸心方向負荷
の下で、許容し得る低い捩りモーメントを有する。
ードを提供する。 【解決手段】 伝導ベルト等を補強するためのスチール
コード（１０）が、コード・ツイストピッチで第１の方
向に相互に緊密に撚り合わされた２本乃至５本のストラ
ンド（１２）で構成され、各ストランド（１２）は、ス
トランド・ツイストピッチで同第１の方向に相互に緊密
に撚り合わされた２本乃至７本のスチールフィラメント
（１４）で構成され、このスチールフィラメント（１
４）は０．０３乃至０．４０ｍｍの直径を有する。フィ
ラメント直径に対するストランド・ツイストピッチの比
は３０よりも大きく、フィラメント直径に対するコード
・ツイストピッチの比は３０よりも大きく、ストランド
・ツイストピッチに対するコード・ツイストピッチの比
は１よりも大きい。このスチールコードは軸心方向負荷
の下で、許容し得る低い捩りモーメントを有する。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はタイミングベルト又
は伝導ベルトを補強するためのスチールコードに関す
る。後記の用語「伝導ベルト」は、伝導ベルト並びにタ
イミングベルトの両者を意味するものとする。このスチ
ールコードはいわゆるマルチ・ストランドスチールコー
ド、即ち、相互に撚り合わされた多数のストランドであ
って、これらストランドの各々が、相互に撚り合わされ
た多数のスチールフィラメントで構成されているもので
ある。
は伝導ベルトを補強するためのスチールコードに関す
る。後記の用語「伝導ベルト」は、伝導ベルト並びにタ
イミングベルトの両者を意味するものとする。このスチ
ールコードはいわゆるマルチ・ストランドスチールコー
ド、即ち、相互に撚り合わされた多数のストランドであ
って、これらストランドの各々が、相互に撚り合わされ
た多数のスチールフィラメントで構成されているもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】スチールコードをタイミングベルト及
び、又は伝導ベルトの補強に適するものとするために
は、これらスチールコードには多数の特性が要求され
る。これら要件の１つは、伝導ベルトは案内ホイールの
中央部を走行せねばならず、案内ホイールの直立縁部を
こすることがあってはならず、また、案内ホイールに縁
部がない場合には、伝導ベルトはこの案内ホイールから
外れることがあってはならない、ということである。結
果として、伝導ベルトを補強するためのスチールコード
は残留ねじれ〔residual torsions 。特定の長さ（通常
６ｍ）のコード又はフィラメントの一端を固定し、他端
に自由な回転を許す場合の当該コード又はフィラメント
の回転数〕の無いものでなければならず、また軸心方向
負荷の下に置かれた時に低い捩りモーメント(torsion m
oment)を有するものでなければならない。更に要求され
る特性は、伝導ベルトは余計に伸びてはならない、とい
うことである。結果として、補強用のスチールコードの
伸びも限定さるべきである。
び、又は伝導ベルトの補強に適するものとするために
は、これらスチールコードには多数の特性が要求され
る。これら要件の１つは、伝導ベルトは案内ホイールの
中央部を走行せねばならず、案内ホイールの直立縁部を
こすることがあってはならず、また、案内ホイールに縁
部がない場合には、伝導ベルトはこの案内ホイールから
外れることがあってはならない、ということである。結
果として、伝導ベルトを補強するためのスチールコード
は残留ねじれ〔residual torsions 。特定の長さ（通常
６ｍ）のコード又はフィラメントの一端を固定し、他端
に自由な回転を許す場合の当該コード又はフィラメント
の回転数〕の無いものでなければならず、また軸心方向
負荷の下に置かれた時に低い捩りモーメント(torsion m
oment)を有するものでなければならない。更に要求され
る特性は、伝導ベルトは余計に伸びてはならない、とい
うことである。結果として、補強用のスチールコードの
伸びも限定さるべきである。
【０００３】これまで伝導ベルトはタイプｍ×ｎ Ｓ／
Ｚ（又はＺ／Ｓ）のマルチ・ストランドスチールコード
により便宜上補強されてきた。すなわち、スチールコー
ドがｍ本のストランドを有し、各ストランドがｎ本の個
々のスチールフィラメントを有するものである。これら
ストランドにおけるｎ本の個々のスチールフィラメント
の撚り合わせ方向は、低い捩りモーメントを得るよう
に、コードにおけるｍ本のストランドの撚り合わせ方向
とは反対の方向にされている。典型的且つ一般的に使用
されているマルチ・ストランドスチールコードは３×３
Ｓ／Ｚコードである。
Ｚ（又はＺ／Ｓ）のマルチ・ストランドスチールコード
により便宜上補強されてきた。すなわち、スチールコー
ドがｍ本のストランドを有し、各ストランドがｎ本の個
々のスチールフィラメントを有するものである。これら
ストランドにおけるｎ本の個々のスチールフィラメント
の撚り合わせ方向は、低い捩りモーメントを得るよう
に、コードにおけるｍ本のストランドの撚り合わせ方向
とは反対の方向にされている。典型的且つ一般的に使用
されているマルチ・ストランドスチールコードは３×３
Ｓ／Ｚコードである。
【０００４】これらマルチ・ストランドＳ／Ｚコードの
短所は、これらが筒形クローサ(tubular twisting mach
ines) （「ケーブル線機」(cabling machines)）或いは
ダブルツイスタ(double-twisting machines)（「束ね
機」(bunching machines) ）により製造されるか否かに
拘わらず、生産能率が大幅に制限されていることであ
る。マルチ・ストランドＳ／Ｚコードがダブルツイスタ
で製造されるとすると、このストランドは最初にＳ方向
に撚り合わされ、次いでコードがＺ方向に撚り合わせら
れる。しかしながら、この、コードの撚り合わせ中にス
トランドのＳ方向の撚り合わせの一部が撚り戻されるの
で、ストランドはコードにおける最終度合よりも大幅に
高い度合にまでＳ方向に撚り合わされねばならない。こ
のことは、撚り合わせエネルギーのかなりの部分が失わ
れることを意味する。マルチ・ストランドＳ／Ｚコード
が筒形クローサで製造される場合には、ストランドは最
初にＳ方向に撚り合わされ、次いでコードがＺ方向に撚
り合わせられる。この場合、コードの撚り合わせ中には
撚り戻しは生じないので、撚り合わせエネルギーは失わ
れない。しかしながら、筒形クローサの、制限された能
力により生産能率は制限されている。
短所は、これらが筒形クローサ(tubular twisting mach
ines) （「ケーブル線機」(cabling machines)）或いは
ダブルツイスタ(double-twisting machines)（「束ね
機」(bunching machines) ）により製造されるか否かに
拘わらず、生産能率が大幅に制限されていることであ
る。マルチ・ストランドＳ／Ｚコードがダブルツイスタ
で製造されるとすると、このストランドは最初にＳ方向
に撚り合わされ、次いでコードがＺ方向に撚り合わせら
れる。しかしながら、この、コードの撚り合わせ中にス
トランドのＳ方向の撚り合わせの一部が撚り戻されるの
で、ストランドはコードにおける最終度合よりも大幅に
高い度合にまでＳ方向に撚り合わされねばならない。こ
のことは、撚り合わせエネルギーのかなりの部分が失わ
れることを意味する。マルチ・ストランドＳ／Ｚコード
が筒形クローサで製造される場合には、ストランドは最
初にＳ方向に撚り合わされ、次いでコードがＺ方向に撚
り合わせられる。この場合、コードの撚り合わせ中には
撚り戻しは生じないので、撚り合わせエネルギーは失わ
れない。しかしながら、筒形クローサの、制限された能
力により生産能率は制限されている。
【０００５】この技術にはマルチ・ストランドＳ／Ｓコ
ードがあり、ラング撚りコード(Lang's lay cords)の名
称で知られている。この場合、ストランドもコードも同
じ方向に撚り合わせられる。このようなコードはダブル
ツイスタにより撚り合わせエネルギーの実質的損失なし
に経済的に製造される。しかしながら、この実在するコ
ードは、捩りモーメントがアンバランスで、且つ伸びが
大きいために伝導ベルトの補強には適していない。
ードがあり、ラング撚りコード(Lang's lay cords)の名
称で知られている。この場合、ストランドもコードも同
じ方向に撚り合わせられる。このようなコードはダブル
ツイスタにより撚り合わせエネルギーの実質的損失なし
に経済的に製造される。しかしながら、この実在するコ
ードは、捩りモーメントがアンバランスで、且つ伸びが
大きいために伝導ベルトの補強には適していない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は先行技
術の前記短所を避けることである。また、本発明の更な
る目的は、高い生産能率で生産することができ、且つ伝
導ベルトの補強に適したコードを提供することである。
更に、本発明の目的は、許容し得る低い捩りモーメント
を有するスチールコードを提供することである。本発明
の別の目的は、伸びの制限されたスチールコードを提供
することである。
術の前記短所を避けることである。また、本発明の更な
る目的は、高い生産能率で生産することができ、且つ伝
導ベルトの補強に適したコードを提供することである。
更に、本発明の目的は、許容し得る低い捩りモーメント
を有するスチールコードを提供することである。本発明
の別の目的は、伸びの制限されたスチールコードを提供
することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によって、タイミ
ングベルト又は伝導ベルトを補強するためのスチールコ
ードが提供される。このスチールコードは、或るコード
・ツイストピッチで第１の方向に相互に緊密に撚り合わ
された２本乃至５本だけのストランドで構成されてい
る。該ストランドの各々は、或るストランド・ツイスト
ピッチで同じ第１の方向に相互に緊密に撚り合わされた
２本乃至７本だけのスチールフィラメントで構成されて
いる。用語「緊密に」とは本明細書では用語「ゆるく」
と対照的に使用されている。ゆるく撚り合わせるとは、
撚り合わせ中の小さい軸心方向張力の結果として、或い
は予成形(preforming)の結果として、相隣るフィラメン
ト間に、又は相隣るストランド間にマクロ間隙が形成さ
れることを意味する。比較的高い軸心方向張力の下で
は、フィラメント及びストランドが緊密に寄り合わされ
て、相隣るフィラメント間またはストランド間にはマク
ロ間隙は形成されない。用語「マクロ間隙」とは、当該
ツイストピッチの半分よりも大きい長手方向長さを有す
る間隙のことである。緊密に撚り合わせることはコード
の構造上の伸び（構造上の伸びは部分負荷伸びすなわち
ＰＬＥによって示され得る）を制限するために為され
る。ここで、たとえば「５０ニュートンでの部分負荷伸
び」とは、２．５Ｎの初期引張力と、５０Ｎの引張力と
における、標点距離の増分の、初期標点距離に対する比
（％）を言う。スチールフィラメントは、伝導ベルトの
補強に適するものとしては０．０３乃至０．４０ｍｍ、
好ましくは０．０３乃至０．２０ｍｍの直径を有する。
フィラメント直径に対するストランド・ツイストピッチ
の比は３０よりも大きく、例えば、４０、又は５０、又
は６０よりも大きく、そしてフィラメント直径に対する
コード・ツイストピッチの比は３０よりも大きい。スト
ランド・ツイストピッチに対するコード・ツイストピッ
チの比は１よりも大きく、例えば、１．２よりも大き
い。コード・ツイストピッチ及びストランド・ツイスト
ピッチに関するこれらの要件の組合せは、結果として、
本発明によるマルチ・ストランドスチールコードが経済
的な方法（即ち、高生産能率を伴う）で製造することが
できることと、このマルチ・ストランドスチールコード
が、許容される程度の捩りモーメント（後記のような）
を有することと、並びにこのマルチ・ストランドスチー
ルコードが、制限された部分負荷伸びを有することとを
もたらす。本発明のマルチ・ストランドスチールコード
の別の利点は、先行技術によるスチールコードと比較し
て引張強さが増大したことである。本発明のマルチ・ス
トランドスチールコードの更に別の利点は、フレア、す
なわち、コード切断後のストランド端部又はコード端部
の拡開が生じないことである。
ングベルト又は伝導ベルトを補強するためのスチールコ
ードが提供される。このスチールコードは、或るコード
・ツイストピッチで第１の方向に相互に緊密に撚り合わ
された２本乃至５本だけのストランドで構成されてい
る。該ストランドの各々は、或るストランド・ツイスト
ピッチで同じ第１の方向に相互に緊密に撚り合わされた
２本乃至７本だけのスチールフィラメントで構成されて
いる。用語「緊密に」とは本明細書では用語「ゆるく」
と対照的に使用されている。ゆるく撚り合わせるとは、
撚り合わせ中の小さい軸心方向張力の結果として、或い
は予成形(preforming)の結果として、相隣るフィラメン
ト間に、又は相隣るストランド間にマクロ間隙が形成さ
れることを意味する。比較的高い軸心方向張力の下で
は、フィラメント及びストランドが緊密に寄り合わされ
て、相隣るフィラメント間またはストランド間にはマク
ロ間隙は形成されない。用語「マクロ間隙」とは、当該
ツイストピッチの半分よりも大きい長手方向長さを有す
る間隙のことである。緊密に撚り合わせることはコード
の構造上の伸び（構造上の伸びは部分負荷伸びすなわち
ＰＬＥによって示され得る）を制限するために為され
る。ここで、たとえば「５０ニュートンでの部分負荷伸
び」とは、２．５Ｎの初期引張力と、５０Ｎの引張力と
における、標点距離の増分の、初期標点距離に対する比
（％）を言う。スチールフィラメントは、伝導ベルトの
補強に適するものとしては０．０３乃至０．４０ｍｍ、
好ましくは０．０３乃至０．２０ｍｍの直径を有する。
フィラメント直径に対するストランド・ツイストピッチ
の比は３０よりも大きく、例えば、４０、又は５０、又
は６０よりも大きく、そしてフィラメント直径に対する
コード・ツイストピッチの比は３０よりも大きい。スト
ランド・ツイストピッチに対するコード・ツイストピッ
チの比は１よりも大きく、例えば、１．２よりも大き
い。コード・ツイストピッチ及びストランド・ツイスト
ピッチに関するこれらの要件の組合せは、結果として、
本発明によるマルチ・ストランドスチールコードが経済
的な方法（即ち、高生産能率を伴う）で製造することが
できることと、このマルチ・ストランドスチールコード
が、許容される程度の捩りモーメント（後記のような）
を有することと、並びにこのマルチ・ストランドスチー
ルコードが、制限された部分負荷伸びを有することとを
もたらす。本発明のマルチ・ストランドスチールコード
の別の利点は、先行技術によるスチールコードと比較し
て引張強さが増大したことである。本発明のマルチ・ス
トランドスチールコードの更に別の利点は、フレア、す
なわち、コード切断後のストランド端部又はコード端部
の拡開が生じないことである。
【０００８】本発明のマルチ・ストランドスチールコー
ドの、５０ニュートンでの部分負荷伸びすなわちＰＬＥ
は０．４０％よりも小さいことが好ましい。
ドの、５０ニュートンでの部分負荷伸びすなわちＰＬＥ
は０．４０％よりも小さいことが好ましい。
【０００９】ストランドの数、並びに各ストランド中の
フィラメントの数は３本であることが好ましい。これが
最も安定した形だからである。
フィラメントの数は３本であることが好ましい。これが
最も安定した形だからである。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１は本発明のマルチ・ストラン
ドスチールコード（すなわち、多数のストランドから成
り、各ストランドが多数のスチールフィラメントから成
るスチールコード）１０の横断面図である。スチールコ
ード１０は３本のストランド１２で構成され、各ストラ
ンドは３本のスチールフィラメント１４で構成されてい
る。図２はスチールコード１０の長手で見た図である
が、その右部に見られるように、ストランド１２と個々
のフィラメント１４とは両者ともＳ方向に撚られてい
る。
ドスチールコード（すなわち、多数のストランドから成
り、各ストランドが多数のスチールフィラメントから成
るスチールコード）１０の横断面図である。スチールコ
ード１０は３本のストランド１２で構成され、各ストラ
ンドは３本のスチールフィラメント１４で構成されてい
る。図２はスチールコード１０の長手で見た図である
が、その右部に見られるように、ストランド１２と個々
のフィラメント１４とは両者ともＳ方向に撚られてい
る。
【００１１】本発明のマルチ・ストランドスチールコー
ド１０の特徴及び、特にコード・ツイストピッチＰc と
ストランド・ツイストピッチＰs の特徴が、ＳＳコード
に対して一般に偏見があるにも係わらず、伝導ベルトの
補強に関して許容し得る捩りモーメントを、どのように
もたらすのか、これを説明する。
ド１０の特徴及び、特にコード・ツイストピッチＰc と
ストランド・ツイストピッチＰs の特徴が、ＳＳコード
に対して一般に偏見があるにも係わらず、伝導ベルトの
補強に関して許容し得る捩りモーメントを、どのように
もたらすのか、これを説明する。
【００１２】通常約１０乃至１００ニュートンの軸心方
向の力の下に置かれる伝導ベルトの場合であるとして、
補強用のマルチ・ストランドスチールコード１０の１本
が軸心方向の力Ｆa を受けるものとする。この軸心方向
の力はストランド１２が取上げる反力Ｆr となり、該反
力Ｆr はスチールコード１０の長手方向軸心１８と角度
αを、いわゆる撚り角αをなす、ストランド１２の軸心
１６に沿って方向付けられる。この反力Ｆr は、軸心１
８に平行な軸心方向分力Ｆraと、軸心１８に垂直な接線
分力Ｆrtとを有する。捩りモーメントをつくるのはこの
接線分力Ｆrtである。何故ならその作用点が長手方向軸
心１８から偏心して離れた位置にあるからである。スト
ランドに関するこのようなベクトルによる力の分析は個
々のフィラメントに関しても同様に行うことができる。
ストランドの撚りの方向がコードの撚りの方向と反対方
向であるときは、全体の捩りモーメントは減少して、伝
導ベルトがその案内ホイールからスリップして外れる傾
向が減少する。一方、ストランドの撚り方向がコードの
と同じ方向であるときには、全体の捩りモーメントが増
大して、伝導ベルトがその案内ホイールからスリップし
て外れる傾向が増大する。これが、先行技術のＳＳコー
ドが伝導ベルトの補強に使用されて来なかった理由であ
る。
向の力の下に置かれる伝導ベルトの場合であるとして、
補強用のマルチ・ストランドスチールコード１０の１本
が軸心方向の力Ｆa を受けるものとする。この軸心方向
の力はストランド１２が取上げる反力Ｆr となり、該反
力Ｆr はスチールコード１０の長手方向軸心１８と角度
αを、いわゆる撚り角αをなす、ストランド１２の軸心
１６に沿って方向付けられる。この反力Ｆr は、軸心１
８に平行な軸心方向分力Ｆraと、軸心１８に垂直な接線
分力Ｆrtとを有する。捩りモーメントをつくるのはこの
接線分力Ｆrtである。何故ならその作用点が長手方向軸
心１８から偏心して離れた位置にあるからである。スト
ランドに関するこのようなベクトルによる力の分析は個
々のフィラメントに関しても同様に行うことができる。
ストランドの撚りの方向がコードの撚りの方向と反対方
向であるときは、全体の捩りモーメントは減少して、伝
導ベルトがその案内ホイールからスリップして外れる傾
向が減少する。一方、ストランドの撚り方向がコードの
と同じ方向であるときには、全体の捩りモーメントが増
大して、伝導ベルトがその案内ホイールからスリップし
て外れる傾向が増大する。これが、先行技術のＳＳコー
ドが伝導ベルトの補強に使用されて来なかった理由であ
る。
【００１３】更に深く分析すると、反力Ｆr の接線分力
Ｆrtに関して次の式が成立する。 Ｆrt＝Ｆa ×ｔａｎα 換言すると、接線分力Ｆrtは撚り角αの正接に比例す
る。一方、撚り角αの正接は次の式で示される。 ｔａｎα＝（２πｒ）／Ｐc この式において、ｒはストランド１２の軸心の半径、す
なわちコード１０の長手方向軸心１８からの距離であ
り、Ｐc は図２の左部に示す、コード・ツイストピッチ
である。コード・ツイストピッチＰc が大であればある
ほどαの正接の値は小さくなり、捩りモーメントも小さ
くなる。コード・ツイストピッチＰc が無限値であれ
ば、即ち、相互に撚り合わされていないストランド１２
でコード１０が構成されていれば、もはや捩りモーメン
トは存在しない。しかし、そこまで論ずる必要はない。
実際に発明者が発見したのは、コード・ツイストピッチ
がＰc、そしてストランド・ツイストピッチがＰs で、
この両者ともフィラメント直径の３０倍よりも大であれ
ば、コードの撚り方向とストランドの撚り方向が相互に
同じであっても、発生した捩りモーメントの値はすでに
許容し得る、ということである。勿論、コード・ツイス
トピッチＰc が大であるほど、またストランド・ツイス
トピッチＰs が大であるほど良い。したがって、それぞ
れフィラメント直径の４０倍又は５０倍よりも大なるコ
ード・ツイストピッチＰc とストランド・ツイストピッ
チＰs とが好ましい。
Ｆrtに関して次の式が成立する。 Ｆrt＝Ｆa ×ｔａｎα 換言すると、接線分力Ｆrtは撚り角αの正接に比例す
る。一方、撚り角αの正接は次の式で示される。 ｔａｎα＝（２πｒ）／Ｐc この式において、ｒはストランド１２の軸心の半径、す
なわちコード１０の長手方向軸心１８からの距離であ
り、Ｐc は図２の左部に示す、コード・ツイストピッチ
である。コード・ツイストピッチＰc が大であればある
ほどαの正接の値は小さくなり、捩りモーメントも小さ
くなる。コード・ツイストピッチＰc が無限値であれ
ば、即ち、相互に撚り合わされていないストランド１２
でコード１０が構成されていれば、もはや捩りモーメン
トは存在しない。しかし、そこまで論ずる必要はない。
実際に発明者が発見したのは、コード・ツイストピッチ
がＰc、そしてストランド・ツイストピッチがＰs で、
この両者ともフィラメント直径の３０倍よりも大であれ
ば、コードの撚り方向とストランドの撚り方向が相互に
同じであっても、発生した捩りモーメントの値はすでに
許容し得る、ということである。勿論、コード・ツイス
トピッチＰc が大であるほど、またストランド・ツイス
トピッチＰs が大であるほど良い。したがって、それぞ
れフィラメント直径の４０倍又は５０倍よりも大なるコ
ード・ツイストピッチＰc とストランド・ツイストピッ
チＰs とが好ましい。
【００１４】図３及び図４は、ストランド・ツイストピ
ッチＰs が８ｍｍで、コードのよりピッチＰc が１２ｍ
ｍである、本発明のマルチ・ストランド３×３ ＳＳコ
ードがダブルツイスタで製造される方法を示すものであ
る。図３はストランド１２の製造方法を示すものであ
り、図４は最終コード１０の製造方法を示すものであ
る。図３の左側から出発して、個々のスチールフィラメ
ント１４は供給リール２０から引出されてアッセンブリ
ーポイント(assembly point)２２で一緒にされる。集め
られたフィラメント１４は第１のプーリ２４のレベルで
第１の撚り合わせを受け、そして矢印２７の方向に回転
するフライヤ２６を過ぎて案内される。部分的に撚り合
わされたフィラメント１４は、第２のプーリ２８のレベ
ルでＳ方向に第２の撚り合わせを受けてストランド１２
が部分的に形成される。部分的に形成されたストランド
１２はリール３０に巻取られる。引続く最終コード形成
段階に備えて、フライヤ２６はストランド１２にメート
ル当たり４１．６７回の撚り合わせを付与すればよい。
このようにして、部分的に形成されたストランド１２は
２４ｍｍのツイストピッチを得る。この工程は３本のス
トランド１２の各々に対して繰り返し実行される。次
に、図４の左側からスタートして、部分的に形成された
ストランド１２は供給リール３０から引出されてアッセ
ンブリーポイント３２で一緒にされる。集められたスト
ランド１２は第１のプーリ３４のレベルでＳ方向に第１
の撚り合わせを受け、そして矢印２７と同じ方向である
矢印３７の方向に回転するフライヤ３６を過ぎて案内さ
れる。部分的に撚り合わされたストランド１２は第２の
プーリ３８のレベルでＳ方向に第２の撚り合わせを受け
て最終的マルチ・ストランドスチールコード１０に形成
される。形成されたマルチ・ストランドスチールコード
１０はリール４０に巻取られる。フライヤ３６は、１２
ｍｍのコードツイストピッチＰc が得られるように該コ
ードにメートル当たり８３．３３回の撚り合わせを付与
する。この８３．３３回の撚り合わせは、ストランドの
形成中に個々のスチールフィラメントがすでに受けてい
る撚り合わせ回数にも追加されるが故に、個々のスチー
ルフィラメントの撚り合わせ回数は最終的にはメートル
当たり、 ４１．６７＋８３．３３＝１２５ となって、最終的に８ｍｍのストランドツイストピッチ
Ｐs が得られる。この工程においては最終的コードの形
成中に個々のフィラメントに付与された撚り合わせがス
トランドの形成中にすでに付与されている撚り合わせに
追加されるのであるから、撚り合わせエネルギーが失わ
れることがなく、また生産能率も高い。概して、コード
・ツイストピッチＰc がストランド・ツイストピッチＰ
s よりも大であれば、撚り合わせエネルギーの損失は避
けることができる。
ッチＰs が８ｍｍで、コードのよりピッチＰc が１２ｍ
ｍである、本発明のマルチ・ストランド３×３ ＳＳコ
ードがダブルツイスタで製造される方法を示すものであ
る。図３はストランド１２の製造方法を示すものであ
り、図４は最終コード１０の製造方法を示すものであ
る。図３の左側から出発して、個々のスチールフィラメ
ント１４は供給リール２０から引出されてアッセンブリ
ーポイント(assembly point)２２で一緒にされる。集め
られたフィラメント１４は第１のプーリ２４のレベルで
第１の撚り合わせを受け、そして矢印２７の方向に回転
するフライヤ２６を過ぎて案内される。部分的に撚り合
わされたフィラメント１４は、第２のプーリ２８のレベ
ルでＳ方向に第２の撚り合わせを受けてストランド１２
が部分的に形成される。部分的に形成されたストランド
１２はリール３０に巻取られる。引続く最終コード形成
段階に備えて、フライヤ２６はストランド１２にメート
ル当たり４１．６７回の撚り合わせを付与すればよい。
このようにして、部分的に形成されたストランド１２は
２４ｍｍのツイストピッチを得る。この工程は３本のス
トランド１２の各々に対して繰り返し実行される。次
に、図４の左側からスタートして、部分的に形成された
ストランド１２は供給リール３０から引出されてアッセ
ンブリーポイント３２で一緒にされる。集められたスト
ランド１２は第１のプーリ３４のレベルでＳ方向に第１
の撚り合わせを受け、そして矢印２７と同じ方向である
矢印３７の方向に回転するフライヤ３６を過ぎて案内さ
れる。部分的に撚り合わされたストランド１２は第２の
プーリ３８のレベルでＳ方向に第２の撚り合わせを受け
て最終的マルチ・ストランドスチールコード１０に形成
される。形成されたマルチ・ストランドスチールコード
１０はリール４０に巻取られる。フライヤ３６は、１２
ｍｍのコードツイストピッチＰc が得られるように該コ
ードにメートル当たり８３．３３回の撚り合わせを付与
する。この８３．３３回の撚り合わせは、ストランドの
形成中に個々のスチールフィラメントがすでに受けてい
る撚り合わせ回数にも追加されるが故に、個々のスチー
ルフィラメントの撚り合わせ回数は最終的にはメートル
当たり、 ４１．６７＋８３．３３＝１２５ となって、最終的に８ｍｍのストランドツイストピッチ
Ｐs が得られる。この工程においては最終的コードの形
成中に個々のフィラメントに付与された撚り合わせがス
トランドの形成中にすでに付与されている撚り合わせに
追加されるのであるから、撚り合わせエネルギーが失わ
れることがなく、また生産能率も高い。概して、コード
・ツイストピッチＰc がストランド・ツイストピッチＰ
s よりも大であれば、撚り合わせエネルギーの損失は避
けることができる。
【００１５】試験１ 軸心方向荷重を増大させて、これらに伴う捩りモーメン
トを多数のコードについて測定した。各軸心方向荷重に
関して、捩りモーメントは、上記の工程で製造されたコ
ードと、１５０℃で３０分間応力除去操作が施された当
該コードについて測定された。各コードの試験基準長は
５００ｍｍである。捩りモーメントは万能ねじり機(uni
versal torsion machine) で測定された。表１、及び表
１に続く表２は、その結果を要約したものである。表１
及び表２において、「平均捩りモーメント」とは、各捩
りモーメント値を各軸心方向荷重値で除して得た値の平
均値であり、この値が大きいほど、当該タイプのコード
が伝導ベルト内での使用時に捩れ易いことを示す。
トを多数のコードについて測定した。各軸心方向荷重に
関して、捩りモーメントは、上記の工程で製造されたコ
ードと、１５０℃で３０分間応力除去操作が施された当
該コードについて測定された。各コードの試験基準長は
５００ｍｍである。捩りモーメントは万能ねじり機(uni
versal torsion machine) で測定された。表１、及び表
１に続く表２は、その結果を要約したものである。表１
及び表２において、「平均捩りモーメント」とは、各捩
りモーメント値を各軸心方向荷重値で除して得た値の平
均値であり、この値が大きいほど、当該タイプのコード
が伝導ベルト内での使用時に捩れ易いことを示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】ストランド・ツイストピッチＰs が増大
し、そしてコード・ツイストピッチＰc が増大すると、
捩りモーメントの値が減少するということが、表１及び
表２からほぼ読みとれる。顕著なことは、本表最後のコ
ードサンプル３×３×０．１５ ９．６Ｓ／１６Ｓ［フィラメント直径ｄ＝０．１５ｍ
ｍ、Ｐs ＝９．６ｍｍ、Ｐc ＝１６ｍｍ］が、軸心方向
荷重が増大しても捩りモーメントが増大しなかったこと
であり、しかも先行技術のコード３×３×０．１５ ９
Ｚ／８Ｓの捩りモーメントよりも実質的に低い捩りモー
メントのレベルを示したことである。
し、そしてコード・ツイストピッチＰc が増大すると、
捩りモーメントの値が減少するということが、表１及び
表２からほぼ読みとれる。顕著なことは、本表最後のコ
ードサンプル３×３×０．１５ ９．６Ｓ／１６Ｓ［フィラメント直径ｄ＝０．１５ｍ
ｍ、Ｐs ＝９．６ｍｍ、Ｐc ＝１６ｍｍ］が、軸心方向
荷重が増大しても捩りモーメントが増大しなかったこと
であり、しかも先行技術のコード３×３×０．１５ ９
Ｚ／８Ｓの捩りモーメントよりも実質的に低い捩りモー
メントのレベルを示したことである。
【００１９】試験２ 第２の試験において、５０ニュートンでの部分負荷伸び
ＰＬＥ（％）、引張強さＲm （ＭＰａ又はニュートン／
ｍｍ2 ）及びフレアの有無を、表１と同じコードサンプ
ルに関して測定した。表３はその結果を要約したもので
ある。
ＰＬＥ（％）、引張強さＲm （ＭＰａ又はニュートン／
ｍｍ2 ）及びフレアの有無を、表１と同じコードサンプ
ルに関して測定した。表３はその結果を要約したもので
ある。
【００２０】
【表３】
【００２１】ストランド・ツイストピッチＰs が増大
し、そしてコード・ツイストピッチＰc が増大すると、
総体的に部分負荷伸びＰＬＥが減少する。また同様に、
ストランド・ツイストピッチＰs が増大し、そしてコー
ド・ツイストピッチＰc が増大すると、引張強さＲm が
増大する。先行技術品のＺＳコードがフレアを、即ち、
コード切断後のフィラメント端部またはストランド端部
の拡開を生じたのに対し、マルチ・ストランドＳＳコー
ドはすべてフレアを生じていない。
し、そしてコード・ツイストピッチＰc が増大すると、
総体的に部分負荷伸びＰＬＥが減少する。また同様に、
ストランド・ツイストピッチＰs が増大し、そしてコー
ド・ツイストピッチＰc が増大すると、引張強さＲm が
増大する。先行技術品のＺＳコードがフレアを、即ち、
コード切断後のフィラメント端部またはストランド端部
の拡開を生じたのに対し、マルチ・ストランドＳＳコー
ドはすべてフレアを生じていない。
【００２２】本発明のマルチ・ストランドＳＳコードの
更なる利点は、製造コストが先行技術品のＳＺコードの
製造コストより約３０％以上低いことである。
更なる利点は、製造コストが先行技術品のＳＺコードの
製造コストより約３０％以上低いことである。
【００２３】本発明がスチールフィラメントに対する特
定のコーテイングに依存しないことは言うまでもない。
従って、本発明のマルチ・ストランドスチールコードの
スチールフィラメントには、伝導ベルトがゴムでできて
いる場合にはゴム接着性のコーテイングを施すことがで
きる。このようなゴム接着性コーテイングとしては、黄
銅、青銅、又は別の二元銅合金、例えば、ＣｕＮｉ或い
はＣｕＣｏ、又は三元銅合金、例えば、Ｃｕ−Ｚｎ−Ｎ
ｉ、ＣｕＳｎＣｏ、ＣｕＺｎＳｎ或いはＣｕ−Ｚｎ−Ｃ
ｏを用いることができる。同様に、本発明のマルチ・ス
トランドスチールコードのスチールフィラメントには、
伝導ベルトがポリウレタンのような重合体でできている
場合には、亜鉛又は亜鉛合金（例えば約９５％のＺｎと
約５％のＡｌとの共析晶組成のような、例えば亜鉛アル
ミニウム合金）の耐腐食コーテイングを施すことができ
る。
定のコーテイングに依存しないことは言うまでもない。
従って、本発明のマルチ・ストランドスチールコードの
スチールフィラメントには、伝導ベルトがゴムでできて
いる場合にはゴム接着性のコーテイングを施すことがで
きる。このようなゴム接着性コーテイングとしては、黄
銅、青銅、又は別の二元銅合金、例えば、ＣｕＮｉ或い
はＣｕＣｏ、又は三元銅合金、例えば、Ｃｕ−Ｚｎ−Ｎ
ｉ、ＣｕＳｎＣｏ、ＣｕＺｎＳｎ或いはＣｕ−Ｚｎ−Ｃ
ｏを用いることができる。同様に、本発明のマルチ・ス
トランドスチールコードのスチールフィラメントには、
伝導ベルトがポリウレタンのような重合体でできている
場合には、亜鉛又は亜鉛合金（例えば約９５％のＺｎと
約５％のＡｌとの共析晶組成のような、例えば亜鉛アル
ミニウム合金）の耐腐食コーテイングを施すことができ
る。
【００２４】
【発明の効果】本発明のスチールコードは上記のように
構成されているので、捩りモーメント値並びに部分負荷
伸びが極めて低くおさえられ、伝導ベルトの補強に極め
て有効であると共に能率的且つ低コストで生産すること
ができるという効果を奏する。
構成されているので、捩りモーメント値並びに部分負荷
伸びが極めて低くおさえられ、伝導ベルトの補強に極め
て有効であると共に能率的且つ低コストで生産すること
ができるという効果を奏する。
【図１】本発明のマルチ・ストランドスチールコードの
横断面図である。
横断面図である。
【図２】本発明のマルチ・ストランドスチールコードの
側面図である。
側面図である。
【図３】本発明のマルチ・ストランドスチールコードを
製造するためのストランドを製造する方法を示す略図で
ある。
製造するためのストランドを製造する方法を示す略図で
ある。
【図４】本発明のマルチ・ストランドスチールコードを
製造する方法を示す略図である。
製造する方法を示す略図である。
１０ スチールコード １２ ストランド １４ スチールフィラメント Ｐc コード・ツイストピッチ Ｐs ストランド・ツイストピッチ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 リク・デプラーテレ ベルギー国、ベー 8550 ズウェーヴェゲ ム、シェレブルークストラート 14 (72)発明者 フラン・ヴァン・ギール ベルギー国、ベー 8553 オテゲム、ゾル ダーストラート 12デー
Claims (8)
- 【請求項１】 コード・ツイストピッチ（Ｐc ）で第１
の方向に相互に緊密に撚り合わされた２本乃至５本のス
トランド（１２）で構成されたスチールコードであっ
て、該ストランド（１２）の各々が、ストランド・ツイ
ストピッチ（Ｐs ）で前記第１の方向に相互に緊密に撚
り合わされた２本乃至７本のスチールフィラメント（１
４）で構成され、該スチールフィラメント（１４）が
０．０３乃至０．４０ｍｍの直径を有し、該フィラメン
ト直径（ｄ）に対する該ストランド・ツイストピッチ
（Ｐs ）の比が３０よりも大であり、該フィラメント直
径（ｄ）に対する該コード・ツイストピッチ（Ｐc ）の
比が３０よりも大であり、該ストランド・ツイストピッ
チ（Ｐs ）に対する該コード・ツイストピッチ（Ｐc ）
の比が１よりも大であることを特徴とする、タイミング
ベルト又は伝導ベルトを補強するためのスチールコード
（１０）。 - 【請求項２】 前記スチールコードの、５０ニュートン
における部分負荷伸びが０．４０％より小さいことを特
徴とする請求項１に記載の、タイミングベルト又は伝導
ベルトを補強するためのスチールコード。 - 【請求項３】 前記ストランドの前記の数が３本である
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の、タイミング
ベルト又は伝導ベルトを補強するためのスチールコー
ド。 - 【請求項４】 前記の各ストランドにおける前記スチー
ルフィラメントの前記の数が３本であることを特徴とす
る請求項１乃至３のうちの１つに記載の、タイミングベ
ルト又は伝導ベルトを補強するためのスチールコード。 - 【請求項５】 前記ストランド・ツイストピッチ（Ｐs
）に対する前記コード・ツイストピッチ（Ｐc ）の比
が１．２よりも大であることを特徴とする請求項１に記
載の、タイミングベルト又は伝導ベルトを補強するため
のスチールコード。 - 【請求項６】 前記フィラメント直径（ｄ）に対する前
記ストランド・ツイストピッチ（Ｐs ）の比が４０より
も大であることを特徴とする請求項１に記載の、タイミ
ングベルト又は伝導ベルトを補強するためのスチールコ
ード。 - 【請求項７】 前記フィラメント直径（ｄ）に対する前
記ストランド・ツイストピッチ（Ｐs ）の比が５０より
も大であることを特徴とする請求項６に記載の、タイミ
ングベルト又は伝導ベルトを補強するためのスチールコ
ード。 - 【請求項８】 前記フィラメント直径（ｄ）に対する前
記ストランド・ツイストピッチ（Ｐs ）の比が６０より
も大であることを特徴とする請求項７に記載の、タイミ
ングベルト又は伝導ベルトを補強するためのスチールコ
ード。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BE96201546.7 | 1996-06-03 | ||
| EP96201546 | 1996-06-03 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1061723A true JPH1061723A (ja) | 1998-03-06 |
Family
ID=8224046
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9160569A Pending JPH1061723A (ja) | 1996-06-03 | 1997-06-03 | タイミングベルト又は伝導ベルトを補強するためのスチールコード |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5784874A (ja) |
| JP (1) | JPH1061723A (ja) |
| KR (1) | KR100456072B1 (ja) |
| BR (1) | BR9703435A (ja) |
| CA (1) | CA2202313A1 (ja) |
| DE (1) | DE69726052T2 (ja) |
| ES (1) | ES2208813T3 (ja) |
| ID (1) | ID17320A (ja) |
| TW (1) | TW317599B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005533192A (ja) * | 2002-07-17 | 2005-11-04 | ナムローゼ・フェンノートシャップ・ベーカート・ソシエテ・アノニム | 分断されたフィラメントを含む金属ストランド |
| JP2006502316A (ja) * | 2002-10-11 | 2006-01-19 | ソシエテ ドゥ テクノロジー ミシュラン | 重車両用タイヤの補強に用いるケーブル |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2772627B2 (ja) * | 1995-05-16 | 1998-07-02 | 東京製綱株式会社 | ゴム補強用超高強度スチールワイヤおよびスチールコード |
| EP0879001B1 (en) * | 1996-02-01 | 2000-01-19 | N.V. Bekaert S.A. | Stab-resistant insert for protective textile |
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