JPH1066358A - 正弦波コンバータの制御装置 - Google Patents
正弦波コンバータの制御装置Info
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- JPH1066358A JPH1066358A JP8217566A JP21756696A JPH1066358A JP H1066358 A JPH1066358 A JP H1066358A JP 8217566 A JP8217566 A JP 8217566A JP 21756696 A JP21756696 A JP 21756696A JP H1066358 A JPH1066358 A JP H1066358A
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- power supply
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 小型でしかもコストが安い正弦波コンバータ
の制御装置を得ること。 【解決手段】 本発明は、Ｒ相、Ｓ相およびＴ相がスタ
ー接続されてなる三相交流電源１と、三相交流電源１よ
り供給される三相交流を整流する順変換回路２と、順変
換回路２と三相交流電源１との間に介挿されたコイルＬ
R、ＬSおよびＬTと、三相交流電源１のＲ相と順変換回
路２との間を接続する接続線ＳRと、同図に示すａ点と
の間に介挿されたコンデンサＣRと、接続線ＳSとａ点と
の間に介挿されたコンデンサＣSと、接続線ＳTとａ点と
の間に介挿されたコンデンサＣTと、順変換回路２の出
力端に接続された平滑コンデンサＣoと、平滑コンデン
サＣoに並列接続され、直流を三相交流に変換する逆変
換回路３と、逆変換回路３の出力電圧により駆動される
電動機４とを有している。
の制御装置を得ること。 【解決手段】 本発明は、Ｒ相、Ｓ相およびＴ相がスタ
ー接続されてなる三相交流電源１と、三相交流電源１よ
り供給される三相交流を整流する順変換回路２と、順変
換回路２と三相交流電源１との間に介挿されたコイルＬ
R、ＬSおよびＬTと、三相交流電源１のＲ相と順変換回
路２との間を接続する接続線ＳRと、同図に示すａ点と
の間に介挿されたコンデンサＣRと、接続線ＳSとａ点と
の間に介挿されたコンデンサＣSと、接続線ＳTとａ点と
の間に介挿されたコンデンサＣTと、順変換回路２の出
力端に接続された平滑コンデンサＣoと、平滑コンデン
サＣoに並列接続され、直流を三相交流に変換する逆変
換回路３と、逆変換回路３の出力電圧により駆動される
電動機４とを有している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、電動機の
回転速度制御に用いられる正弦波コンバータの制御装置
に関する。
回転速度制御に用いられる正弦波コンバータの制御装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】図３は、従来の正弦波コンバータの制御
装置の構成を示す回路図である。この図において、１
は、Ｒ相、Ｓ相およびＴ相がスター接続されてなる三相
交流電源である。２は、三相交流電源１より供給される
三相交流を整流する順変換回路であり、パワートランジ
スタ等から構成されている。この順変換回路２として
は、近年、電源高周波対策として注目されている正弦波
コンバータが用いられている。また、順変換回路２は、
後述する回生運転時においては、平滑コンデンサＣoか
ら供給される直流を三相交流に逆変換する機能を有して
いる。さらに、順変換回路２は、図示しない制御装置に
より、三相交流を直流に変換する動力運転時動作と、直
流を三相交流に変換する回生運転時動作とが切り換え制
御される。
装置の構成を示す回路図である。この図において、１
は、Ｒ相、Ｓ相およびＴ相がスター接続されてなる三相
交流電源である。２は、三相交流電源１より供給される
三相交流を整流する順変換回路であり、パワートランジ
スタ等から構成されている。この順変換回路２として
は、近年、電源高周波対策として注目されている正弦波
コンバータが用いられている。また、順変換回路２は、
後述する回生運転時においては、平滑コンデンサＣoか
ら供給される直流を三相交流に逆変換する機能を有して
いる。さらに、順変換回路２は、図示しない制御装置に
より、三相交流を直流に変換する動力運転時動作と、直
流を三相交流に変換する回生運転時動作とが切り換え制
御される。
【０００３】また、上記順変換回路２と三相交流電源１
との間には、Ｒ相、Ｓ相およびＴ相に各々対応したコイ
ルＬR、ＬSおよびＬTが各々介挿されている。さらに、
順変換回路２の出力端には、平滑コンデンサＣoが並列
接続されている。３は、平滑コンデンサＣoに並列接続
された逆変換回路であり、入力される直流を三相交流に
変換する。この逆変換回路３においては、上記交流電圧
制御の一例として、周知のＰＷＭ（Pulse Width Modula
tion）制御が採用されている。４は、逆変換回路３の出
力電圧により駆動される電動機である。
との間には、Ｒ相、Ｓ相およびＴ相に各々対応したコイ
ルＬR、ＬSおよびＬTが各々介挿されている。さらに、
順変換回路２の出力端には、平滑コンデンサＣoが並列
接続されている。３は、平滑コンデンサＣoに並列接続
された逆変換回路であり、入力される直流を三相交流に
変換する。この逆変換回路３においては、上記交流電圧
制御の一例として、周知のＰＷＭ（Pulse Width Modula
tion）制御が採用されている。４は、逆変換回路３の出
力電圧により駆動される電動機である。
【０００４】上記構成において、三相交流電源１より三
相交流が順変換回路２へ供給されると、上記三相交流
は、順変換回路２により整流され、さらに平滑コンデン
サＣoにより平滑される。これにより、逆変換回路３に
は直流電圧が入力され、逆変換回路３からは、ＰＷＭ制
御によって生成された所定周波数の三相交流電圧が電動
機４へ供給される。これにより、電動機４が駆動され
る。
相交流が順変換回路２へ供給されると、上記三相交流
は、順変換回路２により整流され、さらに平滑コンデン
サＣoにより平滑される。これにより、逆変換回路３に
は直流電圧が入力され、逆変換回路３からは、ＰＷＭ制
御によって生成された所定周波数の三相交流電圧が電動
機４へ供給される。これにより、電動機４が駆動され
る。
【０００５】そして、今、電動機４に対する三相交流電
圧の周波数が低下すると、電動機４は慣性力により回転
し続ける。すなわち、電動機４は発電機として運転（以
下、回生運転と称する）を続ける。従って、上述した動
力運転動作と逆の動作を経て、電動機４において発生し
ている三相交流電圧は、逆変換回路３により直流電圧に
変換され、この直流電圧により平滑コンデンサＣoが充
電される。さらに、順変換回路２により三相交流電圧が
生成され、この三相交流電圧による三相交流電力は、コ
イルＬR、ＬSおよびＬTを介して三相交流電源１へ回生
される。
圧の周波数が低下すると、電動機４は慣性力により回転
し続ける。すなわち、電動機４は発電機として運転（以
下、回生運転と称する）を続ける。従って、上述した動
力運転動作と逆の動作を経て、電動機４において発生し
ている三相交流電圧は、逆変換回路３により直流電圧に
変換され、この直流電圧により平滑コンデンサＣoが充
電される。さらに、順変換回路２により三相交流電圧が
生成され、この三相交流電圧による三相交流電力は、コ
イルＬR、ＬSおよびＬTを介して三相交流電源１へ回生
される。
【０００６】ここで、上述した回生運転時における正弦
波コンバータの制御装置の各部の電圧ベクトルと電流ベ
クトルとの関係を図４に示す。図４は、三相交流電源１
のＲ相に関する電圧および電流ベクトルを示す図であ
り、この図において、＊ＶCRS（「＊」は、ベクトル表
示ドットを意味するものとする）は、回生運転時におい
て順変換回路２の出力電圧を、＊ＶLRはコイルＬRの電
圧降下を各々表す。また、＊ＶRSは三相交流電源１のＲ
相とＳ相との間の線間電圧（以下、ＲＳ線間電圧と称す
る）を、＊ＩRはＲ相へ流れこむ線電流（以下、Ｒ線電
流と称する）を、＊ＶRは三相交流電源１のＲ相の電圧
（以下、Ｒ相電圧と称する）を各々表す。
波コンバータの制御装置の各部の電圧ベクトルと電流ベ
クトルとの関係を図４に示す。図４は、三相交流電源１
のＲ相に関する電圧および電流ベクトルを示す図であ
り、この図において、＊ＶCRS（「＊」は、ベクトル表
示ドットを意味するものとする）は、回生運転時におい
て順変換回路２の出力電圧を、＊ＶLRはコイルＬRの電
圧降下を各々表す。また、＊ＶRSは三相交流電源１のＲ
相とＳ相との間の線間電圧（以下、ＲＳ線間電圧と称す
る）を、＊ＩRはＲ相へ流れこむ線電流（以下、Ｒ線電
流と称する）を、＊ＶRは三相交流電源１のＲ相の電圧
（以下、Ｒ相電圧と称する）を各々表す。
【０００７】図４に示すベクトル図によれば、回生運転
時においては、順変換回路２の出力電圧＊ＶCRSの絶対
値が、ＲＳ線間電圧＊ＶRSの絶対値より大きくなること
がわかる。従って、回生運転を正常に実現するために、
従来の正弦波コンバータの制御装置においては、図３に
示す平滑コンデンサＣoや順変換回路２の各素子として
定格電圧の大きいものが用いられている。
時においては、順変換回路２の出力電圧＊ＶCRSの絶対
値が、ＲＳ線間電圧＊ＶRSの絶対値より大きくなること
がわかる。従って、回生運転を正常に実現するために、
従来の正弦波コンバータの制御装置においては、図３に
示す平滑コンデンサＣoや順変換回路２の各素子として
定格電圧の大きいものが用いられている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の正弦
波コンバータの制御装置においては、前述したように回
生運転を正常に行うために定格電圧の大きい回路素子を
用いなければならず、従って、装置が大型となり、かつ
コストが高いという欠点があった。本発明はこのような
背景の下になされたもので、小型でしかもコストが安い
正弦波コンバータの制御装置を提供することを目的とす
る。
波コンバータの制御装置においては、前述したように回
生運転を正常に行うために定格電圧の大きい回路素子を
用いなければならず、従って、装置が大型となり、かつ
コストが高いという欠点があった。本発明はこのような
背景の下になされたもので、小型でしかもコストが安い
正弦波コンバータの制御装置を提供することを目的とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、三相交流電源と、前記三相交流電源から供給される
三相交流を直流に変換する順変換手段と、前記三相交流
電源と前記順変換手段との間の各相に介挿された３つの
コイルと、前記順変換手段に接続され、回生エネルギを
発生する回生エネルギ発生手段と有する正弦波コンバー
タの制御装置において、回生エネルギ発生手段が前記回
生エネルギを発生している場合、前記順変換手段から出
力される回生電流に対して、前記三相交流電源へ流れ込
む線電流の位相を進ませる進相手段を具備することを特
徴とする。
は、三相交流電源と、前記三相交流電源から供給される
三相交流を直流に変換する順変換手段と、前記三相交流
電源と前記順変換手段との間の各相に介挿された３つの
コイルと、前記順変換手段に接続され、回生エネルギを
発生する回生エネルギ発生手段と有する正弦波コンバー
タの制御装置において、回生エネルギ発生手段が前記回
生エネルギを発生している場合、前記順変換手段から出
力される回生電流に対して、前記三相交流電源へ流れ込
む線電流の位相を進ませる進相手段を具備することを特
徴とする。
【００１０】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の正弦波コンバータの制御装置において、前記回生エネ
ルギ発生手段は、前記順変換手段の出力を三相交流に逆
変換する逆変換手段と、前記逆変換手段の出力により駆
動される駆動機とから構成されていることを特徴とす
る。
の正弦波コンバータの制御装置において、前記回生エネ
ルギ発生手段は、前記順変換手段の出力を三相交流に逆
変換する逆変換手段と、前記逆変換手段の出力により駆
動される駆動機とから構成されていることを特徴とす
る。
【００１１】請求項３に記載の発明は、請求項１または
２に記載の正弦波コンバータの制御装置において、前記
進相手段は、前記三相交流電源と前記３つのコイルとの
間の、各相の接続線相互間にスター結線されてなる３つ
のコンデンサから構成されていることを特徴とする。
２に記載の正弦波コンバータの制御装置において、前記
進相手段は、前記三相交流電源と前記３つのコイルとの
間の、各相の接続線相互間にスター結線されてなる３つ
のコンデンサから構成されていることを特徴とする。
【００１２】請求項４に記載の発明は、請求項１または
２に記載の正弦波コンバータの制御装置において、前記
進相手段は、前記三相交流電源と前記３つのコイルとの
間の、各相の接続線相互間にデルタ結線されてなる３つ
のコンデンサから構成されていることを特徴とする。
２に記載の正弦波コンバータの制御装置において、前記
進相手段は、前記三相交流電源と前記３つのコイルとの
間の、各相の接続線相互間にデルタ結線されてなる３つ
のコンデンサから構成されていることを特徴とする。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施形態について説明する。図１は本発明の一実施形態に
よる正弦波コンバータの制御装置の構成を示す回路図で
ある。この図において、図３の各部に対応する部分に
は、同一の符号を付けその説明を省略する。図１に示す
正弦波コンバータの制御装置においては、コンデンサＣ
R、ＣSおよびＣTが新たに設けられている。
施形態について説明する。図１は本発明の一実施形態に
よる正弦波コンバータの制御装置の構成を示す回路図で
ある。この図において、図３の各部に対応する部分に
は、同一の符号を付けその説明を省略する。図１に示す
正弦波コンバータの制御装置においては、コンデンサＣ
R、ＣSおよびＣTが新たに設けられている。
【００１４】上記コンデンサＣRは、三相交流電源１の
Ｒ相と順変換回路２との間を接続する接続線ＳRと、同
図に示すａ点との間に介挿されている。コンデンサＣS
は、三相交流電源１のＳ相と順変換回路２との間を接続
する接続線ＳSと、ａ点との間に介挿されている。ま
た、コンデンサＣTは、三相交流電源１のＴ相と順変換
回路２との間を接続する接続線ＳTと、ａ点との間に介
挿されている。すなわち、コンデンサＣR、ＣSおよびＣ
Tは、スター接続（デルタ接続も可）されている。
Ｒ相と順変換回路２との間を接続する接続線ＳRと、同
図に示すａ点との間に介挿されている。コンデンサＣS
は、三相交流電源１のＳ相と順変換回路２との間を接続
する接続線ＳSと、ａ点との間に介挿されている。ま
た、コンデンサＣTは、三相交流電源１のＴ相と順変換
回路２との間を接続する接続線ＳTと、ａ点との間に介
挿されている。すなわち、コンデンサＣR、ＣSおよびＣ
Tは、スター接続（デルタ接続も可）されている。
【００１５】次に、上述した一実施形態による正弦波コ
ンバータの制御装置の回生運転時の動作について説明す
る。まず、前述した回生運転がなされると、電動機４の
出力電圧は、逆変換回路３により直流に変換され、直流
電流は平滑コンデンサＣoに充電される。そして、平滑
コンデンサＣoの充電電荷が放電される。
ンバータの制御装置の回生運転時の動作について説明す
る。まず、前述した回生運転がなされると、電動機４の
出力電圧は、逆変換回路３により直流に変換され、直流
電流は平滑コンデンサＣoに充電される。そして、平滑
コンデンサＣoの充電電荷が放電される。
【００１６】この結果、平滑コンデンサＣoの出力電圧
が、順変換回路２により三相交流電圧に変換される。こ
こでは、理解を容易にするために、三相交流電圧１のＲ
相に関する動作について説明する。そして、順変換回路
２からは、出力電圧＊ＶCRSが出力され、これにより、
順変換回路２から三相交流電源１へ流れる回生電流＊Ｉ
RCが接続線ＳRを流れる。そして、この回生電流＊ＩRC
は、コンデンサ電流＊ＩCとＲ線電流＊ＩRとに分流さ
れ、コンデンサ電流＊ＩCはコンデンサＣRへ流れ、他
方、Ｒ線電流＊ＩRは、三相交流電源１のＲ相へ流れ
る。また、上記回生電流＊ＩRCが流れると、コイルＬR
には、電圧降下＊ＶLRが発生する。
が、順変換回路２により三相交流電圧に変換される。こ
こでは、理解を容易にするために、三相交流電圧１のＲ
相に関する動作について説明する。そして、順変換回路
２からは、出力電圧＊ＶCRSが出力され、これにより、
順変換回路２から三相交流電源１へ流れる回生電流＊Ｉ
RCが接続線ＳRを流れる。そして、この回生電流＊ＩRC
は、コンデンサ電流＊ＩCとＲ線電流＊ＩRとに分流さ
れ、コンデンサ電流＊ＩCはコンデンサＣRへ流れ、他
方、Ｒ線電流＊ＩRは、三相交流電源１のＲ相へ流れ
る。また、上記回生電流＊ＩRCが流れると、コイルＬR
には、電圧降下＊ＶLRが発生する。
【００１７】ここで、上述した、出力電圧＊ＶCRS、回
生電流＊ＩRC、電圧降下＊ＶLR、コンデンサ電流＊Ｉ
C、Ｒ線電流＊ＩR、Ｒ相電圧＊ＶRおよびＲＳ線間電圧
＊ＶRSのベクトル関係を図２に示す。この図２に示すよ
うに、上述した回生運転時においては、コンデンサ電流
＊ＩCにより、Ｒ線電流＊ＩRと回生電流＊ＩRCとの間に
θなる位相差が生じることにより、同図に示す電圧降下
＊ＶLRが図４に示す電圧降下＊ＶLRよりも位相が上記位
相差θ分だけ進む。従って、図２に示す出力電圧＊ＶCR
Sの絶対値が、図４に示す出力電圧＊ＶCRSの絶対値に比
して小さくなる。
生電流＊ＩRC、電圧降下＊ＶLR、コンデンサ電流＊Ｉ
C、Ｒ線電流＊ＩR、Ｒ相電圧＊ＶRおよびＲＳ線間電圧
＊ＶRSのベクトル関係を図２に示す。この図２に示すよ
うに、上述した回生運転時においては、コンデンサ電流
＊ＩCにより、Ｒ線電流＊ＩRと回生電流＊ＩRCとの間に
θなる位相差が生じることにより、同図に示す電圧降下
＊ＶLRが図４に示す電圧降下＊ＶLRよりも位相が上記位
相差θ分だけ進む。従って、図２に示す出力電圧＊ＶCR
Sの絶対値が、図４に示す出力電圧＊ＶCRSの絶対値に比
して小さくなる。
【００１８】つまり、本発明の一実施形態による正弦波
コンバータの制御装置によれば、回生運転時における順
変換回路２の出力電圧＊ＶCRSが従来のものに比して小
さくなるので、従来のものに比して、回路素子の定格電
圧を小さくすることができる。一例としては、図１に示
す平滑コンデンサＣoとして図３に示す平滑コンデンサ
Ｃoに比して定格電圧の小さいものが用いられている。
従って、本発明の一実施形態による正弦波コンバータの
制御装置によれば、従来のものに比して回路素子の定格
電圧を低くすることができるので、装置を小型にするこ
とができるとともに、コストを安くおさえることができ
るという効果が得られる。
コンバータの制御装置によれば、回生運転時における順
変換回路２の出力電圧＊ＶCRSが従来のものに比して小
さくなるので、従来のものに比して、回路素子の定格電
圧を小さくすることができる。一例としては、図１に示
す平滑コンデンサＣoとして図３に示す平滑コンデンサ
Ｃoに比して定格電圧の小さいものが用いられている。
従って、本発明の一実施形態による正弦波コンバータの
制御装置によれば、従来のものに比して回路素子の定格
電圧を低くすることができるので、装置を小型にするこ
とができるとともに、コストを安くおさえることができ
るという効果が得られる。
【００１９】以上、本発明の一実施形態について、図面
を参照して詳述してきたが、具体的な構成はこの一実施
形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しな
い範囲の設計変更等があっても本発明に含まれる。例え
ば、上述した一実施形態による正弦波コンバータの制御
装置においては、回生エネルギ源として逆変換器３およ
び電動器４を用いた例について説明したが、これに限定
されることなく、回生エネルギ源として太陽電池、燃料
電池等を用いてもよい。
を参照して詳述してきたが、具体的な構成はこの一実施
形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しな
い範囲の設計変更等があっても本発明に含まれる。例え
ば、上述した一実施形態による正弦波コンバータの制御
装置においては、回生エネルギ源として逆変換器３およ
び電動器４を用いた例について説明したが、これに限定
されることなく、回生エネルギ源として太陽電池、燃料
電池等を用いてもよい。
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、進相手段により回生電
流に対して線電流の位相が進み、これにより、コイルの
電圧降下の位相が従来のものに比して進む。従って、本
発明によれば、回生運転時において順変換手段の出力電
圧の絶対値が従来のものに比して小さくなるため、回路
素子の定格電圧を小さくすることができ、これにより、
装置を小型にすることができるとともに、コストを安く
することができるという効果が得られる。
流に対して線電流の位相が進み、これにより、コイルの
電圧降下の位相が従来のものに比して進む。従って、本
発明によれば、回生運転時において順変換手段の出力電
圧の絶対値が従来のものに比して小さくなるため、回路
素子の定格電圧を小さくすることができ、これにより、
装置を小型にすることができるとともに、コストを安く
することができるという効果が得られる。
【図１】 本発明の一実施形態による正弦波コンバータ
の制御装置の構成を示す回路図である。
の制御装置の構成を示す回路図である。
【図２】 同一実施形態による正弦波コンバータの制御
装置の各部の電流ベクトルと電圧ベクトルとの関係を示
すベクトル図である。
装置の各部の電流ベクトルと電圧ベクトルとの関係を示
すベクトル図である。
【図３】 従来の正弦波コンバータの制御装置の構成を
示す回路図である。
示す回路図である。
【図４】 従来の正弦波コンバータの制御装置の各部の
電流ベクトルと電圧ベクトルとの関係を示すベクトル図
である。
電流ベクトルと電圧ベクトルとの関係を示すベクトル図
である。
１ 三相交流電源 ２ 順変換回路 ３ 逆変換回路 ４ 電動機 Ｃo 平滑コンデンサ ＣR、ＣS、ＣT コンデンサ
Claims (4)
- 【請求項１】 三相交流電源と、前記三相交流電源から
供給される三相交流を直流に変換する順変換手段と、前
記三相交流電源と前記順変換手段との間の各相に介挿さ
れた３つのコイルと、前記順変換手段に接続され、回生
エネルギを発生する回生エネルギ発生手段と有する正弦
波コンバータの制御装置において、 回生エネルギ発生手段が前記回生エネルギを発生してい
る場合、前記順変換手段から出力される回生電流に対し
て、前記三相交流電源へ流れ込む線電流の位相を進ませ
る進相手段、 を具備することを特徴とする正弦波コンバータの制御装
置。 - 【請求項２】 前記回生エネルギ発生手段は、 前記順変換手段の出力を三相交流に逆変換する逆変換手
段と、 前記逆変換手段の出力により駆動される駆動機とから構
成されていること、 を特徴とする請求項１に記載の正弦波コンバータの制御
装置。 - 【請求項３】 前記進相手段は、前記三相交流電源と前
記３つのコイルとの間の、各相の接続線相互間にスター
結線されてなる３つのコンデンサから構成されているこ
と、 を特徴とする請求項１または２に記載の正弦波コンバー
タの制御装置。 - 【請求項４】 前記進相手段は、前記三相交流電源と前
記３つのコイルとの間の、各相の接続線相互間にデルタ
結線されてなる３つのコンデンサから構成されているこ
と、 を特徴とする請求項１または２に記載の正弦波コンバー
タの制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8217566A JPH1066358A (ja) | 1996-08-19 | 1996-08-19 | 正弦波コンバータの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8217566A JPH1066358A (ja) | 1996-08-19 | 1996-08-19 | 正弦波コンバータの制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1066358A true JPH1066358A (ja) | 1998-03-06 |
Family
ID=16706280
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8217566A Withdrawn JPH1066358A (ja) | 1996-08-19 | 1996-08-19 | 正弦波コンバータの制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1066358A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT408168B (de) * | 1998-06-25 | 2001-09-25 | Johann W Dipl Ing Dr Kolar | Einstufiges dreiphasen-pulsgleichrichtersystem mit potentialgetrenntem ausgangskreis und eingeprägtem ausgangsstrom |
-
1996
- 1996-08-19 JP JP8217566A patent/JPH1066358A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT408168B (de) * | 1998-06-25 | 2001-09-25 | Johann W Dipl Ing Dr Kolar | Einstufiges dreiphasen-pulsgleichrichtersystem mit potentialgetrenntem ausgangskreis und eingeprägtem ausgangsstrom |
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Legal Events
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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