JPH1068038A - 圧延用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊およびその連続鋳造方法 - Google Patents
圧延用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊およびその連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH1068038A JPH1068038A JP24570796A JP24570796A JPH1068038A JP H1068038 A JPH1068038 A JP H1068038A JP 24570796 A JP24570796 A JP 24570796A JP 24570796 A JP24570796 A JP 24570796A JP H1068038 A JPH1068038 A JP H1068038A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ingot
- rolling
- alloy
- mold
- casting method
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 29
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 29
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims abstract description 14
- FCVHBUFELUXTLR-UHFFFAOYSA-N [Li].[AlH3] Chemical class [Li].[AlH3] FCVHBUFELUXTLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims abstract description 23
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 claims abstract description 17
- 229910001148 Al-Li alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 11
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 abstract description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 5
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 4
- 208000009205 Tinnitus Diseases 0.000 abstract 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 abstract 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 abstract 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 abstract 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 15
- 239000000047 product Substances 0.000 description 10
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 229910017539 Cu-Li Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 3
- 229910018182 Al—Cu Inorganic materials 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000001989 lithium alloy Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017818 Cu—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000733 Li alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- OPHUWKNKFYBPDR-UHFFFAOYSA-N copper lithium Chemical compound [Li].[Cu] OPHUWKNKFYBPDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- NJPPVKZQTLUDBO-UHFFFAOYSA-N novaluron Chemical compound C1=C(Cl)C(OC(F)(F)C(OC(F)(F)F)F)=CC=C1NC(=O)NC(=O)C1=C(F)C=CC=C1F NJPPVKZQTLUDBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱間圧延時における耳割れ性が少なく、かつ
優れた破壊靭性を有するＡｌ−Ｌｉ系合金板材を製造す
るための圧延用鋳塊と、その連続鋳造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で（以下、同じ）、Ｌｉ０．５〜
３．０％、Ｃｕ１．０〜３．０％、Ｍｇ０．５〜２．０
％と、組織微細化剤として適量のＺｒ、Ｖ、Ｍｎ、Ｃ
ｒ、Ｔｉの一種もしくは２種以上と、必要に応じてＡｇ
０．２〜０．６％および／またはＺｎ０．２〜０．７
％、残部は不可避的不純物とＡｌよりなり、かつ鋳塊中
のデンドライトセル組織面積率が８０％以下である圧延
用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊であり、該鋳塊は、下記の条件
下に半連続鋳造法により製造される。すなわち溶湯温度
が６８０〜８５０℃、冷却水量は、水冷鋳型向けＷ1 と
鋳塊外周向けＷ2 は等量で、鋳塊の水平方向断面の単位
周囲長及び単位時間当たり、５００〜２０００ｍｌ／ｃ
ｍ／ｍｉｎ．、鋳型からの鋳塊の引抜速度は、３５〜１
１０ｍｍ／ｍｉｎ．に調整される。
優れた破壊靭性を有するＡｌ−Ｌｉ系合金板材を製造す
るための圧延用鋳塊と、その連続鋳造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で（以下、同じ）、Ｌｉ０．５〜
３．０％、Ｃｕ１．０〜３．０％、Ｍｇ０．５〜２．０
％と、組織微細化剤として適量のＺｒ、Ｖ、Ｍｎ、Ｃ
ｒ、Ｔｉの一種もしくは２種以上と、必要に応じてＡｇ
０．２〜０．６％および／またはＺｎ０．２〜０．７
％、残部は不可避的不純物とＡｌよりなり、かつ鋳塊中
のデンドライトセル組織面積率が８０％以下である圧延
用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊であり、該鋳塊は、下記の条件
下に半連続鋳造法により製造される。すなわち溶湯温度
が６８０〜８５０℃、冷却水量は、水冷鋳型向けＷ1 と
鋳塊外周向けＷ2 は等量で、鋳塊の水平方向断面の単位
周囲長及び単位時間当たり、５００〜２０００ｍｌ／ｃ
ｍ／ｍｉｎ．、鋳型からの鋳塊の引抜速度は、３５〜１
１０ｍｍ／ｍｉｎ．に調整される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧延用Ａｌ−Ｌｉ系合
金鋳塊およびその連続鋳造方法に係り、特にＬｉ０．５
〜３．０％、Ｃｕ１．０〜５．５％、Ｍｇ０．５〜２．
０％を必須成分とし、さらに組織改良元素等を選択的に
含有するＡｌ−Ｌｉ系合金の、熱間圧延時に耳割れを起
こさない圧延性、および破壊靭性の優れた圧延板が得ら
れる圧延用鋳塊およびその連続鋳造方法に関する。
金鋳塊およびその連続鋳造方法に係り、特にＬｉ０．５
〜３．０％、Ｃｕ１．０〜５．５％、Ｍｇ０．５〜２．
０％を必須成分とし、さらに組織改良元素等を選択的に
含有するＡｌ−Ｌｉ系合金の、熱間圧延時に耳割れを起
こさない圧延性、および破壊靭性の優れた圧延板が得ら
れる圧延用鋳塊およびその連続鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ａｌ−Ｌｉ系合金、特にＬｉ１．０〜
３．０％、Ｃｕ１．０〜４．０％、Ｍｇ０．５〜２．０
％を必須成分とし、さらにＺｒを０．０４〜０．１６％
を含み残部不純物とＡｌよりなる展伸用合金は、従来よ
り２０９０，２０９１、８０９０、８０９１等の国際規
格合金が知られ、低密度、高強度、高弾性率等優れた特
性を有するため、宇宙機器、航空機等の構造材として重
用され、さらに自動車、軌道車両等輸送機器の軽量構造
用材料として実用化が期待されている。
３．０％、Ｃｕ１．０〜４．０％、Ｍｇ０．５〜２．０
％を必須成分とし、さらにＺｒを０．０４〜０．１６％
を含み残部不純物とＡｌよりなる展伸用合金は、従来よ
り２０９０，２０９１、８０９０、８０９１等の国際規
格合金が知られ、低密度、高強度、高弾性率等優れた特
性を有するため、宇宙機器、航空機等の構造材として重
用され、さらに自動車、軌道車両等輸送機器の軽量構造
用材料として実用化が期待されている。
【０００３】このような卓越した特性を有することが知
られながら、この種合金の実用化には種々の困難が内在
している。すなわち上記したＡｌ−Ｌｉ系合金は、その
熱間圧延時において耳割れを起こしやすく、また圧延製
品板の機械的特性特に破壊靭性が安定して得難い。
られながら、この種合金の実用化には種々の困難が内在
している。すなわち上記したＡｌ−Ｌｉ系合金は、その
熱間圧延時において耳割れを起こしやすく、また圧延製
品板の機械的特性特に破壊靭性が安定して得難い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の現状
にかんがみてなされたもので、Ａｌ−Ｌｉ系合金板製造
用鋳塊およびその製造方法に係り、特に熱間圧延時にお
ける耳割れ性が少なく、かつ優れた破壊靭性を有する製
品板材を製造するための圧延用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊お
よびその連続鋳造方法を提供することを目的とするもの
である。なお、本発明において、優れた破壊靭性とは、
航空機材料等において要求される製品板材の破壊靭性値
２５ＭＰａ√ｍ以上であり、これを目標値とする。
にかんがみてなされたもので、Ａｌ−Ｌｉ系合金板製造
用鋳塊およびその製造方法に係り、特に熱間圧延時にお
ける耳割れ性が少なく、かつ優れた破壊靭性を有する製
品板材を製造するための圧延用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊お
よびその連続鋳造方法を提供することを目的とするもの
である。なお、本発明において、優れた破壊靭性とは、
航空機材料等において要求される製品板材の破壊靭性値
２５ＭＰａ√ｍ以上であり、これを目標値とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決すべく鋭意研究の結果、熱間圧延時における耳割
れ及び製品板材の破壊靭性が、いずれも合金鋳塊の組織
に密接な影響を受けていることを見出し、最適な組織要
件を具備する鋳塊およびその連続鋳造方法を発明するに
至ったものである。
を解決すべく鋭意研究の結果、熱間圧延時における耳割
れ及び製品板材の破壊靭性が、いずれも合金鋳塊の組織
に密接な影響を受けていることを見出し、最適な組織要
件を具備する鋳塊およびその連続鋳造方法を発明するに
至ったものである。
【０００６】すなわち具体的には、請求項１の発明の圧
延用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊は、Ｌｉ０．５〜３．０％、
Ｃｕ１．０〜３．０％、Ｍｇ０．５〜２．０％と、Ｚｒ
０．０６〜０．３％、Ｖ０．０６〜０．３％，Ｍｎ０．
０６〜０．３％、Ｃｒ０．０６〜０．３％、Ｔｉ０．０
２〜０．３％のうちの１種もしくは２種以上と、必要に
応じてＡｇ０．２〜０．６％および／またはＺｎ０．２
〜０．７％を含み、残部不可避的不純物とＡｌよりなる
合金鋳塊で、その圧延方向に直角方向の断面のデンドラ
イトセル組織面積率が８０％以下であることを特徴とす
る。
延用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊は、Ｌｉ０．５〜３．０％、
Ｃｕ１．０〜３．０％、Ｍｇ０．５〜２．０％と、Ｚｒ
０．０６〜０．３％、Ｖ０．０６〜０．３％，Ｍｎ０．
０６〜０．３％、Ｃｒ０．０６〜０．３％、Ｔｉ０．０
２〜０．３％のうちの１種もしくは２種以上と、必要に
応じてＡｇ０．２〜０．６％および／またはＺｎ０．２
〜０．７％を含み、残部不可避的不純物とＡｌよりなる
合金鋳塊で、その圧延方向に直角方向の断面のデンドラ
イトセル組織面積率が８０％以下であることを特徴とす
る。
【０００７】また、請求項２の発明の圧延用Ａｌ−Ｌｉ
系合金鋳塊の連続鋳造方法は、Ｌｉ０．５〜３．０％、
Ｃｕ１．０〜３．０％、Ｍｇ０．５〜２．０％と、Ｚｒ
０．０６〜０．３％、Ｖ０．０６〜０．３％，Ｍｎ０．
０６〜０．３％、Ｃｒ０．０６〜０．３％、Ｔｉ０．０
２〜０．３％のうちの１種もしくは２種以上と、必要に
応じてＡｇ０．２〜０．６％および／またはＺｎ０．２
〜０．７％を含み、残部不可避的不純物とＡｌよりなる
合金溶湯を、水冷筒状鋳型に注湯し、鋳塊形成過程を経
て前記鋳型の直下において該鋳塊外周に直接冷却水を撒
布しつつ、該鋳塊を鋳型から引抜く半連続鋳造方法にお
いて、前記合金溶湯が６８０〜８５０℃の範囲であり、
前記水冷鋳型向け冷却水量Ｗ1 及び前記鋳塊に直接撒布
される冷却水Ｗ2 （ｍｌ）は、鋳塊の水平断面の単位周
囲長Ｌ（ｃｍ）及び単位時間（ｍｉｎ．）当たり、Ｗ1
＝Ｗ2 ＝５００〜２０００ｍｌ／ｃｍ／ｍｉｎ．、前記
鋳塊の引抜速度は、３５〜１１０ｍｍ／ｍｉｎ．に調整
されることを特徴とするものである。
系合金鋳塊の連続鋳造方法は、Ｌｉ０．５〜３．０％、
Ｃｕ１．０〜３．０％、Ｍｇ０．５〜２．０％と、Ｚｒ
０．０６〜０．３％、Ｖ０．０６〜０．３％，Ｍｎ０．
０６〜０．３％、Ｃｒ０．０６〜０．３％、Ｔｉ０．０
２〜０．３％のうちの１種もしくは２種以上と、必要に
応じてＡｇ０．２〜０．６％および／またはＺｎ０．２
〜０．７％を含み、残部不可避的不純物とＡｌよりなる
合金溶湯を、水冷筒状鋳型に注湯し、鋳塊形成過程を経
て前記鋳型の直下において該鋳塊外周に直接冷却水を撒
布しつつ、該鋳塊を鋳型から引抜く半連続鋳造方法にお
いて、前記合金溶湯が６８０〜８５０℃の範囲であり、
前記水冷鋳型向け冷却水量Ｗ1 及び前記鋳塊に直接撒布
される冷却水Ｗ2 （ｍｌ）は、鋳塊の水平断面の単位周
囲長Ｌ（ｃｍ）及び単位時間（ｍｉｎ．）当たり、Ｗ1
＝Ｗ2 ＝５００〜２０００ｍｌ／ｃｍ／ｍｉｎ．、前記
鋳塊の引抜速度は、３５〜１１０ｍｍ／ｍｉｎ．に調整
されることを特徴とするものである。
【０００８】本発明の合金における化学成分の限定理由
について説明する。 Ｌｉ：Ｌｉは、軽量化元素であると共に、準安定相δ´
が析出し、強度向上、高剛性化に寄与する。Ｌｉ含有量
が１．０％未満では軽量化及び強度向上の効果が不十分
であり、また３．０％を超えるえると鋳造割れ感受性が
増大すると共に粗大な準安定相δ´を生成するなどして
合金の伸び値及び靭性を低下させるのでＬｉ量の上限は
３．０％とする。
について説明する。 Ｌｉ：Ｌｉは、軽量化元素であると共に、準安定相δ´
が析出し、強度向上、高剛性化に寄与する。Ｌｉ含有量
が１．０％未満では軽量化及び強度向上の効果が不十分
であり、また３．０％を超えるえると鋳造割れ感受性が
増大すると共に粗大な準安定相δ´を生成するなどして
合金の伸び値及び靭性を低下させるのでＬｉ量の上限は
３．０％とする。
【０００９】Ｃｕ：Ｃｕは、Ａｌ−Ｃｕ系の板状析出物
（Ａｌ2 Ｃｕ）や、Ａｌ−Ｃｕ−Ｌｉ系の板状の析出物
Ａｌ2 Ｃｕや、Ａｌ−Ｃｕ−Ｌｉ系の析出相（Ｔ1 相）
を生成して強度及び靭性の向上に寄与する。しかしその
含有量が１．０％未満では効果が十分で無く、また３．
０％を超えると前記効果が飽和すると同時に軽量化効果
を減殺する。なおＭｇ含有量が１．０％未満の場合は、
Ｃｕ含有量は１．５〜３．０％が望ましく、またＭｇ含
有量が１．０％を超える場合はＭｇによる強度向上の効
果も期待できるので、Ｃｕは１．０〜２．５％程度でも
良い。
（Ａｌ2 Ｃｕ）や、Ａｌ−Ｃｕ−Ｌｉ系の板状の析出物
Ａｌ2 Ｃｕや、Ａｌ−Ｃｕ−Ｌｉ系の析出相（Ｔ1 相）
を生成して強度及び靭性の向上に寄与する。しかしその
含有量が１．０％未満では効果が十分で無く、また３．
０％を超えると前記効果が飽和すると同時に軽量化効果
を減殺する。なおＭｇ含有量が１．０％未満の場合は、
Ｃｕ含有量は１．５〜３．０％が望ましく、またＭｇ含
有量が１．０％を超える場合はＭｇによる強度向上の効
果も期待できるので、Ｃｕは１．０〜２．５％程度でも
良い。
【００１０】Ｍｇ：Ｍｇは固溶効果により、伸び値及び
靭性を低下することなく合金を強化すると同時にＡｌ−
Ｃｕ−Ｍｇ系の準安定相の板状析出物Ｓ´相（Ａｌ−Ｃ
ｕＭｇ）を生成し、これによりさらに強度向上に寄与す
る。Ｍｇ含有量が０．５％未満では強度向上の効果が十
分でなく、また２．０％を超えると強度は向上するもの
の靭性及び伸び値が低下する。従ってＭｇは０．５〜
２．０％の範囲が望ましい。
靭性を低下することなく合金を強化すると同時にＡｌ−
Ｃｕ−Ｍｇ系の準安定相の板状析出物Ｓ´相（Ａｌ−Ｃ
ｕＭｇ）を生成し、これによりさらに強度向上に寄与す
る。Ｍｇ含有量が０．５％未満では強度向上の効果が十
分でなく、また２．０％を超えると強度は向上するもの
の靭性及び伸び値が低下する。従ってＭｇは０．５〜
２．０％の範囲が望ましい。
【００１１】Ｚｒ、Ｖ、Ｍｎ、ＣｒおよびＴｉ：これら
の元素は、合金組織を微細化すると共に、再結晶を抑制
する効果があり、合金組織が微細で未再結晶状態の組織
とするために有効で、好ましい含有範囲は、Ｚｒ、Ｖ、
ＭｎおよびＣｒは、０．０６〜０．３％である。その含
有量が上限を超えるとＡｌとこれら元素との粗大金属間
化合物を生成して強度、靭性及び伸び値を低下する。ま
た含有量が下限未満であれば十分な効果は得られない。
の元素は、合金組織を微細化すると共に、再結晶を抑制
する効果があり、合金組織が微細で未再結晶状態の組織
とするために有効で、好ましい含有範囲は、Ｚｒ、Ｖ、
ＭｎおよびＣｒは、０．０６〜０．３％である。その含
有量が上限を超えるとＡｌとこれら元素との粗大金属間
化合物を生成して強度、靭性及び伸び値を低下する。ま
た含有量が下限未満であれば十分な効果は得られない。
【００１２】Ｔｉの適量は、０．０２〜０．０６％であ
り、鋳塊のミクロ組織を微細化し、また本発明者等の実
験によれば、図４に示したようにＴｉ等の組織微細化元
素の含有は、デンドライトセル組織面積率を高める作用
がある。上限を超える量では晶出物が増加して靭性およ
び延性が低下し、下限未満の量では十分な微細化効果が
得られない。
り、鋳塊のミクロ組織を微細化し、また本発明者等の実
験によれば、図４に示したようにＴｉ等の組織微細化元
素の含有は、デンドライトセル組織面積率を高める作用
がある。上限を超える量では晶出物が増加して靭性およ
び延性が低下し、下限未満の量では十分な微細化効果が
得られない。
【００１３】Ａｇ：必要に応じてＡｇ０．２〜０．６％
および／またはＺｎ０．２〜０．７％の含有が有効であ
る。Ａｇは、Ａｌ−Ｃｕ系の板状析出物θ´（Ａｌ2 Ｃ
ｕ）やＡｌ−Ｃｕ−Ｌｉ系の板状析出物Ｔ1 相（Ａｌ2
ＣｕＬｉ）の析出を促進し、Ａｌ−Ｌｉ−Ｃｕ−Ｘ（Ｘ
はＭｇ等）の合金の強度を格段と向上する。Ａｇ含有範
囲の上限を超えると、比重の増大、比強度の低下が大き
く、下限未満では、十分な効果が得られない。Ｚｎ０．
２〜０．７％の含有は、Ａｌ−Ｌｉ系合金の耐食性を向
上する。上限を超えると、結晶粒界に粗大な化合物を発
生させ、合金の靭性を損ない、下限未満では効果が微弱
である。
および／またはＺｎ０．２〜０．７％の含有が有効であ
る。Ａｇは、Ａｌ−Ｃｕ系の板状析出物θ´（Ａｌ2 Ｃ
ｕ）やＡｌ−Ｃｕ−Ｌｉ系の板状析出物Ｔ1 相（Ａｌ2
ＣｕＬｉ）の析出を促進し、Ａｌ−Ｌｉ−Ｃｕ−Ｘ（Ｘ
はＭｇ等）の合金の強度を格段と向上する。Ａｇ含有範
囲の上限を超えると、比重の増大、比強度の低下が大き
く、下限未満では、十分な効果が得られない。Ｚｎ０．
２〜０．７％の含有は、Ａｌ−Ｌｉ系合金の耐食性を向
上する。上限を超えると、結晶粒界に粗大な化合物を発
生させ、合金の靭性を損ない、下限未満では効果が微弱
である。
【００１４】不純物： Ｆｅ０．３％以下、Ｓｉ０．２
％以下の含有は、本発明の効果を損なうことがなく許容
不純物であるが、化合物の生成、粒界への偏析などによ
り靭性低下を一層厳格に防ぐには、Ｆｅ０．１０％以
下、Ｓｉ０．１０％以下が好ましい。また、Ｎａ，Ｃ
ａ，Ｋなどのアルカリおよびアルカリ土類元素は、合金
の熱間加工時の割れ発生の原因となるため、各１０ｐｐ
ｍ以下に制限される。
％以下の含有は、本発明の効果を損なうことがなく許容
不純物であるが、化合物の生成、粒界への偏析などによ
り靭性低下を一層厳格に防ぐには、Ｆｅ０．１０％以
下、Ｓｉ０．１０％以下が好ましい。また、Ｎａ，Ｃ
ａ，Ｋなどのアルカリおよびアルカリ土類元素は、合金
の熱間加工時の割れ発生の原因となるため、各１０ｐｐ
ｍ以下に制限される。
【００１５】図２は、鋳造時の溶湯温度が比較的低い
か、Ｔｉ等の結晶粒微細化剤を適量添加した場合に形成
される網目状のデンドライトセル組織であり、図の右側
にはデンドライトセルサイズ（以下ＤＣＳと言う）のデ
イメンションを模式的に示す。また図３は、溶湯温度が
比較的高い場合等に形成される網目状組織の内部に突起
があるデンドライト組織であり、図の右側にはデンドラ
イトアームスペーシング（以下ＤＡＳと言う）のデイメ
ンションを示す。
か、Ｔｉ等の結晶粒微細化剤を適量添加した場合に形成
される網目状のデンドライトセル組織であり、図の右側
にはデンドライトセルサイズ（以下ＤＣＳと言う）のデ
イメンションを模式的に示す。また図３は、溶湯温度が
比較的高い場合等に形成される網目状組織の内部に突起
があるデンドライト組織であり、図の右側にはデンドラ
イトアームスペーシング（以下ＤＡＳと言う）のデイメ
ンションを示す。
【００１６】代表的鋳塊は一般に両組織が併存している
が、本発明者等は、製品板材の破壊靭性の目標値が得ら
れる鋳塊は、圧延方向に直角方向の断面のデンドライト
セル組織面積率が８０％以下の範囲のものであることを
見出した。この面積率が８０％を超えると、ＤＣＳ値に
かかわらず上記目標値を得ることは出来ない。
が、本発明者等は、製品板材の破壊靭性の目標値が得ら
れる鋳塊は、圧延方向に直角方向の断面のデンドライト
セル組織面積率が８０％以下の範囲のものであることを
見出した。この面積率が８０％を超えると、ＤＣＳ値に
かかわらず上記目標値を得ることは出来ない。
【００１７】本発明による鋳塊の製造は半連続鋳造法に
より行われ、合金溶湯の温度は、鋳型への注湯時におい
て６８０〜８５０℃の範囲に選定される。６８０℃未満
では上記デンドライトセル面積率は、８０％を超えるこ
とが認められた。また８５０℃を超えると、溶湯注のＬ
ｉ成分が雰囲気中の酸素、水素、窒素と反応が活発化
し、Ｌｉ成分の喪失および非金属介在物の増加等によ
り、鋳塊品質が低下するので適当ではない。
より行われ、合金溶湯の温度は、鋳型への注湯時におい
て６８０〜８５０℃の範囲に選定される。６８０℃未満
では上記デンドライトセル面積率は、８０％を超えるこ
とが認められた。また８５０℃を超えると、溶湯注のＬ
ｉ成分が雰囲気中の酸素、水素、窒素と反応が活発化
し、Ｌｉ成分の喪失および非金属介在物の増加等によ
り、鋳塊品質が低下するので適当ではない。
【００１８】溶湯を水冷筒状鋳型に注湯し、鋳塊形成過
程を経て前記鋳型の直下において該鋳塊外周に直接冷却
水を撒布しつつ、該鋳塊を降下する。その際前記水冷鋳
型向け冷却水量Ｗ1 及び前記鋳塊に直接撒布される冷却
水Ｗ2 （ｍｌ）は、鋳塊の水平断面の単位周囲長Ｌ（ｃ
ｍ）及び単位時間（ｍｉｎ．）当たり、Ｗ1 ＝Ｗ2 ＝５
００〜２０００ｍｌ／ｃｍ／ｍｉｎ．の範囲であれば、
デンドライトセル組織面積率を上限以下に制御すること
ができ、冷却水量が下限未満では、鋳型下縁からの湯漏
れが発生しやすくなり、上限を超えると冷却水が鋳型内
溶湯面上に溢出して溶湯爆発の危険が生ずる。
程を経て前記鋳型の直下において該鋳塊外周に直接冷却
水を撒布しつつ、該鋳塊を降下する。その際前記水冷鋳
型向け冷却水量Ｗ1 及び前記鋳塊に直接撒布される冷却
水Ｗ2 （ｍｌ）は、鋳塊の水平断面の単位周囲長Ｌ（ｃ
ｍ）及び単位時間（ｍｉｎ．）当たり、Ｗ1 ＝Ｗ2 ＝５
００〜２０００ｍｌ／ｃｍ／ｍｉｎ．の範囲であれば、
デンドライトセル組織面積率を上限以下に制御すること
ができ、冷却水量が下限未満では、鋳型下縁からの湯漏
れが発生しやすくなり、上限を超えると冷却水が鋳型内
溶湯面上に溢出して溶湯爆発の危険が生ずる。
【００１９】鋳塊の鋳型からの引抜速度すなわち降下速
度は、３５〜１１０ｍｍ／ｍｉｎ．に調整される。この
範囲がデンドライトセル組織の面積率を８０％以下に制
限しやすく、またこの下限未満では鋳型内溶湯の深さが
不足し、鋳塊表面の発汗、湯境等表層欠陥が大きくなり
切削量の増大を余儀なくされて良くない。さらに注湯分
配器が円滑に作動し難いなどの困難を招来する。また、
上限を超えると鋳塊の割れが発生しやすくなる。
度は、３５〜１１０ｍｍ／ｍｉｎ．に調整される。この
範囲がデンドライトセル組織の面積率を８０％以下に制
限しやすく、またこの下限未満では鋳型内溶湯の深さが
不足し、鋳塊表面の発汗、湯境等表層欠陥が大きくなり
切削量の増大を余儀なくされて良くない。さらに注湯分
配器が円滑に作動し難いなどの困難を招来する。また、
上限を超えると鋳塊の割れが発生しやすくなる。
【００２０】
【実施例】図１は、本発明の実施例に使用した鋳造装置
の模式的竪断面図であり、一般的な圧延用アルミニウム
合金鋳塊の製造に使用される連続鋳造装置である。合金
溶湯２は図示してない溶解保持炉からＡｒ等の不活性気
圏に保護されて樋３、分配器４を介して、一次冷却水５
によって冷却される横方向断面が相対的に矩形の筒状鋳
型（１）に注入され、溶湯本体の外周には凝固殻が形成
され、該鋳型直下において鋳型下端周囲のスリットまた
はスプレー孔より二次冷却水（６）が凝固殻に直接撒布
されて冷却し、形成された柱状鋳塊７は昇降可能の受台
（８）に保持され下方に降下し、鋳型（１）から引抜か
れる。
の模式的竪断面図であり、一般的な圧延用アルミニウム
合金鋳塊の製造に使用される連続鋳造装置である。合金
溶湯２は図示してない溶解保持炉からＡｒ等の不活性気
圏に保護されて樋３、分配器４を介して、一次冷却水５
によって冷却される横方向断面が相対的に矩形の筒状鋳
型（１）に注入され、溶湯本体の外周には凝固殻が形成
され、該鋳型直下において鋳型下端周囲のスリットまた
はスプレー孔より二次冷却水（６）が凝固殻に直接撒布
されて冷却し、形成された柱状鋳塊７は昇降可能の受台
（８）に保持され下方に降下し、鋳型（１）から引抜か
れる。
【００２１】溶湯温度は、鋳型（１）へ注入する直前の
位置において温度計（１１）により、また鋳型（１）の
冷却ジャケットに供給される一次冷却水（５）は、水量
計（１０）により、そして鋳塊の引抜速度は、速度計
（９）によりそれぞれ計測される。該鋳塊に直接撒布さ
れる冷却水である二次冷却水（６）は、上記冷却ジャケ
ットの内側下端のスリット又はスプレー孔より撒布され
鋳塊表面を経て下方へ流下する。
位置において温度計（１１）により、また鋳型（１）の
冷却ジャケットに供給される一次冷却水（５）は、水量
計（１０）により、そして鋳塊の引抜速度は、速度計
（９）によりそれぞれ計測される。該鋳塊に直接撒布さ
れる冷却水である二次冷却水（６）は、上記冷却ジャケ
ットの内側下端のスリット又はスプレー孔より撒布され
鋳塊表面を経て下方へ流下する。
【００２２】表１は、本実施例に供試したＡｌ−Ｌｉ系
合金３種の成分である。なお、Ａ合金にＴｉ量を変化し
た２種（Ａ１，Ａ２）を追加した。上記装置により種々
なる条件下において半連続鋳造して得られた鋳塊は、常
法により面削、均質化加熱処理、熱間圧延、さらに調質
処理（溶体化処理、冷間圧延、時効処理）して製品板材
を製造した。
合金３種の成分である。なお、Ａ合金にＴｉ量を変化し
た２種（Ａ１，Ａ２）を追加した。上記装置により種々
なる条件下において半連続鋳造して得られた鋳塊は、常
法により面削、均質化加熱処理、熱間圧延、さらに調質
処理（溶体化処理、冷間圧延、時効処理）して製品板材
を製造した。
【００２３】
【表１】 《表注》Ａ１：Ａ＋0.02％Ｔｉ Ａ２：Ａ＋0.07％Ｔｉ
【００２４】表２は、鋳塊およびその製造条件と製品板
材の特性を評価した結果で、表２の最上欄の表示は、溶
湯温：鋳型への注湯時の溶湯温度℃、冷却水：冷却水量
（ｍｌ／ｃｍ／ｍｉｎ．）、引抜速：鋳型からの鋳塊の
降下速度（ｍｍ／ｍｉｎ．）、DAS ：ＤＡＳ（μｍ）、
DCS ：ＤＣＳ（μｍ）、面積：デンドライトセル組織の
面積率（％）、圧延：熱間圧延時の耳割れ程度の評
価、、靭性：製品板材の破壊靭性の目標値達成の評価で
ある。
材の特性を評価した結果で、表２の最上欄の表示は、溶
湯温：鋳型への注湯時の溶湯温度℃、冷却水：冷却水量
（ｍｌ／ｃｍ／ｍｉｎ．）、引抜速：鋳型からの鋳塊の
降下速度（ｍｍ／ｍｉｎ．）、DAS ：ＤＡＳ（μｍ）、
DCS ：ＤＣＳ（μｍ）、面積：デンドライトセル組織の
面積率（％）、圧延：熱間圧延時の耳割れ程度の評
価、、靭性：製品板材の破壊靭性の目標値達成の評価で
ある。
【００２５】
【表２】
【００２６】表２の最上欄の右欄の評価において、○印
は、いずれも本発明の実施に相当する条件下での結果で
あり、熱間圧延時の耳割れが無く、製品板材の破壊靭性
が目標値を達成し、良好と評価できたものである。また
×印は、目標値に達せず不良と評価したものである。
は、いずれも本発明の実施に相当する条件下での結果で
あり、熱間圧延時の耳割れが無く、製品板材の破壊靭性
が目標値を達成し、良好と評価できたものである。また
×印は、目標値に達せず不良と評価したものである。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の圧延用Ａ
ｌ−Ｌｉ系合金鋳塊は、熱間圧延時の耳割れがなく、し
かも最終製品板材の破壊靭性が優れるため、宇宙機器、
航空機、自動車、軌道車両等輸送機器の軽量構造用材等
の製造用原料に適している。
ｌ−Ｌｉ系合金鋳塊は、熱間圧延時の耳割れがなく、し
かも最終製品板材の破壊靭性が優れるため、宇宙機器、
航空機、自動車、軌道車両等輸送機器の軽量構造用材等
の製造用原料に適している。
【００２８】また本発明の上記圧延用Ａｌ−Ｌｉ系合金
鋳塊の連続鋳造方法は、従来の汎用設備に変更を加える
ことなく、溶湯温度、冷却水量、鋳塊の引抜速度を特定
値に制御することによって確実に一定品質の圧延用鋳塊
が得られるため、工業的量産において高い製品歩留まり
が達成出来、コストダウンと品質安定によりこの種合金
板の用途拡大に貢献するところ大である。
鋳塊の連続鋳造方法は、従来の汎用設備に変更を加える
ことなく、溶湯温度、冷却水量、鋳塊の引抜速度を特定
値に制御することによって確実に一定品質の圧延用鋳塊
が得られるため、工業的量産において高い製品歩留まり
が達成出来、コストダウンと品質安定によりこの種合金
板の用途拡大に貢献するところ大である。
【図１】本発明の実施例に使用した連続鋳造装置の模式
的竪断面図である。
的竪断面図である。
【図２】鋳塊中の網目状のデンドライトセル組織であ
り、図の右側にはデンドライトセルサイズ（ＤＣＳ）の
デイメンションを模式的に示した図である。
り、図の右側にはデンドライトセルサイズ（ＤＣＳ）の
デイメンションを模式的に示した図である。
【図３】鋳塊中の網目状組織の内部に突起があるデンド
ライト組織であり、図の右側にはデンドライトアームス
ペーシング（ＤＡＳ）のデイメンションを示した図であ
る。
ライト組織であり、図の右側にはデンドライトアームス
ペーシング（ＤＡＳ）のデイメンションを示した図であ
る。
【図４】Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊における、デンドライト
セル組織面積率に及ぼすＴｉ等微細化剤添加の影響を示
す図である。
セル組織面積率に及ぼすＴｉ等微細化剤添加の影響を示
す図である。
１ 冷却鋳型 ２ 合金溶湯 ３ 樋 ５ 冷却水配管 ６ 二次冷却水 ７ 鋳塊 ９ 鋳塊降下（引抜）速度計測手段 10 冷却水量計測手段 11 溶湯温度計測手段
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で（以下、同じ）、Ｌｉ０．５〜
３．０％、Ｃｕ１．０〜３．０％、Ｍｇ０．５〜２．０
％と、Ｚｒ０．０６〜０．３％、Ｖ０．０６〜０．３
％、Ｍｎ０．０６〜０．３％、Ｃｒ０．０６〜０．３
％、Ｔｉ０．０２〜０．３％のうちの１種もしくは２種
以上と、必要に応じてＡｇ０．２〜０．６％、および／
またはＺｎ０．２〜０．７％を含み、残部不可避的不純
物とＡｌよりなる合金鋳塊で、その圧延方向に直角方向
の断面のデンドライトセル組織面積率が８０％以下であ
ることを特徴とする圧延用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊。 - 【請求項２】 Ｌｉ０．５〜３．０％、Ｃｕ１．０〜
３．０％、Ｍｇ０．５〜２．０％と、Ｚｒ０．０６〜
０．３％、Ｖ０．０６〜０．３％、Ｍｎ０．０６〜０．
３％、Ｃｒ０．０６〜０．３％、Ｔｉ０．０２〜０．３
％のうちの１種もしくは２種以上と、必要に応じてＡｇ
０．２〜０．６％および／またはＺｎ０．２〜０．７％
を含み、残部不可避的不純物とＡｌよりなる合金溶湯
を、水冷筒状鋳型に注湯し、鋳塊形成過程を経て前記鋳
型の直下において該鋳塊外周に直接冷却水を撒布しつ
つ、該鋳塊を鋳型から引抜く半連続鋳造方法において、
前記合金溶湯が６８０〜８５０℃の範囲であり、前記水
冷鋳型向け冷却水量Ｗ1 及び前記鋳塊に直接撒布される
冷却水量Ｗ2 （ｍｌ) は、鋳塊の水平断面の単位周囲長
（ｃｍ）及び単位時間（ｍｉｎ．）当たり、Ｗ1 ＝Ｗ2
＝５００〜２０００ｍｌ／ｃｍ／ｍｉｎ．、前記鋳塊の
引抜速度は、３５〜１１０ｍｍ／ｍｉｎ．に調整される
てなることを特徴とする圧延用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊の
連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24570796A JPH1068038A (ja) | 1996-08-28 | 1996-08-28 | 圧延用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊およびその連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24570796A JPH1068038A (ja) | 1996-08-28 | 1996-08-28 | 圧延用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊およびその連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1068038A true JPH1068038A (ja) | 1998-03-10 |
Family
ID=17137617
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24570796A Pending JPH1068038A (ja) | 1996-08-28 | 1996-08-28 | 圧延用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊およびその連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1068038A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105648283A (zh) * | 2016-03-31 | 2016-06-08 | 上海交通大学 | 低密度、高刚度铸造铝锂合金及其制备方法 |
| CN110193588A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-09-03 | 东北大学 | 一种铝锂合金低频方波电磁连铸装置及方法 |
| CN110576162A (zh) * | 2019-10-14 | 2019-12-17 | 北京理工大学 | 铝锂合金半连续铸造中锂元素添加方法 |
| CN110883319A (zh) * | 2019-10-14 | 2020-03-17 | 北京理工大学 | 铝锂合金复合锭的铸造方法 |
| CN112805397A (zh) * | 2018-10-10 | 2021-05-14 | 伊苏瓦尔肯联铝业 | 用于飞机机身的高性能2xxx合金板 |
| CN112981198A (zh) * | 2021-02-05 | 2021-06-18 | 太原理工大学 | 一种高强韧铝锂合金薄板的短流程制备方法 |
| CN115418534A (zh) * | 2022-09-19 | 2022-12-02 | 郑州轻研合金科技有限公司 | 一种8090铝锂合金细晶板材及其制备方法 |
| CN115747590A (zh) * | 2022-12-08 | 2023-03-07 | 中南大学 | 一种耐损伤铝锂合金及其制备方法和应用 |
-
1996
- 1996-08-28 JP JP24570796A patent/JPH1068038A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105648283A (zh) * | 2016-03-31 | 2016-06-08 | 上海交通大学 | 低密度、高刚度铸造铝锂合金及其制备方法 |
| CN112805397A (zh) * | 2018-10-10 | 2021-05-14 | 伊苏瓦尔肯联铝业 | 用于飞机机身的高性能2xxx合金板 |
| CN110193588A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-09-03 | 东北大学 | 一种铝锂合金低频方波电磁连铸装置及方法 |
| CN110576162A (zh) * | 2019-10-14 | 2019-12-17 | 北京理工大学 | 铝锂合金半连续铸造中锂元素添加方法 |
| CN110883319A (zh) * | 2019-10-14 | 2020-03-17 | 北京理工大学 | 铝锂合金复合锭的铸造方法 |
| CN112981198A (zh) * | 2021-02-05 | 2021-06-18 | 太原理工大学 | 一种高强韧铝锂合金薄板的短流程制备方法 |
| CN115418534A (zh) * | 2022-09-19 | 2022-12-02 | 郑州轻研合金科技有限公司 | 一种8090铝锂合金细晶板材及其制备方法 |
| CN115747590A (zh) * | 2022-12-08 | 2023-03-07 | 中南大学 | 一种耐损伤铝锂合金及其制备方法和应用 |
| CN115747590B (zh) * | 2022-12-08 | 2024-05-03 | 中南大学 | 一种耐损伤铝锂合金及其制备方法和应用 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3722446B1 (en) | Aluminum alloy sheet for battery lids for molding integrated explosion-prevention valve, and method for producing same | |
| EP2644727B1 (en) | Aluminum alloy forged material for automotive vehicles and production method for the material | |
| JP5852580B2 (ja) | 機械的特性に優れている難燃性マグネシウム合金及びその製造方法 | |
| JP6780679B2 (ja) | 一体型防爆弁成形用の電池蓋用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| KR20130122651A (ko) | 성형성 및 용접성이 우수한 전지 케이스용 알루미늄 합금판 | |
| JP6719219B2 (ja) | 成形性に優れる高強度アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| US11401584B2 (en) | Aluminum alloy sheet for battery lid use for forming integrated explosion-proof valve and method of production of same | |
| JP6335745B2 (ja) | 成形性に優れる高強度アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| US20210238720A1 (en) | Aluminum alloy sheet for battery lid use for forming integrated explosion-proof valve and method of production of same | |
| CN107447142A (zh) | 一种汽车用高强韧高耐蚀铝合金及其制备方法 | |
| JP2011144396A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金押出材 | |
| EP0564815A2 (en) | High-strength rolled sheet of aluminum alloy and process for producing the same | |
| JP6780680B2 (ja) | 一体型防爆弁成形用の電池蓋用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH08143998A (ja) | ろう付け後に高い疲労強度を保持するＡｌ合金製熱交換器フィン材 | |
| US20210062316A1 (en) | Aluminum alloy sheet for battery lid use for forming integrated explosion-proof valve and production of same | |
| JPH1068038A (ja) | 圧延用Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳塊およびその連続鋳造方法 | |
| WO2019111422A1 (ja) | 一体型円形防爆弁成形用の電池蓋用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP6857535B2 (ja) | 成形性、曲げ加工性および耐デント性に優れた高強度アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JPS6150141B2 (ja) | ||
| JPH05125474A (ja) | 高強度高靭性アルミニウム基合金 | |
| JP2001032031A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた構造材用アルミニウム合金板 | |
| JP6780685B2 (ja) | 一体型防爆弁成形用の電池蓋用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| US20210238714A1 (en) | Aluminum alloy sheet for battery lid use for forming integrated explosion-proof valve and method of production of same | |
| WO2024242137A1 (ja) | アルミニウム合金鋳塊の製造方法、アルミニウム合金連続鋳造棒、及び、アルミニウム合金鍛造品 | |
| CN118127386A (zh) | 一种新能源汽车电池箱体用铝型材及其制造方法 |