JPH1080716A - 伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線の製造方法 - Google Patents
伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線の製造方法Info
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- JPH1080716A JPH1080716A JP23560996A JP23560996A JPH1080716A JP H1080716 A JPH1080716 A JP H1080716A JP 23560996 A JP23560996 A JP 23560996A JP 23560996 A JP23560996 A JP 23560996A JP H1080716 A JPH1080716 A JP H1080716A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 線径が１ｍｍ以下の細径高強度ワイヤーロー
プの素線となる鋼線および高強度ビードワイヤーの製造
方法を提供する。 【解決手段】 パーライト組織の面積率が８０％以上の
高炭素鋼線材をアプローチ角度を６°以上１２°未満と
したダイスを使用し、１ダイス当たりの減面率を２０％
以上３０％未満として、（１）式に示す伸線加工歪量
２．５以上の伸線加工を行った後、３８０℃以上４３０
℃未満の温度域でブルーイング処理を行うことを特徴と
する伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線の製造方法。 伸線加工歪量＝２×ｌｎ（Ｄｏ／Ｄｎ）−−−（１） Ｄｏ：伸線加工前の線径（ｍｍ）、Ｄｎ：伸線加工後の
線径（ｍｍ） 【効果】 伸線加工条件およびブルーイング条件を適正
化することにより高強度でかつ高い伸びを有する高炭素
鋼線の製造を可能としたものであり、産業上の効果は極
めて顕著なものがある。
プの素線となる鋼線および高強度ビードワイヤーの製造
方法を提供する。 【解決手段】 パーライト組織の面積率が８０％以上の
高炭素鋼線材をアプローチ角度を６°以上１２°未満と
したダイスを使用し、１ダイス当たりの減面率を２０％
以上３０％未満として、（１）式に示す伸線加工歪量
２．５以上の伸線加工を行った後、３８０℃以上４３０
℃未満の温度域でブルーイング処理を行うことを特徴と
する伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線の製造方法。 伸線加工歪量＝２×ｌｎ（Ｄｏ／Ｄｎ）−−−（１） Ｄｏ：伸線加工前の線径（ｍｍ）、Ｄｎ：伸線加工後の
線径（ｍｍ） 【効果】 伸線加工条件およびブルーイング条件を適正
化することにより高強度でかつ高い伸びを有する高炭素
鋼線の製造を可能としたものであり、産業上の効果は極
めて顕著なものがある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、線径が１ｍｍ以下
の細径高強度ワイヤーロープの素線となる鋼線および高
強度ビードワイヤーの製造方法に関するものである。
の細径高強度ワイヤーロープの素線となる鋼線および高
強度ビードワイヤーの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、ワイヤーロープ、タイヤなどの軽
量化の観点から、鋼線の高強度化が求められている。高
強度化を実現するための方法としては、合金元素を添加
する方法と伸線加工量を増加させる方法がある。前者は
熱処理特性が変化し、伸線加工性が低下するという問題
があり、実用的でない。このため、通常は高強度化を行
う際に伸線加工量を増加する方法がとられる。
量化の観点から、鋼線の高強度化が求められている。高
強度化を実現するための方法としては、合金元素を添加
する方法と伸線加工量を増加させる方法がある。前者は
熱処理特性が変化し、伸線加工性が低下するという問題
があり、実用的でない。このため、通常は高強度化を行
う際に伸線加工量を増加する方法がとられる。
【０００３】一方、ワイヤーロープの素線、ビードワイ
ヤーなどでは、強度と同時に鋼線の伸びが重要な特性の
一つである。鋼線に十分な伸びがないと安定した製品形
状を作り込むことができない。しかし、「機械の研究」
第９巻、第１０号（１９５７）の５７〜６５頁に示され
ているように、鋼線の伸びは伸線加工量が増加すると非
常に小さい値となり、高強度が実現できる伸線加工歪量
が２．５以上の領域では、伸びは３％以下となる。
ヤーなどでは、強度と同時に鋼線の伸びが重要な特性の
一つである。鋼線に十分な伸びがないと安定した製品形
状を作り込むことができない。しかし、「機械の研究」
第９巻、第１０号（１９５７）の５７〜６５頁に示され
ているように、鋼線の伸びは伸線加工量が増加すると非
常に小さい値となり、高強度が実現できる伸線加工歪量
が２．５以上の領域では、伸びは３％以下となる。
【０００４】従来は、伸線加工後に４００〜４５０℃で
数秒間保持するブルーイング処理を行って伸びの回復を
図っていたが、伸線加工歪量が２．５以上の領域ではブ
ルーイング処理を行っても高い伸びは実現できなかっ
た。また、特公平４−４３９２号公報では、成分調整に
より伸び特性を改善したステンレス鋼細線について開示
しているが、高炭素鋼線の場合は、ステンレス鋼のよう
な高温焼鈍処理を行った場合、伸びは回復するがセメン
タイトの球状化により強度が大幅に低下してしまうた
め、高炭素鋼線には適用はできない。
数秒間保持するブルーイング処理を行って伸びの回復を
図っていたが、伸線加工歪量が２．５以上の領域ではブ
ルーイング処理を行っても高い伸びは実現できなかっ
た。また、特公平４−４３９２号公報では、成分調整に
より伸び特性を改善したステンレス鋼細線について開示
しているが、高炭素鋼線の場合は、ステンレス鋼のよう
な高温焼鈍処理を行った場合、伸びは回復するがセメン
タイトの球状化により強度が大幅に低下してしまうた
め、高炭素鋼線には適用はできない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、伸線加工工
程でのダイスアプローチ角度、１ダイス当たりの減面率
およびブルーイング処理温度を適正化することにより、
伸び特性の優れた高強度高炭素鋼線の製造方法を提供す
るものである。
程でのダイスアプローチ角度、１ダイス当たりの減面率
およびブルーイング処理温度を適正化することにより、
伸び特性の優れた高強度高炭素鋼線の製造方法を提供す
るものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、伸線加工
後、ブルーイング後の高炭素鋼線の伸びに及ぼす伸線加
工条件の影響を詳細に解析した結果、ダイスアプローチ
角度、１ダイス当たりの減面率を適正化することによ
り、伸びを向上できることを見出した。さらに、伸びを
最も良好とするブルーイング温度は伸線加工条件により
変化することを見出し、伸線加工条件に合わせてブルー
イング温度を適正化することにより、伸線加工歪量が
２．５以上の領域においても高い伸びを得ることができ
ることを見出した。
後、ブルーイング後の高炭素鋼線の伸びに及ぼす伸線加
工条件の影響を詳細に解析した結果、ダイスアプローチ
角度、１ダイス当たりの減面率を適正化することによ
り、伸びを向上できることを見出した。さらに、伸びを
最も良好とするブルーイング温度は伸線加工条件により
変化することを見出し、伸線加工条件に合わせてブルー
イング温度を適正化することにより、伸線加工歪量が
２．５以上の領域においても高い伸びを得ることができ
ることを見出した。
【０００７】すなわち、本発明の要旨とするところは、
パーライト組織の面積率が８０％以上の高炭素鋼線材を
アプローチ角度を６°以上１２°未満としたダイスを使
用し、１ダイス当たりの減面率を２０％以上３０％未満
として、（１）式に示す伸線加工歪量２．５以上の伸線
加工を行った後、３８０℃以上４３０℃未満の温度域で
ブルーイング処理を行うことを特徴とする伸び特性に優
れた高強度高炭素鋼線の製造方法にある。
パーライト組織の面積率が８０％以上の高炭素鋼線材を
アプローチ角度を６°以上１２°未満としたダイスを使
用し、１ダイス当たりの減面率を２０％以上３０％未満
として、（１）式に示す伸線加工歪量２．５以上の伸線
加工を行った後、３８０℃以上４３０℃未満の温度域で
ブルーイング処理を行うことを特徴とする伸び特性に優
れた高強度高炭素鋼線の製造方法にある。
【０００８】 伸線加工歪量＝２×ｌｎ（Ｄｏ／Ｄｎ）…（１） Ｄｏ：伸線加工前の線径（ｍｍ）、Ｄｎ：伸線加工後の
線径（ｍｍ）
線径（ｍｍ）
【０００９】
【作用】まず、パーライト組織の面積率を８０％以上と
限定した理由について述べる。パーライト組織の面積率
が８０％未満では伸線加工による加工硬化が小さく、伸
線加工量を増加させても高強度を実現できない。このた
め、パーライト組織の面積率を８０％以上とした。
限定した理由について述べる。パーライト組織の面積率
が８０％未満では伸線加工による加工硬化が小さく、伸
線加工量を増加させても高強度を実現できない。このた
め、パーライト組織の面積率を８０％以上とした。
【００１０】また、パーライト組織の面積率が８０％以
上であっても、伸線加工歪量が２．５未満であると、引
張強さは２０００ＭＰａ以下となってしまい、高強度材
としては引張強さが不十分である。このため、伸線加工
歪量を２．５以上とした。次に、ダイスのアプローチ角
度の限定理由について述べる。ダイスアプローチ角度が
６°未満では、伸線加工時にダイス内部への潤滑剤の導
入が困難となり、潤滑不良を起こすために、鋼線の伸び
は低くなる。一方、ダイスのアプローチ角度が１２°以
上の場合は、伸線加工歪量が２．５以上の領域では、伸
線加工後の伸びは３％以下となってしまうため、その後
のブルーイング処理により十分な伸びが得られない。こ
のため、ダイスのアプローチ角度を６°以上１２°未満
とした。
上であっても、伸線加工歪量が２．５未満であると、引
張強さは２０００ＭＰａ以下となってしまい、高強度材
としては引張強さが不十分である。このため、伸線加工
歪量を２．５以上とした。次に、ダイスのアプローチ角
度の限定理由について述べる。ダイスアプローチ角度が
６°未満では、伸線加工時にダイス内部への潤滑剤の導
入が困難となり、潤滑不良を起こすために、鋼線の伸び
は低くなる。一方、ダイスのアプローチ角度が１２°以
上の場合は、伸線加工歪量が２．５以上の領域では、伸
線加工後の伸びは３％以下となってしまうため、その後
のブルーイング処理により十分な伸びが得られない。こ
のため、ダイスのアプローチ角度を６°以上１２°未満
とした。
【００１１】次に、１ダイス当たりの減面率の限定理由
について述べる。１ダイス当たりの減面率が２０％未満
の場合、伸線加工による鋼線の変形が表層部に集中し、
鋼線の変形が不均一となり、伸びは小さくなる。また、
ブルーイング処理を行っても、鋼線の断面内でブルーイ
ング処理による組織変化の不均一を生じ、十分に伸びが
回復しない。一方、１ダイス当たりの減面率が３０％以
上では、伸線加工時の加工発熱により歪時効を生じるた
め、伸びが劣化してしまう。このため、１ダイス当たり
の減面率を２０％以上３０％未満とした。
について述べる。１ダイス当たりの減面率が２０％未満
の場合、伸線加工による鋼線の変形が表層部に集中し、
鋼線の変形が不均一となり、伸びは小さくなる。また、
ブルーイング処理を行っても、鋼線の断面内でブルーイ
ング処理による組織変化の不均一を生じ、十分に伸びが
回復しない。一方、１ダイス当たりの減面率が３０％以
上では、伸線加工時の加工発熱により歪時効を生じるた
め、伸びが劣化してしまう。このため、１ダイス当たり
の減面率を２０％以上３０％未満とした。
【００１２】次に、ブルーイング処理温度の限定理由に
ついて述べる。前記の伸線加工条件により伸線加工を行
った場合、ブルーイング処理温度が３８０℃未満ではブ
ルーイング処理による組織変化が十分でなく、伸びの回
復が小さい。一方、ブルーイング処理温度が４３０℃以
上では、強度が低下してしまう上に、セメンタイトの球
状化が必要以上に進行してしまうため、伸びが低くな
る。このため、ブルーイング処理温度を３８０℃以上４
３０℃未満とした。
ついて述べる。前記の伸線加工条件により伸線加工を行
った場合、ブルーイング処理温度が３８０℃未満ではブ
ルーイング処理による組織変化が十分でなく、伸びの回
復が小さい。一方、ブルーイング処理温度が４３０℃以
上では、強度が低下してしまう上に、セメンタイトの球
状化が必要以上に進行してしまうため、伸びが低くな
る。このため、ブルーイング処理温度を３８０℃以上４
３０℃未満とした。
【００１３】ブルーイング処理時間については、ブルー
イング時の加熱に鉛浴を用いる場合、ソルト浴を用いる
場合、または大気中で加熱する場合によって異なるた
め、特に限定しない。
イング時の加熱に鉛浴を用いる場合、ソルト浴を用いる
場合、または大気中で加熱する場合によって異なるた
め、特に限定しない。
【００１４】
【実施例】以下、実施例により本発明の効果をさらに具
体的に説明する。表１は、ダイスアプローチ角度１０
°、１ダイス当たりの減面率２５％で伸線加工を行い、
鉛浴中で４００℃で５秒間のブルーイング処理を行った
場合のパーライト組織の面積率、伸線加工歪量、伸びの
関係を示したものである。
体的に説明する。表１は、ダイスアプローチ角度１０
°、１ダイス当たりの減面率２５％で伸線加工を行い、
鉛浴中で４００℃で５秒間のブルーイング処理を行った
場合のパーライト組織の面積率、伸線加工歪量、伸びの
関係を示したものである。
【００１５】本発明例であるＮｏ．３、Ｎｏ．４は、い
ずれも２０００ＭＰａ以上の高い引張強さと６％以上の
高い伸びを実現している。Ｎｏ．１、Ｎｏ．２は伸びは
良好であるが、パーライト組織の面積率が低いために引
張強さが低い。Ｎｏ．５、Ｎｏ．６はパーライト組織の
面積率は８０％以上であり、伸びも良好であるが、伸線
加工歪量が小さいために引張強さが低い。
ずれも２０００ＭＰａ以上の高い引張強さと６％以上の
高い伸びを実現している。Ｎｏ．１、Ｎｏ．２は伸びは
良好であるが、パーライト組織の面積率が低いために引
張強さが低い。Ｎｏ．５、Ｎｏ．６はパーライト組織の
面積率は８０％以上であり、伸びも良好であるが、伸線
加工歪量が小さいために引張強さが低い。
【００１６】Ｎｏ．７、Ｎｏ．８はパーライト組織の面
積率が低いものについて伸線加工量を増加させた場合で
あるが、Ｎｏ．７については伸線加工歪量を増加させて
も引張強さが低い。一方、Ｎｏ．８については伸線加工
歪量を増加させることによって引張強さは達成できる
が、旧オーステナイト粒界に析出しているフェライト相
が粗大化しており、伸線加工後の延性が劣化し、伸びが
低くなる。
積率が低いものについて伸線加工量を増加させた場合で
あるが、Ｎｏ．７については伸線加工歪量を増加させて
も引張強さが低い。一方、Ｎｏ．８については伸線加工
歪量を増加させることによって引張強さは達成できる
が、旧オーステナイト粒界に析出しているフェライト相
が粗大化しており、伸線加工後の延性が劣化し、伸びが
低くなる。
【００１７】表２は、パーライト組織の面積率９６％、
伸線加工歪量２．８５の場合についてのダイスアプロー
チ角度、１ダイス当たりの減面率、ブルーイング温度の
関係を示したものである。なお、ブルーイング処理は鉛
浴中で５秒間行った。Ｎｏ．１０、１１、１２、１５、
１６、１７、２０、２１、２２が本発明例であり、その
他は比較例である。
伸線加工歪量２．８５の場合についてのダイスアプロー
チ角度、１ダイス当たりの減面率、ブルーイング温度の
関係を示したものである。なお、ブルーイング処理は鉛
浴中で５秒間行った。Ｎｏ．１０、１１、１２、１５、
１６、１７、２０、２１、２２が本発明例であり、その
他は比較例である。
【００１８】表からわかるように、本発明例は、いずれ
も引張強さ２０００ＭＰａ以上、伸び６％以上であり、
高強度でかつ高い伸びを実現している。これに対して、
比較例であるＮｏ．９は、ダイスアプローチ角度が小さ
いため、潤滑不良を起こし、伸びが小さい。一方、Ｎ
ｏ．１３はダイスアプローチ角度が大きいために伸びが
小さい。Ｎｏ．１４は１ダイス当たりの減面率が小さい
ために不均一変形を生じ、伸びが小さい。Ｎｏ．１８は
１ダイス当たりの減面率が大きいために歪時効を生じ、
伸びが低い。Ｎｏ．１９はブルーイング処理温度が低い
ために伸びの回復が十分でない。Ｎｏ．２３はブルーイ
ング処理温度が高いために組織変化が必要以上に生じて
しまい、伸びが低い。
も引張強さ２０００ＭＰａ以上、伸び６％以上であり、
高強度でかつ高い伸びを実現している。これに対して、
比較例であるＮｏ．９は、ダイスアプローチ角度が小さ
いため、潤滑不良を起こし、伸びが小さい。一方、Ｎ
ｏ．１３はダイスアプローチ角度が大きいために伸びが
小さい。Ｎｏ．１４は１ダイス当たりの減面率が小さい
ために不均一変形を生じ、伸びが小さい。Ｎｏ．１８は
１ダイス当たりの減面率が大きいために歪時効を生じ、
伸びが低い。Ｎｏ．１９はブルーイング処理温度が低い
ために伸びの回復が十分でない。Ｎｏ．２３はブルーイ
ング処理温度が高いために組織変化が必要以上に生じて
しまい、伸びが低い。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】以上の実施例からも明らかなように、本
発明は伸線加工条件およびブルーイング条件を適正化す
ることにより高強度でかつ高い伸びを有する高炭素鋼線
の製造を可能としたものであり、産業上の効果は極めて
顕著なものがある。
発明は伸線加工条件およびブルーイング条件を適正化す
ることにより高強度でかつ高い伸びを有する高炭素鋼線
の製造を可能としたものであり、産業上の効果は極めて
顕著なものがある。
Claims (1)
- 【請求項１】 パーライト組織の面積率が８０％以上の
高炭素鋼線材をアプローチ角度を６°以上１２°未満と
したダイスを使用し、１ダイス当たりの減面率を２０％
以上３０％未満として、（１）式に示す伸線加工歪量
２．５以上の伸線加工を行った後、３８０℃以上４３０
℃未満の温度域でブルーイング処理を行うことを特徴と
する伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線の製造方法。 伸線加工歪量＝２×ｌｎ（Ｄｏ／Ｄｎ）…（１） Ｄｏ：伸線加工前の線径（ｍｍ）、Ｄｎ：伸線加工後の
線径（ｍｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23560996A JPH1080716A (ja) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | 伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23560996A JPH1080716A (ja) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | 伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1080716A true JPH1080716A (ja) | 1998-03-31 |
Family
ID=16988552
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23560996A Withdrawn JPH1080716A (ja) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | 伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1080716A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008038199A (ja) * | 2006-08-04 | 2008-02-21 | Bridgestone Corp | 金属線材の延性回復方法 |
| WO2011013445A1 (ja) * | 2009-07-27 | 2011-02-03 | 不二商事 株式会社 | ビードワイヤ製造方法および製造装置 |
| CN102560069A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-07-11 | 铃木加普腾钢丝（苏州）有限公司 | 一种钢丝硬化工艺 |
| JP2014205157A (ja) * | 2013-04-11 | 2014-10-30 | 株式会社ブリヂストン | ゴム物品補強用鋼線、その製造方法及びタイヤ |
-
1996
- 1996-09-05 JP JP23560996A patent/JPH1080716A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008038199A (ja) * | 2006-08-04 | 2008-02-21 | Bridgestone Corp | 金属線材の延性回復方法 |
| WO2011013445A1 (ja) * | 2009-07-27 | 2011-02-03 | 不二商事 株式会社 | ビードワイヤ製造方法および製造装置 |
| US20120103044A1 (en) * | 2009-07-27 | 2012-05-03 | Fuji Shoji Co., Ltd. | Bead wire manufacturing method and manufacturing apparatus |
| CN102470416A (zh) * | 2009-07-27 | 2012-05-23 | 不二商事株式会社 | 轮胎钢丝的制造方法和制造装置 |
| JPWO2011013445A1 (ja) * | 2009-07-27 | 2013-01-07 | 不二商事株式会社 | ビードワイヤ製造方法および製造装置 |
| CN102560069A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-07-11 | 铃木加普腾钢丝（苏州）有限公司 | 一种钢丝硬化工艺 |
| JP2014205157A (ja) * | 2013-04-11 | 2014-10-30 | 株式会社ブリヂストン | ゴム物品補強用鋼線、その製造方法及びタイヤ |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20031202 |