JPH1087355A - セメント原料予熱装置およびその改造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 サイクロンを多段に使用するセメント原料予
熱装置の効率を向上する。 【解決手段】 多段のサイクロン１１〜１４によって構
成されるサスペンションプレヒータ１０のうち、最下段
のサイクロン１１をコマ型とし、集塵効率を向上させ
る。これによってサスペンションプレヒータ１０全体と
しての原料投入効率と熱効率とを向上させ、動作の安定
化などを図ることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、粉粒状のセメント
原料を焼成するサスペンションプレヒータや仮焼炉付き
サスペンションプレヒータなどのセメント原料予熱装置
およびその改造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から図７に示すようなサイクロン１
が、セメント原料予熱装置のサスペンションプレヒータ
（略称「ＳＰ」）や仮焼炉付きサスペンションプレヒー
タ（略称「ＮＳＰ」）などに複数段用いられている。サ
イクロン１の胴体は、円筒胴体２と逆円錐胴体３とから
成る。円筒胴体２の中心部には、上方から内筒４が挿入
される。円筒胴体２の外周には、ロータリキルンなどの
焼成装置からの排ガスを接線方向に導入する入口ダクト
５が接続される。入口ダクト５から導入された排ガス
は、円筒胴体２および逆円錐胴体３の内周面に沿って旋
回しながら下降する。逆円錐胴体３の下部で、内壁に沿
うようにして下降してきた排ガスは反転して上昇し、排
ガスと混合されていた粉粒状のセメント原料と分離す
る。粉粒状原料が分離され清浄化された排ガスは、内筒
４内に吸込まれ、出口管６を経て排出される。出口管６
と内筒４との間の接続部は、ベローズ７で封止される。

【０００３】サイクロン１への排ガスの流入速度ｖｉは
たとえば１５〜２０ｍ／ｓであり、内筒４への出口速度
ｖｏは通常１８〜２０ｍ／ｓである。入口ダクト５の高
さをＡとすれば、円筒胴体２内に突き出している内筒４
の深さは０．３〜０．５Ａ程度となる。

【０００４】図７に示すようなサイクロン１を複数段配
置してサスペンションプレヒータを構成しても、排ガス
中にダスト状態で含まれるセメント原料を充分に回収す
ることは困難である。特開昭５４−４７７２１や特開昭
５５−２７０６１などには、最低温側の最上段サイクロ
ンの代わりに電気集塵器を設け、熱および原料の回収効
率を向上させることを目的とする先行技術が開示されて
いる。実開平４−５０１４９では、図７に示すようなサ
イクロン１の逆円錐胴体３の途中で、ガス流が反転上昇
する部分付近で径を一旦拡大する形状を有するサイクロ
ンを石灰流動層焼成装置に用いることについての先行技
術が開示されている。なお、本件明細書では、以下、こ
のような内径が一旦拡大する逆円錐胴体を有するサイク
ロンを、「コマ型サイクロン」と称することにする。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】サスペンションプレヒ
ータの熱および原料の回収効率を向上させるために、最
上段サイクロンの代わりに電気集塵器を設ける先行技術
では、飛散ダストが減少し、フアンへのダストの付着や
ダストによる摩耗に対しては効果があるけれども、電気
集塵器は非常に高価であるので設備コストが上昇する。
電気集塵器の捕集効率は良好であるので、原料投入量が
減少し、排ガス温度が上昇し、熱回収率向上の効果は少
なくなってしまう。さらに、電気集塵器で捕集した原料
中の微粉は、下段の高温側サイクロンでは捕集できない
で、そのような微粉がサスペンションプレヒータの系内
で循環することになり、かえって圧損が増加して必要動
力も増加し、熱効率が悪化するに至ることがある。

【０００６】従来、サスペンションプレヒータを構成す
る各サイクロンは、排ガスに対してほぼ同一の出入口流
速になるように設計されている。排ガスの温度は下段ほ
ど高温なので、サイクロンは下段ほど大型化し、ガス粘
性も高いので、サイクロンとしての集塵効率は低くな
る。したがって低温側で捕集して高温側に送り込む微粉
を高温側で捕集することができず、サスペンションプレ
ヒータ系内で微粉が循環し、圧損増加、熱効率低下、安
全運転阻害等の問題が生じる。さらに従来の最下段サイ
クロンは、排ガス温度が８５０〜９００℃の高温のた
め、サイクロンの内筒の焼損が激しく、寿命や取替え費
用の点から内筒の挿入長を短くせざるをえず、特に効率
が悪くなっている。

【０００７】本発明の目的は、装置全体として容易に集
塵効率および熱効率を向上させることができるセメント
原料予熱装置および既存のセメント原料予熱装置の改造
方法を提供することである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は、粉粒状のセメ
ント原料を焼成炉の排ガスを利用して予熱し、排ガス中
に混合されたセメント原料を多段に配置されるサイクロ
ンによって分離捕集するセメント原料予熱装置におい
て、多段に配置されるサイクロンのうち、最高温側に配
置されるサイクロンは、残余のサイクロンよりも高集塵
効率型であることを特徴とするセメント原料予熱装置で
ある。 本発明に従えば、セメント原料予熱装置を構成して多段
に配置されるサイクロンのうち、最高温側に配置される
サイクロンに高集塵効率型のものを使用するので、原料
粉末の系内循環が極小となり、圧損の減少による動力の
低減、熱効率の向上、安定運転、生産量増加、製品品質
の安定向上等を図ることができる。特に既設のサスペン
ションプレヒータを改造する場合は、最下段の最高温側
サイクロンを高集塵効率型に改造することによって、全
体としての効率を高めることができる。中間段サイクロ
ンの改造効果は少ない。

【０００９】また本発明は、前記多段に配置されるサイ
クロンのうち、最低温側に配置されるサイクロンは、前
記最高温側に配置されるサイクロンとともに、残余のサ
イクロンよりも高集塵効率型であることを特徴とする。 本発明に従えば、多段に配置されるサイクロンのうち、
最高温側とともに最低温側に配置されるサイクロンに高
集塵効率型のものを使用するので、系外に排出されるセ
メント原料を低減し、原料の回収効率を向上させること
ができる。

【００１０】また本発明で前記高集塵効率型のサイクロ
ンは、排ガスの内筒出口速度が２５ｍ／ｓ以上であり、
内筒の挿入長が入口ダクト高さの０．７倍以上であるこ
とを特徴とする。 本発明に従えば、排ガス内筒内の出口速度が２５ｍ／ｓ
以上で従来のサイクロンよりも速くなり、しかも内筒の
挿入長が入口管直径の０．７倍以上あるので、内筒内に
吸込まれる排ガスとセメント原料との分離を充分に行
い、原料の回収効率を向上させることができる。

【００１１】また本発明で前記高集塵効率型のサイクロ
ンの内筒は、二重構造を有し、燃焼用空気として回収さ
れる空気によって冷却されることを特徴とする。 本発明に従えば、高集塵効率型のサイクロンの内筒は、
二重構造で燃焼用空気として回収される空気によって冷
却されるので、高集塵効率型のサイクロンを高温側に使
用しても、内筒の損傷を防ぐことができる。内筒の冷却
に使用した空気は燃焼用空気として回収されるので、冷
却による熱損失を総合的に補うことができる。

【００１２】また本発明で前記高集塵効率型のサイクロ
ンは、入口断面が残余のサイクロンに比較して縮小さ
れ、排ガスの入口速度が２５ｍ／ｓ以上であることを特
徴とする。 本発明に従えば、高集塵効率型のサイクロンでは、入口
断面が残余のサイクロンに比較して縮小され、排ガスの
入口速度が２５ｍ／ｓ以上に増加するので、サイクロン
の内壁に沿って旋回するガス流からのセメント原料の分
離を効率的に行うことができる。

【００１３】また本発明で前記高集塵効率型のサイクロ
ンは、内径が一定の円筒胴体の下方に接続され、下方に
なるに従って内径が減少する逆円錐胴体が、排ガスの反
転上昇部付近で内径が一旦拡大するような形状を有する
ことを特徴とする。 本発明に従えば、高集塵効率型のサイクロンは、逆円錐
胴体の内壁に沿って排ガス流が旋回して下降し、排ガス
が反転上昇する部分付近で内径が一旦拡大するような形
状を有するので、排ガス流から分離したセメント原料の
再飛散を確実に防止することができる。

【００１４】また本発明で前記逆円錐胴体の外周面は、
水平面に対し６５°以上の角度で傾斜し、前記ガスの反
転上昇部付近で１．５〜１．８倍に径が拡大することを
特徴とする。 本発明に従えば、セメント原料のサスペンションプレヒ
ータの最下段のサイクロンを、全高を可能なかぎり小さ
くして高集塵効率型とすることができる。

【００１５】また本発明で前記逆円錐胴体は、前記内径
の拡大部よりも下方で、軸芯が鉛直線に対して１５°以
下の角度で傾斜していることを特徴とする。 本発明に従えば、セメント原料は付着性が少ないので、
逆円錐部の軸芯を傾斜させ、サイクロンの全体の高さを
減少させることができる。

【００１６】さらに本発明は、粉粒状のセメント原料を
焼成炉の排ガスを利用して予熱し、排ガス中に混合され
たセメント原料を多段に配置されるサイクロンによって
分離捕集するセメント原料予熱装置の改造方法であっ
て、多段に配置されるサイクロンのうち、最高温側およ
び／または最低温側に配置されるサイクロンの集塵効率
を向上させることを特徴とする。 本発明に従えば、既存の多段サイクロンによるセメント
原料予熱装置のうち、最高温側および／または最低温側
に配置されるサイクロンの集塵効率を向上させることに
よって、全体としての熱効率および原料投入効率を容易
に向上させることができる。

【００１７】

【発明の実施の形態】図１は、本発明の実施の一形態で
あるセメント原料予熱装置としてのサスペンションプレ
ヒータ１０の概略的な構成を示す。サスペンションプレ
ヒータ１０は、Ｃ１〜Ｃ４で示す多段のサイクロン１
１，１２，１３，１４によって構成される。第３段目の
サイクロン１３と第４段目のサイクロン１４との間に原
料投入部１５が設けられる。第１段目のサイクロン１１
は、コマ型であり、ロータリキルン１６から約１１００
℃の排ガスが導かれ、セメント原料を捕集する際に約８
５０℃まで温度が低下する。約８５０℃に温度が低下し
た排ガスは、第２段目のサイクロン１２に導かれ、約７
００℃まで温度が低下する。約７００℃の排ガスは第３
段目のサイクロン１３に導かれ、約５５０℃まで温度が
低下する。約５５０℃の排ガスは第４段目のサイクロン
１４に導かれ、その途中で原料投入部１５から粉粒状の
セメント原料が投入される。セメント原料とともに第４
段目のサイクロン１４に導入された排ガスは、約３５０
℃まで温度が低下し、系外に排出される。

【００１８】第４段目のサイクロン１４で捕集されたセ
メント原料は、第２段目のサイクロン１２から第３段目
のサイクロン１３までに導かれる排ガス中に混入され、
第３段目のサイクロン１３で分離される。分離されたセ
メント原料は、第１段目のサイクロン１１から第２段目
のサイクロン１２まで排ガスを導かく過程に混入され、
第２段目のサイクロン１２で排ガスから分離される。分
離されたセメント原料は、ロータリキルン１６から第１
段目のサイクロン１１に導入される排ガス中に混入さ
れ、第１段目のサイクロン１１で分離されてロータリキ
ルン１６に導入される。

【００１９】図２は、図１の第１段目のサイクロン１１
の構成を示す。サイクロン１１は、高集塵効率とするた
めにコマ型の形状を有し、逆円錐胴体２１が、円筒胴体
２２と下方の逆円錐胴体２３との間に介在される。円筒
胴体２２内には、中心付近に内筒２４が上方から挿入さ
れる。円筒胴体２２の外周面には、入口ダクト２５が接
続され、円筒胴体２２の内周の接線方向に排ガスを導入
する。導入された排ガスは、円筒胴体２２の内周面から
逆円錐胴体２１の内周面に沿って旋回しながら下降し、
反転上昇部２６付近で反転して上昇し、内筒２４内に吸
引される。反転上昇部２６で逆円錐胴体２１は一旦終了
し、拡大壁部２７で内径が拡大し、径拡大部２８から下
方に再び逆円錐胴体２３が接続される。ここで、円筒胴
体２２の内径をＤ、内筒２４の内径をｄ、反転上昇部２
６における逆円錐胴体２１の内径をＤ１、径拡大部２８
における逆円錐胴体２１の最大内径をＤ２、逆円錐胴体
２３の下端の内径をｄ１、入口ダクト２５の高さをＡ、
円筒胴体２２の高さをＨ１、円筒胴体２２の上部から逆
円錐胴体２３の下端までの高さをＨとする。また、上側
の逆円錐胴体２１の水平面に対する外周面の傾斜角をθ
１、径拡大部２８の内壁面の水平面に対する傾斜角をθ
２、下側の逆円錐胴体２３の外壁の水平面に対する傾斜
角をθ３とする。ｄ１は０．１Ｄとする。

【００２０】図３は、本発明の実施の他の形態によるコ
マ型サイクロン３１の主要部の構成を示す。本実施形態
は、図２のコマ型サイクロンに類似し、異なる部分のみ
を示す。反転上昇部２６の下方の拡大壁部３７および径
拡大部３８は、軸芯３９が鉛直線に対してαの角度だけ
傾斜している逆円錐胴体４０に接続する。セメント原料
は付着性がたとえば石灰などに比較して少ないので、逆
円錐胴体４０を傾斜させ、全体の高さを減少させること
ができる。

【００２１】次の表１は、図３のサイクロン３１と、実
開平４−５０１４９に開示されている石灰流動層焼成装
置を構成するコマ型サイクロンとの比較を示す。

【００２２】

【表１】

【００２３】次の表２は、石灰流動層焼成装置を構成す
るコマ型サイクロンに対して図３の実施形態による高さ
Ｈ減少の効果を示す。

【００２４】

【表２】

【００２５】図４および図５は、本発明の実施のさらに
他の形態による高集塵効率型サイクロンの工程を示す。
図４は縦断面図、図５は図４の切断面線Ｖ−Ｖから見て
拡大した断面図をそれぞれ示す。本実施形態によるサイ
クロン４１は、円筒胴体４２の下方に逆円錐胴体４３が
接続され、円筒胴体４２内には上方から内筒４４が挿入
され、円筒胴体４２の側方からは入口ダクト４５によっ
て接線方向に排ガスが吹込まれる。内筒４４の上方には
出口管４６が接続され、ベローズ４７によって封止され
る。入口ダクト４５の内周面には、耐火物４８が挿入さ
れ、入口ダクト４５の高さＡが減少し、入口速度ｖｉが
２５ｍ／ｓ以上に増加している。また、内筒４４におけ
る出口速度ｖｏが２５ｍ／ｓ以上になるよう内筒４４の
内径が縮小されている。内筒４４は、その外周に内筒カ
バー４９が設けられ、二重管構造を有する。二重管構造
に対しては、空気入口５０と空気出口５１とが設けら
れ、二重管構造間の間隙は、複数の仕切り板５２によっ
て分割される。各仕切り板５２の下方には、連通部５３
が形成され、空気入口５０から流入した空気が空気出口
５１側に通過可能となっている。

【００２６】出入口流速を増加するように改造すると、
限界粒子径δｍａｘは入口速度ｖｉの平方根の逆数に比
例し、温度Ｔの３／８乗に比例する。また効率ηは、そ
の対数が出口速度ｖｏに比例する。しかしながら、流速
増加に伴い、再飛散が増加し、効率が低下する。内筒４
４の長さをＬが０．７Ａより大きくするので、再飛散増
加による効率低下を緩和し、空気冷却によって内筒４４
の寿命延長を図ることができる。空気冷却によって失わ
れる熱は、冷却空気を燃焼用の熱風として回収するの
で、総合的な熱効率を低下させることはない。

【００２７】図６は、本発明のさらに他の実施形態によ
るセメント原料予熱装置としての仮焼炉付きサスペンシ
ョンプレヒータの概略的な構成を示す。図１の構成に対
応する部分には同一の参照符を付し、説明を省略する。
サスペンションプレヒータ６０は、第１段目のサイクロ
ン６１にコマ形サイクロンを使用し、さらに内筒を空気
冷却する。第１段目のサイクロン６１には、仮焼炉６２
からの排ガスが導入される。第１段目のサイクロン６１
の内筒を冷却した空気は、仮焼炉６２のバーナ６３の燃
焼に使用される。ロータリキルン１６で焼成されたセメ
ントクリンカは、エアークエンチングクーラ（略称「Ａ
ＱＣ」）６４で冷却される。エアークエンチングクーラ
６４でセメントクリンカを冷却して高温となった空気
は、燃焼用空気として仮焼炉６２に戻される。本実施形
態では、サスペンションプレヒータ６０の最上段のサイ
クロン６５もコマ型で高集塵効率化を図る。

【００２８】次の表３は、図６の改造を行った装置につ
いてのシュミレーション結果を示す。

【００２９】

【表３】

【００３０】以上のようなサイクロンの集塵効率向上の
方法としては、縮径による出口流速ｖｏの増加、入
口断面縮小による入口流速ｖｉの増加が一般的に知られ
ており、また内筒挿入長Ｌは円筒胴体の高さＨ１以内で
長い方が効率がよいことも知られている。従来のサスペ
ンションプレヒータの最下段サイクロンの内筒を細長く
することによって、出口流速ｖｏ＝２０ｍ／ｓおよびＬ
＝０．３〜０．５Ａからｖｏ＝２５ｍ／ｓおよびＬ＝
０．７Ａとなり、集塵効率が８０％から８５％にまで向
上した。さらに入口流速ｖｉを２０ｍ／ｓから２５ｍ／
ｓに増加させると、効率は８７％以上に向上する。ｖｉ
＝ｖｏ＝３０ｍ／ｓにすると、再飛散が増加して効率は
低下した。

【００３１】最下段サイクロンの内筒を細長くしても、
強制空冷し、冷却空気を回収すると、熱損失なく、従来
より内筒寿命を延長させることができた。最下段サイク
ロンをコマ型に改造したら、再飛散が減少して効率は８
０％から８７％に向上し、さらにｖｏ＝ｖｉ＝２５ｍ／
ｓにしたら９３％にまで向上した。

【００３２】なお、流速増加によってサイクロンでの圧
損は増加するけれども、コマ型は従来型よりも約２０％
圧損が少ないので、充分にカバーすることができる。ま
たコマ型は出入口流速をさらに上げても、たとえばｖｏ
＝ｖｉ＝３０ｍ／ｓとしても、再飛散は増加せず、効率
は向上するけれども、圧損が増加するので好ましくはな
い。

【００３３】石灰流動層焼成装置のサスペンションプレ
ヒータにコマ型サイクロンを適用した先行技術を基に、
セメント原料予熱装置にコマ型サイクロンを適用するた
め、種々実験の結果、粉体の比重、粒径、付着性、粉体
濃度等の違いから、セメントの場合は前述の表１の形状
とすることで高集塵効率を得ることができた。すなわ
ち、 逆円錐胴体外壁の角度θ１，θ３はセメントの場合６
５°以上あれば粉体が付着せず、効率も変わらない。 拡大部直径Ｄ２は石灰の場合よりも少し小さくしても
効率は変わらない。 下側の逆円錐部の軸芯をα＝１５°以内傾けてもスム
ーズに粉体を排出することができ、効率も変わらない。

【００３４】既設のサスペンションプレヒータや仮焼炉
付きサスペンションプレヒータの最下段サイクロンをコ
マ型サイクロンに改造する場合は、配置上、極力全高Ｈ
を小さくする必要がある。前述の表２の計算例で、石灰
の場合、全高Ｈ＝３．１７３Ｄに対して、セメント原料
の場合、Ｈ＝２．００９Ｄとなり、ほぼ従来型サイクロ
ンの全高Ｈ＝１．９７２Ｄに近くすることができるの
で、簡単な改造でサスペンションプレヒータの性能向上
を図ることができる。

【００３５】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、多段式の
サイクロンのうち、最下段に配置される最高温側のサイ
クロンを残余のサイクロンに比較して高集塵効率型とす
ることによって、原料の系内循環が極小となり、動力の
減少、熱効率の向上、安定運転、生産量増加、製品品質
の安定・向上等、多くの効果を得ることができる。サイ
クロンの効率は、粉体の粒度分布、凝集性、濃度、系内
循環量等、運転状態の変化に伴って変化し、再飛散の問
題もあって理論的に解明することは不可能であるけれど
も、実機テストにおいて、最下段サイクロンの効率向上
により、全体として効率が向上する所望の効果を得るこ
とができた。

【００３６】また本発明によれば、多段式のサイクロン
のうち、最上段に配置される最低温側のサイクロンにも
高集塵効率型のものを使用するので、系外に排出される
セメント原料を低減し、原料投入効率の向上を図ること
ができる。

【００３７】また本発明によれば、サイクロンの内筒内
での排ガスの出口速度を２５ｍ／ｓ以上で通常のサイク
ロンより速くし、内筒の挿入長も通常のサイクロンより
も長くするので、サイクロン内での集塵効率の向上を図
ることができる。

【００３８】また本発明によれば、サイクロンの内筒は
二重管構造を有し、燃焼用空気として回収される空気で
冷却されるので、筒を細長くしても、強制冷却によって
内筒寿命を延長させることができる。

【００３９】また本発明によれば、入口断面を縮小して
排ガスの入口速度を２５ｍ／ｓ以上とするので、サイク
ロン内でのセメント原料の分離の効率を向上させること
ができる。

【００４０】また本発明によれば、逆円錐胴体が排ガス
の反転上昇部付近で内径が一旦拡大するような形状を有
するので、セメント原料の再飛散を防ぎ、集塵効率を向
上させることができる。

【００４１】また本発明によれば、逆円錐胴体の外周面
の水平面に対する傾斜の角度が６５°以上となり、反転
上昇部付近での内径の拡大が１．５〜１．８倍となり、
セメント原料の性状に合わせてサイクロンの高さを減少
させることができる。

【００４２】また本発明によれば、拡大壁下部の逆円錐
胴体は、内径の拡大部よりも下方で鉛直線に対して軸芯
が１５°以下の角度で傾斜しているので、サイクロンと
しての全体の高さを減少させることができる。

【００４３】さらに本発明によれば、既設のセメント原
料予熱装置のうち、最高温側および／または最低温側に
配置されるサイクロンの集塵効率を向上させるように改
造すればよいので、最小限の改造で全体としての熱効率
および原料回収効率を容易に向上させることができる。
種々シュミレーションの結果、既設のサスペンションプ
レヒータを改造する場合は、最下段サイクロンの効率を
高くすることが最も効果的で、中間段サイクロンの改造
効果は少ないことが判明している。なお、最上段サイク
ロンの効率向上の効果も認められるので、最上段サイク
ロンも高効率型に改造することが望ましい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の一形態によるサスペンションプ
レヒータの概略的な構成を示す系統図である。

【図２】図１の第１段のサイクロンの構成を示す縦断面
図である。

【図３】本発明の実施の他の形態によるサイクロンの部
分的な断面図である。

【図４】本発明の実施のさらに他の形態によるサイクロ
ンの構成を示す縦断面図である。

【図５】図４のサイクロンの切断面線Ｖ−Ｖから見た拡
大断面図である。

【図６】本発明の実施のさらに他の形態によるサスペン
ションプレヒータの構成を示す系統図である。

【図７】従来からのサイクロンの構成を示す縦断面図で
ある。

【符号の説明】

１０，６０ サスペンションプレヒータ １１，１２，１３，１４，３１，４１，６１ サイクロ
ン １５ 原料投入部 １６ ロータリキルン ２１，２３，４０，４３ 逆円錐胴体 ２２，４２ 円筒胴体 ２４，４４ 内筒 ２５，４５ 入口ダクト ２６ 反転上昇部 ２７，３７ 拡大壁部 ２８，３８ 径拡大部 ３９ 軸芯 ４８ 耐火物 ４９ 内筒カバー ５０ 空気入口 ５１ 空気出口 ６２ 仮焼炉

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 粉粒状のセメント原料を焼成炉の排ガス
   を利用して予熱し、排ガス中に混合されたセメント原料
   を多段に配置されるサイクロンによって分離捕集するセ
   メント原料予熱装置において、 多段に配置されるサイクロンのうち、最高温側に配置さ
   れるサイクロンは、残余のサイクロンよりも高集塵効率
   型であることを特徴とするセメント原料予熱装置。
2. 【請求項２】 前記多段に配置されるサイクロンのう
   ち、最低温側に配置されるサイクロンは、前記最高温側
   に配置されるサイクロンとともに、残余のサイクロンよ
   りも高集塵効率型であることを特徴とする請求項１記載
   のセメント原料予熱装置。
3. 【請求項３】 前記高集塵効率型のサイクロンは、排ガ
   スの内筒出口速度が２５ｍ／ｓ以上であり、内筒の挿入
   長が入口ダクト高さの０．７倍以上であることを特徴と
   する請求項１または２記載のセメント原料予熱装置。
4. 【請求項４】 前記高集塵効率型のサイクロンの内筒
   は、二重構造を有し、燃焼用空気として回収される空気
   によって冷却されることを特徴とする請求項３記載のセ
   メント原料予熱装置。
5. 【請求項５】 前記高集塵効率型のサイクロンは、入口
   断面が残余のサイクロンに比較して縮小され、排ガスの
   入口速度が２５ｍ／ｓ以上であることを特徴とする請求
   項１〜４のいずれかに記載のセメント原料予熱装置。
6. 【請求項６】 前記高集塵効率型のサイクロンは、内径
   が一定の円筒胴体の下方に接続され、下方になるに従っ
   て内径が減少する逆円錐胴体が、排ガスの反転上昇部付
   近で内径が一旦拡大するような形状を有することを特徴
   とする請求項１〜５のいずれかに記載のセメント原料予
   熱装置。
7. 【請求項７】 前記逆円錐胴体の外周面は、水平面に対
   し６５°以上の角度で傾斜し、前記ガスの反転上昇部付
   近で１．５〜１．８倍に径が拡大することを特徴とする
   請求項６記載のセメント原料予熱装置。
8. 【請求項８】 前記逆円錐胴体は、前記内径の拡大部よ
   りも下方で、軸芯が鉛直線に対して１５°以下の角度で
   傾斜していることを特徴とする請求項６または７記載の
   セメント原料予熱装置。
9. 【請求項９】 粉粒状のセメント原料を焼成炉の排ガス
   を利用して予熱し、排ガス中に混合されたセメント原料
   を多段に配置されるサイクロンによって分離捕集するセ
   メント原料予熱装置の改造方法であって、 多段に配置されるサイクロンのうち、最高温側および／
   または最低温側に配置されるサイクロンの集塵効率を向
   上させることを特徴とするセメント原料予熱装置の改造
   方法。