JPH1096595A - 丸多板型オイルクーラ - Google Patents
丸多板型オイルクーラInfo
- Publication number
- JPH1096595A JPH1096595A JP8271573A JP27157396A JPH1096595A JP H1096595 A JPH1096595 A JP H1096595A JP 8271573 A JP8271573 A JP 8271573A JP 27157396 A JP27157396 A JP 27157396A JP H1096595 A JPH1096595 A JP H1096595A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oil
- plate
- wave
- cooling water
- oil cooler
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D9/0012—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the apparatus having an annular form
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 丸多板型オイルクーラにおいて、そのエレメ
ントを構成する丸型のプレート表面に形成された波型５
のウェーブピッチとウェーブ高さを最適な範囲に設計
し、効率の良いオイルクーラを提供する。 【解決手段】 丸型のプレート２の周方向に離間してオ
イル出入口３と冷却水出入口４とが交互に複数配置さ
れ、隣り合うそれらの出入口間に波型５が曲折形成され
たものにおいて、波型５のウェーブピッチＰが4.25mm以
下で且つ、ウェーブ高さＨが 1.0mm〜 1.4mmの範囲にあ
るもの。 【作用・効果】 放熱性能が良く且つ油側圧力損失の低
いオイルクーラとなる。
ントを構成する丸型のプレート表面に形成された波型５
のウェーブピッチとウェーブ高さを最適な範囲に設計
し、効率の良いオイルクーラを提供する。 【解決手段】 丸型のプレート２の周方向に離間してオ
イル出入口３と冷却水出入口４とが交互に複数配置さ
れ、隣り合うそれらの出入口間に波型５が曲折形成され
たものにおいて、波型５のウェーブピッチＰが4.25mm以
下で且つ、ウェーブ高さＨが 1.0mm〜 1.4mmの範囲にあ
るもの。 【作用・効果】 放熱性能が良く且つ油側圧力損失の低
いオイルクーラとなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は主として自動車用エ
ンジンの外面に取付けられる多板型オイルクーラであっ
て、そのエレメントを構成するプレートが円形で且つ、
その表面に波型を曲折したものに関する。
ンジンの外面に取付けられる多板型オイルクーラであっ
て、そのエレメントを構成するプレートが円形で且つ、
その表面に波型を曲折したものに関する。
【０００２】
【従来の技術】エンジンの外面に締結ボルトを介して取
付けられる丸多板型オイルクーラは、中心にボルト挿通
用の孔を有する皿状に形成され、周方向に離間してオイ
ル出入口と冷却水出入口とが交互に複数配置されてい
る。このようなプレートの表面には、オイル攪拌用の凹
凸部または波型が形成されている。
付けられる丸多板型オイルクーラは、中心にボルト挿通
用の孔を有する皿状に形成され、周方向に離間してオイ
ル出入口と冷却水出入口とが交互に複数配置されてい
る。このようなプレートの表面には、オイル攪拌用の凹
凸部または波型が形成されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】オイル攪拌用の波型を
プレート表面に曲折したものにおいてその波型は、放熱
性能を向上させる利点を有する一方、オイルが流通する
とき、その圧力損失が上昇する欠点を有していた。そこ
で、本発明は波型のウェーブの高さおよびピッチを最適
な範囲に設定し、放熱性能を向上させると共に、オイル
の圧力損失を比較的小さく抑えた性能の良いオイルクー
ラを提供することを課題とし、その課題解決のため次の
手段をとる。
プレート表面に曲折したものにおいてその波型は、放熱
性能を向上させる利点を有する一方、オイルが流通する
とき、その圧力損失が上昇する欠点を有していた。そこ
で、本発明は波型のウェーブの高さおよびピッチを最適
な範囲に設定し、放熱性能を向上させると共に、オイル
の圧力損失を比較的小さく抑えた性能の良いオイルクー
ラを提供することを課題とし、その課題解決のため次の
手段をとる。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の丸多板型オイル
クーラは、外周が円形で中心孔１を有する皿状の多数の
プレート２を有し、夫々の前記プレート２は、周方向に
離間してオイル出入口３と冷却水出入口４とが交互に夫
々複数配置され、隣り合うそれらの出入口間の表面及び
裏面に波型５が曲折形成され、その波型５のウェーブピ
ッチＰが4.25mm以下に、ウェーブ高さＨが 1.0mm〜 1.4
mmの範囲にあり、上下に隣り合う前記プレート２の前記
波型５は互いに直交し且つその交差部で接触すると共
に、外周縁および前記中心孔１の孔縁が液密に接合して
積層され、そのプレート２の一枚おきにオイル流路14と
冷却水流路15とが交互に形成されたものである。また、
第２の本発明は前記第１の発明において、一対の前記オ
イル出入口３が互いに周方向に１８０度離間して配置さ
れると共に、一対の前記冷却水出入口４が互いに１８０
度離間して配置されたものである。
クーラは、外周が円形で中心孔１を有する皿状の多数の
プレート２を有し、夫々の前記プレート２は、周方向に
離間してオイル出入口３と冷却水出入口４とが交互に夫
々複数配置され、隣り合うそれらの出入口間の表面及び
裏面に波型５が曲折形成され、その波型５のウェーブピ
ッチＰが4.25mm以下に、ウェーブ高さＨが 1.0mm〜 1.4
mmの範囲にあり、上下に隣り合う前記プレート２の前記
波型５は互いに直交し且つその交差部で接触すると共
に、外周縁および前記中心孔１の孔縁が液密に接合して
積層され、そのプレート２の一枚おきにオイル流路14と
冷却水流路15とが交互に形成されたものである。また、
第２の本発明は前記第１の発明において、一対の前記オ
イル出入口３が互いに周方向に１８０度離間して配置さ
れると共に、一対の前記冷却水出入口４が互いに１８０
度離間して配置されたものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】次に、図面に基づいて本発明のオ
イルクーラの実施の形態につき説明する。図１は本オイ
ルクーラの組立説明図であり、図２はそのプレート２の
横断面拡大図である。また、図３は本オイルクーラの取
付け状態を示す横断面図であって、図１における III−
III線上で切断したものである。このオイルクーラは、
多数のプレート２を夫々互いに周方向に９０度ずつ位置
ずれさせてその中心にスペーサ６を介して積層したもの
である。夫々のプレート２は、外周が円形の皿状に形成
され、その周縁に末広がりのテーパ部13が形成されてい
る。また、中心にボルト挿通用の中心孔１が設けられ、
冷却水出入口４とオイル出入口３とが周方向に互いに９
０度離間して交互に配置されている。そして、図１にお
いて上側のプレート２は冷却水出入口４の孔縁部にバー
リング部12が形成され、オイル出入口３にはそれが存在
しない。下側のプレート２は上側のプレート２を周方向
に９０度回転させたものである。そして、上下のプレー
ト２はスペーサ６を介して多数積層され、その結果上側
の冷却水出入口４のバーリング部12が下側の冷却水出入
口４の孔縁部に接触する。
イルクーラの実施の形態につき説明する。図１は本オイ
ルクーラの組立説明図であり、図２はそのプレート２の
横断面拡大図である。また、図３は本オイルクーラの取
付け状態を示す横断面図であって、図１における III−
III線上で切断したものである。このオイルクーラは、
多数のプレート２を夫々互いに周方向に９０度ずつ位置
ずれさせてその中心にスペーサ６を介して積層したもの
である。夫々のプレート２は、外周が円形の皿状に形成
され、その周縁に末広がりのテーパ部13が形成されてい
る。また、中心にボルト挿通用の中心孔１が設けられ、
冷却水出入口４とオイル出入口３とが周方向に互いに９
０度離間して交互に配置されている。そして、図１にお
いて上側のプレート２は冷却水出入口４の孔縁部にバー
リング部12が形成され、オイル出入口３にはそれが存在
しない。下側のプレート２は上側のプレート２を周方向
に９０度回転させたものである。そして、上下のプレー
ト２はスペーサ６を介して多数積層され、その結果上側
の冷却水出入口４のバーリング部12が下側の冷却水出入
口４の孔縁部に接触する。
【０００６】冷却水出入口４とオイル出入口３間に存在
する４つの扇型の平面には、夫々波型５が曲折形成され
ている。夫々の波型５の稜線方向は、全て平行に設けら
れている。この波型５の稜線方向に直行した横断面の拡
大図が図２に示されている。この波型５のウェーブピッ
チＰは4.25mm以下に形成され且つ、ウェーブ高さＨが1.
0mm〜 1.4mmの範囲にある。このような値にウェーブピ
ッチＰおよびウェーブ高さＨを設定すると、後述する実
験結果が示す通り、放熱性能が良く且つオイルの流通に
伴う圧力損失の小さいオイルクーラとなる。なお、この
プレート２は一例としてアルミニウム材からなり、その
両面にアルミニウム合金からなるろう材が被覆されたも
のが用いられる。そして、図１および図３に示す如く多
数のプレート２を夫々周方向に９０度ずらしながらスペ
ーサ６を介して積層し、それらの積層方向最上端および
最下端に端板８を配置する。そして、下側の端板８には
ベース９を位置した状態で、その組立て体を高温の炉内
に挿入し、プレート表面のろう材を溶融させ、次いでそ
れを固化することにより各部品間を一体的にろう付け固
定し、本オイルクーラを完成する。
する４つの扇型の平面には、夫々波型５が曲折形成され
ている。夫々の波型５の稜線方向は、全て平行に設けら
れている。この波型５の稜線方向に直行した横断面の拡
大図が図２に示されている。この波型５のウェーブピッ
チＰは4.25mm以下に形成され且つ、ウェーブ高さＨが1.
0mm〜 1.4mmの範囲にある。このような値にウェーブピ
ッチＰおよびウェーブ高さＨを設定すると、後述する実
験結果が示す通り、放熱性能が良く且つオイルの流通に
伴う圧力損失の小さいオイルクーラとなる。なお、この
プレート２は一例としてアルミニウム材からなり、その
両面にアルミニウム合金からなるろう材が被覆されたも
のが用いられる。そして、図１および図３に示す如く多
数のプレート２を夫々周方向に９０度ずらしながらスペ
ーサ６を介して積層し、それらの積層方向最上端および
最下端に端板８を配置する。そして、下側の端板８には
ベース９を位置した状態で、その組立て体を高温の炉内
に挿入し、プレート表面のろう材を溶融させ、次いでそ
れを固化することにより各部品間を一体的にろう付け固
定し、本オイルクーラを完成する。
【０００７】そして、図１において一方のオイル出入口
３から他方のオイル出入口３にオイルが流通するオイル
流路14が図３の如くプレート２の１枚おきに形成され
る。それと共に、それらの間に冷却水が流通する冷却水
流路15が形成され、その冷却水流路15を冷却水が一方の
冷却水出入口４から他方の冷却水出入口４に円弧状に流
通する。オイルまたは冷却水が夫々円弧状に流通すると
き、その流通路中に波型５が存在するため、それらの流
体はその波型５の谷部に沿ってジグザグ状に流通する。
その結果、流体は攪拌されて伝熱性が向上するものであ
る。図３はエンジン10に締結ボルト７を介して本オイル
クーラを締結固定したものである。そのエンジン10のオ
イル孔11から夫々のプレートのオイル出入口３を介して
オイル流路14をオイルが円弧状に流通し、他方のオイル
出入口から図示しないエンジン10のオイル孔よりエンジ
ンに還流する。また、冷却水は図示しない入口パイプか
ら一方の冷却水出入口４を介して各プレート間に形成さ
れた冷却水流路15を円弧状に流通し、他方の冷却水出入
口４より図示しない出口パイプを介してそれが流出す
る。そして、オイルと冷却水とが夫々各プレートを流通
する間に熱交換が行われるものである。
３から他方のオイル出入口３にオイルが流通するオイル
流路14が図３の如くプレート２の１枚おきに形成され
る。それと共に、それらの間に冷却水が流通する冷却水
流路15が形成され、その冷却水流路15を冷却水が一方の
冷却水出入口４から他方の冷却水出入口４に円弧状に流
通する。オイルまたは冷却水が夫々円弧状に流通すると
き、その流通路中に波型５が存在するため、それらの流
体はその波型５の谷部に沿ってジグザグ状に流通する。
その結果、流体は攪拌されて伝熱性が向上するものであ
る。図３はエンジン10に締結ボルト７を介して本オイル
クーラを締結固定したものである。そのエンジン10のオ
イル孔11から夫々のプレートのオイル出入口３を介して
オイル流路14をオイルが円弧状に流通し、他方のオイル
出入口から図示しないエンジン10のオイル孔よりエンジ
ンに還流する。また、冷却水は図示しない入口パイプか
ら一方の冷却水出入口４を介して各プレート間に形成さ
れた冷却水流路15を円弧状に流通し、他方の冷却水出入
口４より図示しない出口パイプを介してそれが流出す
る。そして、オイルと冷却水とが夫々各プレートを流通
する間に熱交換が行われるものである。
【０００８】
【実験例】このようなオイルクーラにおいて、波型５の
ウェーブピッチＰとウェーブ高さＨとを如何なる範囲に
すべきか、図４の実験によりもとめた。このとき、使用
したオイルクーラのプレート２は、厚み 0.5mmのアルミ
ニウム板からなり、その平板の直径が93mm，中心孔１が
21mm，オイル出入口３，冷却水出入口４が14mmのものを
用い、波型５のウェーブピッチＰを 3.0mm，3.75mm，4.
0mm ，5.0mm ，6.0mm の５種類につき、夫々ウェーブ高
さを 0.8mm〜 1.6mmまで0.2mm ずつ変化させたものを用
意し、丸多板型オイルクーラを構成した。そして、オイ
ルの流速をＶ0 ＝ 40 l ／min ，冷却水の流速をＶw ＝
30 l ／min ，オイル温度を冷却水温度よりも３０度高
くして実験を行った。
ウェーブピッチＰとウェーブ高さＨとを如何なる範囲に
すべきか、図４の実験によりもとめた。このとき、使用
したオイルクーラのプレート２は、厚み 0.5mmのアルミ
ニウム板からなり、その平板の直径が93mm，中心孔１が
21mm，オイル出入口３，冷却水出入口４が14mmのものを
用い、波型５のウェーブピッチＰを 3.0mm，3.75mm，4.
0mm ，5.0mm ，6.0mm の５種類につき、夫々ウェーブ高
さを 0.8mm〜 1.6mmまで0.2mm ずつ変化させたものを用
意し、丸多板型オイルクーラを構成した。そして、オイ
ルの流速をＶ0 ＝ 40 l ／min ，冷却水の流速をＶw ＝
30 l ／min ，オイル温度を冷却水温度よりも３０度高
くして実験を行った。
【０００９】そして、横軸にウェーブ高さをとり、縦軸
に放熱量Ｑ0 とオイル側圧力損失ΔＰ0 とをとり、各ウ
ェーブピッチに付きその特性をプロットして滑らかな線
で結んだ結果が図４である。同図において、上方に位置
する５本の並列した特性曲線は放熱量とウェーブ高さと
の関係を示し、下方に示した４本（二つの特性曲線が重
なって一本になっている）の曲線がウェーブ高さと油側
（オイル側）圧力損失を示すものである。この図４から
次のことが明らかとなった。図４の放熱の特性曲線を見
ると、夫々のピッチにおいてウェーブ高さが 1.4mm以下
ではウェーブ高さが小さくなるほど放熱量がほぼ一定の
傾斜で上昇を続けている。なお、ウェーブ高さが 1.4mm
より高くなると、曲線は水平に近くなる。このことから
放熱性能を向上させるためには、ウェーブ高さを 1.4mm
以下にすべきである。
に放熱量Ｑ0 とオイル側圧力損失ΔＰ0 とをとり、各ウ
ェーブピッチに付きその特性をプロットして滑らかな線
で結んだ結果が図４である。同図において、上方に位置
する５本の並列した特性曲線は放熱量とウェーブ高さと
の関係を示し、下方に示した４本（二つの特性曲線が重
なって一本になっている）の曲線がウェーブ高さと油側
（オイル側）圧力損失を示すものである。この図４から
次のことが明らかとなった。図４の放熱の特性曲線を見
ると、夫々のピッチにおいてウェーブ高さが 1.4mm以下
ではウェーブ高さが小さくなるほど放熱量がほぼ一定の
傾斜で上昇を続けている。なお、ウェーブ高さが 1.4mm
より高くなると、曲線は水平に近くなる。このことから
放熱性能を向上させるためには、ウェーブ高さを 1.4mm
以下にすべきである。
【００１０】ところが、油側（オイル側）圧力損失の特
性曲線は、各ウェーブピッチ共にウェーブ高さが 1.0mm
より小さくなると急激に上昇し始める。したがって、油
側圧力損失を減ずる点からはウェーブ高さは 1.0mm以上
であることが好ましい。その結果、放熱性能が良く且つ
圧力損失の比較的低い丸多板型オイルクーラとしてはそ
のウェーブ高さが 1.0mm〜 1.4mmの範囲にあればよい。
次に、図４の結果からウェーブ高さの最適値である 1.0
mm〜 1.4mmの範囲において、ウェーブピッチを横軸とし
縦軸に放熱量と油側（オイル側）圧力損失とを夫々とっ
た特性曲線を図５の如く得た。この特性曲線により次の
ことが明らかとなった。ウェーブピッチが4.25mm以下に
おいては、油側（オイル側）圧力損失の上昇の割合より
も、放熱性能の上昇の割合が大きいことが判った。逆に
言えば、ウェーブピッチが 6.0mm〜4.25mmの範囲におい
て、油側（オイル側）圧力損失の上昇の割合と放熱性能
の上昇の割合とがほぼ一致する。しかしながら、ウェー
ブピッチが4.25mm以下ではピッチが小さくなるほど放熱
性能の上昇割合がより大きくなっている。この図５の結
果から、放熱性能が高く圧力損失の比較的小さい丸多板
型オイルクーラのウェーブピッチは4.25mm以下であるこ
とが求められる。
性曲線は、各ウェーブピッチ共にウェーブ高さが 1.0mm
より小さくなると急激に上昇し始める。したがって、油
側圧力損失を減ずる点からはウェーブ高さは 1.0mm以上
であることが好ましい。その結果、放熱性能が良く且つ
圧力損失の比較的低い丸多板型オイルクーラとしてはそ
のウェーブ高さが 1.0mm〜 1.4mmの範囲にあればよい。
次に、図４の結果からウェーブ高さの最適値である 1.0
mm〜 1.4mmの範囲において、ウェーブピッチを横軸とし
縦軸に放熱量と油側（オイル側）圧力損失とを夫々とっ
た特性曲線を図５の如く得た。この特性曲線により次の
ことが明らかとなった。ウェーブピッチが4.25mm以下に
おいては、油側（オイル側）圧力損失の上昇の割合より
も、放熱性能の上昇の割合が大きいことが判った。逆に
言えば、ウェーブピッチが 6.0mm〜4.25mmの範囲におい
て、油側（オイル側）圧力損失の上昇の割合と放熱性能
の上昇の割合とがほぼ一致する。しかしながら、ウェー
ブピッチが4.25mm以下ではピッチが小さくなるほど放熱
性能の上昇割合がより大きくなっている。この図５の結
果から、放熱性能が高く圧力損失の比較的小さい丸多板
型オイルクーラのウェーブピッチは4.25mm以下であるこ
とが求められる。
【００１１】
【発明の作用・効果】本発明の丸多板型オイルクーラ
は、積層された上下のプレート２間に形成されるオイル
流路14は、互いに直行する波型５の存在により攪拌され
て放熱性能を向上させると共に、オイルの流通に伴う圧
力損失が生じる。本発明は、ウェーブピッチＰが4.25mm
以下で且つ、そのウェーブ高さＨが 1.0mm〜 1.4mmの範
囲にあるため、放熱性能の向上を図ると共に、オイルの
圧力損失を比較的小さく抑えることができ、効率の良い
オイルクーラを提供できる。すなわち、ウェーブピッチ
Ｐを4.25mm以下とすることにより、オイルの圧力損失の
上昇割合より放熱性能の向上の割合が大きくなる。ま
た、オイルの圧力損失はウェーブ高さＨが 1.0mm以下に
なると急激に上昇し始めるが、放熱性能は 1.4mm以下で
はほぼ一定の上昇を続ける。そこで、ウェーブ高さＨを
1.0mm〜 1.4mmとし、ウェーブピッチＰを4.25mm以下と
することにより、放熱性能が良く且つオイルの圧力損失
の比較的少ない理想的なオイルクーラを提供し得る。
は、積層された上下のプレート２間に形成されるオイル
流路14は、互いに直行する波型５の存在により攪拌され
て放熱性能を向上させると共に、オイルの流通に伴う圧
力損失が生じる。本発明は、ウェーブピッチＰが4.25mm
以下で且つ、そのウェーブ高さＨが 1.0mm〜 1.4mmの範
囲にあるため、放熱性能の向上を図ると共に、オイルの
圧力損失を比較的小さく抑えることができ、効率の良い
オイルクーラを提供できる。すなわち、ウェーブピッチ
Ｐを4.25mm以下とすることにより、オイルの圧力損失の
上昇割合より放熱性能の向上の割合が大きくなる。ま
た、オイルの圧力損失はウェーブ高さＨが 1.0mm以下に
なると急激に上昇し始めるが、放熱性能は 1.4mm以下で
はほぼ一定の上昇を続ける。そこで、ウェーブ高さＨを
1.0mm〜 1.4mmとし、ウェーブピッチＰを4.25mm以下と
することにより、放熱性能が良く且つオイルの圧力損失
の比較的少ない理想的なオイルクーラを提供し得る。
【図１】本発明の丸多板型オイルクーラの組立説明図。
【図２】同オイルクーラのプレート２の横断面拡大図。
【図３】本オイルクーラの取付け状態を示す縦断面図で
あって、図１における III− III線上で横断したもの。
あって、図１における III− III線上で横断したもの。
【図４】本オイルクーラの波型５のウェーブ高さと、放
熱量および油側圧力損失との関係を実験的に求めた特性
曲線。
熱量および油側圧力損失との関係を実験的に求めた特性
曲線。
【図５】図４の実験に基づき、波型のウェーブピッチと
放熱量および油側圧力損失との関係を求めた特性曲線。
放熱量および油側圧力損失との関係を求めた特性曲線。
１ 中心孔 ２ プレート ３ オイル出入口 ４ 冷却水出入口 ５ 波型 ６ スペーサ ７ 締結ボルト ８ 端板 ９ ベース 10 エンジン 11 オイル孔 12 バーリング部 13 テーパ部 14 オイル流路 15 冷却水流路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 米口 宏 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 蟻坂 篤史 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 青山 忠道 東京都渋谷区代々木三丁目25番３号 東洋 ラジエーター株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 外周が円形で中心孔１を有する皿状の多
数のプレート２を有し、 夫々の前記プレート２は、周方向に離間してオイル出入
口３と冷却水出入口４とが交互に夫々複数配置され、隣
り合うそれらの出入口間の表面及び裏面に波型５が曲折
形成され、その波型５のウェーブピッチＰが4.25mm以下
に、ウェーブ高さＨが 1.0mm〜 1.4mmの範囲にあり、 上下に隣り合う前記プレート２の前記波型５は互いに直
交し且つその交差部で接触すると共に、外周縁および前
記中心孔１の孔縁が液密に接合して積層され、そのプレ
ート２の一枚おきにオイル流路14と冷却水流路15とが交
互に形成された丸多板型オイルクーラ。 - 【請求項２】 請求項１において、一対の前記オイル出
入口３が互いに周方向に１８０度離間して配置されると
共に、一対の前記冷却水出入口４が互いに１８０度離間
して配置された丸多板型オイルクーラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8271573A JPH1096595A (ja) | 1996-09-20 | 1996-09-20 | 丸多板型オイルクーラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8271573A JPH1096595A (ja) | 1996-09-20 | 1996-09-20 | 丸多板型オイルクーラ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1096595A true JPH1096595A (ja) | 1998-04-14 |
Family
ID=17501969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8271573A Pending JPH1096595A (ja) | 1996-09-20 | 1996-09-20 | 丸多板型オイルクーラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1096595A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011517763A (ja) * | 2008-04-04 | 2011-06-16 | アルファ ラヴァル コーポレイト アクチボラゲット | プレート熱交換器 |
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