JPH109719A - 冷凍サイクル用減圧装置 - Google Patents
冷凍サイクル用減圧装置Info
- Publication number
- JPH109719A JPH109719A JP8157272A JP15727296A JPH109719A JP H109719 A JPH109719 A JP H109719A JP 8157272 A JP8157272 A JP 8157272A JP 15727296 A JP15727296 A JP 15727296A JP H109719 A JPH109719 A JP H109719A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- evaporator
- radiator
- refrigerant
- refrigeration cycle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
- F25B9/008—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant being carbon dioxide
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
- F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
- F25B41/31—Expansion valves
- F25B41/33—Expansion valves with the valve member being actuated by the fluid pressure, e.g. by the pressure of the refrigerant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
- F25B2309/06—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide
- F25B2309/061—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide with cycle highest pressure above the supercritical pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/06—Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/063—Feed forward expansion valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/17—Control issues by controlling the pressure of the condenser
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 必要とする冷凍能力に応じて自動的に放熱器
出口側圧力を制御する減圧装置を提供する。 【解決手段】 減圧装置３の弁体３５は、流入口３２側
の空間３２ａと流出口３３側の空間３３ａとの圧力差
が、所定の圧力差ΔＰ（冷媒をＣＯ2 とした場合、５．
５〜７ＭＰａ）となるように蒸発器４内の圧力に応じて
弁口３４の開度を制御する。これにより、蒸発器４の熱
負荷が上昇したときは、放熱器２の出口側圧力を上昇
し、一方、蒸発器４の熱負荷が低下したときは、放熱器
２の出口側圧力を低下する。
出口側圧力を制御する減圧装置を提供する。 【解決手段】 減圧装置３の弁体３５は、流入口３２側
の空間３２ａと流出口３３側の空間３３ａとの圧力差
が、所定の圧力差ΔＰ（冷媒をＣＯ2 とした場合、５．
５〜７ＭＰａ）となるように蒸発器４内の圧力に応じて
弁口３４の開度を制御する。これにより、蒸発器４の熱
負荷が上昇したときは、放熱器２の出口側圧力を上昇
し、一方、蒸発器４の熱負荷が低下したときは、放熱器
２の出口側圧力を低下する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、蒸気圧縮式冷凍サ
イクルの放熱器出口側圧力を制御する圧力制御弁に関す
るもので、二酸化炭素（ＣＯ2 ）等の超臨界域で冷媒を
使用する蒸気圧縮式冷凍サイクルに用いて好適である。
イクルの放熱器出口側圧力を制御する圧力制御弁に関す
るもので、二酸化炭素（ＣＯ2 ）等の超臨界域で冷媒を
使用する蒸気圧縮式冷凍サイクルに用いて好適である。
【０００２】
【従来の技術】近年、蒸気圧縮式冷凍サイクルに使用さ
れる冷媒の脱フロン対策の１つとして、例えば特公平７
−１８６０２号公報に記載のように二酸化炭素（Ｃ
Ｏ2 ）を使用した蒸気圧縮式冷凍サイクル（以下、ＣＯ
2 サイクルと略す。）が提案されている。
れる冷媒の脱フロン対策の１つとして、例えば特公平７
−１８６０２号公報に記載のように二酸化炭素（Ｃ
Ｏ2 ）を使用した蒸気圧縮式冷凍サイクル（以下、ＣＯ
2 サイクルと略す。）が提案されている。
【０００３】このＣＯ2 サイクルの作動は、原理的に
は、フロンを使用した従来の蒸気圧縮式冷凍サイクルの
作動と同じである。すなわち、図６（ＣＯ2 モリエル線
図）のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ａで示されるように、圧縮機で
気相状態のＣＯ2 を圧縮し（Ａ−Ｂ）、この高温高圧の
気相状態のＣＯ2 を放熱器（ガスクーラ）にて冷却する
（Ｂ−Ｃ）。そして、減圧器により減圧して（Ｃ−
Ｄ）、気液２相状態となったＣＯ2 を蒸発させて（Ｄ−
Ａ）、蒸発潜熱を空気等の外部流体から奪って外部流体
を冷却する。なお、ＣＯ2 は、圧力が飽和液圧力（線分
ＣＤと飽和液線ＳＬとの交点の圧力）を下まわるときか
ら、気液２相状態に相変化する。
は、フロンを使用した従来の蒸気圧縮式冷凍サイクルの
作動と同じである。すなわち、図６（ＣＯ2 モリエル線
図）のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ａで示されるように、圧縮機で
気相状態のＣＯ2 を圧縮し（Ａ−Ｂ）、この高温高圧の
気相状態のＣＯ2 を放熱器（ガスクーラ）にて冷却する
（Ｂ−Ｃ）。そして、減圧器により減圧して（Ｃ−
Ｄ）、気液２相状態となったＣＯ2 を蒸発させて（Ｄ−
Ａ）、蒸発潜熱を空気等の外部流体から奪って外部流体
を冷却する。なお、ＣＯ2 は、圧力が飽和液圧力（線分
ＣＤと飽和液線ＳＬとの交点の圧力）を下まわるときか
ら、気液２相状態に相変化する。
【０００４】しかし、ＣＯ2 の臨界温度は約３１℃と従
来のフロンの臨界温度（例えば、Ｒ１２では１１２℃）
と比べて低いので、夏場等では放熱器側でのＣＯ2 温度
がＣＯ2 の臨界点温度より高くなってしまう。つまり、
放熱器出口側においてもＣＯ 2 は凝縮しない（線分ＢＣ
が飽和液線と交差しない）。また、放熱器出口側（Ｃ
点）の状態は、圧縮機の吐出圧力と放熱器出口側でのＣ
Ｏ2 温度とによって決定され、放熱器出口側でのＣＯ2
温度は、放熱器の放熱能力と外気温度とによって決定す
る。そして、外気温度は制御することができないので、
放熱器出口側でのＣＯ2 温度は、実質的に制御すること
ができない。
来のフロンの臨界温度（例えば、Ｒ１２では１１２℃）
と比べて低いので、夏場等では放熱器側でのＣＯ2 温度
がＣＯ2 の臨界点温度より高くなってしまう。つまり、
放熱器出口側においてもＣＯ 2 は凝縮しない（線分ＢＣ
が飽和液線と交差しない）。また、放熱器出口側（Ｃ
点）の状態は、圧縮機の吐出圧力と放熱器出口側でのＣ
Ｏ2 温度とによって決定され、放熱器出口側でのＣＯ2
温度は、放熱器の放熱能力と外気温度とによって決定す
る。そして、外気温度は制御することができないので、
放熱器出口側でのＣＯ2 温度は、実質的に制御すること
ができない。
【０００５】したがって、放熱器出口側（Ｃ点）の状態
は、圧縮機の吐出圧力（放熱器出口側圧力）を制御する
ことによって制御可能となる。つまり、夏場等の外気温
度が高い場合に、十分な冷却能力（エンタルピ差）を確
保するためには、図１のＥ−Ｆ−Ｇ−Ｈ−Ｅで示される
ように、放熱器出口側圧力を高くする必要がある。
は、圧縮機の吐出圧力（放熱器出口側圧力）を制御する
ことによって制御可能となる。つまり、夏場等の外気温
度が高い場合に、十分な冷却能力（エンタルピ差）を確
保するためには、図１のＥ−Ｆ−Ｇ−Ｈ−Ｅで示される
ように、放熱器出口側圧力を高くする必要がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、放熱器出口
側圧力を制御するために、上記公報では、必要とする冷
凍能力に応じて減圧器の開度を手動操作にて制御する旨
の記載がある。しかし、この手段では、放熱器出口側圧
力を制御することにより冷凍能力を制御することが可能
であるか否を確認試験する程度であれば問題がないが、
実際の使用状況においては、必要とする冷凍能力は時事
刻々と変化するので、手動操作にて減圧器の開度を制御
するといった手段では、十分な冷凍能力を発揮するＣＯ
2 サイクルを提供することができない。
側圧力を制御するために、上記公報では、必要とする冷
凍能力に応じて減圧器の開度を手動操作にて制御する旨
の記載がある。しかし、この手段では、放熱器出口側圧
力を制御することにより冷凍能力を制御することが可能
であるか否を確認試験する程度であれば問題がないが、
実際の使用状況においては、必要とする冷凍能力は時事
刻々と変化するので、手動操作にて減圧器の開度を制御
するといった手段では、十分な冷凍能力を発揮するＣＯ
2 サイクルを提供することができない。
【０００７】本発明は、上記点に鑑み、必要とする冷凍
能力に応じて放熱器出口側圧力を制御する減圧装置を提
供することを目的とする。
能力に応じて放熱器出口側圧力を制御する減圧装置を提
供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、以下の技術的手段を用いる。請求項１〜
４に記載の発明では、放熱器（２）から流出した冷媒を
減圧する冷凍サイクル用減圧装置（３）の弁体（３５）
は、流入口（３２）側の空間（３２ａ）と流出口（３
３）側の空間（３３ａ）との圧力差が、所定の圧力差
（ΔＰ）となるように蒸発器（４）内の圧力に応じて弁
口（３４）の開度を制御する。
成するために、以下の技術的手段を用いる。請求項１〜
４に記載の発明では、放熱器（２）から流出した冷媒を
減圧する冷凍サイクル用減圧装置（３）の弁体（３５）
は、流入口（３２）側の空間（３２ａ）と流出口（３
３）側の空間（３３ａ）との圧力差が、所定の圧力差
（ΔＰ）となるように蒸発器（４）内の圧力に応じて弁
口（３４）の開度を制御する。
【０００９】これにより、後述するように、蒸発器
（４）の熱負荷が上昇したときは、弁口（３４）の開度
を小さくし、一方、蒸発器（４）の熱負荷が低下したと
きは、弁口（３４）の開度を大きくするようにされる。
このため、蒸発器（４）の熱負荷が上昇したときは、放
熱器（２）の出口側圧力が上昇し、一方、蒸発器（４）
の熱負荷が低下したときは、放熱器（２）の出口側圧力
が低下する。したがって、放熱器（４）内の圧力が冷媒
の臨界圧力を越える蒸気圧縮式冷凍サイクルの放熱器
（２）出口側圧力を制御することができる。
（４）の熱負荷が上昇したときは、弁口（３４）の開度
を小さくし、一方、蒸発器（４）の熱負荷が低下したと
きは、弁口（３４）の開度を大きくするようにされる。
このため、蒸発器（４）の熱負荷が上昇したときは、放
熱器（２）の出口側圧力が上昇し、一方、蒸発器（４）
の熱負荷が低下したときは、放熱器（２）の出口側圧力
が低下する。したがって、放熱器（４）内の圧力が冷媒
の臨界圧力を越える蒸気圧縮式冷凍サイクルの放熱器
（２）出口側圧力を制御することができる。
【００１０】なお、ここで、「蒸発器（４）内の圧力」
とは、厳密な意味での蒸発器（４）内の圧力を示す意味
ではなく、モリエル線図上に示される蒸気圧縮式冷凍サ
イクル線図のうち、蒸発器（４）内の圧力を示す部分全
体を示す。つまり、「蒸発器（４）内の圧力」とは、冷
凍サイクル用減圧装置（３）の出口側から圧縮機の吸入
口側までの間の圧力を示す。
とは、厳密な意味での蒸発器（４）内の圧力を示す意味
ではなく、モリエル線図上に示される蒸気圧縮式冷凍サ
イクル線図のうち、蒸発器（４）内の圧力を示す部分全
体を示す。つまり、「蒸発器（４）内の圧力」とは、冷
凍サイクル用減圧装置（３）の出口側から圧縮機の吸入
口側までの間の圧力を示す。
【００１１】請求項２に記載の発明では、弁体（３５）
は、流出口（３３）側の空間に配置されるとともに、弾
性力を発生する弾性部材（３６）によって流入口（３
２）側の空間に向けて押圧されていることを特徴とす
る。これにより、後述するように、冷凍サイクル用減圧
装置（３）にて減圧される圧力、すなわち圧力差（Δ
Ｐ）は、弾性部材（３６）の弾性力を調整することによ
って調整することができる。したがって、圧力センサや
比例制御電磁弁等を用いて弁口（３４）の開度を調節す
る電気的制御手段に比べて、冷凍サイクル用減圧装置３
の構造が簡単になり、減圧装置３の製造原価上昇を防止
することができる。
は、流出口（３３）側の空間に配置されるとともに、弾
性力を発生する弾性部材（３６）によって流入口（３
２）側の空間に向けて押圧されていることを特徴とす
る。これにより、後述するように、冷凍サイクル用減圧
装置（３）にて減圧される圧力、すなわち圧力差（Δ
Ｐ）は、弾性部材（３６）の弾性力を調整することによ
って調整することができる。したがって、圧力センサや
比例制御電磁弁等を用いて弁口（３４）の開度を調節す
る電気的制御手段に比べて、冷凍サイクル用減圧装置３
の構造が簡単になり、減圧装置３の製造原価上昇を防止
することができる。
【００１２】請求項３に記載の発明では、冷媒として二
酸化炭素を使用し、かつ、所定の圧力差（ΔＰ）は、
５．５〜７ＭＰａであることを特徴とする。請求項４に
記載の発明では、請求項１ないし３のいずれか１つに記
載の減圧装置（３）を有する蒸気圧縮式冷凍サイクルで
あることを特徴とする。なお、上記各手段の括弧内の符
号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係
を示すものである。
酸化炭素を使用し、かつ、所定の圧力差（ΔＰ）は、
５．５〜７ＭＰａであることを特徴とする。請求項４に
記載の発明では、請求項１ないし３のいずれか１つに記
載の減圧装置（３）を有する蒸気圧縮式冷凍サイクルで
あることを特徴とする。なお、上記各手段の括弧内の符
号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係
を示すものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図に示す実施の形
態について説明する。 （第１実施形態）図１は本実施形態に係る冷凍サイクル
用減圧装置（以下、減圧装置と略す。）３を用いたＣＯ
2 サイクルを車両用空調装置に適用したものであり、１
は、図示されていないエンジンから駆動力を得て気相状
態のＣＯ2 を圧縮する圧縮機である。２は圧縮機１で圧
縮されたＣＯ2 を外気等との間で熱交換して冷却する放
熱器（ガスクーラ）であり、３は放熱器２から流出した
高圧（約１２ＭＰａ）のＣＯ2 を減圧する減圧装置であ
る。
態について説明する。 （第１実施形態）図１は本実施形態に係る冷凍サイクル
用減圧装置（以下、減圧装置と略す。）３を用いたＣＯ
2 サイクルを車両用空調装置に適用したものであり、１
は、図示されていないエンジンから駆動力を得て気相状
態のＣＯ2 を圧縮する圧縮機である。２は圧縮機１で圧
縮されたＣＯ2 を外気等との間で熱交換して冷却する放
熱器（ガスクーラ）であり、３は放熱器２から流出した
高圧（約１２ＭＰａ）のＣＯ2 を減圧する減圧装置であ
る。
【００１４】なお、減圧装置３は、減圧手段をなすとと
もに、後述するように放熱器２の出口側圧力を制御する
機能も兼ねており、この減圧装置３にて減圧されたＣＯ
2 は、気液２相状態となって後述する蒸発器４に流入す
る。４は、車室内に吹き出す空気の冷却手段をなす蒸発
器（吸熱器）で、気液２相状態のＣＯ2 は蒸発器４内で
気化（蒸発）する際に、車室内空気から蒸発潜熱を奪っ
て車室内空気を冷却する。５は、気相状態のＣＯ2 と液
相状態のＣＯ2 とを分離するとともに、液相状態のＣＯ
2 を一時的に蓄えるアキュームレータである。なお、
６、７は、放熱器２および蒸発器４の熱交換を促進する
クーリングファンである。
もに、後述するように放熱器２の出口側圧力を制御する
機能も兼ねており、この減圧装置３にて減圧されたＣＯ
2 は、気液２相状態となって後述する蒸発器４に流入す
る。４は、車室内に吹き出す空気の冷却手段をなす蒸発
器（吸熱器）で、気液２相状態のＣＯ2 は蒸発器４内で
気化（蒸発）する際に、車室内空気から蒸発潜熱を奪っ
て車室内空気を冷却する。５は、気相状態のＣＯ2 と液
相状態のＣＯ2 とを分離するとともに、液相状態のＣＯ
2 を一時的に蓄えるアキュームレータである。なお、
６、７は、放熱器２および蒸発器４の熱交換を促進する
クーリングファンである。
【００１５】そして、圧縮機１、放熱器２、減圧装置
３、蒸発器４およびアキュームレータ５は、それぞれ配
管によって接続されて閉回路を形成している。なお、放
熱器２は、放熱器２内ＣＯ2 と外気との温度差をできる
だけ大きくするために車両前方に配置されている。次
に、減圧装置３について詳述する（図２参照）。
３、蒸発器４およびアキュームレータ５は、それぞれ配
管によって接続されて閉回路を形成している。なお、放
熱器２は、放熱器２内ＣＯ2 と外気との温度差をできる
だけ大きくするために車両前方に配置されている。次
に、減圧装置３について詳述する（図２参照）。
【００１６】３１は、放熱器２に連通する流入口３２、
および蒸発器４に連通する流出口３３が形成されたステ
ンレスや真鍮等の金属製のハウジングであり、このハウ
ジング３１内には、流入口３２側の空間３２ａと流出口
３３側の空間３３ａとを連通させる弁口３４が形成され
ている。また、空間３３ａ内には、弁口３４の開度を調
節する弁体３５が配設されており、この弁体３５は、金
属製のコイルバネ（弾性部材）３６によって流入口３２
側の空間３２ａに向けて押圧されている。
および蒸発器４に連通する流出口３３が形成されたステ
ンレスや真鍮等の金属製のハウジングであり、このハウ
ジング３１内には、流入口３２側の空間３２ａと流出口
３３側の空間３３ａとを連通させる弁口３４が形成され
ている。また、空間３３ａ内には、弁口３４の開度を調
節する弁体３５が配設されており、この弁体３５は、金
属製のコイルバネ（弾性部材）３６によって流入口３２
側の空間３２ａに向けて押圧されている。
【００１７】なお、ハウジング３１は、ハウジング３１
のうち流出口３３が形成されている部位（蓋部）３１ａ
と、流入口３２が形成されている部位（底部）３１ｂ
と、円筒状の本体部３１ｃとの３つの部位から構成され
ており、底部３１ｂと本体部３１ｃは一体形成され、蓋
部３１ａは、弁体３５およびコイルバネ３６をハウジン
グ３１内に収納した後、溶接やねじ結合等の結合手段に
よってハウジング３１に結合されている。
のうち流出口３３が形成されている部位（蓋部）３１ａ
と、流入口３２が形成されている部位（底部）３１ｂ
と、円筒状の本体部３１ｃとの３つの部位から構成され
ており、底部３１ｂと本体部３１ｃは一体形成され、蓋
部３１ａは、弁体３５およびコイルバネ３６をハウジン
グ３１内に収納した後、溶接やねじ結合等の結合手段に
よってハウジング３１に結合されている。
【００１８】また、３７は、ハウジング３１内での弁体
３５の移動を案内（ガイド）するガイドスカートであ
り、このガイドスカート３７の円筒外側面３７ａがハウ
ジング３１の内壁３１ｄに接触することにより、弁体３
５の移動が案内されている。さらに、ガイドスカート３
７のうち弁体３５の近傍には、ＣＯ2 の流路をなす複数
個の穴３７ｂが形成されている。
３５の移動を案内（ガイド）するガイドスカートであ
り、このガイドスカート３７の円筒外側面３７ａがハウ
ジング３１の内壁３１ｄに接触することにより、弁体３
５の移動が案内されている。さらに、ガイドスカート３
７のうち弁体３５の近傍には、ＣＯ2 の流路をなす複数
個の穴３７ｂが形成されている。
【００１９】次に、減圧装置３の作動を述べる。図２か
ら明らかなように、弁体３５のうち流入口３２側には、
放熱器２の出口側圧力による作用力Ｆ1 が作用するの
で、弁体３５は流出口３３側に押圧される。一方、流出
口３３側には、蒸発器２の入口側圧力およびコイルバネ
３６の弾性力による作用力Ｆ2 が作用するので、弁体３
５は流入口３２側に押圧される。
ら明らかなように、弁体３５のうち流入口３２側には、
放熱器２の出口側圧力による作用力Ｆ1 が作用するの
で、弁体３５は流出口３３側に押圧される。一方、流出
口３３側には、蒸発器２の入口側圧力およびコイルバネ
３６の弾性力による作用力Ｆ2 が作用するので、弁体３
５は流入口３２側に押圧される。
【００２０】つまり、作用力Ｆ2 が作用力Ｆ1 より大き
い場合には、弁体３５は、弁口３４の開度が小さくなる
ように移動し、作用力Ｆ1 が作用力Ｆ2 より大きい場合
には、弁体３５は、弁口３４の開度が大きくなるように
移動する（図２の（ｂ）参照）。したがって、弁体３５
は、作用力Ｆ1 と作用力Ｆ2 とが均衡する位置（また
は、弁口３４に接触する位置）で停止するので、弁口３
４の開度は、コイルバネ３６が弁体３５に及ぼす弾性力
によって決定する。すなわち、両空間３２ａ、３３ａ間
の圧力差ΔＰは、コイルバネ３６が弁体３５に及ぼす弾
性力に対応する。
い場合には、弁体３５は、弁口３４の開度が小さくなる
ように移動し、作用力Ｆ1 が作用力Ｆ2 より大きい場合
には、弁体３５は、弁口３４の開度が大きくなるように
移動する（図２の（ｂ）参照）。したがって、弁体３５
は、作用力Ｆ1 と作用力Ｆ2 とが均衡する位置（また
は、弁口３４に接触する位置）で停止するので、弁口３
４の開度は、コイルバネ３６が弁体３５に及ぼす弾性力
によって決定する。すなわち、両空間３２ａ、３３ａ間
の圧力差ΔＰは、コイルバネ３６が弁体３５に及ぼす弾
性力に対応する。
【００２１】そして、弁体３５の移動量（リフト量）は
僅かなので、コイルバネ３６が弁体３５に及ぼす弾性力
の変化は、ほぼ無視することができるため、両空間３２
ａ、３３ａ間の圧力差ΔＰは、ほぼ一定となる。なお、
本実施形態では、弁口３４の開度とは、弁口３４と弁体
３５との距離ｔを示している。
僅かなので、コイルバネ３６が弁体３５に及ぼす弾性力
の変化は、ほぼ無視することができるため、両空間３２
ａ、３３ａ間の圧力差ΔＰは、ほぼ一定となる。なお、
本実施形態では、弁口３４の開度とは、弁口３４と弁体
３５との距離ｔを示している。
【００２２】次に、本実施形態に係るＣＯ2 サイクルの
作動を説明する。図３は、本実施形態に係るＣＯ2 サイ
クルの作動を示すモリエル線図であり、図３中、一点鎖
線の線図Ａは冷凍能力（熱負荷）が小さい場合を示し、
実線の線図Ｂは熱負荷が大きい場合を示している。例え
ば、夏場などの室内気温が高い場合には、蒸発器４が冷
却する空気の温度も高くなるので、蒸発器４内の温度が
上昇するとともに、蒸発器４内の圧力、すなわちＣＯ2
の蒸発圧力が上昇する。
作動を説明する。図３は、本実施形態に係るＣＯ2 サイ
クルの作動を示すモリエル線図であり、図３中、一点鎖
線の線図Ａは冷凍能力（熱負荷）が小さい場合を示し、
実線の線図Ｂは熱負荷が大きい場合を示している。例え
ば、夏場などの室内気温が高い場合には、蒸発器４が冷
却する空気の温度も高くなるので、蒸発器４内の温度が
上昇するとともに、蒸発器４内の圧力、すなわちＣＯ2
の蒸発圧力が上昇する。
【００２３】このため、作用力Ｆ2 が大きくなり、前述
のように、弁口３４の開度が小さくなるので、放熱器２
の出口側圧力が上昇する（線図Ｂの状態）。したがっ
て、図３に示すように、蒸発器４の出口と入口との比エ
ンタルピ差が大きくなる（ｈ1＞ｈ2 ）ので、冷凍能力
が増大する。一方逆に、春や秋等の室内気温が低い場合
には、蒸発器４が冷却する空気の温度も低くなるので、
蒸発器４内の温度が低下するとともに、蒸発器４内の圧
力、すなわちＣＯ2 の蒸発圧力が低下する。
のように、弁口３４の開度が小さくなるので、放熱器２
の出口側圧力が上昇する（線図Ｂの状態）。したがっ
て、図３に示すように、蒸発器４の出口と入口との比エ
ンタルピ差が大きくなる（ｈ1＞ｈ2 ）ので、冷凍能力
が増大する。一方逆に、春や秋等の室内気温が低い場合
には、蒸発器４が冷却する空気の温度も低くなるので、
蒸発器４内の温度が低下するとともに、蒸発器４内の圧
力、すなわちＣＯ2 の蒸発圧力が低下する。
【００２４】このため、作用力Ｆ2 が小さくなり、前述
のように、弁口３４の開度が大きくなるので、放熱器２
の出口側圧力が低下する（線図Ａの状態）。したがっ
て、図３に示すように、蒸発器４の出口と入口との比エ
ンタルピ差が小さくなるので、冷凍能力が低下する。次
に、圧力差ΔＰについて述べる。
のように、弁口３４の開度が大きくなるので、放熱器２
の出口側圧力が低下する（線図Ａの状態）。したがっ
て、図３に示すように、蒸発器４の出口と入口との比エ
ンタルピ差が小さくなるので、冷凍能力が低下する。次
に、圧力差ΔＰについて述べる。
【００２５】蒸発器４内の温度が氷点下（０℃以下）と
なると、蒸発器４に霜が発生して蒸発器４の冷凍能力の
低下を招くので、蒸発器４内の温度は、氷点より高くす
ることが望ましい。しかし、いたずらに蒸発器４内の温
度を上昇させると、車室内に吹き出す空気を十分に冷却
することができないという問題が発生する。そこで、発
明者等は、種々の試験検討を行ったところ、蒸発器４内
の温度で最大約１７℃、蒸発器４内の圧力（ＣＯ2 の蒸
発圧力）換算で約３．５〜５．５ＭＰａ（以下、低圧サ
イド圧力と呼ぶ。）が妥当であるとの結論を得た。そし
て、次に、上記低圧サイド圧力に基づいて放熱器２の出
口側圧力（以下、高圧サイド圧力と呼ぶ。）を決定すべ
く発明者等は、以下のような検討を試みた。
なると、蒸発器４に霜が発生して蒸発器４の冷凍能力の
低下を招くので、蒸発器４内の温度は、氷点より高くす
ることが望ましい。しかし、いたずらに蒸発器４内の温
度を上昇させると、車室内に吹き出す空気を十分に冷却
することができないという問題が発生する。そこで、発
明者等は、種々の試験検討を行ったところ、蒸発器４内
の温度で最大約１７℃、蒸発器４内の圧力（ＣＯ2 の蒸
発圧力）換算で約３．５〜５．５ＭＰａ（以下、低圧サ
イド圧力と呼ぶ。）が妥当であるとの結論を得た。そし
て、次に、上記低圧サイド圧力に基づいて放熱器２の出
口側圧力（以下、高圧サイド圧力と呼ぶ。）を決定すべ
く発明者等は、以下のような検討を試みた。
【００２６】すなわち、図４のグラフは、低圧サイド圧
力を一定（３．５ＭＰａ）として、高圧サイド圧力に対
するＣＯ2 サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を算出した結
果である。そして、この結果からも明らかなように、高
圧サイド圧力が９ＭＰａ以下および１２．５ＭＰａ以上
では、ＣＯＰが極端に悪化するので、高圧サイド圧力は
９〜１２．５ＭＰａに保つこと望ましい。つまり、圧力
差ΔＰは、５．５〜７ＭＰａとすることが望ましい。
力を一定（３．５ＭＰａ）として、高圧サイド圧力に対
するＣＯ2 サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を算出した結
果である。そして、この結果からも明らかなように、高
圧サイド圧力が９ＭＰａ以下および１２．５ＭＰａ以上
では、ＣＯＰが極端に悪化するので、高圧サイド圧力は
９〜１２．５ＭＰａに保つこと望ましい。つまり、圧力
差ΔＰは、５．５〜７ＭＰａとすることが望ましい。
【００２７】なお、成績係数（ＣＯＰ）とは、周知のご
とく、蒸発器４の出口と入口とのエンタルピ差（冷凍能
力）を圧縮機１の圧縮仕事で除したものであり、圧縮機
１の効率は６５％とした。ここで、例えば圧力差ΔＰを
６．０ＭＰａとし、低圧サイド圧力を３．５ＭＰａ（蒸
発器４内温度で約０℃）とした場合、高圧サイド圧力は
９．５ＭＰａとなる。したがって、蒸発器４の出口と入
口との比エンタルピ差は約１１１ｋＪ／ｋｇとなり、圧
縮機１の吸入口でＣＯ2 密度は約９６．３ｋｇ／ｍ3 と
なる（図６参照）。
とく、蒸発器４の出口と入口とのエンタルピ差（冷凍能
力）を圧縮機１の圧縮仕事で除したものであり、圧縮機
１の効率は６５％とした。ここで、例えば圧力差ΔＰを
６．０ＭＰａとし、低圧サイド圧力を３．５ＭＰａ（蒸
発器４内温度で約０℃）とした場合、高圧サイド圧力は
９．５ＭＰａとなる。したがって、蒸発器４の出口と入
口との比エンタルピ差は約１１１ｋＪ／ｋｇとなり、圧
縮機１の吸入口でＣＯ2 密度は約９６．３ｋｇ／ｍ3 と
なる（図６参照）。
【００２８】また、熱負荷が大きくなり、低圧サイド圧
力が５ＭＰａまで上昇すると、高圧サイド圧力は１１Ｍ
Ｐａ（蒸発器４内温度で約１３℃）まで上昇する。した
がって、蒸発器４の出口と入口との比エンタルピ差は約
１２１．５ｋＪ／ｋｇとなり、圧縮機１の吸入口でＣＯ
2 密度は約１５１．５ｋｇ／ｍ3 となる（図６参照）。
したがって、低圧サイド圧力が３．５ＭＰａから５ＭＰ
ａまで上昇することにより、蒸発器４の冷凍能力は、約
１．７倍となる。
力が５ＭＰａまで上昇すると、高圧サイド圧力は１１Ｍ
Ｐａ（蒸発器４内温度で約１３℃）まで上昇する。した
がって、蒸発器４の出口と入口との比エンタルピ差は約
１２１．５ｋＪ／ｋｇとなり、圧縮機１の吸入口でＣＯ
2 密度は約１５１．５ｋｇ／ｍ3 となる（図６参照）。
したがって、低圧サイド圧力が３．５ＭＰａから５ＭＰ
ａまで上昇することにより、蒸発器４の冷凍能力は、約
１．７倍となる。
【００２９】以上に述べたように、本実施形態によれ
ば、高圧サイド圧力と低圧サイド圧力との圧力差ΔＰが
所定値となるように、弁口３４の開度を調節するといっ
た簡便な手段で、ＣＯ2 サイクルを制御することができ
る。また、圧力差ΔＰは、減圧装置３内のコイルバネ３
６によって設定制御することができるので、圧力センサ
や比例制御電磁弁等を用いて弁口３４の開度を調節する
電気的制御手段に比べて、減圧装置３の構造が簡単にな
り、減圧装置３の製造原価上昇を防止することができ
る。
ば、高圧サイド圧力と低圧サイド圧力との圧力差ΔＰが
所定値となるように、弁口３４の開度を調節するといっ
た簡便な手段で、ＣＯ2 サイクルを制御することができ
る。また、圧力差ΔＰは、減圧装置３内のコイルバネ３
６によって設定制御することができるので、圧力センサ
や比例制御電磁弁等を用いて弁口３４の開度を調節する
電気的制御手段に比べて、減圧装置３の構造が簡単にな
り、減圧装置３の製造原価上昇を防止することができ
る。
【００３０】（第２実施形態）本実施形態は、弁体３５
に作用するコイルバネ３６の弾性力を調整可能としたも
のである。以下に、図５を用いて説明する。４０は、コ
イルバネ３６の一端側に配設されて、コイルバネ３６の
弾性力を針状の弁体３５に対して、圧力的に流出口３３
側から作用させる第１押さえ板であり、４１はコイルバ
ネ３６の他端側に配置されて、コイルバネ３６の弾性力
を調整する第２押さえ板である。この第２押さえ板４１
には、雌ねじ部４１ａが形成されており、この雌ねじ部
４１ａには、第２押さえ板４１をコイルバネ３６の軸方
向に移動させる調整シャフト４２に形成された雄ねじ部
４２ａがねじ結合している。
に作用するコイルバネ３６の弾性力を調整可能としたも
のである。以下に、図５を用いて説明する。４０は、コ
イルバネ３６の一端側に配設されて、コイルバネ３６の
弾性力を針状の弁体３５に対して、圧力的に流出口３３
側から作用させる第１押さえ板であり、４１はコイルバ
ネ３６の他端側に配置されて、コイルバネ３６の弾性力
を調整する第２押さえ板である。この第２押さえ板４１
には、雌ねじ部４１ａが形成されており、この雌ねじ部
４１ａには、第２押さえ板４１をコイルバネ３６の軸方
向に移動させる調整シャフト４２に形成された雄ねじ部
４２ａがねじ結合している。
【００３１】したがって、調整シャフト４２の回転に連
動して第２押さえ板４１がコイルバネ３６の軸方向に移
動するので、弁体３５に作用する弾性力を調節すること
ができる。なお、４３は第２押さえ板４１が調整シャフ
ト４２と共周りすることを防止するキーであり、４４は
調整シャフト４２とハウジング３１との隙間を密閉する
シール部材をなすニトリルゴム製のＯリングである。
動して第２押さえ板４１がコイルバネ３６の軸方向に移
動するので、弁体３５に作用する弾性力を調節すること
ができる。なお、４３は第２押さえ板４１が調整シャフ
ト４２と共周りすることを防止するキーであり、４４は
調整シャフト４２とハウジング３１との隙間を密閉する
シール部材をなすニトリルゴム製のＯリングである。
【００３２】因みに、ＣＯ2 サイクルはフロンを用いた
通常の蒸気圧縮式冷凍サイクルに比べて、高圧サイド圧
力が大きい（約８倍）ので、可動部分にＯリング等のシ
ール部材を配設する場合は、上述のように、減圧後であ
る流出口３３側に配設することが望ましい。ところで、
上述の実施形態では、コイルバネ３６を用いて機械的に
圧力差ΔＰを制御していたが、圧力センサにて蒸発器４
内の圧力を検出し、この検出値に基づいて比例制御電磁
弁等のように弁開度を調節できる電気的アクチュエータ
を用いても本発明を実施することができる。
通常の蒸気圧縮式冷凍サイクルに比べて、高圧サイド圧
力が大きい（約８倍）ので、可動部分にＯリング等のシ
ール部材を配設する場合は、上述のように、減圧後であ
る流出口３３側に配設することが望ましい。ところで、
上述の実施形態では、コイルバネ３６を用いて機械的に
圧力差ΔＰを制御していたが、圧力センサにて蒸発器４
内の圧力を検出し、この検出値に基づいて比例制御電磁
弁等のように弁開度を調節できる電気的アクチュエータ
を用いても本発明を実施することができる。
【００３３】また、圧力と温度とは、モリエル線図の等
温線で示されるような関係を有しているので、上記圧力
センサに替えて温度センサを用いてもよい。なお、この
場合、圧力センサは、蒸発器４の出口側もしくは入口
側、または蒸発器４内のいずれの場所での圧力を検出し
てもよい。但し、蒸発器４内での圧力損失が大きい場合
に、蒸発器４の出口側で圧力を検出するときは、その圧
力損失分を補償する必要がある。同様に、温度センサを
用いる場合には、蒸発器４の入口側から出口側までの間
の温度変化を考慮する必要がある。
温線で示されるような関係を有しているので、上記圧力
センサに替えて温度センサを用いてもよい。なお、この
場合、圧力センサは、蒸発器４の出口側もしくは入口
側、または蒸発器４内のいずれの場所での圧力を検出し
てもよい。但し、蒸発器４内での圧力損失が大きい場合
に、蒸発器４の出口側で圧力を検出するときは、その圧
力損失分を補償する必要がある。同様に、温度センサを
用いる場合には、蒸発器４の入口側から出口側までの間
の温度変化を考慮する必要がある。
【００３４】また、上述の実施形態では、弁体３５にＣ
Ｏ2 サイクル内を循環するＣＯ2 の圧力を直接作用させ
ていたが、細管等により蒸発器４内または蒸発器４の出
口側もしくは入口側の圧力を取り出し、ダイヤフラム等
を介して弁体３５を作動させてもよい。また、本発明に
係る減圧装置３は、ＣＯ2 を使用した蒸気圧縮式冷凍サ
イクルに使用が限定されるものではなく、例えば、エチ
レン、エタン、酸化窒素等の超臨界域で使用する冷媒を
用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにも適用することができ
る。
Ｏ2 サイクル内を循環するＣＯ2 の圧力を直接作用させ
ていたが、細管等により蒸発器４内または蒸発器４の出
口側もしくは入口側の圧力を取り出し、ダイヤフラム等
を介して弁体３５を作動させてもよい。また、本発明に
係る減圧装置３は、ＣＯ2 を使用した蒸気圧縮式冷凍サ
イクルに使用が限定されるものではなく、例えば、エチ
レン、エタン、酸化窒素等の超臨界域で使用する冷媒を
用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにも適用することができ
る。
【００３５】さらに、アキュームレータ５を廃止して
も、蒸気圧縮式冷凍サイクルを実施することができる。
この場合、蒸発器４内に残存する冷媒が吸引されて、ア
キュームレータ５を有するＣＯ2 サイクルと同様な作動
を得ることができる。
も、蒸気圧縮式冷凍サイクルを実施することができる。
この場合、蒸発器４内に残存する冷媒が吸引されて、ア
キュームレータ５を有するＣＯ2 サイクルと同様な作動
を得ることができる。
【図１】第１実施形態に係るＣＯ2 サイクルの模式図で
ある。
ある。
【図２】第１実施形態に係る減圧装置の断面図である。
【図３】第１実施形態に係るＣＯ2 サイクルを説明する
ためのモリエル線図である。
ためのモリエル線図である。
【図４】高圧サイド圧力と成績係数（ＣＯＰ）との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図５】第２実施形態に係る減圧装置の断面図である。
【図６】ＣＯ2 サイクルを説明するためのモリエル線図
である。
である。
１…圧縮機、２…放熱器、３…減圧装置、４…蒸発器、
５…アキュームレータ、３１…ハウジング、３２…流入
口、３３…流出口、３４…弁口、３５…弁体、３６…コ
イルバネ（弾性部材）。
５…アキュームレータ、３１…ハウジング、３２…流入
口、３３…流出口、３４…弁口、３５…弁体、３６…コ
イルバネ（弾性部材）。
Claims (4)
- 【請求項１】 冷媒を冷却する放熱器（２）、および冷
媒を蒸発させる蒸発器（４）を有し、かつ、前記放熱器
（２）内の圧力が冷媒の臨界圧力を越える蒸気圧縮式冷
凍サイクルに適用され、 前記放熱器（２）から流出した冷媒を減圧するととも
に、減圧した冷媒を前記蒸発器（４）に向けて流出する
冷凍サイクル用減圧装置（３）であって、 前記放熱器（２）に連通する流入口（３２）、および前
記蒸発器（４）に連通する流出口（３３）が形成された
ハウジング（３１）と、 前記ハウジング（３１）内に形成され、前記流入口（３
２）側の空間（３２ａ）と前記流出口（３３）側の空間
（３３ａ）とを連通させる弁口（３４）と、 前記弁口（３４）の開度を調節する弁体（３５）とを備
え、 前記弁体（３５）は、前記両空間（３２ａ、３３ａ）の
圧力差が、所定の圧力差（ΔＰ）となるように前記蒸発
器（４）内の圧力に応じて前記弁口（３４）の開度を制
御することを特徴とする冷凍サイクル用減圧装置。 - 【請求項２】 前記弁体（３５）は、前記流出口（３
３）側の空間に配置されるとともに、弾性力を発生する
弾性部材（３６）によって前記流入口（３２）側の空間
に向けて押圧されていることを特徴とする冷凍サイクル
用減圧装置 - 【請求項３】 前記冷媒は二酸化炭素であり、 前記所定の圧力差（ΔＰ）は、５．５〜７ＭＰａである
ことを特徴とする請求項１または２に記載の冷凍サイク
ル用減圧装置。 - 【請求項４】 冷媒を圧縮する圧縮機（１）と、 前記圧縮機（１）で圧縮された前記冷媒を冷却する放熱
器（２）と、 前記冷媒を減圧する請求項１ないし３のいずれか１つに
記載の減圧装置（３）と、 前記減圧装置（３）にて減圧された前記冷媒を蒸発させ
る蒸発器（４）とを有することを特徴とする蒸気圧縮式
冷凍サイクル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15727296A JP3528433B2 (ja) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | 蒸気圧縮式冷凍サイクル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15727296A JP3528433B2 (ja) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | 蒸気圧縮式冷凍サイクル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH109719A true JPH109719A (ja) | 1998-01-16 |
| JP3528433B2 JP3528433B2 (ja) | 2004-05-17 |
Family
ID=15646036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15727296A Expired - Fee Related JP3528433B2 (ja) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | 蒸気圧縮式冷凍サイクル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3528433B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4866318A (en) * | 1984-03-26 | 1989-09-12 | Societe Anonyme Styled: Societe Europeenne De Propulsion | Active radial magnetic bearing with solid rotor for damping critical frequencies |
| JP2007170783A (ja) * | 2005-12-26 | 2007-07-05 | Sanden Corp | オイルセパレータ付き減圧器モジュール |
| CN111076456A (zh) * | 2020-01-03 | 2020-04-28 | 珠海格力电器股份有限公司 | 节流装置以及具有其的空调系统 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6364367B2 (ja) | 2015-02-27 | 2018-07-25 | 株式会社鷺宮製作所 | 絞り装置、および、それを備える冷凍サイクルシステム |
| JP6404191B2 (ja) | 2015-06-03 | 2018-10-10 | 株式会社鷺宮製作所 | 絞り装置、および、それを備える冷凍サイクルシステム |
| JP6364381B2 (ja) * | 2015-06-23 | 2018-07-25 | 株式会社鷺宮製作所 | 絞り装置、および、それを備える冷凍サイクルシステム |
-
1996
- 1996-06-18 JP JP15727296A patent/JP3528433B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4866318A (en) * | 1984-03-26 | 1989-09-12 | Societe Anonyme Styled: Societe Europeenne De Propulsion | Active radial magnetic bearing with solid rotor for damping critical frequencies |
| JP2007170783A (ja) * | 2005-12-26 | 2007-07-05 | Sanden Corp | オイルセパレータ付き減圧器モジュール |
| CN111076456A (zh) * | 2020-01-03 | 2020-04-28 | 珠海格力电器股份有限公司 | 节流装置以及具有其的空调系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3528433B2 (ja) | 2004-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3858297B2 (ja) | 圧力制御弁と蒸気圧縮式冷凍サイクル | |
| JP4045654B2 (ja) | 超臨界冷凍サイクル | |
| US6076366A (en) | Refrigerating cycle system with hot-gas bypass passage | |
| JP4285060B2 (ja) | 蒸気圧縮式冷凍機 | |
| JPH10115470A (ja) | 蒸気圧縮式冷凍サイクル | |
| US20100050674A1 (en) | Refrigeration device | |
| JPH11211250A (ja) | 超臨界冷凍サイクル | |
| JP3467989B2 (ja) | 蒸気圧縮式冷凍サイクル | |
| JP2006189240A (ja) | 膨張装置 | |
| JP4207235B2 (ja) | 蒸気圧縮式冷凍サイクル | |
| JPH11304269A (ja) | 冷凍サイクル | |
| US10731904B2 (en) | Air conditioner | |
| JP3528433B2 (ja) | 蒸気圧縮式冷凍サイクル | |
| JP2001147048A (ja) | 冷凍回路の過熱度制御装置 | |
| US7536872B2 (en) | High pressure control valve | |
| JPH11201568A (ja) | 超臨界冷凍サイクル | |
| JP6565737B2 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| JP4676166B2 (ja) | 冷凍サイクルの安全弁装置 | |
| JP2006234207A (ja) | 冷凍サイクル用減圧装置 | |
| JP2006308230A (ja) | 冷凍サイクル制御装置 | |
| JPH11148576A (ja) | 圧力制御弁 | |
| JP4015171B2 (ja) | 冷媒凝縮器 | |
| JP2001116398A (ja) | 冷凍サイクル | |
| JP2005201484A (ja) | 冷凍サイクル | |
| JP2000337735A (ja) | 冷房サイクル用減圧装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20031212 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040203 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040216 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110305 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120305 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120305 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130305 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140305 Year of fee payment: 10 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |