JPH1110196A - 火力発電所排水の処理方法 - Google Patents
火力発電所排水の処理方法Info
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- JPH1110196A JPH1110196A JP9162397A JP16239797A JPH1110196A JP H1110196 A JPH1110196 A JP H1110196A JP 9162397 A JP9162397 A JP 9162397A JP 16239797 A JP16239797 A JP 16239797A JP H1110196 A JPH1110196 A JP H1110196A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 火力発電所排水を凝集処理し、凝集処理液を
膜分離処理するに当り、定常排水から非定常排水に切り
替えて処理する際の膜フラックスの低下を防止して薬品
洗浄頻度を低減する。 【解決手段】 定常排水の処理から非定常排水の処理へ
の切り替え時に、凝集処理ｐＨを８〜９に調整するとと
もに、膜分離装置３に供給する水のｐＨが８〜９になっ
たときに、この水の第１鉄イオン濃度が１００ｍｇ／Ｌ
以上となるように調整する。 【効果】 定常排水から非定常排水への切り替え時に、
凝集処理ｐＨを８〜９に上げると、定常排水由来の汚泥
は凝集不良となって微細化するが、第１鉄イオンが１０
０ｍｇ／Ｌ以上となるように調整すると、凝集性が高ま
り、この第１鉄イオンと共に濾過性の良い凝集フロック
を形成するため、膜フラックスの低下が抑制される。
膜分離処理するに当り、定常排水から非定常排水に切り
替えて処理する際の膜フラックスの低下を防止して薬品
洗浄頻度を低減する。 【解決手段】 定常排水の処理から非定常排水の処理へ
の切り替え時に、凝集処理ｐＨを８〜９に調整するとと
もに、膜分離装置３に供給する水のｐＨが８〜９になっ
たときに、この水の第１鉄イオン濃度が１００ｍｇ／Ｌ
以上となるように調整する。 【効果】 定常排水から非定常排水への切り替え時に、
凝集処理ｐＨを８〜９に上げると、定常排水由来の汚泥
は凝集不良となって微細化するが、第１鉄イオンが１０
０ｍｇ／Ｌ以上となるように調整すると、凝集性が高ま
り、この第１鉄イオンと共に濾過性の良い凝集フロック
を形成するため、膜フラックスの低下が抑制される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は火力発電所排水の処
理方法に係り、特に、火力発電所の定常排水を凝集処理
した後膜分離処理している処理系において、被処理液を
定常排水から非定常排水に切り替えて処理を行う際の膜
のフラックス低下を防止して安定かつ効率的な処理を行
う方法に関する。
理方法に係り、特に、火力発電所の定常排水を凝集処理
した後膜分離処理している処理系において、被処理液を
定常排水から非定常排水に切り替えて処理を行う際の膜
のフラックス低下を防止して安定かつ効率的な処理を行
う方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】火力発電所排水の処理方法は一般にＰＡ
Ｃ（ポリ塩化アルミニウム）等のアルミニウム塩やＦｅ
Ｃｌ3 （塩化第２鉄）等の第２鉄塩を凝集剤として添加
すると共にｐＨ調整して凝集処理し、得られた凝集処理
液を固液分離することにより処理されている。この固液
分離手段としては、沈殿法が採用されてきたが、沈殿槽
を省略できるなどの利点を有することから、最近では膜
分離法が採用されるようになってきている。
Ｃ（ポリ塩化アルミニウム）等のアルミニウム塩やＦｅ
Ｃｌ3 （塩化第２鉄）等の第２鉄塩を凝集剤として添加
すると共にｐＨ調整して凝集処理し、得られた凝集処理
液を固液分離することにより処理されている。この固液
分離手段としては、沈殿法が採用されてきたが、沈殿槽
を省略できるなどの利点を有することから、最近では膜
分離法が採用されるようになってきている。
【０００３】このような火力発電所排水の処理では、大
部分の期間は定常排水（例えば、排煙脱硫排水、発電所
洗浄排水、生活排水など。フッ素、金属、ＳＳ等を含有
するが、第１鉄イオン含有量は少ない。）を処理してお
り、年間１〜３回程度発生する非定常排水（例えば、電
気集塵機洗浄排水、エアヒーター洗浄排水など。ＳＳの
他、比較的多くの第１鉄イオンを含む。）は、その発生
の毎に、水処理装置への定常排水の供給を一時停止し
て、代わりに非定常排水を供給することで、当該水処理
装置において処理されている。
部分の期間は定常排水（例えば、排煙脱硫排水、発電所
洗浄排水、生活排水など。フッ素、金属、ＳＳ等を含有
するが、第１鉄イオン含有量は少ない。）を処理してお
り、年間１〜３回程度発生する非定常排水（例えば、電
気集塵機洗浄排水、エアヒーター洗浄排水など。ＳＳの
他、比較的多くの第１鉄イオンを含む。）は、その発生
の毎に、水処理装置への定常排水の供給を一時停止し
て、代わりに非定常排水を供給することで、当該水処理
装置において処理されている。
【０００４】非定常排水を水処理装置に供給するとき
は、通常の場合、定常排水を処理している水処理系内に
定常排水に代わって非定常排水が導入されることにな
り、この水処理系内が非定常排水に殆ど置き換わる、即
ち、定常排水を処理しているときの系内の汚泥が、非定
常排水の処理時に発生する汚泥に置き換わるには、定常
排水から非定常排水への切り替えから数時間を要する。
は、通常の場合、定常排水を処理している水処理系内に
定常排水に代わって非定常排水が導入されることにな
り、この水処理系内が非定常排水に殆ど置き換わる、即
ち、定常排水を処理しているときの系内の汚泥が、非定
常排水の処理時に発生する汚泥に置き換わるには、定常
排水から非定常排水への切り替えから数時間を要する。
【０００５】ところで、定常排水の処理に当り、凝集処
理汚泥を安定して膜分離処理するための調整ｐＨ値は、
６〜７．５、好ましくは６〜７である。しかし、処理対
象排水を定常排水から非定常排水に置き換えたとき、定
常排水の凝集処理条件、即ちｐＨ６〜７．５のまま、第
１鉄イオンを多く（通常の場合、数百〜千数百ｍｇ／Ｌ
程度）含む非定常排水を処理すると、この条件では第１
鉄イオンの凝集にはｐＨが若干低いため、処理水中に第
１鉄イオンの一部がリークしたり、生成するフロックが
膜分離に好適なフロック径より小さなフロックとなるた
め膜フラックスを低下させたりするという問題が生じ
る。
理汚泥を安定して膜分離処理するための調整ｐＨ値は、
６〜７．５、好ましくは６〜７である。しかし、処理対
象排水を定常排水から非定常排水に置き換えたとき、定
常排水の凝集処理条件、即ちｐＨ６〜７．５のまま、第
１鉄イオンを多く（通常の場合、数百〜千数百ｍｇ／Ｌ
程度）含む非定常排水を処理すると、この条件では第１
鉄イオンの凝集にはｐＨが若干低いため、処理水中に第
１鉄イオンの一部がリークしたり、生成するフロックが
膜分離に好適なフロック径より小さなフロックとなるた
め膜フラックスを低下させたりするという問題が生じ
る。
【０００６】このような問題点を回避するためには、非
定常排水を処理するときに凝集処理ｐＨを８〜９程度に
高める必要がある。
定常排水を処理するときに凝集処理ｐＨを８〜９程度に
高める必要がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、定常排
水から非定常排水への切り替え時に単に凝集処理ｐＨの
みを高めただけでは、短時間で膜の目詰りが生じるよう
になる。これは、切り替え時には定常排水の汚泥が水処
理系内に残留しているため、単にｐＨのみを調整したの
では、この汚泥がｐＨが高くなることにより微細化し、
この微細化して濾過性の低下した汚泥が膜面を汚染し、
膜フラックスの低下をもたらすことによる。
水から非定常排水への切り替え時に単に凝集処理ｐＨの
みを高めただけでは、短時間で膜の目詰りが生じるよう
になる。これは、切り替え時には定常排水の汚泥が水処
理系内に残留しているため、単にｐＨのみを調整したの
では、この汚泥がｐＨが高くなることにより微細化し、
この微細化して濾過性の低下した汚泥が膜面を汚染し、
膜フラックスの低下をもたらすことによる。
【０００８】一般に、膜分離装置では、透過水を採水す
る通水処理と、透過水側から透過水等の洗浄水を逆流さ
せる逆洗とを交互に繰り返し行うことで膜の目詰りを防
止しているが、逆洗による膜フラックスの回復が悪い場
合には、装置の運転を停止して薬品による洗浄を行うこ
ととなる。このような薬品洗浄頻度が高くなると、薬剤
コストが高騰するだけでなく、装置の稼動率が低下する
ため、膜の目詰りを防止して薬品洗浄頻度を低く抑える
ことが重要となる。
る通水処理と、透過水側から透過水等の洗浄水を逆流さ
せる逆洗とを交互に繰り返し行うことで膜の目詰りを防
止しているが、逆洗による膜フラックスの回復が悪い場
合には、装置の運転を停止して薬品による洗浄を行うこ
ととなる。このような薬品洗浄頻度が高くなると、薬剤
コストが高騰するだけでなく、装置の稼動率が低下する
ため、膜の目詰りを防止して薬品洗浄頻度を低く抑える
ことが重要となる。
【０００９】本発明は上記従来の問題点を解決し、火力
発電所排水の処理において、定常排水から非定常排水に
切り替えて処理する際の膜フラックスの低下を防止して
薬品洗浄頻度を低減する方法を提供することを目的とす
る。
発電所排水の処理において、定常排水から非定常排水に
切り替えて処理する際の膜フラックスの低下を防止して
薬品洗浄頻度を低減する方法を提供することを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の火力発電所排水
の処理方法は、火力発電所排水を凝集処理し、凝集処理
液を膜分離装置に通水して透過水を処理水とする火力発
電所排水の処理方法であって、火力発電所排水として、
第１鉄イオンの含有量が比較的少ない定常排水を処理す
る時期と、第１鉄イオンの含有量が比較的多い非定常排
水を処理する時期とを含む火力発電所排水の処理方法に
おいて、該定常排水の処理から非定常排水の処理への切
り替え時に、前記凝集処理ｐＨを８〜９に調整するとと
もに、膜分離装置に供給される水のｐＨが８〜９になっ
たときに、該水の第１鉄イオン濃度が１００ｍｇ／Ｌ以
上となるように調整することを特徴とする。
の処理方法は、火力発電所排水を凝集処理し、凝集処理
液を膜分離装置に通水して透過水を処理水とする火力発
電所排水の処理方法であって、火力発電所排水として、
第１鉄イオンの含有量が比較的少ない定常排水を処理す
る時期と、第１鉄イオンの含有量が比較的多い非定常排
水を処理する時期とを含む火力発電所排水の処理方法に
おいて、該定常排水の処理から非定常排水の処理への切
り替え時に、前記凝集処理ｐＨを８〜９に調整するとと
もに、膜分離装置に供給される水のｐＨが８〜９になっ
たときに、該水の第１鉄イオン濃度が１００ｍｇ／Ｌ以
上となるように調整することを特徴とする。
【００１１】前述の如く、定常排水から非定常排水への
切り替え時に、凝集処理ｐＨを８〜９に上げると、定常
排水由来の汚泥は凝集不良となって微細化するが、第１
鉄イオンが１００ｍｇ／Ｌ以上となるように調整する
と、凝集性が高まり、この第１鉄イオンと共に濾過性の
良い凝集フロックを形成するため、膜フラックスの低下
は抑制される。
切り替え時に、凝集処理ｐＨを８〜９に上げると、定常
排水由来の汚泥は凝集不良となって微細化するが、第１
鉄イオンが１００ｍｇ／Ｌ以上となるように調整する
と、凝集性が高まり、この第１鉄イオンと共に濾過性の
良い凝集フロックを形成するため、膜フラックスの低下
は抑制される。
【００１２】なお、この切り替え時のｐＨ調整により系
内のｐＨが８〜９になるまでは多少の時間を要し、その
間、膜フラックスが若干低下する。従って、このｐＨ調
整時の膜フラックスの低下を防止するために、膜分離装
置に供給される水のｐＨが８〜９に安定するまで膜分離
装置からの処理水の採水を停止するのが好ましい。
内のｐＨが８〜９になるまでは多少の時間を要し、その
間、膜フラックスが若干低下する。従って、このｐＨ調
整時の膜フラックスの低下を防止するために、膜分離装
置に供給される水のｐＨが８〜９に安定するまで膜分離
装置からの処理水の採水を停止するのが好ましい。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下図面を参照して本発明の実施
の形態を詳細に説明する。
の形態を詳細に説明する。
【００１４】図１は、本発明の火力発電所排水の処理方
法の実施の形態を示す系統図である。
法の実施の形態を示す系統図である。
【００１５】火力発電所の定常排水の処理時において
は、定常排水を凝集反応槽１に導入して、必要に応じて
ＮａＯＨ等のアルカリ又はＨ2 ＳＯ4 等の酸のｐＨ調整
剤を添加してｐＨ６〜７．５、好ましくは６〜７に調整
すると共に、凝集剤としてＰＡＣ等のアルミニウム塩や
ＦｅＣｌ3 等の第２鉄塩等を添加して凝集処理し、凝集
処理液を循環槽２を経てポンプＰにより膜分離装置３に
供給する。膜分離装置３の透過水は処理水として系外へ
取り出し、濃縮水の一部は凝集反応槽１に返送し、残部
は循環槽２に循環する。濃縮水を凝集反応槽１に返送す
ることにより、濃縮水中のフロックが凝集反応の種晶と
なって、凝集反応の促進効果を示すが、この濃縮水の返
送は必ずしも必要とされず、濃縮水は全量を循環槽２に
循環しても良い。
は、定常排水を凝集反応槽１に導入して、必要に応じて
ＮａＯＨ等のアルカリ又はＨ2 ＳＯ4 等の酸のｐＨ調整
剤を添加してｐＨ６〜７．５、好ましくは６〜７に調整
すると共に、凝集剤としてＰＡＣ等のアルミニウム塩や
ＦｅＣｌ3 等の第２鉄塩等を添加して凝集処理し、凝集
処理液を循環槽２を経てポンプＰにより膜分離装置３に
供給する。膜分離装置３の透過水は処理水として系外へ
取り出し、濃縮水の一部は凝集反応槽１に返送し、残部
は循環槽２に循環する。濃縮水を凝集反応槽１に返送す
ることにより、濃縮水中のフロックが凝集反応の種晶と
なって、凝集反応の促進効果を示すが、この濃縮水の返
送は必ずしも必要とされず、濃縮水は全量を循環槽２に
循環しても良い。
【００１６】凝集反応槽１で排水に添加する凝集剤は、
凝集剤の種類や排水の水質によっても異なるが、通常の
場合数十〜数百（例えば４０〜６００）ｍｇ／Ｌ程度が
好適である。
凝集剤の種類や排水の水質によっても異なるが、通常の
場合数十〜数百（例えば４０〜６００）ｍｇ／Ｌ程度が
好適である。
【００１７】また、膜分離装置３の膜としてはＭＦ（精
密濾過）膜又はＵＦ（限外濾過）膜が用いられ、好まし
くは、透過水流量０．１〜１０ｍ3 ／ｍ2 ・ｄａｙで膜
分離処理が行われる。
密濾過）膜又はＵＦ（限外濾過）膜が用いられ、好まし
くは、透過水流量０．１〜１０ｍ3 ／ｍ2 ・ｄａｙで膜
分離処理が行われる。
【００１８】なお、循環槽２には通常の場合、凝集反応
槽１と同様のｐＨ調整手段が設けられている。循環槽２
にｐＨ調整手段を設けない場合には、循環槽２内の液を
凝集反応槽１に返送することにより循環槽２のｐＨが凝
集反応槽１のｐＨとほぼ同等となるようにする。
槽１と同様のｐＨ調整手段が設けられている。循環槽２
にｐＨ調整手段を設けない場合には、循環槽２内の液を
凝集反応槽１に返送することにより循環槽２のｐＨが凝
集反応槽１のｐＨとほぼ同等となるようにする。
【００１９】この循環槽２又は膜分離装置３の循環系内
からは、通常の場合、槽内のＳＳ濃度が１０００〜３０
０００ｍｇ／Ｌ程度となるように、連続的又は間欠的に
汚泥を引き抜く。
からは、通常の場合、槽内のＳＳ濃度が１０００〜３０
０００ｍｇ／Ｌ程度となるように、連続的又は間欠的に
汚泥を引き抜く。
【００２０】非定常排水が発生し、被処理対象排水を定
常排水から非定常排水に切り替える際には、定常排水の
供給を停止して非定常排水を凝集反応槽１に導入すると
共に、凝集反応槽１の設定ｐＨを８〜９に上げる。この
凝集処理ｐＨが８未満であると、第１鉄イオンを多く含
む非定常排水から不溶物を十分に生成させることができ
ない。しかし、この凝集処理ｐＨが９を超えると汚泥中
のアルミニウムや第２鉄塩が溶出するため好ましくな
い。従って、非定常排水の凝集反応の設定ｐＨは８〜９
とする。
常排水から非定常排水に切り替える際には、定常排水の
供給を停止して非定常排水を凝集反応槽１に導入すると
共に、凝集反応槽１の設定ｐＨを８〜９に上げる。この
凝集処理ｐＨが８未満であると、第１鉄イオンを多く含
む非定常排水から不溶物を十分に生成させることができ
ない。しかし、この凝集処理ｐＨが９を超えると汚泥中
のアルミニウムや第２鉄塩が溶出するため好ましくな
い。従って、非定常排水の凝集反応の設定ｐＨは８〜９
とする。
【００２１】本発明では、このように定常排水から非定
常排水の切り替え時に凝集処理ｐＨを８〜９に上げると
共に、膜分離装置３に供給される水のｐＨが８〜９にな
ったときに、該水の第１鉄イオン濃度が１００ｍｇ／Ｌ
以上となるように調整する。
常排水の切り替え時に凝集処理ｐＨを８〜９に上げると
共に、膜分離装置３に供給される水のｐＨが８〜９にな
ったときに、該水の第１鉄イオン濃度が１００ｍｇ／Ｌ
以上となるように調整する。
【００２２】具体的には、循環槽２内のｐＨが８〜９に
なったのを確認した後、この循環槽２に第１鉄イオン、
例えば硫酸第１鉄、塩化第１鉄等を添加して、循環槽２
内の第１鉄イオン濃度を１００ｍｇ／Ｌ以上、好ましく
は３００〜１０００ｍｇ／Ｌに調整する。この第１鉄イ
オン濃度が１００ｍｇ／Ｌ未満では、ｐＨが８〜９とア
ルカリ性であるにもかかわらず、第１鉄イオン濃度が低
いために、系内に残留する定常排水由来の汚泥の凝集性
が低下して、これが微細化し、膜分離装置３の膜フラッ
クス低下の原因となる。第１鉄イオン濃度は特に３００
ｍｇ／Ｌ以上であることが好ましいが、第１鉄イオン濃
度を過度に高くしても凝集性の改善効果に差異はなく、
汚泥生成量が徒に増加して好ましくない。従って、第１
鉄イオン濃度は１０００ｍｇ／Ｌ以下とする。
なったのを確認した後、この循環槽２に第１鉄イオン、
例えば硫酸第１鉄、塩化第１鉄等を添加して、循環槽２
内の第１鉄イオン濃度を１００ｍｇ／Ｌ以上、好ましく
は３００〜１０００ｍｇ／Ｌに調整する。この第１鉄イ
オン濃度が１００ｍｇ／Ｌ未満では、ｐＨが８〜９とア
ルカリ性であるにもかかわらず、第１鉄イオン濃度が低
いために、系内に残留する定常排水由来の汚泥の凝集性
が低下して、これが微細化し、膜分離装置３の膜フラッ
クス低下の原因となる。第１鉄イオン濃度は特に３００
ｍｇ／Ｌ以上であることが好ましいが、第１鉄イオン濃
度を過度に高くしても凝集性の改善効果に差異はなく、
汚泥生成量が徒に増加して好ましくない。従って、第１
鉄イオン濃度は１０００ｍｇ／Ｌ以下とする。
【００２３】このように、本発明に従って、ｐＨを高め
ると共に、第１鉄イオン濃度を高めることにより、定常
排水から非定常排水への切り替え時に系内に残留する定
常排水由来の汚泥を濾過性の良い凝集フロックとして膜
分離装置３に送ることができ、これにより膜フラックス
の低下を抑えることができるが、定常排水から非定常排
水への切り替え時の設定ｐＨ値の切り替えには若干の時
間を要し、その間に、好適凝集条件を満たさない凝集処
理液が膜分離装置３に流入することで、膜フラックスを
低下させることとなる。
ると共に、第１鉄イオン濃度を高めることにより、定常
排水から非定常排水への切り替え時に系内に残留する定
常排水由来の汚泥を濾過性の良い凝集フロックとして膜
分離装置３に送ることができ、これにより膜フラックス
の低下を抑えることができるが、定常排水から非定常排
水への切り替え時の設定ｐＨ値の切り替えには若干の時
間を要し、その間に、好適凝集条件を満たさない凝集処
理液が膜分離装置３に流入することで、膜フラックスを
低下させることとなる。
【００２４】従って、本発明においては、定常排水から
非定常排水への切り替え時には、上述の如く、凝集処理
ｐＨを８〜９に上げ、第１鉄イオン濃度の調整を行うと
共に、バルブＶを閉として膜分離装置３に導入する水の
ｐＨが８〜９に安定するまでは、膜分離装置３からの透
過水の採用を一時停止するのが好ましい。この場合、循
環槽２内の液は、単に膜分離装置３の原水室内を通って
再び循環槽２に戻される。
非定常排水への切り替え時には、上述の如く、凝集処理
ｐＨを８〜９に上げ、第１鉄イオン濃度の調整を行うと
共に、バルブＶを閉として膜分離装置３に導入する水の
ｐＨが８〜９に安定するまでは、膜分離装置３からの透
過水の採用を一時停止するのが好ましい。この場合、循
環槽２内の液は、単に膜分離装置３の原水室内を通って
再び循環槽２に戻される。
【００２５】このように採水を停止することにより、好
適凝集条件を満たさず、濾過性の悪い凝集フロックを含
む凝集処理液は、単に循環系内を循環するのみで、膜分
離装置３の膜を透過しないため、膜フラックスの低下を
引き起こすことはなく、膜分離性能を高く維持すること
ができる。
適凝集条件を満たさず、濾過性の悪い凝集フロックを含
む凝集処理液は、単に循環系内を循環するのみで、膜分
離装置３の膜を透過しないため、膜フラックスの低下を
引き起こすことはなく、膜分離性能を高く維持すること
ができる。
【００２６】図示の方法では、第１鉄イオン濃度の調整
のために、循環槽２に試薬の第１鉄塩を添加している
が、第１鉄塩の添加は、循環槽２に限らず、循環槽２か
ら膜分離装置３へ水を供給する配管や膜分離装置３から
循環槽２に濃縮水を循環する配管に添加しても良い。こ
のように、膜分離装置の循環系内に第１鉄塩を添加する
ことにより、膜分離に不都合な微細汚泥が膜と接触する
ことが軽減されるため、膜フラックスの低下防止に有効
であるが、第１鉄塩は凝集反応槽１や膜分離装置３から
濃縮水を凝集反応槽１に返送する配管に添加しても良
い。特に、凝集性及び濾過性の改善のためには、凝集反
応槽１と循環槽２の両方に第１鉄塩を添加するのが好ま
しい。
のために、循環槽２に試薬の第１鉄塩を添加している
が、第１鉄塩の添加は、循環槽２に限らず、循環槽２か
ら膜分離装置３へ水を供給する配管や膜分離装置３から
循環槽２に濃縮水を循環する配管に添加しても良い。こ
のように、膜分離装置の循環系内に第１鉄塩を添加する
ことにより、膜分離に不都合な微細汚泥が膜と接触する
ことが軽減されるため、膜フラックスの低下防止に有効
であるが、第１鉄塩は凝集反応槽１や膜分離装置３から
濃縮水を凝集反応槽１に返送する配管に添加しても良
い。特に、凝集性及び濾過性の改善のためには、凝集反
応槽１と循環槽２の両方に第１鉄塩を添加するのが好ま
しい。
【００２７】また、第１鉄イオン濃度の調整は、このよ
うに、系外から別途第１鉄塩を添加する他、循環槽２内
の水を排出することにより濃縮水槽などに移し、液位を
適当なレベルにまで下げ、その分、非定常排水を凝集反
応槽１を経て循環槽２に導入し、循環槽２内の第１鉄イ
オン濃度を１００ｍｇ／Ｌ以上に上げることもできる。
うに、系外から別途第１鉄塩を添加する他、循環槽２内
の水を排出することにより濃縮水槽などに移し、液位を
適当なレベルにまで下げ、その分、非定常排水を凝集反
応槽１を経て循環槽２に導入し、循環槽２内の第１鉄イ
オン濃度を１００ｍｇ／Ｌ以上に上げることもできる。
【００２８】この非定常排水による第１鉄イオン濃度の
調整は、前述の試薬の第１鉄塩添加による第１鉄イオン
濃度の調整と併用して行っても良い。
調整は、前述の試薬の第１鉄塩添加による第１鉄イオン
濃度の調整と併用して行っても良い。
【００２９】なお、本発明において、定常排水とは、前
述の如く、排煙脱硫排水、発電所洗浄排水、生活排水等
の火力発電所から常時排出される排水であり、通常、そ
の第１鉄イオン濃度は１０ｍｇ／Ｌ以下とくに０．１〜
１ｍｇ／Ｌである。
述の如く、排煙脱硫排水、発電所洗浄排水、生活排水等
の火力発電所から常時排出される排水であり、通常、そ
の第１鉄イオン濃度は１０ｍｇ／Ｌ以下とくに０．１〜
１ｍｇ／Ｌである。
【００３０】一方、非定常排水とは、電気集塵機洗浄排
水、エアヒーター洗浄排水等の火力発電所から非定常的
に排出される排水であり、通常、その第１鉄イオン濃度
は１００ｍｇ／Ｌ以上とくに２００〜２０００ｍｇ／Ｌ
である。
水、エアヒーター洗浄排水等の火力発電所から非定常的
に排出される排水であり、通常、その第１鉄イオン濃度
は１００ｍｇ／Ｌ以上とくに２００〜２０００ｍｇ／Ｌ
である。
【００３１】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明するが、本発明はその要旨を超えない限
り、以下の実施例に限定されるものではない。
り具体的に説明するが、本発明はその要旨を超えない限
り、以下の実施例に限定されるものではない。
【００３２】説明の便宜上まず比較例を挙げる。
【００３３】比較例１ 図１に示す装置により火力発電所の定常排水（脱硫排
水）を処理し、その後非定常排水に切り替えて処理を行
った。なお、定常排水及び非定常排水の水質は次の通り
である。
水）を処理し、その後非定常排水に切り替えて処理を行
った。なお、定常排水及び非定常排水の水質は次の通り
である。
【００３４】定常排水水質 ｐＨ：６．８ ＳＳ：３０ｍｇ／Ｌ Ｆｅ：１．３ｍｇ／Ｌ（Ｆｅ2+：０．１ｍｇ／Ｌ以下） Ｆ ：１９ｍｇ／Ｌ非定常排水水質 ｐＨ：２．６ ＳＳ：７２０ｍｇ／Ｌ Ｆｅ：１３４０ｍｇ／Ｌ（Ｆｅ2+：１２８０ｍｇ／Ｌ） Ｆ ：３．８ｍｇ／Ｌ まず、定常排水を１２００Ｌ／ｄａｙの流量で凝集反応
槽（容量５００Ｌ）１に導入し、凝集剤としてＰＡＣを
２００ｍｇ／Ｌ添加すると共に、ｐＨ６〜７となるよう
に必要に応じてＮａＯＨ又はＨ2 ＳＯ4 を添加してｐＨ
調整して十分に凝集反応させた後、循環槽（容量１００
０Ｌ）２を経てポンプＰにより、チューブラーＭＦ膜
（内径５．５ｍｍ，孔径０．２μｍ）を装着した膜分離
装置３に導入し、透過水量５ｍ3 ／ｍ2 ・ｄａｙ一定で
膜分離処理した。
槽（容量５００Ｌ）１に導入し、凝集剤としてＰＡＣを
２００ｍｇ／Ｌ添加すると共に、ｐＨ６〜７となるよう
に必要に応じてＮａＯＨ又はＨ2 ＳＯ4 を添加してｐＨ
調整して十分に凝集反応させた後、循環槽（容量１００
０Ｌ）２を経てポンプＰにより、チューブラーＭＦ膜
（内径５．５ｍｍ，孔径０．２μｍ）を装着した膜分離
装置３に導入し、透過水量５ｍ3 ／ｍ2 ・ｄａｙ一定で
膜分離処理した。
【００３５】膜分離装置３の透過水は処理水として取り
出し、濃縮水は一部（１２００Ｌ／ｄａｙ）を凝集反応
槽１に返送し、残部は循環槽２に循環した。この循環槽
２からは循環槽内ＳＳ濃度が２００００ｍｇ／Ｌとなる
ように汚泥を引き抜いた。
出し、濃縮水は一部（１２００Ｌ／ｄａｙ）を凝集反応
槽１に返送し、残部は循環槽２に循環した。この循環槽
２からは循環槽内ＳＳ濃度が２００００ｍｇ／Ｌとなる
ように汚泥を引き抜いた。
【００３６】なお、本実施例の装置では、循環槽２にｐ
Ｈ調整手段が設けられていないため、循環槽２内の液を
１２００Ｌ／ｄａｙの割合で凝集反応槽１に返送するこ
とにより、循環槽２内の液ｐＨを凝集反応槽１内の液ｐ
Ｈに一致させるようにした。
Ｈ調整手段が設けられていないため、循環槽２内の液を
１２００Ｌ／ｄａｙの割合で凝集反応槽１に返送するこ
とにより、循環槽２内の液ｐＨを凝集反応槽１内の液ｐ
Ｈに一致させるようにした。
【００３７】膜分離装置３は、１５分間に１回の割合で
処理水による逆洗を５秒間行って連続処理した。
処理水による逆洗を５秒間行って連続処理した。
【００３８】なお、薬品洗浄は、透過水量が５ｍ3 ／ｍ
2 ・ｄａｙ以下となったときに行うものとした。
2 ・ｄａｙ以下となったときに行うものとした。
【００３９】このときの膜の濾過性能として、循環水側
圧力の平均と透過水側圧力との差を有効圧力とし、これ
を０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 ，２５℃で換算した膜フラック
スを求め、この膜フラックスの１日当りの低下量をフラ
ックス低下速度として算出したところ、０．１９ｍ3 ／
ｍ2 ・ｄａｙ／ｄａｙであった。
圧力の平均と透過水側圧力との差を有効圧力とし、これ
を０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 ，２５℃で換算した膜フラック
スを求め、この膜フラックスの１日当りの低下量をフラ
ックス低下速度として算出したところ、０．１９ｍ3 ／
ｍ2 ・ｄａｙ／ｄａｙであった。
【００４０】ある時点で非定常排水が発生したため、定
常排水の導入を停止して非定常排水に切り替え、非定常
排水を１２００Ｌ／ｄａｙの流量で凝集反応槽１に導入
した。そして、非定常排水のＦｅ2+を十分に凝集処理す
るために、凝集反応槽１の設定ｐＨを８に上げたこと以
外は、上記定常排水の処理時と同様にして、同一凝集剤
添加量、同一透過水流量及び逆洗頻度で連続処理を行っ
た。なお、循環槽２内のＦｅ2+濃度は、定常排水から非
定常排水に切り替え直後は０．２ｍｇ／Ｌであり、その
後徐々に高くなって約０．５日後には１００ｍｇ／Ｌに
なった。
常排水の導入を停止して非定常排水に切り替え、非定常
排水を１２００Ｌ／ｄａｙの流量で凝集反応槽１に導入
した。そして、非定常排水のＦｅ2+を十分に凝集処理す
るために、凝集反応槽１の設定ｐＨを８に上げたこと以
外は、上記定常排水の処理時と同様にして、同一凝集剤
添加量、同一透過水流量及び逆洗頻度で連続処理を行っ
た。なお、循環槽２内のＦｅ2+濃度は、定常排水から非
定常排水に切り替え直後は０．２ｍｇ／Ｌであり、その
後徐々に高くなって約０．５日後には１００ｍｇ／Ｌに
なった。
【００４１】この非定常排水処理を７日継続したときの
フラックス低下速度及び薬品洗浄頻度は表１に示す通り
であった。
フラックス低下速度及び薬品洗浄頻度は表１に示す通り
であった。
【００４２】実施例１ 比較例１において、定常排水から非定常排水に切り替え
たときに、凝集処理ｐＨを８に上げると共に、循環槽２
内のｐＨが８になったときに、Ｆｅ2+濃度が１００ｍｇ
／Ｌとなるように循環槽２に試薬の硫酸第１鉄を添加し
たこと以外は同様に処理を行ったところ、非定常排水処
理時のフラックス低下速度及び薬品洗浄頻度は表１に示
す通りとなった。
たときに、凝集処理ｐＨを８に上げると共に、循環槽２
内のｐＨが８になったときに、Ｆｅ2+濃度が１００ｍｇ
／Ｌとなるように循環槽２に試薬の硫酸第１鉄を添加し
たこと以外は同様に処理を行ったところ、非定常排水処
理時のフラックス低下速度及び薬品洗浄頻度は表１に示
す通りとなった。
【００４３】実施例２ 実施例１において、循環槽２内のＦｅ2+濃度が３００ｍ
ｇ／Ｌとなるように硫酸第１鉄を添加したこと以外は同
様に処理を行ったところ、非定常排水処理時のフラック
ス低下速度及び薬品洗浄頻度は表１に示す通りとなっ
た。
ｇ／Ｌとなるように硫酸第１鉄を添加したこと以外は同
様に処理を行ったところ、非定常排水処理時のフラック
ス低下速度及び薬品洗浄頻度は表１に示す通りとなっ
た。
【００４４】実施例３，４ 実施例１，２において、循環槽２内のｐＨが上昇し始め
てからｐＨ８になるまで、バルブＶを閉として一時的に
透過水の採水を停止し、循環槽２内のｐＨが８になった
ところで透過水の採水を再開したこと以外はそれぞれ同
様に処理を行ったところ、非定常排水処理時のフラック
ス低下速度及び薬品洗浄頻度は表１に示す通りとなっ
た。
てからｐＨ８になるまで、バルブＶを閉として一時的に
透過水の採水を停止し、循環槽２内のｐＨが８になった
ところで透過水の採水を再開したこと以外はそれぞれ同
様に処理を行ったところ、非定常排水処理時のフラック
ス低下速度及び薬品洗浄頻度は表１に示す通りとなっ
た。
【００４５】
【表１】
【００４６】表１より、本発明の方法に従ってＦｅ2+濃
度を調整することにより、膜フラックスの低下を防止し
て、薬品洗浄頻度を著しく低減でき、更にこの場合にお
いて、ｐＨが安定するまでの間、透過水の採水を停止す
ることにより、より一層膜フラックスの低下を防止でき
ることが明らかである。
度を調整することにより、膜フラックスの低下を防止し
て、薬品洗浄頻度を著しく低減でき、更にこの場合にお
いて、ｐＨが安定するまでの間、透過水の採水を停止す
ることにより、より一層膜フラックスの低下を防止でき
ることが明らかである。
【００４７】なお、上記比較例１及び実施例１〜３にお
いて、非定常排水処理時の処理水のＦｅ及びＡｌ3+濃度
はいずれの場合も各々１．０ｍｇ／Ｌ以下と良好であっ
た。
いて、非定常排水処理時の処理水のＦｅ及びＡｌ3+濃度
はいずれの場合も各々１．０ｍｇ／Ｌ以下と良好であっ
た。
【００４８】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の火力発電所
排水の処理方法によれば、定常排水から非定常排水への
切り替え時の膜フラックスの低下を防止することができ
る。このため、膜の薬品洗浄頻度は大幅に低減され、薬
品コストの低減、装置稼動率の向上を図ることができ
る。
排水の処理方法によれば、定常排水から非定常排水への
切り替え時の膜フラックスの低下を防止することができ
る。このため、膜の薬品洗浄頻度は大幅に低減され、薬
品コストの低減、装置稼動率の向上を図ることができ
る。
【図１】本発明の火力発電所排水の処理方法の実施の形
態を示す系統図である。
態を示す系統図である。
１ 凝集反応槽 ２ 循環槽 ３ 膜分離装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０２Ｆ 1/44 Ｃ０２Ｆ 1/44 Ｅ 1/52 1/52 Ｋ (72)発明者 藤田 裕之 宮城県仙台市青葉区一番町三丁目７番１号 東北電力株式会社内 (72)発明者 近沢 清仁 東京都新宿区西新宿３丁目４番７号 栗田 工業株式会社内 (72)発明者 高土居 忠 東京都新宿区西新宿３丁目４番７号 栗田 工業株式会社内 (72)発明者 佐藤 武 東京都新宿区西新宿３丁目４番７号 栗田 工業株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 火力発電所排水を凝集処理し、凝集処理
液を膜分離装置に通水して透過水を処理水とする火力発
電所排水の処理方法であって、 火力発電所排水として、第１鉄イオンの含有量が比較的
少ない定常排水を処理する時期と、第１鉄イオンの含有
量が比較的多い非定常排水を処理する時期とを含む火力
発電所排水の処理方法において、 該定常排水の処理から非定常排水の処理への切り替え時
に、前記凝集処理ｐＨを８〜９に調整するとともに、膜
分離装置に供給される水のｐＨが８〜９になったとき
に、該水の第１鉄イオン濃度が１００ｍｇ／Ｌ以上とな
るように調整することを特徴とする火力発電所排水の処
理方法。 - 【請求項２】 請求項１の方法において、該切り替え時
に、膜分離装置に供給される水のｐＨが８〜９になるま
で膜分離装置からの処理水の採水を停止することを特徴
とする火力発電所排水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16239797A JP4061671B2 (ja) | 1997-06-19 | 1997-06-19 | 火力発電所排水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16239797A JP4061671B2 (ja) | 1997-06-19 | 1997-06-19 | 火力発電所排水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1110196A true JPH1110196A (ja) | 1999-01-19 |
| JP4061671B2 JP4061671B2 (ja) | 2008-03-19 |
Family
ID=15753826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16239797A Expired - Fee Related JP4061671B2 (ja) | 1997-06-19 | 1997-06-19 | 火力発電所排水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4061671B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6713213B2 (en) * | 1999-06-08 | 2004-03-30 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Non-aqueous electrolyte secondary battery with an organic magnesium electrolyte compound |
| JP2006007011A (ja) * | 2004-06-22 | 2006-01-12 | Japan Organo Co Ltd | フッ素またはリン含有水の晶析処理方法 |
| JP2006043616A (ja) * | 2004-08-06 | 2006-02-16 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 水処理方法および水処理装置 |
-
1997
- 1997-06-19 JP JP16239797A patent/JP4061671B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6713213B2 (en) * | 1999-06-08 | 2004-03-30 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Non-aqueous electrolyte secondary battery with an organic magnesium electrolyte compound |
| JP2006007011A (ja) * | 2004-06-22 | 2006-01-12 | Japan Organo Co Ltd | フッ素またはリン含有水の晶析処理方法 |
| JP2006043616A (ja) * | 2004-08-06 | 2006-02-16 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 水処理方法および水処理装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4061671B2 (ja) | 2008-03-19 |
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