JPH11104796A - 薄肉広幅スラブ連続鋳造用浸漬ノズル - Google Patents
薄肉広幅スラブ連続鋳造用浸漬ノズルInfo
- Publication number
- JPH11104796A JPH11104796A JP27797097A JP27797097A JPH11104796A JP H11104796 A JPH11104796 A JP H11104796A JP 27797097 A JP27797097 A JP 27797097A JP 27797097 A JP27797097 A JP 27797097A JP H11104796 A JPH11104796 A JP H11104796A
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- JP
- Japan
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- long side
- side wall
- immersion nozzle
- nozzle
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 薄肉広幅のスラブ鋳片の連続鋳造用として、
品質良好な鋳片を安定して鋳造できる浸漬ノズルを提供
する。 【解決手段】 略円筒状の頭部３に続く首部４を介して
偏平状の胴部５が形成されており、胴部５の短片側壁と
底壁及び長片側壁にはそれぞれ溶湯吐出孔６，７，８が
設けられており、長片側壁の溶湯吐出口８の開口面積の
合計は、全ての溶湯吐出孔６．７．８の開口面積の合計
の２％以上１０％以下となっている。この構成により、
浸漬ノズル１の長片側壁と鋳型長辺との間に溶湯を適切
に供給することができ、ノズルと鋳型の間の地金張りを
防止して品質良好な鋳片を安定して鋳造することができ
る。
品質良好な鋳片を安定して鋳造できる浸漬ノズルを提供
する。 【解決手段】 略円筒状の頭部３に続く首部４を介して
偏平状の胴部５が形成されており、胴部５の短片側壁と
底壁及び長片側壁にはそれぞれ溶湯吐出孔６，７，８が
設けられており、長片側壁の溶湯吐出口８の開口面積の
合計は、全ての溶湯吐出孔６．７．８の開口面積の合計
の２％以上１０％以下となっている。この構成により、
浸漬ノズル１の長片側壁と鋳型長辺との間に溶湯を適切
に供給することができ、ノズルと鋳型の間の地金張りを
防止して品質良好な鋳片を安定して鋳造することができ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は連続鋳造によって例
えば厚み１００ｍｍ以下、幅１０００ｍｍ以上の薄肉広
幅のスラブ鋳片を鋳造するための浸漬ノズルに関するも
のである。
えば厚み１００ｍｍ以下、幅１０００ｍｍ以上の薄肉広
幅のスラブ鋳片を鋳造するための浸漬ノズルに関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】近年、後工程の省力化を目指してスラブ
鋳片（以下、単にスラブという）を薄肉化する傾向があ
るが、それに伴って浸漬ノズルを扁平形状にする必要が
生じている。
鋳片（以下、単にスラブという）を薄肉化する傾向があ
るが、それに伴って浸漬ノズルを扁平形状にする必要が
生じている。
【０００３】しかし、溶湯流量を確保する必要上、ノズ
ルの扁平化には自ずと限界がある。そのため薄肉広幅の
スラブの鋳造においては、鋳型長辺とノズルの間隔が従
来のスラブ鋳造に比べて必然的に狭くなり、その部分に
溶湯が凝固して鋳型とノズルをブリッジする所謂地金張
りが発生する危険性が高い。
ルの扁平化には自ずと限界がある。そのため薄肉広幅の
スラブの鋳造においては、鋳型長辺とノズルの間隔が従
来のスラブ鋳造に比べて必然的に狭くなり、その部分に
溶湯が凝固して鋳型とノズルをブリッジする所謂地金張
りが発生する危険性が高い。
【０００４】地金張りを防止するためには、外部から熱
を加えて地金を溶解する方法が考えられる。しかし薄肉
化に伴って鋳造速度を高速化する傾向があるため、メニ
スカス近傍の初期凝固シェルは脆弱である。そのため、
入熱により凝固シェルの再溶解が発生するおそれがあ
る。
を加えて地金を溶解する方法が考えられる。しかし薄肉
化に伴って鋳造速度を高速化する傾向があるため、メニ
スカス近傍の初期凝固シェルは脆弱である。そのため、
入熱により凝固シェルの再溶解が発生するおそれがあ
る。
【０００５】地金張りを防止する別の方法としては、円
筒状の浸漬ノズルの鋳型短辺側に上向きの溶湯吐出孔を
設ける方法や、電磁気などによって溶湯表面を攪拌する
方法が知られている。しかし、これらの方法は溶湯表面
を乱すことに繋がるため、凝固不均一によるスラブの縦
割れやパウダー巻き込み欠陥の発生が常に付きまとうこ
とになる。さらには溶湯流速の増大によって、凝固シェ
ルの再溶解が発生する懸念もある。
筒状の浸漬ノズルの鋳型短辺側に上向きの溶湯吐出孔を
設ける方法や、電磁気などによって溶湯表面を攪拌する
方法が知られている。しかし、これらの方法は溶湯表面
を乱すことに繋がるため、凝固不均一によるスラブの縦
割れやパウダー巻き込み欠陥の発生が常に付きまとうこ
とになる。さらには溶湯流速の増大によって、凝固シェ
ルの再溶解が発生する懸念もある。
【０００６】地金張りと凝固シェル再溶解の防止を両立
する浸漬ノズルとして、ノズル自体を扁平形状とし、か
つ短片側壁と底壁に溶湯吐出孔を設けたものが、例えば
特開平８−３９２０８号公報に開示されている。しか
し、このノズルであっても鋳型長辺とノズルの間で地金
張りが発生することがあり、特に鋳造の開始直後や連々
鋳における取鍋交換時などの鋳造速度低下時において地
金張りの危険性が増大することとなり、安定した連続鋳
造が期待できない。
する浸漬ノズルとして、ノズル自体を扁平形状とし、か
つ短片側壁と底壁に溶湯吐出孔を設けたものが、例えば
特開平８−３９２０８号公報に開示されている。しか
し、このノズルであっても鋳型長辺とノズルの間で地金
張りが発生することがあり、特に鋳造の開始直後や連々
鋳における取鍋交換時などの鋳造速度低下時において地
金張りの危険性が増大することとなり、安定した連続鋳
造が期待できない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、薄肉広幅ス
ラブの連続鋳造に際し、鋳型とノズルの狭小な間隙に発
生し易い地金張りを安定的に防止するとともに、湯面の
波立ちや凝固シェルの再溶解を防止するための浸漬ノズ
ルを提供することを課題とする。
ラブの連続鋳造に際し、鋳型とノズルの狭小な間隙に発
生し易い地金張りを安定的に防止するとともに、湯面の
波立ちや凝固シェルの再溶解を防止するための浸漬ノズ
ルを提供することを課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】鋳型とノズルの間の地金
張りを防止するために、鋳型長辺側へ溶湯を吐出するこ
とが最も効果的と考えられる。しかし、従来は鋳型長辺
側へ溶湯を吐出すると、湯面変動や凝固シェルの再溶解
が必ず起こると考えられており、特に薄肉扁平な鋳型で
は鋳型長辺とノズルの間隔が益々狭いので、鋳型長辺側
への溶湯の吐出はいわばタブーとされてきた。そのた
め、従来は薄肉広幅スラブの連続鋳造において、鋳型長
辺側へ溶湯を吐出させる方法は検討されていなかった。
張りを防止するために、鋳型長辺側へ溶湯を吐出するこ
とが最も効果的と考えられる。しかし、従来は鋳型長辺
側へ溶湯を吐出すると、湯面変動や凝固シェルの再溶解
が必ず起こると考えられており、特に薄肉扁平な鋳型で
は鋳型長辺とノズルの間隔が益々狭いので、鋳型長辺側
への溶湯の吐出はいわばタブーとされてきた。そのた
め、従来は薄肉広幅スラブの連続鋳造において、鋳型長
辺側へ溶湯を吐出させる方法は検討されていなかった。
【０００９】本発明の薄肉広幅スラブ連続鋳造用浸漬ノ
ズルは、従来の常識に反して鋳型長辺側へ溶湯を吐出す
るように構成したものであり、その要旨は下部を扁平状
に形成し、短片側壁と底壁および長片側壁に溶湯吐出孔
を設けたことを特徴とする。また、好ましくは前記に加
えて全ての溶湯吐出孔の合計開口面積に占める長片側壁
の溶湯吐出孔の合計開口面積の比率を２％以上とするこ
とによって、地金張りをより確実に防止することがで
き、さらには、前記合計開口面積の比率を１０％以下と
することによって凝固シェルの再溶解および湯面変動を
より確実に防止することができる。
ズルは、従来の常識に反して鋳型長辺側へ溶湯を吐出す
るように構成したものであり、その要旨は下部を扁平状
に形成し、短片側壁と底壁および長片側壁に溶湯吐出孔
を設けたことを特徴とする。また、好ましくは前記に加
えて全ての溶湯吐出孔の合計開口面積に占める長片側壁
の溶湯吐出孔の合計開口面積の比率を２％以上とするこ
とによって、地金張りをより確実に防止することがで
き、さらには、前記合計開口面積の比率を１０％以下と
することによって凝固シェルの再溶解および湯面変動を
より確実に防止することができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１、図２および図３は本発明に
よる浸漬ノズルの実施例を示し、図１は外観斜視図（一
部破壊図）、図２および図３は長片側から見た断面図を
示す。図１において、浸漬ノズル１の溶湯流路２の水平
断面は頭部３では円筒状であり、首部４では円筒状から
扁平状に急激に変化し、下部に対応する胴部５では扁平
状をなしている。
よる浸漬ノズルの実施例を示し、図１は外観斜視図（一
部破壊図）、図２および図３は長片側から見た断面図を
示す。図１において、浸漬ノズル１の溶湯流路２の水平
断面は頭部３では円筒状であり、首部４では円筒状から
扁平状に急激に変化し、下部に対応する胴部５では扁平
状をなしている。
【００１１】胴部５は外形も扁平状であり、その下端近
傍の両短片側壁には短片側の溶湯吐出孔６，６が設けら
れており、底壁には底壁の溶湯吐出孔７，７が設けられ
ている。また両長片側壁にはそれぞれ３ヶの長片側の溶
湯吐出孔８，８，８が設けられており、該長片側の溶湯
吐出孔８，８，８は浸漬ノズル１の軸芯に対して左右対
称に配置されている。長片側の溶湯吐出孔８，８，８は
短片側の溶湯吐出孔６，６の上端よりも下方に位置して
おり、短片側の溶湯吐出孔６，６を溶湯に浸漬させたと
きに、全ての溶湯吐出孔が溶湯に浸漬するようになって
いる。
傍の両短片側壁には短片側の溶湯吐出孔６，６が設けら
れており、底壁には底壁の溶湯吐出孔７，７が設けられ
ている。また両長片側壁にはそれぞれ３ヶの長片側の溶
湯吐出孔８，８，８が設けられており、該長片側の溶湯
吐出孔８，８，８は浸漬ノズル１の軸芯に対して左右対
称に配置されている。長片側の溶湯吐出孔８，８，８は
短片側の溶湯吐出孔６，６の上端よりも下方に位置して
おり、短片側の溶湯吐出孔６，６を溶湯に浸漬させたと
きに、全ての溶湯吐出孔が溶湯に浸漬するようになって
いる。
【００１２】図２および図３は、本発明による浸漬ノズ
ルの他の実施例であり、図１に示した長片側の溶湯吐出
孔８，８，８を一体化した例である。図２は水平方向の
スリット状開口をもた溶湯吐出孔９を設けた例であり、
図３は円形開口をもった溶湯吐出孔１０を設けた例であ
る。浸漬ノズル１自体の強度からすると、図３の円形開
口をもった溶湯吐出孔１０が望ましいが、地金張り防止
の点では図２の水平方向のスリット状開口をもた溶湯吐
出孔９が望ましい。
ルの他の実施例であり、図１に示した長片側の溶湯吐出
孔８，８，８を一体化した例である。図２は水平方向の
スリット状開口をもた溶湯吐出孔９を設けた例であり、
図３は円形開口をもった溶湯吐出孔１０を設けた例であ
る。浸漬ノズル１自体の強度からすると、図３の円形開
口をもった溶湯吐出孔１０が望ましいが、地金張り防止
の点では図２の水平方向のスリット状開口をもた溶湯吐
出孔９が望ましい。
【００１３】長片側壁の溶湯吐出孔８，８，８の開口面
積と位置および形状は、目標とする鋳片の厚みや鋳造速
度ならびに浸漬ノズル１を形成する材料の強度などに応
じて選択することができるが、長片側壁の溶湯吐出孔
８，８，８からの溶湯の吐出流量は、長片側壁の溶湯吐
出孔８，８，８の合計開口面積と全ての溶湯吐出孔６，
６，７，７，８，８，８の合計開口面積の比率によって
変化する。
積と位置および形状は、目標とする鋳片の厚みや鋳造速
度ならびに浸漬ノズル１を形成する材料の強度などに応
じて選択することができるが、長片側壁の溶湯吐出孔
８，８，８からの溶湯の吐出流量は、長片側壁の溶湯吐
出孔８，８，８の合計開口面積と全ての溶湯吐出孔６，
６，７，７，８，８，８の合計開口面積の比率によって
変化する。
【００１４】例えば図１において、全ての溶湯吐出孔６
および７および８の合計開口面積に対する長片側壁の溶
湯吐出孔８の合計開口面積の比率が２％に満たない場合
は、長片側壁の溶湯吐出孔８の溶湯吐出流量が不足して
地金張りが発生し易くなる。一方、前記合計開口面積の
比率が１０％を超える場合は、長片側壁の溶湯吐出孔８
の溶湯吐出流量が過剰となって湯面変動や凝固シェルの
再溶解が発生し易くなる。
および７および８の合計開口面積に対する長片側壁の溶
湯吐出孔８の合計開口面積の比率が２％に満たない場合
は、長片側壁の溶湯吐出孔８の溶湯吐出流量が不足して
地金張りが発生し易くなる。一方、前記合計開口面積の
比率が１０％を超える場合は、長片側壁の溶湯吐出孔８
の溶湯吐出流量が過剰となって湯面変動や凝固シェルの
再溶解が発生し易くなる。
【００１５】したがって、地金張りをより確実に防止す
るためには、前記合計開口面積の比率を２％以上とする
ことが必要であり、湯面変動や凝固シェルの再溶解をよ
り確実に防止するためには、前記開口面積の比率を１０
％以下とすることが必要である。この値は、図２および
図３の浸漬ノズル１についても同様である。
るためには、前記合計開口面積の比率を２％以上とする
ことが必要であり、湯面変動や凝固シェルの再溶解をよ
り確実に防止するためには、前記開口面積の比率を１０
％以下とすることが必要である。この値は、図２および
図３の浸漬ノズル１についても同様である。
【００１６】以上のように構成した浸漬ノズルを用いて
連続鋳造する場合は、図１の例では長片側壁の溶湯吐出
孔８を図示しない鋳型の長辺側に向けた状態で首部３を
図示しないタンディッシュに連結する。タンディッシュ
から浸漬ノズル１に供給された溶湯は、各溶湯吐出孔６
と７および８から鋳型に供給されるが、長片側の溶湯吐
出孔８から吐出する溶湯は、特に地金張りの生じ易い鋳
型辺片との間に適切な熱量を与えることで地金張りを防
止する。このとき、前記合計開口面積の比率が２〜１０
％であると、地金張りおよび湯面の波立ちや凝固シェル
の再溶解をより確実に防止することができる
連続鋳造する場合は、図１の例では長片側壁の溶湯吐出
孔８を図示しない鋳型の長辺側に向けた状態で首部３を
図示しないタンディッシュに連結する。タンディッシュ
から浸漬ノズル１に供給された溶湯は、各溶湯吐出孔６
と７および８から鋳型に供給されるが、長片側の溶湯吐
出孔８から吐出する溶湯は、特に地金張りの生じ易い鋳
型辺片との間に適切な熱量を与えることで地金張りを防
止する。このとき、前記合計開口面積の比率が２〜１０
％であると、地金張りおよび湯面の波立ちや凝固シェル
の再溶解をより確実に防止することができる
【００１７】
【実施例】以下に本発明の効果を表１に記載の実施例に
基づいて説明する。鋳型断面形状は１００ｍｍ厚×１０
００ｍｍ幅の薄肉形状であり、０．０５％炭素鋼を１．
５ｍ／分の速度で鋳造した。用いた浸漬ノズルは図１〜
図３に示す形状のものであり、外寸は幅１９０ｍｍ×厚
み６０ｍｍであり、鋳型長辺と浸漬ノズルの間隔は２０
ｍｍであった。各ノズルの短片側壁の溶湯吐出孔の合計
開口面積は１０００ｍｍ2 、底壁の溶湯吐出孔の合計開
口面積は２０００ｍｍ2 として一定とし、長片側壁の溶
湯吐出孔の合計開口面積を種々変化させた。なお、ノズ
ル浸漬深さは１００ｍｍとして鋳造した。なお、従来例
は長片側壁に溶湯吐出孔を設けない浸漬ノズルの例であ
り、また、合計開口面積の比率とは、全ての溶湯吐出孔
の合計開口面積に占める長片側壁の溶湯吐出孔の合計開
口面積の比率である。
基づいて説明する。鋳型断面形状は１００ｍｍ厚×１０
００ｍｍ幅の薄肉形状であり、０．０５％炭素鋼を１．
５ｍ／分の速度で鋳造した。用いた浸漬ノズルは図１〜
図３に示す形状のものであり、外寸は幅１９０ｍｍ×厚
み６０ｍｍであり、鋳型長辺と浸漬ノズルの間隔は２０
ｍｍであった。各ノズルの短片側壁の溶湯吐出孔の合計
開口面積は１０００ｍｍ2 、底壁の溶湯吐出孔の合計開
口面積は２０００ｍｍ2 として一定とし、長片側壁の溶
湯吐出孔の合計開口面積を種々変化させた。なお、ノズ
ル浸漬深さは１００ｍｍとして鋳造した。なお、従来例
は長片側壁に溶湯吐出孔を設けない浸漬ノズルの例であ
り、また、合計開口面積の比率とは、全ての溶湯吐出孔
の合計開口面積に占める長片側壁の溶湯吐出孔の合計開
口面積の比率である。
【００１８】
【表１】
【００１９】次に得られた結果について表１を基に説明
する。実験番号２，３，４，５は本発明の請求項２の要
件を満たした浸漬ノズルの例であるが、溶湯量６０ｔｏ
ｎ×５連続の計３００ｔｏｎを全量安定して完鋳でき
た。得られたスラブの表面には割れなどの欠陥は見られ
ず表面品質は良好であった。また鋳造後にノズルを回収
して吐出孔を観察したが、スカム等の詰まりや溶損の痕
跡は認められず健全であった。
する。実験番号２，３，４，５は本発明の請求項２の要
件を満たした浸漬ノズルの例であるが、溶湯量６０ｔｏ
ｎ×５連続の計３００ｔｏｎを全量安定して完鋳でき
た。得られたスラブの表面には割れなどの欠陥は見られ
ず表面品質は良好であった。また鋳造後にノズルを回収
して吐出孔を観察したが、スカム等の詰まりや溶損の痕
跡は認められず健全であった。
【００２０】一方、実験番号１は本発明の請求項２の要
件を満足しない浸漬ノズルの例であるが、長片側壁の溶
湯吐出孔の合計開口面積が小さいため鋳型長辺と浸漬ノ
ズルの間に地金張りが発生しスラブに縦割が僅少発生し
た。また実験番号６，７，８も本発明の請求項２の要件
を満足しない浸漬ノズルの例であるが、長片側壁の溶湯
吐出孔の合計開口面積が大き過ぎたため鋳型長辺と浸漬
ノズルの間で湯面の波立ちが発生し、スラブの長片側面
に縦割れが僅少発生した。また実験番号９は長片側壁の
溶湯吐出孔を設けない例であるが、鋳型長辺と浸漬ノズ
ルの間に地金張りが発生して鋳造停止に至った。
件を満足しない浸漬ノズルの例であるが、長片側壁の溶
湯吐出孔の合計開口面積が小さいため鋳型長辺と浸漬ノ
ズルの間に地金張りが発生しスラブに縦割が僅少発生し
た。また実験番号６，７，８も本発明の請求項２の要件
を満足しない浸漬ノズルの例であるが、長片側壁の溶湯
吐出孔の合計開口面積が大き過ぎたため鋳型長辺と浸漬
ノズルの間で湯面の波立ちが発生し、スラブの長片側面
に縦割れが僅少発生した。また実験番号９は長片側壁の
溶湯吐出孔を設けない例であるが、鋳型長辺と浸漬ノズ
ルの間に地金張りが発生して鋳造停止に至った。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように本発明の浸漬ノズル
によれば、薄肉広幅スラブの連続鋳造において、鋳型長
辺側に適切な溶湯の吐出流を与えることによって、鋳型
長辺とノズルの狭小な間隙に発生し易い地金張りを安定
的に防止するとともに、湯面の波立ちや凝固シェルの再
溶解を防止することができ、その結果、表面欠陥の無い
品質良好なスラブを安定して鋳造することが可能にな
る。
によれば、薄肉広幅スラブの連続鋳造において、鋳型長
辺側に適切な溶湯の吐出流を与えることによって、鋳型
長辺とノズルの狭小な間隙に発生し易い地金張りを安定
的に防止するとともに、湯面の波立ちや凝固シェルの再
溶解を防止することができ、その結果、表面欠陥の無い
品質良好なスラブを安定して鋳造することが可能にな
る。
【図１】本発明による浸漬ノズルの実施例を示す外観斜
視図（一部破壊図）。
視図（一部破壊図）。
【図２】本発明による浸漬ノズルの他の実施例を長片側
から見た断面図。
から見た断面図。
【図３】本発明による浸漬ノズルの他の実施例を長片側
から見た断面図。
から見た断面図。
１ 浸漬ノズル ２ 溶湯流路 ３ ノズルの頭部 ４ ノズルの首部 ５ ノズルの胴部 ６ 短片側壁の溶湯吐出孔 ７ 底壁の溶湯吐出孔 ８ 長片側壁の溶湯吐出孔 ９ スリット状の開口をもつ長片側壁の溶湯吐出孔 １０ 円状開口をもつ長片側壁の溶湯吐出孔
Claims (3)
- 【請求項１】 下部が扁平状に形成されており、短片側
壁と底壁および長片側壁に溶湯吐出孔が設けられている
ことを特徴とする薄肉広幅スラブ連続鋳造用浸漬ノズ
ル。 - 【請求項２】 下部が扁平状に形成されており、短片側
壁と底壁および長片側壁に溶湯吐出孔が設けられてお
り、前記全ての溶湯吐出孔の合計開口面積に占める前記
長片側壁の溶湯吐出孔の合計開口面積の比率が２％以上
１０％以下であることを特徴とする薄肉広幅スラブ連続
鋳造用浸漬ノズル。 - 【請求項３】 前記長片側壁の溶湯吐出孔は水平方向の
スリット状開口が形成されていることを特徴とする薄肉
広幅スラブ連続鋳造用浸漬ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27797097A JPH11104796A (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 薄肉広幅スラブ連続鋳造用浸漬ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27797097A JPH11104796A (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 薄肉広幅スラブ連続鋳造用浸漬ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11104796A true JPH11104796A (ja) | 1999-04-20 |
Family
ID=17590813
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27797097A Withdrawn JPH11104796A (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 薄肉広幅スラブ連続鋳造用浸漬ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11104796A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101007264B1 (ko) | 2008-12-26 | 2011-01-13 | 주식회사 포스코 | 침지노즐 |
| CN104096812A (zh) * | 2013-04-15 | 2014-10-15 | 维苏威高级陶瓷(苏州)有限公司 | 薄坯板快换浸入式水口 |
| CN109465436A (zh) * | 2018-11-12 | 2019-03-15 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | 一种超薄异型坯中心点浇铸浸入式水口 |
-
1997
- 1997-09-26 JP JP27797097A patent/JPH11104796A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101007264B1 (ko) | 2008-12-26 | 2011-01-13 | 주식회사 포스코 | 침지노즐 |
| CN104096812A (zh) * | 2013-04-15 | 2014-10-15 | 维苏威高级陶瓷(苏州)有限公司 | 薄坯板快换浸入式水口 |
| CN109465436A (zh) * | 2018-11-12 | 2019-03-15 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | 一种超薄异型坯中心点浇铸浸入式水口 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20041207 |