JPH11111071A - 海底電力ケーブル - Google Patents
海底電力ケーブルInfo
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- JPH11111071A JPH11111071A JP27463897A JP27463897A JPH11111071A JP H11111071 A JPH11111071 A JP H11111071A JP 27463897 A JP27463897 A JP 27463897A JP 27463897 A JP27463897 A JP 27463897A JP H11111071 A JPH11111071 A JP H11111071A
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- conductor
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の電力同軸ケーブルの外部導体の工場同
径接続（ＦＪ）において、接続時の熱によりケーブル絶
縁コアに損傷を与える恐れがあった。本発明は、ＦＪ可
能であって、送電容量向上に最適な海底電力同軸ケーブ
ルを提供することを目的としている。 【解決手段】 海底電力同軸ケーブルの絶縁コア上に、
ケーブル導体断面積の６０〜９０％の断面積とする外部
導体を多数の銅線をＳＺ巻きすることにより形成され、
その上に外部導体として必要な絶縁処理を施しているこ
とを特徴としている。
径接続（ＦＪ）において、接続時の熱によりケーブル絶
縁コアに損傷を与える恐れがあった。本発明は、ＦＪ可
能であって、送電容量向上に最適な海底電力同軸ケーブ
ルを提供することを目的としている。 【解決手段】 海底電力同軸ケーブルの絶縁コア上に、
ケーブル導体断面積の６０〜９０％の断面積とする外部
導体を多数の銅線をＳＺ巻きすることにより形成され、
その上に外部導体として必要な絶縁処理を施しているこ
とを特徴としている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、帰路外部導体を有
する同軸海底ＣＶケーブルに適用され、外部導体の巻き
方をＳＺ巻き構造を採用した海底電力同軸ケーブルに関
する。
する同軸海底ＣＶケーブルに適用され、外部導体の巻き
方をＳＺ巻き構造を採用した海底電力同軸ケーブルに関
する。
【０００２】
【従来の技術】帰路導体を有する陸上用ＣＶケーブルの
外部導体は同心撚り巻きで構成している。
外部導体は同心撚り巻きで構成している。
【０００３】一般に電力ケーブルは製造設備能力、運搬
上の重量、大きさ等の制限により有限長しか製造出来
ず、一方海底ケーブルでは、総必要長を接続して船積し
て然る後布設するため、ケーブルをフレキシブルジョイ
ントである同径の工場ジョイント（以下ＦＪという）が
必要である。
上の重量、大きさ等の制限により有限長しか製造出来
ず、一方海底ケーブルでは、総必要長を接続して船積し
て然る後布設するため、ケーブルをフレキシブルジョイ
ントである同径の工場ジョイント（以下ＦＪという）が
必要である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
電力同軸ケーブル外部導体の同心撚り巻きではＦＪの施
工が困難であった。
電力同軸ケーブル外部導体の同心撚り巻きではＦＪの施
工が困難であった。
【０００５】すなわち、ＦＪにおいて従来の同心撚り巻
き構造の場合、ＣＶケーブル絶縁コア外部半導電層上で
外部導体の素線一本づつ接続せねばならず、接続時の熱
の為め、ケーブル絶縁コアに熱的な損傷を及ぼす。
き構造の場合、ＣＶケーブル絶縁コア外部半導電層上で
外部導体の素線一本づつ接続せねばならず、接続時の熱
の為め、ケーブル絶縁コアに熱的な損傷を及ぼす。
【０００６】そこで外部導体素線をケーブル絶縁コアか
ら離して接続し、接続（溶接）後、元に戻せる構造にす
る必要があり、外部導体はＳＺ巻きにする必要がある。
ら離して接続し、接続（溶接）後、元に戻せる構造にす
る必要があり、外部導体はＳＺ巻きにする必要がある。
【０００７】本発明は、上記事情を考慮してなされたも
ので、その目的とするところは、ＦＪ可能な送電容量向
上に最適な海底電力同軸ケーブルを提供することにあ
る。
ので、その目的とするところは、ＦＪ可能な送電容量向
上に最適な海底電力同軸ケーブルを提供することにあ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明に係る海底電力同軸ケーブルは、中心の導
体の外周に、内部半導電層と、絶縁体と、外部半導電層
とを順次設けてなるケーブル絶縁コア上に、外部導体を
多数の銅線をＳＺ巻きすることにより形成され、その上
に外部導体として必要な絶縁処理を施して形成されてい
ることを特徴としている。
めに、本発明に係る海底電力同軸ケーブルは、中心の導
体の外周に、内部半導電層と、絶縁体と、外部半導電層
とを順次設けてなるケーブル絶縁コア上に、外部導体を
多数の銅線をＳＺ巻きすることにより形成され、その上
に外部導体として必要な絶縁処理を施して形成されてい
ることを特徴としている。
【０００９】また、上記外部導体断面積が、中心導体断
面積の６０％〜９０％であることを特徴としている。
面積の６０％〜９０％であることを特徴としている。
【００１０】さらにまた、上記外部導体の線径が３ｍｍ
〜８ｍｍであることを特徴としている。
〜８ｍｍであることを特徴としている。
【００１１】上記の構成を有する本発明においては、海
底電力同軸ケーブルの外部導体銅線の撚り方向をＳＺ巻
きとしているので、ＦＪにおいて外部導体の接続は、前
記銅線の撚りをケーブル絶縁コアから離して溶接接続
し、溶接接続後前記銅線の撚りをケーブル絶縁コア上に
収めることが出来る。
底電力同軸ケーブルの外部導体銅線の撚り方向をＳＺ巻
きとしているので、ＦＪにおいて外部導体の接続は、前
記銅線の撚りをケーブル絶縁コアから離して溶接接続
し、溶接接続後前記銅線の撚りをケーブル絶縁コア上に
収めることが出来る。
【００１２】したがって、接続時の熱の為めケーブル絶
縁コアに与える熱的損傷を確実に防止することができ
る。
縁コアに与える熱的損傷を確実に防止することができ
る。
【００１３】また、外部導体断面積が中心導体断面積の
６０〜９０％の断面積としているので、下記の理由によ
り直流ケーブル送電容量増大に最適な外部導体断面積と
することができる。
６０〜９０％の断面積としているので、下記の理由によ
り直流ケーブル送電容量増大に最適な外部導体断面積と
することができる。
【００１４】直流ケーブルの外部導体は、ケーブル導体
と同一の逆向きの帰路電流が流れるのであるから基本的
には中心導体と同じ断面積を必要とするわけであるが、
ケーブル構造上外部導体と中心導体とからの熱放散の熱
抵抗の違いから、外部導体の断面積は中心導体の断面積
より小さくてよい。
と同一の逆向きの帰路電流が流れるのであるから基本的
には中心導体と同じ断面積を必要とするわけであるが、
ケーブル構造上外部導体と中心導体とからの熱放散の熱
抵抗の違いから、外部導体の断面積は中心導体の断面積
より小さくてよい。
【００１５】導体断面積＋外部導体断面積＝一定とした
とき、最適な、つまり最大電流を流すことができる導体
断面積と外部導体断面積比は環境条件により０．６〜
０．９の範囲内である。
とき、最適な、つまり最大電流を流すことができる導体
断面積と外部導体断面積比は環境条件により０．６〜
０．９の範囲内である。
【００１６】さらにまた、外部導体線径が３〜８ｍｍで
あっても、従来の同心撚り巻きではＦＪの外部導体接続
が不可能であったが、上記の本発明のＳＺ巻きとするこ
とによりＦＪの外部導体接続を可能とすることができ
る。
あっても、従来の同心撚り巻きではＦＪの外部導体接続
が不可能であったが、上記の本発明のＳＺ巻きとするこ
とによりＦＪの外部導体接続を可能とすることができ
る。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。図１および図２は本発明に係る海底
電力同軸ケーブルの一実施形態を示す。図に示すよう
に、海底電力同軸ケーブル１はケーブル導体２に内部半
導電層３、架橋ポリエチレン絶縁体層４、外部半導電層
５が順次設けられ、通常内部半導電層３、架橋ポリエチ
レン絶縁体層４および外部半導電層５は同時押出法によ
り形成され、内部半導電層３と架橋ポリエチレン絶縁体
層４との間、ならびに架橋ポリエチレン絶縁体層４と外
部半導電層５との間は一体化されている。
基づいて説明する。図１および図２は本発明に係る海底
電力同軸ケーブルの一実施形態を示す。図に示すよう
に、海底電力同軸ケーブル１はケーブル導体２に内部半
導電層３、架橋ポリエチレン絶縁体層４、外部半導電層
５が順次設けられ、通常内部半導電層３、架橋ポリエチ
レン絶縁体層４および外部半導電層５は同時押出法によ
り形成され、内部半導電層３と架橋ポリエチレン絶縁体
層４との間、ならびに架橋ポリエチレン絶縁体層４と外
部半導電層５との間は一体化されている。
【００１８】外部半導電層５の外周には多数の銅線から
なる外部導体６が設けられ、この外部導体６は線径３．
０ｍｍ〜８．０ｍｍの銅線をケーブルコアの外周にＳＺ
巻きすることにより形成されている。また、この外部導
体の総断面積は、ケーブル導体２の断面積の６０〜９０
％の断面積に設定されている。これは中心導体断面積と
外部導体断面積の和が一定とした場合の直流ケーブル送
電容量増大に適した断面積割合である。
なる外部導体６が設けられ、この外部導体６は線径３．
０ｍｍ〜８．０ｍｍの銅線をケーブルコアの外周にＳＺ
巻きすることにより形成されている。また、この外部導
体の総断面積は、ケーブル導体２の断面積の６０〜９０
％の断面積に設定されている。これは中心導体断面積と
外部導体断面積の和が一定とした場合の直流ケーブル送
電容量増大に適した断面積割合である。
【００１９】さらに、その上に、半導電層７を介して外
部導体６の絶縁層としてポリエチレン絶縁体層８が設け
られ、その上に鉛被９、防食層１０、鉄線鎧装１１を施
されている。
部導体６の絶縁層としてポリエチレン絶縁体層８が設け
られ、その上に鉛被９、防食層１０、鉄線鎧装１１を施
されている。
【００２０】次に、本発明の特徴である上記外部導体６
の作用について説明する。
の作用について説明する。
【００２１】従来の外部導体は図４に示すように外部導
体１６はケーブル絶縁コア１００の外周に銅線を同心撚
りして巻かれていた。
体１６はケーブル絶縁コア１００の外周に銅線を同心撚
りして巻かれていた。
【００２２】ＦＪに於て銅線を接続する場合、図４
（イ）に示すケーブル絶縁コア１００上にてケーブル軸
に沿って各銅線を溶接（銅ろうまたは、銀ろう）接続す
るか、図４（ロ）に示すケーブル絶縁コア１００上にて
ケーブル周りに沿って各銅線を溶接接続していた。
（イ）に示すケーブル絶縁コア１００上にてケーブル軸
に沿って各銅線を溶接（銅ろうまたは、銀ろう）接続す
るか、図４（ロ）に示すケーブル絶縁コア１００上にて
ケーブル周りに沿って各銅線を溶接接続していた。
【００２３】その結果、接続時の熱の為、ケーブル絶縁
コア１００に熱的損傷を及ぼすことになる。
コア１００に熱的損傷を及ぼすことになる。
【００２４】ちなみに、銅線の接続は銅ろう、又は銀ろ
う接続であり、その温度は２００℃以上となり絶縁体の
架橋ポリエチレンの融点を越える。
う接続であり、その温度は２００℃以上となり絶縁体の
架橋ポリエチレンの融点を越える。
【００２５】本発明の外部導体は撚り方向をＳＺ巻きと
しているので、ＦＪにおいて銅線を接続する場合、図３
に示すように、外部導体６の銅線をケーブル絶縁コアか
ら離して溶接接続を行い、溶接接続後ケーブル絶縁コア
上に収める（図面の裏面点線の位置に収める）ことがで
きる。
しているので、ＦＪにおいて銅線を接続する場合、図３
に示すように、外部導体６の銅線をケーブル絶縁コアか
ら離して溶接接続を行い、溶接接続後ケーブル絶縁コア
上に収める（図面の裏面点線の位置に収める）ことがで
きる。
【００２６】従って、溶接接続時の熱の影響をケーブル
絶縁コアに及ぼすことはない。
絶縁コアに及ぼすことはない。
【００２７】なお、この外部導体は直流ＣＶケーブルの
場合は中性線として、交流ＣＶケーブルの場合は帰路電
流用または、充電電流用として使用される。
場合は中性線として、交流ＣＶケーブルの場合は帰路電
流用または、充電電流用として使用される。
【００２８】直流ケーブルの場合、中心導体と外部導体
に逆向きに同一の電流が流れる。従って、外部導体は、
基本的には中心導体と同じ断面積となるが、ケーブル構
造上中心導体と外部導体とからの熱放散の熱抵抗の違い
から、最適外部導体の断面積は中心導体の断面積より小
さくてよい。その最適断面積比を図５に示す。
に逆向きに同一の電流が流れる。従って、外部導体は、
基本的には中心導体と同じ断面積となるが、ケーブル構
造上中心導体と外部導体とからの熱放散の熱抵抗の違い
から、最適外部導体の断面積は中心導体の断面積より小
さくてよい。その最適断面積比を図５に示す。
【００２９】図５を求めた計算過程を示すと、直流ケー
ブルにおいて、次の式が成立する。
ブルにおいて、次の式が成立する。
【数１】 ｒ1 ，ｒ2 の温度特性を無視すれば、導体断面積を
Ａ1 、外部導体断面積をＡ2 として、
Ａ1 、外部導体断面積をＡ2 として、
【数２】 とおいて計算すると（２）式となる。
【００３０】
【数３】 （２）式において、Ｉを最大とする為めには、ΔＴ，Ａ
0 ，Ｋ，Ｒ1 は一定であるからｆ（ｘ）を最小とするｘ
であればよい。
0 ，Ｋ，Ｒ1 は一定であるからｆ（ｘ）を最小とするｘ
であればよい。
【００３１】すなわち、導体断面積＋外部導体断面積＝
一定として、外部絶縁体熱抵抗（防食層、土壌等熱抵抗
含む）とケーブル絶縁体熱抵抗との比に対して、最適外
部導体断面積比は０．６〜０．９である。上記熱抵抗の
比はケーブル布設環境により変り標準としてこの熱抵抗
比は２程度とされている。
一定として、外部絶縁体熱抵抗（防食層、土壌等熱抵抗
含む）とケーブル絶縁体熱抵抗との比に対して、最適外
部導体断面積比は０．６〜０．９である。上記熱抵抗の
比はケーブル布設環境により変り標準としてこの熱抵抗
比は２程度とされている。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る海底
電力同軸ケーブルによれば、海底電力同軸ケーブルのＦ
Ｊの施工が容易であり、ＦＪ部のケーブル機械特性が向
上する。
電力同軸ケーブルによれば、海底電力同軸ケーブルのＦ
Ｊの施工が容易であり、ＦＪ部のケーブル機械特性が向
上する。
【００３３】特に、外部導体の線径３．０ｍｍ〜８．０
ｍｍでは従来の同心撚り巻きで溶接接続の熱影響が大き
くＦＪができなかったが、本発明のＳＺ巻き外部導体に
よりＦＪの有効性を一段と発揮できる。
ｍｍでは従来の同心撚り巻きで溶接接続の熱影響が大き
くＦＪができなかったが、本発明のＳＺ巻き外部導体に
よりＦＪの有効性を一段と発揮できる。
【００３４】また、外部導体断面積を導体断面積の６０
〜９０％としているので、特に直流ＣＶケーブル送電容
量増大に有効である。
〜９０％としているので、特に直流ＣＶケーブル送電容
量増大に有効である。
【図１】本発明に係る海底電力同軸ケーブルの一実施形
態を示すケーブルの断面図である。
態を示すケーブルの断面図である。
【図２】図１に示す海底電力同軸ケーブルの構造を示す
斜視図である。
斜視図である。
【図３】本発明に係る海底電力同軸ケーブルの外部導体
のＦＪにおける接続状態を示す説明図である。
のＦＪにおける接続状態を示す説明図である。
【図４】従来の電力同軸ケーブル外部導体のＦＪにおけ
る接続状態を示す説明図である。
る接続状態を示す説明図である。
【図５】本発明に係る直流ケーブルの最適な外部導体断
面積の導体断面積比を示すグラフである。
面積の導体断面積比を示すグラフである。
１ 海底電力同軸ケーブル ２ ケーブル導体 ４ ケーブル絶縁体層 ６，１６ 外部導体 ８ 絶縁体層 ９ 鉛被 １０ 防食層 １１ 鉄線鎧装 １００ ケーブル絶縁コア
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年１１月１８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】発明の名称
【補正方法】変更
【補正内容】
【発明の名称】 海底電力ケーブル
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００１
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、帰路外部導体を有
する同軸海底ＣＶケーブルに適用され、外部導体の巻き
方をＳＺ巻き構造を採用した海底電力ケーブル（海底電
力同軸ケーブルとも称される）に関する。
する同軸海底ＣＶケーブルに適用され、外部導体の巻き
方をＳＺ巻き構造を採用した海底電力ケーブル（海底電
力同軸ケーブルとも称される）に関する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平澤 隆行 東京都江東区木場１−５−１ 株式会社フ ジクラ内
Claims (3)
- 【請求項１】 中心の導体の外周に、内部半導電層と、
絶縁体と、外部半導電層とを順次設けてなるケーブル絶
縁コア上に、外部導体を多数の銅線をＳＺ巻きすること
により形成され、その上に外部導体として必要な絶縁処
理を施して形成されていることを特徴とする海底電力同
軸ケーブル。 - 【請求項２】 上記外部導体断面積が中心導体断面積の
６０〜９０％であることを特徴とする請求項１記載の海
底電力同軸ケーブル。 - 【請求項３】 上記外部導体の線径が３ｍｍ〜８ｍｍで
あることを特徴とする請求項１記載の海底電力同軸ケー
ブル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27463897A JPH11111071A (ja) | 1997-10-07 | 1997-10-07 | 海底電力ケーブル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27463897A JPH11111071A (ja) | 1997-10-07 | 1997-10-07 | 海底電力ケーブル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11111071A true JPH11111071A (ja) | 1999-04-23 |
Family
ID=17544499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27463897A Pending JPH11111071A (ja) | 1997-10-07 | 1997-10-07 | 海底電力ケーブル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11111071A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007059085A (ja) * | 2005-08-22 | 2007-03-08 | Viscas Corp | 双極直流送電用同軸ケーブル |
| JP2007325441A (ja) * | 2006-06-02 | 2007-12-13 | Viscas Corp | 電力用直流同軸ケーブルの帰路導体接続方法 |
| JP2007325440A (ja) * | 2006-06-02 | 2007-12-13 | Viscas Corp | 電力用直流同軸ケーブルの帰路導体接続方法 |
| JP2007325442A (ja) * | 2006-06-02 | 2007-12-13 | Viscas Corp | 電力用直流同軸ケーブルの接続部 |
| WO2007142069A1 (ja) | 2006-06-02 | 2007-12-13 | Viscas Corporation | 電力用直流同軸ケーブルの帰路導体接続方法および電力用直流同軸ケーブルの接続部 |
| CN110781563A (zh) * | 2019-09-25 | 2020-02-11 | 重庆泰山电缆有限公司 | 电缆芯体截面设计方法、导体组件、电缆芯体及电缆 |
| CN112397222A (zh) * | 2019-08-15 | 2021-02-23 | 中天科技海缆股份有限公司 | 海底光缆 |
-
1997
- 1997-10-07 JP JP27463897A patent/JPH11111071A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007059085A (ja) * | 2005-08-22 | 2007-03-08 | Viscas Corp | 双極直流送電用同軸ケーブル |
| JP2007325441A (ja) * | 2006-06-02 | 2007-12-13 | Viscas Corp | 電力用直流同軸ケーブルの帰路導体接続方法 |
| JP2007325440A (ja) * | 2006-06-02 | 2007-12-13 | Viscas Corp | 電力用直流同軸ケーブルの帰路導体接続方法 |
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| WO2007142069A1 (ja) | 2006-06-02 | 2007-12-13 | Viscas Corporation | 電力用直流同軸ケーブルの帰路導体接続方法および電力用直流同軸ケーブルの接続部 |
| EP3096427A1 (en) | 2006-06-02 | 2016-11-23 | Viscas Corporation | Connection of return conductors in a connecting portion of power direct-current coaxial cable |
| CN112397222A (zh) * | 2019-08-15 | 2021-02-23 | 中天科技海缆股份有限公司 | 海底光缆 |
| CN110781563A (zh) * | 2019-09-25 | 2020-02-11 | 重庆泰山电缆有限公司 | 电缆芯体截面设计方法、导体组件、电缆芯体及电缆 |
| CN110781563B (zh) * | 2019-09-25 | 2023-03-31 | 重庆泰山电缆有限公司 | 电缆芯体截面设计方法、导体组件、电缆芯体及电缆 |
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