JPH11132194A - 軸流ファン - Google Patents
軸流ファンInfo
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- JPH11132194A JPH11132194A JP29252597A JP29252597A JPH11132194A JP H11132194 A JPH11132194 A JP H11132194A JP 29252597 A JP29252597 A JP 29252597A JP 29252597 A JP29252597 A JP 29252597A JP H11132194 A JPH11132194 A JP H11132194A
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- straight line
- axial flow
- angle
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は、ファンモータに対する負荷の低減を
図って、送風騒音の低減化を得るとともに送風量の増大
化をなして、送風性能の向上を図れるブレードを備えた
軸流ファンを提供しようとするものである。 【解決手段】円筒状のボスハブ１の周面に沿って複数枚
の翼であるブレード２が設けられてなる軸流ファンであ
り、上記ブレードは、所定の半径ｒにおける円弧に沿う
断面が、流線形状をなすよう成形される。
図って、送風騒音の低減化を得るとともに送風量の増大
化をなして、送風性能の向上を図れるブレードを備えた
軸流ファンを提供しようとするものである。 【解決手段】円筒状のボスハブ１の周面に沿って複数枚
の翼であるブレード２が設けられてなる軸流ファンであ
り、上記ブレードは、所定の半径ｒにおける円弧に沿う
断面が、流線形状をなすよう成形される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、たとえば空気調和
機の室外ユニットに配置され、吸込み側の熱交換器を介
して熱交換風を外部へ吹出す送風機であり、特に軸流フ
ァンにおけるブレードに関する。
機の室外ユニットに配置され、吸込み側の熱交換器を介
して熱交換風を外部へ吹出す送風機であり、特に軸流フ
ァンにおけるブレードに関する。
【０００２】
【従来の技術】たとえば空気調和機の室外ユニットに
は、熱交換器と離間対向して送風機が配置されている。
この送風機は、ファン吸込み側を上記熱交換器に対向
し、吹出し側をユニット本体前面に設けられる吹出し口
に対向する。
は、熱交換器と離間対向して送風機が配置されている。
この送風機は、ファン吸込み側を上記熱交換器に対向
し、吹出し側をユニット本体前面に設けられる吹出し口
に対向する。
【０００３】送風機の構成は、ファンモータと、このフ
ァンモータの回転軸に嵌着されるファンとからなる。上
記ファンの形状構造の選択にあたっては、室外ユニット
の薄形化が促進されて内部スペースが狭く、かつ熱交換
器に対する熱交換効率を確保するために、軸流ファンが
多用される。
ァンモータの回転軸に嵌着されるファンとからなる。上
記ファンの形状構造の選択にあたっては、室外ユニット
の薄形化が促進されて内部スペースが狭く、かつ熱交換
器に対する熱交換効率を確保するために、軸流ファンが
多用される。
【０００４】上記軸流ファンは、ファンモータの回転軸
に嵌着される円筒状のボスハブと、このボスハブの周面
に沿って三角状リブを介して設けられる翼（以下、ブレ
ードと言う）とからなる。このブレードは、３枚もしく
は４枚が所定間隔を存して設けられる。
に嵌着される円筒状のボスハブと、このボスハブの周面
に沿って三角状リブを介して設けられる翼（以下、ブレ
ードと言う）とからなる。このブレードは、３枚もしく
は４枚が所定間隔を存して設けられる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の上記
ブレードは、半径ｒにおける円弧に沿う断面が均一な肉
厚であるか、あるいは前縁部のみ厚肉の形状であった。
そして、これらブレードを負圧面から見た状態で、前縁
部から後縁部まで滑らかに曲成されていない。
ブレードは、半径ｒにおける円弧に沿う断面が均一な肉
厚であるか、あるいは前縁部のみ厚肉の形状であった。
そして、これらブレードを負圧面から見た状態で、前縁
部から後縁部まで滑らかに曲成されていない。
【０００６】そのため、負圧面に発生する境界層乱れが
大きく、吹き出し後縁部に大きな渦（後流渦）が生成さ
れて送風騒音が増大する。特に前縁部のみ厚肉の場合
は、厚肉部と薄肉部との境界において境界層乱れが大き
くなり、大きな騒音発生の要因となっている。
大きく、吹き出し後縁部に大きな渦（後流渦）が生成さ
れて送風騒音が増大する。特に前縁部のみ厚肉の場合
は、厚肉部と薄肉部との境界において境界層乱れが大き
くなり、大きな騒音発生の要因となっている。
【０００７】そして、上記ブレードの外周部における変
曲点位置は、前縁部長さと異なって設定されている。こ
の変曲点位置が前縁部長さより大の場合は、送風騒音が
低くなる反面風量が減少し、また変曲点位置が前縁部長
さよりも小の場合は、逆に風量は増大するが送風騒音は
高くなる。
曲点位置は、前縁部長さと異なって設定されている。こ
の変曲点位置が前縁部長さより大の場合は、送風騒音が
低くなる反面風量が減少し、また変曲点位置が前縁部長
さよりも小の場合は、逆に風量は増大するが送風騒音は
高くなる。
【０００８】また、上記三角状リブと連結されるブレー
ド後縁部の位置について、回転軸方向および回転方向に
対する取付け角度によって、回転中のファンモータにか
かる負荷が変化することが知られている。
ド後縁部の位置について、回転軸方向および回転方向に
対する取付け角度によって、回転中のファンモータにか
かる負荷が変化することが知られている。
【０００９】従来のファンでは、ブレードの弦長とファ
ン高さから決定されるブレード取付け角度が、回転軸方
向および回転方向に対する取付け角度より大きく設定さ
れているので、モータへの負荷も大きくなっている。
ン高さから決定されるブレード取付け角度が、回転軸方
向および回転方向に対する取付け角度より大きく設定さ
れているので、モータへの負荷も大きくなっている。
【００１０】本発明は、上記事情に鑑みなされたもので
あり、その目的とするところは、ファンモータに対する
負荷の低減を図って、送風騒音の低減化を得るとともに
送風量の増大化をなして、送風性能の向上を図れるブレ
ードを備えた軸流ファンを提供しようとするものであ
る。
あり、その目的とするところは、ファンモータに対する
負荷の低減を図って、送風騒音の低減化を得るとともに
送風量の増大化をなして、送風性能の向上を図れるブレ
ードを備えた軸流ファンを提供しようとするものであ
る。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的を満足するため
本発明の軸流ファンは、請求項１として、円筒状のボス
ハブの周面に沿って複数枚の翼であるブレードが設けら
れてなる軸流ファンであり、上記ブレードは、所定の半
径ｒにおける円弧に沿う断面が、流線形状をなすよう成
形されることを特徴とする。
本発明の軸流ファンは、請求項１として、円筒状のボス
ハブの周面に沿って複数枚の翼であるブレードが設けら
れてなる軸流ファンであり、上記ブレードは、所定の半
径ｒにおける円弧に沿う断面が、流線形状をなすよう成
形されることを特徴とする。
【００１２】請求項２として、請求項１記載の軸流ファ
ンにおいて、上記ブレードは、前縁部側の最大厚部から
後縁部と外周部に向かって滑らかに負圧面が曲成される
ことを特徴とする。
ンにおいて、上記ブレードは、前縁部側の最大厚部から
後縁部と外周部に向かって滑らかに負圧面が曲成される
ことを特徴とする。
【００１３】請求項３として、請求項１記載の軸流ファ
ンにおいて、上記ブレードは、前縁部と後縁部それぞれ
の長さの中点を通る前縁Ｒ部と後縁Ｒ部の接垂線（接線
に対して垂直な線）に沿う断面で、前縁部および後縁部
の断面厚さの比率が、前縁部厚さ：後縁部厚さ＝３：１
となすよう設定されることを特徴とする。
ンにおいて、上記ブレードは、前縁部と後縁部それぞれ
の長さの中点を通る前縁Ｒ部と後縁Ｒ部の接垂線（接線
に対して垂直な線）に沿う断面で、前縁部および後縁部
の断面厚さの比率が、前縁部厚さ：後縁部厚さ＝３：１
となすよう設定されることを特徴とする。
【００１４】請求項４として、請求項１記載の軸流ファ
ンにおいて、上記ブレードは、外周部と前縁部との間に
形成されるＲ部の中点から外周部側へ向かって前縁部長
さと同じ長さのところへブレード変曲点Ｐが設けられ、
前縁部から上記変曲点までは吹き出し側へ突出され、変
曲点Ｐから後縁部までは吸込み側へ突出されることを特
徴とする。
ンにおいて、上記ブレードは、外周部と前縁部との間に
形成されるＲ部の中点から外周部側へ向かって前縁部長
さと同じ長さのところへブレード変曲点Ｐが設けられ、
前縁部から上記変曲点までは吹き出し側へ突出され、変
曲点Ｐから後縁部までは吸込み側へ突出されることを特
徴とする。
【００１５】請求項５として、請求項１記載の軸流ファ
ンにおいて、上記ボスハブとブレードとの間に、ブレー
ド取付け部である三角状リブが形成され、この三角状リ
ブと後縁部との交点をＭとし、外周部と後縁部の交点を
Ｎとし、ファン回転中心をＯとしたとき、直線ＯＮ＝
（２．２〜２．４）×直線ＯＭとなすよう設定されるこ
とを特徴とする。
ンにおいて、上記ボスハブとブレードとの間に、ブレー
ド取付け部である三角状リブが形成され、この三角状リ
ブと後縁部との交点をＭとし、外周部と後縁部の交点を
Ｎとし、ファン回転中心をＯとしたとき、直線ＯＮ＝
（２．２〜２．４）×直線ＯＭとなすよう設定されるこ
とを特徴とする。
【００１６】請求項６として、請求項５記載の軸流ファ
ンにおいて、上記直線ＯＮと、直線ＯＭとのなす角度θ
は、１５°〜２０°の範囲となすよう設定されることを
特徴とする。
ンにおいて、上記直線ＯＮと、直線ＯＭとのなす角度θ
は、１５°〜２０°の範囲となすよう設定されることを
特徴とする。
【００１７】請求項７として、請求項５記載の軸流ファ
ンにおいて、上記前縁部と外周部との交点Ｓとファン回
転中心Ｏとを結ぶ直線ＯＳと、上記直線ＯＭとのなす角
度βは、９５°〜１０５°の範囲となすよう設定される
ことを特徴とする。
ンにおいて、上記前縁部と外周部との交点Ｓとファン回
転中心Ｏとを結ぶ直線ＯＳと、上記直線ＯＭとのなす角
度βは、９５°〜１０５°の範囲となすよう設定される
ことを特徴とする。
【００１８】請求項８として、請求項５記載の軸流ファ
ンにおいて、上記直線ＯＭと、上記ボスハブのファン回
転軸と垂直な面とのなす角度αは、直線ＯＭと直線ＯＮ
とのなす角度θと同じ範囲（１５°〜２０°）となすよ
う設定されることを特徴とする。
ンにおいて、上記直線ＯＭと、上記ボスハブのファン回
転軸と垂直な面とのなす角度αは、直線ＯＭと直線ＯＮ
とのなす角度θと同じ範囲（１５°〜２０°）となすよ
う設定されることを特徴とする。
【００１９】請求項９として、請求項５記載の軸流ファ
ンにおいて、上記直線ＯＭと直線ＯＮとのなす角度θ
は、ブレード取付け角γ（ｓｉｎγ＝弦長ＣＬ／ファン
高さＨ）に対して、γ＞θとなすよう設定されることを
特徴とする。
ンにおいて、上記直線ＯＭと直線ＯＮとのなす角度θ
は、ブレード取付け角γ（ｓｉｎγ＝弦長ＣＬ／ファン
高さＨ）に対して、γ＞θとなすよう設定されることを
特徴とする。
【００２０】このような課題を解決するための手段を採
用することにより、ファンモータに対する負荷の低減を
図って、送風騒音の低減化を得るとともに送風量の増大
化をなして、送風性能の向上を得る。
用することにより、ファンモータに対する負荷の低減を
図って、送風騒音の低減化を得るとともに送風量の増大
化をなして、送風性能の向上を得る。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施の形態を、
図面を参照して説明する。図１は、たとえば空気調和機
の室外ユニットに用いられる送風機の軸流ファンの吹き
出し側である正圧面側を示す。
図面を参照して説明する。図１は、たとえば空気調和機
の室外ユニットに用いられる送風機の軸流ファンの吹き
出し側である正圧面側を示す。
【００２２】この軸流ファンは、図示しないファンモー
タの回転軸に嵌着される円筒状のボスハブ１と、このボ
スハブ１の周面に沿って設けられた翼であるブレード２
とからなる。
タの回転軸に嵌着される円筒状のボスハブ１と、このボ
スハブ１の周面に沿って設けられた翼であるブレード２
とからなる。
【００２３】そして、ブレード２のボスハブ１連結部分
には、三角状リブ３が介在される。この三角状リブ３の
正圧面側は三角枠状をなすが、吸込み側である負圧面側
は蓋部によって閉成されている。
には、三角状リブ３が介在される。この三角状リブ３の
正圧面側は三角枠状をなすが、吸込み側である負圧面側
は蓋部によって閉成されている。
【００２４】上記複数枚のブレード２は、この外周部４
が三角状リブ３とボスハブ１との連結部５に比べて回転
方向側である前縁部６に大きく突き出す一方、反回転方
向側である後縁部７は、回転方向とほぼ直交する方向に
大きな曲率半径の曲線状に形成される。
が三角状リブ３とボスハブ１との連結部５に比べて回転
方向側である前縁部６に大きく突き出す一方、反回転方
向側である後縁部７は、回転方向とほぼ直交する方向に
大きな曲率半径の曲線状に形成される。
【００２５】図２（Ａ）は、ボスハブ１に対して１枚の
ブレード２のみを取り出して、正圧面側から示す。ボス
ハブ１中心であるファン回転中心をＯとして、所定の半
径ｒにおける円弧を描いたとき、この円弧状線３Ｆ−３
Ｆに沿って切断したブレード２の断面は、図３で示すよ
うになる。
ブレード２のみを取り出して、正圧面側から示す。ボス
ハブ１中心であるファン回転中心をＯとして、所定の半
径ｒにおける円弧を描いたとき、この円弧状線３Ｆ−３
Ｆに沿って切断したブレード２の断面は、図３で示すよ
うになる。
【００２６】すなわち、ブレード２は、前縁部６側が断
面紡錘状に形成されて厚く、中間部から後縁部７に向か
ってほぼ同一の厚さであり、後縁部７側から端縁に亘っ
て断面尖鋭状の薄肉に形成される。
面紡錘状に形成されて厚く、中間部から後縁部７に向か
ってほぼ同一の厚さであり、後縁部７側から端縁に亘っ
て断面尖鋭状の薄肉に形成される。
【００２７】また、図５に示すように、ブレード２の負
圧面においては、その前縁部６における流線形断面の最
大厚部に沿うａ〜ａ線から、後縁部７および外周部４に
向かって滑らかに曲成されている。
圧面においては、その前縁部６における流線形断面の最
大厚部に沿うａ〜ａ線から、後縁部７および外周部４に
向かって滑らかに曲成されている。
【００２８】再び図２（Ａ）および同図（Ｂ）に示すよ
うに、ブレード２において、外周部４と前縁部６との間
に形成されるＲ部の中点８から外周部４側へ向かって前
縁部６長さと同じ長さのところへ、ブレード変曲点Ｐが
設けられる。
うに、ブレード２において、外周部４と前縁部６との間
に形成されるＲ部の中点８から外周部４側へ向かって前
縁部６長さと同じ長さのところへ、ブレード変曲点Ｐが
設けられる。
【００２９】再び図３で示すように、軸流ファンの回転
方向におけるブレード２の断面は、前縁部６から変曲点
Ｐまでが吹き出し側へ突出し、変曲点Ｐから後縁部７ま
では吸込み側へ突出させた複合曲面となっている。
方向におけるブレード２の断面は、前縁部６から変曲点
Ｐまでが吹き出し側へ突出し、変曲点Ｐから後縁部７ま
では吸込み側へ突出させた複合曲面となっている。
【００３０】図６（Ａ）に示すように、ブレード２の前
縁部６と後縁部７において、それぞれの長さの中点ｂ，
ｃを通る前縁Ｒ部と後縁Ｒ部の接垂線（接線に対する垂
直な線）４Ｂ−４Ｂ，４Ｃ−４Ｃに沿って断面した形状
を、同図（Ｂ）と同図（Ｃ）で示す。
縁部６と後縁部７において、それぞれの長さの中点ｂ，
ｃを通る前縁Ｒ部と後縁Ｒ部の接垂線（接線に対する垂
直な線）４Ｂ−４Ｂ，４Ｃ−４Ｃに沿って断面した形状
を、同図（Ｂ）と同図（Ｃ）で示す。
【００３１】同図（Ｂ）は前縁部６側の断面形状であ
り、同図（Ｃ）は後縁部７側の断面形状である。すなわ
ち、先に図３において後縁部７の断面は尖鋭状として説
明したが、実際には最小限の厚さが確保されている。
り、同図（Ｃ）は後縁部７側の断面形状である。すなわ
ち、先に図３において後縁部７の断面は尖鋭状として説
明したが、実際には最小限の厚さが確保されている。
【００３２】そして、ここでは上記部位４Ｂ−４Ｂ，４
Ｃ−４Ｃにおいて前縁部６および後縁部７を切断した断
面厚さの比率が、前縁部６厚さ：後縁部７厚さ＝３：１
となるように設定されている。
Ｃ−４Ｃにおいて前縁部６および後縁部７を切断した断
面厚さの比率が、前縁部６厚さ：後縁部７厚さ＝３：１
となるように設定されている。
【００３３】図７に示すように、ボスハブ１とブレード
２との間の三角状リブ３と、後縁部７との交点をＭと
し、かつ外周部４と後縁部７の交点をＮとしたとき、フ
ァン回転中心Ｏと交点Ｎとを結ぶ直線ＯＮが、ファン回
転中心Ｏと交点Ｍとを結ぶ直線ＯＭの２．２〜２．４倍
となすよう設定されている。
２との間の三角状リブ３と、後縁部７との交点をＭと
し、かつ外周部４と後縁部７の交点をＮとしたとき、フ
ァン回転中心Ｏと交点Ｎとを結ぶ直線ＯＮが、ファン回
転中心Ｏと交点Ｍとを結ぶ直線ＯＭの２．２〜２．４倍
となすよう設定されている。
【００３４】そして、上記直線ＯＮと、直線ＯＭとのな
す角度θが、１５°〜２０°の範囲となすよう設定され
ている。また、前縁部６と外周部４との交点をＳとし、
ファン回転中心Ｏとを結ぶ直線ＯＳと、上記直線ＯＭと
のなす角度βが、９５°〜１０５°の範囲となすよう設
定されている。
す角度θが、１５°〜２０°の範囲となすよう設定され
ている。また、前縁部６と外周部４との交点をＳとし、
ファン回転中心Ｏとを結ぶ直線ＯＳと、上記直線ＯＭと
のなす角度βが、９５°〜１０５°の範囲となすよう設
定されている。
【００３５】図８に示すように、上記直線ＯＭと、ファ
ン回転軸ＯＬに垂直なボスハブ上面１ａとのなす角度α
は、先に説明した直線ＯＭと直線ＯＮとのなす角度θ
と、同じ範囲である１５°〜２０°となるよう設定され
ている。
ン回転軸ＯＬに垂直なボスハブ上面１ａとのなす角度α
は、先に説明した直線ＯＭと直線ＯＮとのなす角度θ
と、同じ範囲である１５°〜２０°となるよう設定され
ている。
【００３６】図９に示すように、上記直線ＯＭと直線Ｏ
Ｎとのなす角度θは、ブレード取付け角γ（ｓｉｎγ＝
弦長ＣＬ／ファン高さＨ）よりも小さく（γ＞θ）なす
よう設定されている。
Ｎとのなす角度θは、ブレード取付け角γ（ｓｉｎγ＝
弦長ＣＬ／ファン高さＨ）よりも小さく（γ＞θ）なす
よう設定されている。
【００３７】このようにして構成される軸流ファンのブ
レード２であって、以下に述べるような特性を有する。
すなわち、ブレード２は、所定半径ｒの円弧に沿う断面
を流線形状とした。そしてブレード２は、前縁部６側の
最大厚部から後縁部７と外周部４に向かって滑らかに負
圧面が曲成される。前縁部６と後縁部７の長さの中点を
通る前縁Ｒ部および後縁Ｒ部の接垂線に沿う断面で、前
縁部厚さ：後縁部厚さ＝３：１となるように設定した。
レード２であって、以下に述べるような特性を有する。
すなわち、ブレード２は、所定半径ｒの円弧に沿う断面
を流線形状とした。そしてブレード２は、前縁部６側の
最大厚部から後縁部７と外周部４に向かって滑らかに負
圧面が曲成される。前縁部６と後縁部７の長さの中点を
通る前縁Ｒ部および後縁Ｒ部の接垂線に沿う断面で、前
縁部厚さ：後縁部厚さ＝３：１となるように設定した。
【００３８】その結果、図４（Ａ）に示すように、ブレ
ード２面の風流れによって発生する境界層乱れＫが小さ
くなり、吹き出し後縁部７付近にできる後流渦Ｚが減少
し、送風騒音が小さくなる。
ード２面の風流れによって発生する境界層乱れＫが小さ
くなり、吹き出し後縁部７付近にできる後流渦Ｚが減少
し、送風騒音が小さくなる。
【００３９】これに対して同図（Ｂ）に示すように、従
来の均一肉厚のブレード２Ａの場合および同図（Ｃ）に
示すように、従来の前縁部のみ厚肉としたブレード２Ｂ
の場合は、いずれも風流れによって発生する境界層乱れ
Ｋａ，Ｋｂが大きく、後縁部付近にできる後流渦Ｚａ，
Ｚｂが大きく生成して、送風騒音が大きい。
来の均一肉厚のブレード２Ａの場合および同図（Ｃ）に
示すように、従来の前縁部のみ厚肉としたブレード２Ｂ
の場合は、いずれも風流れによって発生する境界層乱れ
Ｋａ，Ｋｂが大きく、後縁部付近にできる後流渦Ｚａ，
Ｚｂが大きく生成して、送風騒音が大きい。
【００４０】また、上記ブレード２は、外周部４と前縁
部６との間に形成されるＲ部の中点８から外周部４側へ
向かって前縁部６長さと同じ長さのところへブレード変
曲点Ｐを設けた。
部６との間に形成されるＲ部の中点８から外周部４側へ
向かって前縁部６長さと同じ長さのところへブレード変
曲点Ｐを設けた。
【００４１】上記変曲点Ｐの位置によって、ブレード２
面上の風の流れが変化することが知られている。外周部
４における変曲点Ｐ位置が前縁部６長さよりも大の場合
は、送風騒音が低くなるが風量が減少する。変曲点Ｐ位
置が前縁部６長さよりも小の場合は、逆に風量が増大す
るが、送風騒音が高くなる。そこで、先に説明したよう
に、変曲点Ｐの位置を前縁部６長さと同じ長さにしたの
で、送風騒音と風量のバランスがよくなる。
面上の風の流れが変化することが知られている。外周部
４における変曲点Ｐ位置が前縁部６長さよりも大の場合
は、送風騒音が低くなるが風量が減少する。変曲点Ｐ位
置が前縁部６長さよりも小の場合は、逆に風量が増大す
るが、送風騒音が高くなる。そこで、先に説明したよう
に、変曲点Ｐの位置を前縁部６長さと同じ長さにしたの
で、送風騒音と風量のバランスがよくなる。
【００４２】また、直線ＯＮを２．２〜２．４×直線Ｏ
Ｍの範囲に設定した。直線ＯＮと直線ＯＭとのなす角度
θを１５°〜２０°の範囲に設定した。直線ＯＳと直線
ＯＭとのなす角度βを９５°〜１０５°の範囲に設定し
た。
Ｍの範囲に設定した。直線ＯＮと直線ＯＭとのなす角度
θを１５°〜２０°の範囲に設定した。直線ＯＳと直線
ＯＭとのなす角度βを９５°〜１０５°の範囲に設定し
た。
【００４３】これらの設定によつて、後述するようにフ
ァン回転軸ＯＬに対して垂直な面における後縁部７の位
置と、後縁部７に対する前縁部６の位置についての有効
な条件が揃うことになる。
ァン回転軸ＯＬに対して垂直な面における後縁部７の位
置と、後縁部７に対する前縁部６の位置についての有効
な条件が揃うことになる。
【００４４】すなわち、ファン回転軸ＯＬに対して垂直
な面で見た場合、後縁部７の位置（直線ＭＮの位置）が
ファン回転中心Ｏから後縁部７の終端Ｎを結ぶ直線（基
準線ＯＮ）に対してどの位置にあるかによって、回転中
のファンモータにかかる負荷が変化する。
な面で見た場合、後縁部７の位置（直線ＭＮの位置）が
ファン回転中心Ｏから後縁部７の終端Ｎを結ぶ直線（基
準線ＯＮ）に対してどの位置にあるかによって、回転中
のファンモータにかかる負荷が変化する。
【００４５】基準線ＯＮに対して後縁部７の位置（直線
ＭＮの位置）が図の上方にある場合、換言すれば直線Ｏ
Ｍと直線ＯＮとのなす角度θが大きいと、ファンモータ
にかかる負荷が大きくなる。
ＭＮの位置）が図の上方にある場合、換言すれば直線Ｏ
Ｍと直線ＯＮとのなす角度θが大きいと、ファンモータ
にかかる負荷が大きくなる。
【００４６】そこで、先に述べたように、ＯＮ＝２．２
〜２．４×ＯＭとするとともに、θ＝１５°〜２０°と
して後縁部７位置（直線ＭＮの位置）の最適化をなす。
さらにまた、後縁部７に対する前縁部６の位置について
も、β＝９５〜１０５°に設定することにより、前縁部
６位置の最適化が行われて、大風量でもファンモータに
かかる負荷をより小さく抑えられる。
〜２．４×ＯＭとするとともに、θ＝１５°〜２０°と
して後縁部７位置（直線ＭＮの位置）の最適化をなす。
さらにまた、後縁部７に対する前縁部６の位置について
も、β＝９５〜１０５°に設定することにより、前縁部
６位置の最適化が行われて、大風量でもファンモータに
かかる負荷をより小さく抑えられる。
【００４７】また、直線ＯＭと、ボスハブ上面１ａとの
なす角度αは、直線ＯＭと直線ＯＮとのなす角度θと、
同じ範囲である１５°〜２０°に設定した。直線ＯＭと
直線ＯＮとのなす角度θは、ブレード取付け角γ（ｓｉ
ｎγ＝弦長ＣＬ／ファン高さＨ）よりも小さく（γ＞
θ）なるよう設定した。
なす角度αは、直線ＯＭと直線ＯＮとのなす角度θと、
同じ範囲である１５°〜２０°に設定した。直線ＯＭと
直線ＯＮとのなす角度θは、ブレード取付け角γ（ｓｉ
ｎγ＝弦長ＣＬ／ファン高さＨ）よりも小さく（γ＞
θ）なるよう設定した。
【００４８】このような角度設定により、ファン回転軸
ＯＬ方向に対する後縁部７の位置が定まる。すなわち、
図８におけるＸＺ面に対して見たときも、後縁部７の位
置（直線ＭＮの位置）がブレードＸＺ面の基準線ｑ（ボ
スハブ上面１ａをＸ方向へ延長した直線）に対してどの
位置にあるかによって、回転中のファンモータにかかる
負荷が変化する。
ＯＬ方向に対する後縁部７の位置が定まる。すなわち、
図８におけるＸＺ面に対して見たときも、後縁部７の位
置（直線ＭＮの位置）がブレードＸＺ面の基準線ｑ（ボ
スハブ上面１ａをＸ方向へ延長した直線）に対してどの
位置にあるかによって、回転中のファンモータにかかる
負荷が変化する。
【００４９】後縁部７の位置（直線ＭＮの位置）がボス
ハブ上面１ａから離間するにしたがって、すなわち直線
ＯＭとボスハブ上面１ａのなす角度αが大きくなるにし
たがって、ファンモータにかかる負荷が大きくなる。
ハブ上面１ａから離間するにしたがって、すなわち直線
ＯＭとボスハブ上面１ａのなす角度αが大きくなるにし
たがって、ファンモータにかかる負荷が大きくなる。
【００５０】そこで、先に説明した角度α＝θ＝１５°
〜２０°で、かつγ＞θの関係を設定して、ファン回転
軸ＯＬ方向に対する後縁部７の位置（直線ＭＮの位置）
を最適化し、大風量でもファンモータにかかる負荷を小
さく抑えられる。
〜２０°で、かつγ＞θの関係を設定して、ファン回転
軸ＯＬ方向に対する後縁部７の位置（直線ＭＮの位置）
を最適化し、大風量でもファンモータにかかる負荷を小
さく抑えられる。
【００５１】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、ファン半
径Ｒに沿って切断した断面が流線形状をなすブレードを
備えたから、ファンモータに対する負荷の低減を図っ
て、送風騒音の低減化を得るとともに送風量の増大化を
なし、送風性能の向上を得るなどの効果を奏する。
径Ｒに沿って切断した断面が流線形状をなすブレードを
備えたから、ファンモータに対する負荷の低減を図っ
て、送風騒音の低減化を得るとともに送風量の増大化を
なし、送風性能の向上を得るなどの効果を奏する。
【図１】本発明における一実施の形態を示す、軸流ファ
ンの正圧側から見た正面図。
ンの正圧側から見た正面図。
【図２】（Ａ）は、同実施の形態の、ボスハブと１枚の
ブレードの正圧側から見た正面図。（Ｂ）は、ブレード
一部の拡大図。
ブレードの正圧側から見た正面図。（Ｂ）は、ブレード
一部の拡大図。
【図３】同実施の形態の、ブレードの半径Ｒにおける円
弧に沿う断面図。
弧に沿う断面図。
【図４】（Ａ）は、同実施の形態の、ブレードに沿う風
の流れの特性図。（Ｂ）は、従来のブレードに沿う風の
流れの特性図。（Ｃ）は、さらに異なる従来のブレード
に沿う風の流れの特性図。
の流れの特性図。（Ｂ）は、従来のブレードに沿う風の
流れの特性図。（Ｃ）は、さらに異なる従来のブレード
に沿う風の流れの特性図。
【図５】同実施の形態の、ブレード負圧面側から見た前
縁部最大厚部と後縁部前縁部および外周部の位置を説明
する図。
縁部最大厚部と後縁部前縁部および外周部の位置を説明
する図。
【図６】（Ａ）は、同実施の形態の、ブレードの前縁部
と後縁部におけるそれぞれの長さの中点を通る前縁Ｒ部
と後縁Ｒ部の接垂線の位置を説明する図。（Ｂ）は、図
６（Ａ）の４Ｂ−４Ｂ線に沿う断面図。（Ｃ）は、図６
（Ａ）の４Ｃ−４Ｃ線に沿う断面図。
と後縁部におけるそれぞれの長さの中点を通る前縁Ｒ部
と後縁Ｒ部の接垂線の位置を説明する図。（Ｂ）は、図
６（Ａ）の４Ｂ−４Ｂ線に沿う断面図。（Ｃ）は、図６
（Ａ）の４Ｃ−４Ｃ線に沿う断面図。
【図７】（Ａ）は、同実施の形態の、ファン回転軸に対
して垂直な面で見たブレード後縁部位置を説明する図。
（Ｂ）は、ブレード一部の拡大図。
して垂直な面で見たブレード後縁部位置を説明する図。
（Ｂ）は、ブレード一部の拡大図。
【図８】同実施の形態の、ファン回転軸方向に沿って見
たブレード後縁部位置を説明する図。
たブレード後縁部位置を説明する図。
【図９】同実施の形態の、ボスハブに対するブレードの
取付け角度を説明する図。
取付け角度を説明する図。
１…ボスハブ、 ２…ブレード、 ４…前縁部、 ７…後縁部、 ３…三角状リブ。
Claims (9)
- 【請求項１】円筒状のボスハブの周面に沿って複数枚の
翼であるブレードが設けられてなる軸流ファンであり、 上記ブレードは、所定の半径ｒにおける円弧に沿う断面
が、流線形状をなすように成形されることを特徴とする
軸流ファン。 - 【請求項２】上記ブレードは、前縁部側の最大厚部から
後縁部と外周部に向かって滑らかに負圧面が曲成される
ことを特徴とする請求項１記載の軸流ファン。 - 【請求項３】上記ブレードは、前縁部と後縁部それぞれ
の長さの中点を通る前縁Ｒ部と後縁Ｒ部の接垂線（接線
に対して垂直な線）に沿う断面で、前縁部および後縁部
の断面厚さの比率が、前縁部厚さ：後縁部厚さ＝３：１
となすよう設定されることを特徴とする請求項１記載の
軸流ファン。 - 【請求項４】上記ブレードは、外周部と前縁部との間に
形成されるＲ部の中点から外周部側へ向かって前縁部長
さと同じ長さのところへブレード変曲点Ｐが設けられ、 前縁部から上記変曲点までは吹き出し側へ突出され、変
曲点Ｐから後縁部までは吸込み側へ突出されることを特
徴とする請求項１記載の軸流ファン。 - 【請求項５】上記ボスハブとブレードとの間に、ブレー
ド取付け部である三角状リブが形成され、この三角状リ
ブと後縁部との交点をＭとし、外周部と後縁部の交点を
Ｎとし、ファン回転中心をＯとしたとき、直線ＯＮ＝
（２．２〜２．４）×直線ＯＭとなすよう設定されるこ
とを特徴とする請求項１記載の軸流ファン。 - 【請求項６】上記直線ＯＮと、直線ＯＭとのなす角度θ
は、１５°〜２０°の範囲となすよう設定されることを
特徴とする請求項５記載の軸流ファン。 - 【請求項７】上記ブレード前縁部と外周部との交点Ｓと
ファン回転中心部Ｏとを結ぶ直線ＯＳと、上記直線ＯＭ
とのなす角度βは、９５°〜１０５°の範囲となすよう
設定されることを特徴とする請求項５記載の軸流ファ
ン。 - 【請求項８】上記直線ＯＭと、上記ボスハブのファン回
転軸と垂直な面とのなす角度αは、直線ＯＭと直線ＯＮ
とのなす角度θと同じ範囲（１５°〜２０°）となすよ
う設定されることを特徴とする請求項５記載の軸流ファ
ン。 - 【請求項９】上記直線ＯＭと直線ＯＮとのなす角度θ
は、ブレード取付け角γ（ｓｉｎγ＝弦長ＣＬ／ファン
高さＨ）に対して、γ＞θとなすよう設定されることを
特徴とする請求項５記載の軸流ファン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29252597A JP3803184B2 (ja) | 1997-10-24 | 1997-10-24 | 軸流ファン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29252597A JP3803184B2 (ja) | 1997-10-24 | 1997-10-24 | 軸流ファン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11132194A true JPH11132194A (ja) | 1999-05-18 |
| JP3803184B2 JP3803184B2 (ja) | 2006-08-02 |
Family
ID=17782943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29252597A Expired - Lifetime JP3803184B2 (ja) | 1997-10-24 | 1997-10-24 | 軸流ファン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3803184B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100487375B1 (ko) * | 2002-11-21 | 2005-05-03 | 엘지전자 주식회사 | 축류팬 |
| KR100487339B1 (ko) * | 2002-11-18 | 2005-05-03 | 엘지전자 주식회사 | 축류팬 |
| JP2013517406A (ja) * | 2010-01-12 | 2013-05-16 | 雪龍集団有限公司 | 省エネルギーファン |
| CN106287959A (zh) * | 2016-08-17 | 2017-01-04 | 芜湖美智空调设备有限公司 | 静叶风轮、空调柜机及空调器 |
| CN107725478A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-02-23 | 珠海格力电器股份有限公司 | 风叶及风扇 |
| TWI625467B (zh) * | 2016-07-27 | 2018-06-01 | Sharp Kk | Propeller fan and fluid delivery device |
| CN108180169A (zh) * | 2018-02-09 | 2018-06-19 | 广东美的厨房电器制造有限公司 | 风扇和微波炉 |
| WO2019153535A1 (zh) * | 2018-02-07 | 2019-08-15 | 广东美的制冷设备有限公司 | 轴流风轮及空调器 |
| CN116783394A (zh) * | 2021-01-21 | 2023-09-19 | 大金工业株式会社 | 轴流风扇以及空调机 |
-
1997
- 1997-10-24 JP JP29252597A patent/JP3803184B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2019153535A1 (zh) * | 2018-02-07 | 2019-08-15 | 广东美的制冷设备有限公司 | 轴流风轮及空调器 |
| US11306729B2 (en) | 2018-02-07 | 2022-04-19 | Gd Midea Air-Conditioning Equipment Co., Ltd. | Axial flow impeller and air conditioner |
| CN108180169A (zh) * | 2018-02-09 | 2018-06-19 | 广东美的厨房电器制造有限公司 | 风扇和微波炉 |
| CN116783394A (zh) * | 2021-01-21 | 2023-09-19 | 大金工业株式会社 | 轴流风扇以及空调机 |
| CN116783394B (zh) * | 2021-01-21 | 2024-04-26 | 大金工业株式会社 | 轴流风扇以及空调机 |
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|---|---|
| JP3803184B2 (ja) | 2006-08-02 |
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