JPH11140586A - Steel for chimneys and chimneys of boilers exclusively for LNG firing - Google Patents
Steel for chimneys and chimneys of boilers exclusively for LNG firingInfo
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- JPH11140586A JPH11140586A JP30271197A JP30271197A JPH11140586A JP H11140586 A JPH11140586 A JP H11140586A JP 30271197 A JP30271197 A JP 30271197A JP 30271197 A JP30271197 A JP 30271197A JP H11140586 A JPH11140586 A JP H11140586A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ＬＮＧ焚き専用ボ
イラーの煙道・煙突に用いて、優れた耐食性を示す鋼材
に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a steel material having excellent corrosion resistance, which is used for a flue / chimney of a boiler exclusively for LNG firing.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に、火力発電所を代表とする発電所
で使用されるボイラーには、重油、石炭、ＬＮＧなどを
燃料として使用している。そして、ボイラーで発生した
燃焼排気ガスは、脱硫装置、脱硝装置、電気集塵機、空
気予熱器、煙道等を経由し、煙突から大気中へ放出され
る。さて、ボイラーの燃料として重油や石炭を用いる場
合には、排ガス中のＳＯ3とボイラー停止時の水露点以
下の温度で生成する水とで硫酸が生成するために、煙道
や煙突に使用される鋼材で所謂硫酸露点腐食が生じて問
題となっていた。この問題を材料面から解決するため、
これまでにも幾つかの努力が払われてきた。そして、例
えば、特開平２−170946号公報、特開平７−316745号公
報などに開示されるような耐硫酸露点腐食オーステナイ
ト系ステンレス鋼が開発され、これをライニングするこ
とにより、一応の解決が図られている。2. Description of the Related Art Generally, boilers used in power plants such as thermal power plants use heavy oil, coal, LNG or the like as fuel. Then, the combustion exhaust gas generated in the boiler is discharged from the chimney to the atmosphere via a desulfurization device, a denitration device, an electric dust collector, an air preheater, a flue, and the like. Now, when a heavy oil or coal as a fuel for boilers, to produce sulfuric acid in the water produced by SO 3 and water below the dew point temperature at the boiler stop in the exhaust gas, is used in the flue or chimney In such steels, so-called sulfuric acid dew point corrosion has been a problem. To solve this problem from a material perspective,
Some effort has been made so far. Then, for example, sulfuric acid dew-point corrosion resistant austenitic stainless steel as disclosed in JP-A-2-170946, JP-A-7-316745, etc. has been developed, and a tentative solution can be achieved by lining it. Have been.
【０００３】−方では、上述した重油、石炭に比べて含
有硫黄分が極めて少く、クリーンエネルギーであるＬＮ
Ｇが、最近になって、ボイラー用燃料として多く用いら
れるようになってきた。ＬＮＧの排ガスの主成分はＣＯ
2 であり、このＣＯ2 もボイラー停止時の水露点以下の
温度で生成する水に溶け込むと鋼材を腐食させる。その
腐食作用は、硫酸露点腐食のそれに比べると小さいこと
が予想されるものの、未だ、ＬＮＧ専焼ボイラーにおい
ても、煙道や煙突には高価な従来の無機系ライニング材
や上述のオーステナイト系ステンレス鋼のライニングに
より対処しており、ＬＮＧ焚き専用ボイラーに適した、
より経済的に有利な、煙道・煙突用の鋼材の開発が強く
望まれていた。On the other hand, LN, which has a very low sulfur content compared to the above-mentioned heavy oil and coal, and is clean energy,
G has recently been widely used as a fuel for boilers. The main component of LNG exhaust gas is CO
2, the CO 2 is also corrode the steel when blend in water produced by the water below the dew point temperature at the boiler stop. Although its corrosion action is expected to be smaller than that of sulfuric acid dew-point corrosion, still in the LNG-fired boiler, the flue and the chimney are expensive conventional inorganic lining materials and the above-mentioned austenitic stainless steel. Suitable for LNG-fired boilers
There has been a strong demand for the development of more economically advantageous steel materials for flue and chimneys.
【０００４】この要望に対して、ＬＮＧ焚き専用ボイラ
ーの煙突・煙道用鋼材が提案されている。該煙突・煙道
用鋼材は、発錆はするが発錆後の腐食進行が炭素鋼に比
較して遅くなるように成分調整した鋼材と、発錆自体を
防止した高合金鋼材との２つに大別される。ここで、前
者の例として、特開平６−158232号公報、特開平６−19
2789号公報、特開平７−286241号公報等に開示されてい
る鋼材が挙げられる。これらの鋼材は、高価な元素であ
るCrやNiの含有量が少なく、鋼材自体は低コストである
が、炭素鋼よりも程度は小さいものの発錆後に腐食が進
行していくため、劣化状況に応じたメンテナンスが必要
である。後者の例として、特開平２−170946公報や特開
平７−316745号公報に示されるような、CrやNiを多量に
含有させることにより、鋼材表面の発錆を完全に防止す
ることを目的とした高合金鋼材が挙げられる。高合金鋼
材は、発錆が防止されるためにメンテナンスの必要頻度
を考慮すると有利であるが、鋼材自体が高価であるとい
う欠点を有している。そして、これら２つのタイプの鋼
材が、煙突や煙道の腐食環境やメンテナンスの容易さの
程度に応じて使い分けられている。[0004] In response to this demand, there has been proposed a steel material for a chimney / flue of a boiler dedicated to LNG firing. The chimney and flue steel materials are classified into two types: a steel material whose composition is adjusted so that the corrosion progresses after rusting but is slower than that of carbon steel, and a high alloy steel material which prevents rusting itself. Are roughly divided into Here, as examples of the former, JP-A-6-158232, JP-A-6-19
No. 2789, Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-286241, and the like. These steel materials have a low content of expensive elements such as Cr and Ni, and the steel materials themselves are low in cost. Appropriate maintenance is required. As an example of the latter, as disclosed in JP-A-2-170946 and JP-A-7-316745, by containing a large amount of Cr or Ni, the purpose is to completely prevent rusting of the steel material surface. High alloy steel materials. High alloy steel is advantageous in consideration of the frequency of maintenance required to prevent rusting, but has the disadvantage that the steel itself is expensive. These two types of steel materials are properly used depending on the corrosive environment of the chimney and the flue and the degree of ease of maintenance.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
発錆後の腐食進行を低減させた鋼材のうちは、特開平６
−192789号公報に示される鋼材では未だ耐食性が不十分
であり、また、特開平６−158232号公報、特開平７−28
6241号公報に示される鋼材は、前記硫酸露点腐食にもあ
る程度耐えることを念頭に入れたものであるため、より
低コストなＬＮＧ焚き専用ボイラーの煙道・煙突用の鋼
材が求められていた。本発明は、このような従来技術の
実情に鑑み、ＬＮＧ焚き専用ボイラーの煙道・煙突の用
途に用いて十分な耐食性を有する、特に特開平６−1927
89号公報に示される鋼材よりも耐食性が優れていて、特
開平６−158232号公報や特開平７−286241号公報等に示
される鋼材よりも経済的に有利な鋼材を提供することを
目的とするものである。However, among the above-mentioned steel materials in which the progress of corrosion after rusting has been reduced are disclosed in Japanese Unexamined Patent Publication No.
The steel material disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 192789/1992 still has insufficient corrosion resistance.
Since the steel material disclosed in Japanese Patent No. 6241 is intended to be resistant to the sulfuric acid dew point corrosion to some extent, there has been a demand for a lower-cost steel material for a stack and a chimney of an LNG-fired boiler. In view of the situation of the prior art, the present invention has sufficient corrosion resistance to be used for a flue / chimney of a boiler exclusively for LNG firing.
With the aim of providing a steel material which is more corrosion-resistant than the steel material shown in JP-A-89, and is more economically advantageous than the steel material shown in JP-A-6-158232 and JP-A-7-286241. Is what you do.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】発明者らは、上記課題を
解決するために、実機の煙道・煙突の腐食環境を模擬し
た腐食試験装置を行い、普通鋼（ＪＩＳＧ３１０６ Ｓ
Ｍ４００Ａ相当）をベース材として、耐食性に及ぼす合
金元素の影響を調べた。その結果、とくに適正量のCr、
Ni、Cuを組み合わせ添加することによって、ＣＯ2 ガス
に対し良好な耐食性が得られることを見出した。Means for Solving the Problems In order to solve the above problems, the present inventors conducted a corrosion test apparatus simulating the corrosive environment of a flue / chimney of an actual machine, and carried out a test of ordinary steel (JIS G3106 S).
Using M400A as a base material, the effect of alloying elements on corrosion resistance was examined. As a result, an appropriate amount of Cr,
It has been found that by adding Ni and Cu in combination, good corrosion resistance to CO 2 gas can be obtained.
【０００７】また、火力発電所は燃料輸送の利便性から
海浜地区に建設されることが多く、かかる場所における
煙道・煙突には、鋼材の表面に海塩粒子が付着すると考
えられる。発明者等は、この点についても研究を進め、
海塩粒子の付着は鋼材の腐食を促進すること、このよう
な環境下ではCr、Ni、Cu添加のみでは耐食性が不十分な
場合があり、その場合、さらにMo、Nb、Ｖ、Ti、Ｂ、C
a、REM の適正添加が有効であること見い出した。本発
明は上記知見に基づいて完成されたものであり、その要
旨構成は次のとおりである。[0007] Further, thermal power plants are often constructed in a beach area because of the convenience of fuel transportation, and it is considered that sea salt particles adhere to the surface of steel materials in the flue / chimney in such a place. The inventors proceeded with research on this point,
The adhesion of sea salt particles promotes the corrosion of steel materials. In such an environment, the addition of Cr, Ni, and Cu alone may result in insufficient corrosion resistance. In this case, Mo, Nb, V, Ti, and B , C
a, It was found that proper addition of REM was effective. The present invention has been completed based on the above findings, and the gist configuration thereof is as follows.
【０００８】(1) Ｃ：0.020 〜0.20mass％、Si：0.050
〜0.50mass％、Mn：0.50〜1.50mass％、Ｐ：0.020 mass
％以下、Ｓ：0.010 mass％以下、Cr：1.00〜3.50mass
％、Ni：0.20〜2.0 mass％、Cu：0.20〜2.0 mass％、A
l：0.005 〜0.050 mass％を含有し、残部はFeおよび不
可避的不純物からなることを特徴とするＬＮＧ焚き専用
ボイラーの煙道・煙突用鋼材。(1) C: 0.020 to 0.20 mass%, Si: 0.050
0.50 mass%, Mn: 0.50-1.50 mass%, P: 0.020 mass
%, S: 0.010 mass% or less, Cr: 1.00 to 3.50 mass
%, Ni: 0.20 to 2.0 mass%, Cu: 0.20 to 2.0 mass%, A
l: A steel material for flue and chimney of an LNG-fired boiler, containing 0.005 to 0.050 mass%, with the balance being Fe and inevitable impurities.
【０００９】(2) Ｃ：0.020 〜0.20mass％、Si：0.050
〜0.50mass％、Mn：0.50〜1.50mass％、Ｐ：0.020 mass
％以下、Ｓ：0.010 mass％以下、Cr：1.00〜3.50mass
％、Ni：0.20〜2.0 mass％、Cu：0.20〜2.0 mass％、A
l：0.005 〜0.050 mass％を含み、かつ、Mo：0.050 〜
1.0 mass％、Nb：0.010 〜0.20mass％、Ｖ：0.010 〜0.
20mass％、Ti：0.010 〜0.20mass％、Ｂ：0.0005〜0.00
50mass％、Ca：0.0005〜0.010 mass％および REM：0.00
05〜0.010 mass％から選ばれる１種又は２種以上を含有
し、残部はFeおよび不可避的不純物からなることを特徴
とするＬＮＧ焚き専用ボイラーの煙道・煙突用鋼材。(2) C: 0.020 to 0.20 mass%, Si: 0.050
0.50 mass%, Mn: 0.50-1.50 mass%, P: 0.020 mass
%, S: 0.010 mass% or less, Cr: 1.00 to 3.50 mass
%, Ni: 0.20 to 2.0 mass%, Cu: 0.20 to 2.0 mass%, A
l: Contains 0.005 to 0.050 mass%, and Mo: 0.050 to
1.0 mass%, Nb: 0.010-0.20 mass%, V: 0.010-0.
20 mass%, Ti: 0.010 to 0.20 mass%, B: 0.0005 to 0.00
50 mass%, Ca: 0.0005 to 0.010 mass% and REM: 0.00
A steel material for a flue / chimney of a boiler exclusively for LNG firing, characterized in that it contains one or more kinds selected from 05 to 0.010 mass%, and the balance consists of Fe and inevitable impurities.
【００１０】[0010]
【発明の実施の形態】以下に、本発明鋼の成分組成を上
記範囲に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.020 〜0.20mass％ Ｃは、腐食反応のカソードサイトとして作用する Fe3Ｃ
を形成して耐食性を低下させるので、その含有量は可及
的に少なくすることが望ましいが、強度確保の点から、
0.020 mass％以上は必要である。一方、0.20mass％を超
えると前記理由で耐食性を低下させ、また溶接熱影響部
の硬化により加工性を低下させる。したがって、Ｃは0.
020 〜0.20mass％の範囲とする。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The reasons for limiting the composition of the steel of the present invention to the above ranges will be described below. C: 0.020 to 0.20 mass% C is Fe 3 C acting as a cathode site for a corrosion reaction
To reduce the corrosion resistance, it is desirable to reduce the content as much as possible, but from the viewpoint of securing strength,
0.020 mass% or more is necessary. On the other hand, if it exceeds 0.20 mass%, the corrosion resistance is reduced for the above-mentioned reason, and the workability is reduced due to the hardening of the heat affected zone. Therefore, C is 0.
020 to 0.20 mass%.
【００１１】Si：0.050 〜0.50mass％ Siは、通常の製鋼工程において脱酸剤として必要な元素
であり、0.050 mass％以上添加する必要がある。一方、
0.50mass％を超えると靱性を低下させる。このため、Si
量は0.050 〜0.50mass％とする。Si: 0.050 to 0.50 mass% Si is an element necessary as a deoxidizing agent in a normal steel making process, and it is necessary to add 0.050 mass% or more. on the other hand,
If it exceeds 0.50 mass%, the toughness decreases. For this reason, Si
The amount is 0.050 to 0.50 mass%.
【００１２】Mn：0.50〜1.50mass％ Mnは、通常の製鋼工程において脱酸剤として、また強度
確保のために必要であり、0.50mass％以上添加する必要
である。一方、1.50mass％を超えると腐食反応のカソー
ドサイトして作用するMnＳを増やし、耐食性を低下させ
る。このため、Mn量は0.50〜1.50mass％とする。Mn: 0.50 to 1.50 mass% Mn is necessary as a deoxidizing agent in a normal steelmaking process and for securing strength, and must be added in an amount of 0.50 mass% or more. On the other hand, if it exceeds 1.50 mass%, MnS acting as a cathode site of a corrosion reaction increases, and the corrosion resistance is reduced. Therefore, the amount of Mn is set to 0.50 to 1.50 mass%.
【００１３】Ｐ：0.020 mass％以下 Ｐは、粒界に偏析して耐食性を低下させる元素であり、
可及的に少なくすることが望ましいが、極端な低減は製
造コストの上昇を招く。工業的に、比較的安価に実施可
能で、かつ耐食性を低下させない量として、0.020 mass
％以下の範囲に制限する。P: not more than 0.020 mass% P is an element that segregates at the grain boundary to lower the corrosion resistance.
Although it is desirable to reduce as much as possible, an extreme reduction leads to an increase in manufacturing cost. Industrially, it can be carried out relatively inexpensively, and as an amount that does not reduce corrosion resistance, 0.020 mass
%.
【００１４】Ｓ：0.010 mass％以下 Ｓは、腐食反応のカソードサイトして作用するMnＳを形
成して耐食性を低下させるので、可及的に少なくするこ
とが望ましいが、極端な低減は製造コストの上昇を招
く。工業的に、比較的安価に実施可能で、かつ耐食性を
低下させない量は0.010 mass％以下である。S: not more than 0.010 mass% S forms MnS which acts as a cathode site of a corrosion reaction and lowers corrosion resistance. Therefore, it is desirable to reduce S as much as possible. Invite a rise. The amount that can be industrially implemented at a relatively low cost and does not decrease the corrosion resistance is 0.010 mass% or less.
【００１５】Cr：1.00〜3.50mass％ Crは、鋼表面に安定錆を形成し、耐食性を保持するため
の主要元素である。安定な錆を形成させるためには、Ni
およびCuとともに用い、1.0 mass％以上添加する必要が
ある。一方、3.50mass％を超えて添加しても、その効果
は飽和し、コストの増加を招くことになる。このため、
Crの添加量は1.00〜3.50mass％の範囲とする。Cr: 1.00 to 3.50 mass% Cr is a main element for forming stable rust on the steel surface and maintaining corrosion resistance. In order to form stable rust, Ni
It must be used together with Cu and Cu and added at 1.0 mass% or more. On the other hand, if it is added in excess of 3.50 mass%, the effect will be saturated and the cost will increase. For this reason,
The amount of Cr added is in the range of 1.00 to 3.50 mass%.
【００１６】Ni：0.20〜2.0 mass％ Niは、Cuとともに添加して、上記したCr添加による安定
錆を強固にして、耐食性を高めるために添加する。添加
量が、0.20mass％未満ではその効果は認められず、一方
2.0 mass％を超えて添加しても効果が飽和し、コストの
増加を招くことになるので、Niの添加量は0.20〜2.0 ma
ss％の範囲とする。Ni: 0.20 to 2.0 mass% Ni is added together with Cu to strengthen the above-mentioned stable rust due to the addition of Cr and to enhance corrosion resistance. When the amount is less than 0.20 mass%, the effect is not recognized.
Even if added in excess of 2.0 mass%, the effect will be saturated and the cost will increase.
The range is ss%.
【００１７】Cu：0.20〜2.0 mass％ Cuは、Niとともに添加して上述のCr添加による安定錆を
強固にして、耐食性を高めるために添加する。添加量
が、0.20mass％未満ではその効果は認められず、2.0 ma
ss％を超えても効果は飽和し、コストの増加を招くこと
になるので、Cuの量は0.20〜2.0 mass％範囲とする。Cu: 0.20 to 2.0 mass% Cu is added together with Ni to strengthen the above-mentioned stable rust due to the addition of Cr and to enhance corrosion resistance. If the amount added is less than 0.20 mass%, the effect is not recognized, and 2.0 ma
If the amount exceeds ss%, the effect will be saturated and the cost will increase. Therefore, the amount of Cu is set in the range of 0.20 to 2.0 mass%.
【００１８】Al：0.005 〜0.050 mass％ Alは、強力な脱酸作用を有する元素であるが、0.005 ma
ss％未満ではその効果が十分ではなく、一方、0.050 ma
ss％を超えて添加すると靱性の低下を招くので、Alの量
は0.005 〜0.050 mass％の範囲とする。Al: 0.005 to 0.050 mass% Al is an element having a strong deoxidizing effect.
Below ss%, the effect is not sufficient, while 0.050 ma
If added in excess of ss%, the toughness is reduced, so the Al content is in the range of 0.005 to 0.050 mass%.
【００１９】以上の成分のほか、ＬＮＧ焚き専用ボイラ
の煙道・煙突用鋼材の使用環境が、海塩粒子の付着な
ど、より厳しい条件であっても、安定した耐食性を発揮
させるために、以下の元素を単独あるいは複合で添加す
ることが望ましい。これら成分の限定理由を以下に述べ
る。[0019] In addition to the above components, the following conditions are required in order to exhibit stable corrosion resistance even when the use environment of the flue and chimney steel material of the LNG-fired boiler is more severe, such as adhesion of sea salt particles. Is desirably added alone or in combination. The reasons for limiting these components are described below.
【００２０】Mo：0.050 〜1.0 mass％ Moは、破壊した安定錆を修復することにより耐食性を高
める作用がある。添加量が0.050 mass％未満ではその効
果は認められず、1.0 mass％を超えると効果が飽和し、
いたずらにコストの増加を招くので、Mo量は0.050 〜1.
0 mass％の範囲とする。Mo: 0.050 to 1.0 mass% Mo has an effect of improving corrosion resistance by repairing broken stable rust. If the addition amount is less than 0.050 mass%, the effect is not recognized, and if it exceeds 1.0 mass%, the effect is saturated,
Mo content is 0.050 to 1.
The range is 0 mass%.
【００２１】Nb：0.010 〜0.20mass％ Nbは、0.010 mass％以上添加することにより、安定錆を
さらに安定化することにより耐食性を高める作用があ
る、しかし0.20mass％を超えて添加しても、その効果が
飽和し、いたずらにコストの増加を招くことになる。こ
のため、Nbの添加量は0.010 〜0.20mass％の範囲とす
る。Nb: 0.010 to 0.20 mass% Nb has an effect of increasing the corrosion resistance by further stabilizing stable rust by adding 0.010 mass% or more. However, even if added in excess of 0.20 mass%, The effect saturates, which unnecessarily increases the cost. Therefore, the added amount of Nb is set in the range of 0.010 to 0.20 mass%.
【００２２】Ｖ：0.010 〜0.20mass％ Ｖは、0.010 mass％以上添加することにより、安定錆を
さらに安定化することにより耐食性を高める作用があ
る、しかし0.20mass％を超えて添加しても、その効果が
飽和し、いたずらにコストの増加を招くことになる。こ
のため、添加量は0.010 〜0.20mass％の範囲とする。V: 0.010 to 0.20 mass% V has an effect of increasing the corrosion resistance by further stabilizing stable rust by adding 0.010 mass% or more. However, even if added in excess of 0.20 mass%, The effect saturates, which unnecessarily increases the cost. For this reason, the addition amount is in the range of 0.010 to 0.20 mass%.
【００２３】Ti：0.010 〜0.20mass％ Tiは、0.010 mass％以上添加することにより、安定錆を
さらに安定化することにより耐食性を高める作用があ
る、しかし0.20mass％を超えて添加しても、その効果が
飽和し、いたずらにコストの増加を招くことになる。こ
のため、添加量は0.010 〜0.20mass％の範囲とする。Ti: 0.010 to 0.20 mass% Ti, by adding 0.010 mass% or more, has the effect of increasing the corrosion resistance by further stabilizing the stable rust. However, even when added in excess of 0.20 mass%, The effect saturates, which unnecessarily increases the cost. For this reason, the addition amount is in the range of 0.010 to 0.20 mass%.
【００２４】Ｂ：0.0005〜0.0050mass％ Ｂは、0.0005mass％以上添加することにより、安定錆を
さらに安定化することにより耐食性を高める作用があ
る。しかし0.0050mass％を超えて添加してもその効果が
飽和し、いたずらにコストの増加を招くことになるの
で、添加量は0.0005〜0.0050mass％の範囲とする。B: 0.0005 to 0.0050 mass% B has an effect of increasing the corrosion resistance by further stabilizing stable rust by adding 0.0005 mass% or more. However, the effect is saturated even if added in excess of 0.0050 mass%, which unnecessarily increases the cost. Therefore, the addition amount is in the range of 0.0005 to 0.0050 mass%.
【００２５】Ca：0.0005〜0.010 mass％ Caは、Ｓを固定し、MnＳの形成を抑制して耐食性を高め
る作用がある。その効果は、0.0005mass％未満では顕著
には顕れず、一方0.010 mass％を超えるとCaＯの増加を
招き、耐食性を低下させる。したがって、Caの添加量は
0.0005〜0.010mass％の範囲とする。Ca: 0.0005 to 0.010 mass% Ca has the effect of fixing S, suppressing the formation of MnS, and increasing the corrosion resistance. When the effect is less than 0.0005 mass%, the effect is not remarkably exhibited. On the other hand, when it exceeds 0.010 mass%, CaO is increased and the corrosion resistance is reduced. Therefore, the amount of Ca added is
The range is 0.0005 to 0.010 mass%.
【００２６】REM ：0.0005〜0.010 mass％ REM は、Ｓを固定しMnＳの形成を抑制して耐食性を高め
る作用がある。その効果は、0.0005mass％未満では顕著
に顕れず、一方0.010 mass％を超えると REMＯの増加を
招き、耐食性を低下させる。したがって、REM の添加量
は0.0005〜0.010 mass％の範囲とする。REM: 0.0005 to 0.010 mass% REM has the effect of fixing S, suppressing the formation of MnS, and increasing corrosion resistance. The effect is not remarkably exhibited when the content is less than 0.0005 mass%, while when it exceeds 0.010 mass%, REMO is increased and the corrosion resistance is reduced. Therefore, the amount of REM added should be in the range of 0.0005 to 0.010 mass%.
【００２７】以上述べた成分組成からなる発明鋼は、通
常の製造工程に何ら手を加えることなく製造することが
できる。すなわち、一般には、造塊または連続鋳造で鋼
塊とした後、制御圧延または通常の圧延を行ってから、
圧延のまま、圧延後焼もどし、焼ならし−焼もどし、焼
入れ−焼もどしなどのいずれかの工程を経て鋼板とす
る。The steel of the invention having the above-mentioned composition can be produced without any modification to the ordinary production process. That is, in general, after ingot casting or continuous casting to steel ingot, after performing control rolling or normal rolling,
After rolling, the steel sheet is subjected to any of the steps of tempering after rolling, normalizing-tempering, quenching-tempering and the like.
【００２８】[0028]
【実施例】以下に実施例に基づいて本発明を具体的に説
明する。表１に、実験に用いた鋼の化学成分を示す。比
較鋼のうち No.１鋼はＪＩＳＧ３１０６ ＳＭ４００Ａ
相当の普通鋼、 No.２〜９は No.１鋼をベースに化学成
分を調整したものであるが、いずれかの成分が本発明範
囲から外れたものである。 No.10〜28鋼は No.１鋼をベ
ースに化学成分を調整した発明鋼である。これらの溶鋼
を十分に脱ガスした後、100 キロ鋼塊とし、これを熱間
圧延して厚さ15mmの鋼板を製造した。次いで、各鋼板の
１／２厚部から厚さ5mm 、幅50mm、長さ100mm の腐食試
験片を採取し、耐食性評価試験を行った。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be specifically described below based on embodiments. Table 1 shows the chemical components of the steel used in the experiment. No. 1 of the comparative steels is JIS G3106 SM400A
The considerable ordinary steels, Nos. 2 to 9, were prepared by adjusting the chemical components based on the No. 1 steel, but one of the components was out of the scope of the present invention. No. 10 to 28 steels are invention steels whose chemical components are adjusted based on No. 1 steel. After sufficient degassing of these molten steels, a 100 kg steel ingot was hot rolled to produce a 15 mm thick steel sheet. Next, a corrosion test specimen having a thickness of 5 mm, a width of 50 mm, and a length of 100 mm was sampled from a 厚 thick portion of each steel sheet and subjected to a corrosion resistance evaluation test.
【００２９】耐食性の試験方法は次の２条件で実施し
た。 ・腐食試験環境条件Ａ ＣＯ2 ：６vol.％、Ｏ2 ：14vol.％、Ｈ2 Ｏ：10vol.
％、残部Ｎ2 ・腐食試験環境条件Ｂ ＣＯ2 ：６vol.％、Ｏ2 ：14vol.％、Ｈ2 Ｏ：10vol.
％、残部Ｎ2 雰囲気に５％NaCl塩水噴霧 上記２条件とも、試験温度サイクルは、50℃／hrで昇温
→110 ℃×100 hr保持→30℃／hrで降温→40℃×24hr保
持→50℃／hrで昇温の繰り返しとし、試験期間を６ケ月
とした。また、耐食性の評価方法は、上記腐食試験によ
り得られた試験片の重量減から計算した腐食量により行
い、上記各腐食試験環境条件における No.１鋼の腐食量
を100 とし、この値に対する比率を腐食率（％）として
表した。The corrosion resistance was tested under the following two conditions. - Corrosion test environment condition A CO 2:. 6vol%, O 2:. 14vol%, H 2 O: 10vol.
%, Balance N 2 · corrosion test environment condition B CO 2 : 6 vol.%, O 2 : 14 vol.%, H 2 O: 10 vol.
%, The remaining N 2 atmosphere sprayed with 5% NaCl salt water. In both of the above conditions, the test temperature cycle was to raise the temperature at 50 ° C / hr → hold at 110 ° C x 100hr → cool at 30 ° C / hr → hold at 40 ° C x 24hr → The temperature was repeatedly raised at 50 ° C./hr, and the test period was 6 months. The corrosion resistance was evaluated based on the amount of corrosion calculated from the weight loss of the test specimen obtained in the above corrosion test. The corrosion amount of No. 1 steel in each of the above corrosion test environmental conditions was set to 100, and the ratio to this value was calculated. Was expressed as a corrosion rate (%).
【００３０】[0030]
【表１】 [Table 1]
【００３１】その結果を表１に併せて示す。表１から、
発明範囲を外れる No.２〜９の比較鋼は、 No.１鋼に比
べても、70〜80％の腐食率で耐食性は劣っている。これ
に対して、 No.10〜28の発明鋼は、３〜29％の腐食率に
しかならず、極めて優れた耐食性を有していることがわ
かる。このように、発明鋼はＬＮＧ焚き専用ボイラーの
煙道・煙突用鋼材として十分使用可能であることがわか
る。The results are shown in Table 1. From Table 1,
The comparative steels of Nos. 2 to 9, which are out of the range of the invention, have a corrosion rate of 70 to 80% and are inferior to the No. 1 steel in corrosion resistance. On the other hand, it can be seen that the invention steels of Nos. 10 to 28 only have a corrosion rate of 3 to 29% and have extremely excellent corrosion resistance. Thus, it can be seen that the inventive steel can be sufficiently used as a steel material for a flue / chimney of a boiler dedicated to LNG firing.
【００３２】[0032]
【発明の効果】以上説明したように、この発明のＬＮＧ
焚き専用ボイラーの煙道・煙突用鋼材は、従来材に比べ
て、著しく優れた耐食性を有しており、メンテナンス負
荷が軽減されるなどの効果により、産業への寄与は極め
て大きい。As described above, the LNG of the present invention is
The steel material for flue and chimney of the boiler dedicated to firing has remarkably excellent corrosion resistance as compared with conventional materials, and contributes greatly to the industry due to effects such as a reduction in maintenance load.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 奥村 健人 東京都千代田区内幸町２丁目２番３号 川 崎製鉄株式会社内 (72)発明者 菅田 恒治 東京都千代田区内幸町２丁目２番３号 川 崎製鉄株式会社内 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (72) Inventor Kento Okumura 2-3-2 Uchisaiwaicho, Chiyoda-ku, Tokyo Inside Kawasaki Steel Corporation (72) Inventor Tsuneharu Suga 2-3-2 Uchisaiwaicho, Chiyoda-ku, Tokyo Kawasaki Steel Corporation
Claims (2)
を特徴とするＬＮＧ焚き専用ボイラーの煙道・煙突用鋼
材。1. C: 0.020 to 0.20 mass%, Si: 0.050 to 0.50 mass%, Mn: 0.50 to 1.50 mass%, P: 0.020 mass% or less, S: 0.010 mass% or less, Cr: 1.00 to 3.50 mass% , Ni: 0.20 to 2.0 mass%, Cu: 0.20 to 2.0 mass%, Al: 0.005 to 0.050 mass%, with the balance being Fe and inevitable impurities. Chimney steel.
び不可避的不純物からなることを特徴とするＬＮＧ焚き
専用ボイラーの煙道・煙突用鋼材。2. C: 0.020 to 0.20 mass%, Si: 0.050 to 0.50 mass%, Mn: 0.50 to 1.50 mass%, P: 0.020 mass% or less, S: 0.010 mass% or less, Cr: 1.00 to 3.50 mass% , Ni: 0.20 to 2.0 mass%, Cu: 0.20 to 2.0 mass%, Al: 0.005 to 0.050 mass%, Mo: 0.050 to 1.0 mass%, Nb: 0.010 to 0.20 mass%, V: 0.010 to 0.20 mass%, Ti: 0.010 to 0.20 mass%, B: 0.0005 to 0.0050 mass%, Ca: 0.0005 to 0.010 mass%, and REM: 0.0005 to 0.010 mass%. A steel material for a flue / chimney of an LNG-fired boiler, comprising Fe and inevitable impurities.
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|---|---|---|---|
| JP30271197A JPH11140586A (en) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | Steel for chimneys and chimneys of boilers exclusively for LNG firing |
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Publications (1)
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|---|---|
| JPH11140586A true JPH11140586A (en) | 1999-05-25 |
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ID=17912270
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Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11140586A (en) |
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