JPH1114167A - 空気調和機 - Google Patents
空気調和機Info
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- JPH1114167A JPH1114167A JP9166386A JP16638697A JPH1114167A JP H1114167 A JPH1114167 A JP H1114167A JP 9166386 A JP9166386 A JP 9166386A JP 16638697 A JP16638697 A JP 16638697A JP H1114167 A JPH1114167 A JP H1114167A
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- gas
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—Component parts or details not otherwise provided for in this subclass
- F25B2400/13—Economisers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
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- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 地球温暖化への影響を低減させるために、Ｈ
ＣＦＣ２２やＲ４１０ＡよりもＧＷＰの小さいＲ４０７
Ｃを用いた空気調和機のさらなる高効率化を実現するこ
と。 【解決手段】 凝縮器２と減圧器３の間に補助熱交換器
５を接続し、減圧器３と蒸発器４の間に気液分離器６を
接続し、気液分離器６で分離されたガス冷媒は圧縮機１
の吸入部で蒸発器４を経た冷媒と合流し、気液分離器６
で分離された液冷媒は蒸発器４へと導入されるように構
成し、補助熱交換器５では、凝縮器２と減圧器３との間
の冷媒と圧縮機１の吸入部の冷媒とを熱交換させるよう
に構成することにより、蒸発器４での効率よい熱交換と
圧力損失低減によって、空気調和機の効率を向上できて
消費電力量を低減できる。
ＣＦＣ２２やＲ４１０ＡよりもＧＷＰの小さいＲ４０７
Ｃを用いた空気調和機のさらなる高効率化を実現するこ
と。 【解決手段】 凝縮器２と減圧器３の間に補助熱交換器
５を接続し、減圧器３と蒸発器４の間に気液分離器６を
接続し、気液分離器６で分離されたガス冷媒は圧縮機１
の吸入部で蒸発器４を経た冷媒と合流し、気液分離器６
で分離された液冷媒は蒸発器４へと導入されるように構
成し、補助熱交換器５では、凝縮器２と減圧器３との間
の冷媒と圧縮機１の吸入部の冷媒とを熱交換させるよう
に構成することにより、蒸発器４での効率よい熱交換と
圧力損失低減によって、空気調和機の効率を向上できて
消費電力量を低減できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、消費エネルギー低
減を実現する空気調和機に関するものである。
減を実現する空気調和機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より空気調和機の冷媒としてＨＣＦ
Ｃ２２が広く用いられており、また減圧器入口での過冷
却度を増大するために図５に示すような空気調和機が提
案されている。
Ｃ２２が広く用いられており、また減圧器入口での過冷
却度を増大するために図５に示すような空気調和機が提
案されている。
【０００３】図５において２１は圧縮機、２２は凝縮
器、２３は減圧器、２４は蒸発器であり、これらを配管
接続することにより冷凍サイクルを構成している。また
凝縮器２２と減圧器２３との間の冷媒と、蒸発器２４と
圧縮機２１の吸入部との間の冷媒とを熱交換させる補助
熱交換器２５が設けられている。さらに冷媒として一般
にはＨＣＦＣ２２が封入されている。
器、２３は減圧器、２４は蒸発器であり、これらを配管
接続することにより冷凍サイクルを構成している。また
凝縮器２２と減圧器２３との間の冷媒と、蒸発器２４と
圧縮機２１の吸入部との間の冷媒とを熱交換させる補助
熱交換器２５が設けられている。さらに冷媒として一般
にはＨＣＦＣ２２が封入されている。
【０００４】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
を説明する。
【０００５】冷媒は圧縮機２１で圧縮されて高温高圧と
なり、凝縮器２２で放熱して凝縮液化して、補助熱交換
器２５を経て、減圧器２３に導入され、減圧器２３で減
圧されて低温低圧の二相状態となり、蒸発器２４で吸熱
して蒸発気化して再び圧縮機２１に吸入される。ここで
凝縮器２２で凝縮液化した冷媒は、補助熱交換器２５で
蒸発器２４と圧縮機２１の吸入部との間の冷媒と熱交換
を行い、過冷却される。 ここで、補助熱交換器２５で
冷媒を過冷却することにより、蒸発器２４では、蒸発潜
熱を十分に利用できて同等の吸熱量を効率よく吸熱でき
るため蒸発圧力すなわち圧縮機２１の吸入圧力が上昇し
て、圧縮機２１における圧縮比が減少して空気調和機の
効率が向上して消費電力量を低減できる。これを図６の
圧力−エンタルピ線図を用いて説明すると、低温となる
圧縮機２１の吸入部の冷媒から、比較的高温である外気
によって奪われる冷却効果（図６中のイに相当する）を
用いて、凝縮器２２の出口部の液冷媒を過冷却（図６中
のロに相当する）することにより、蒸発器２４に導入さ
れる冷媒は乾き度が小さい二相状態となるため、蒸発器
２４の入口と出口でのエンタルピ差が増大（図６中のハ
に相当する）すなわち、蒸発潜熱を十分に利用できるも
のである。
なり、凝縮器２２で放熱して凝縮液化して、補助熱交換
器２５を経て、減圧器２３に導入され、減圧器２３で減
圧されて低温低圧の二相状態となり、蒸発器２４で吸熱
して蒸発気化して再び圧縮機２１に吸入される。ここで
凝縮器２２で凝縮液化した冷媒は、補助熱交換器２５で
蒸発器２４と圧縮機２１の吸入部との間の冷媒と熱交換
を行い、過冷却される。 ここで、補助熱交換器２５で
冷媒を過冷却することにより、蒸発器２４では、蒸発潜
熱を十分に利用できて同等の吸熱量を効率よく吸熱でき
るため蒸発圧力すなわち圧縮機２１の吸入圧力が上昇し
て、圧縮機２１における圧縮比が減少して空気調和機の
効率が向上して消費電力量を低減できる。これを図６の
圧力−エンタルピ線図を用いて説明すると、低温となる
圧縮機２１の吸入部の冷媒から、比較的高温である外気
によって奪われる冷却効果（図６中のイに相当する）を
用いて、凝縮器２２の出口部の液冷媒を過冷却（図６中
のロに相当する）することにより、蒸発器２４に導入さ
れる冷媒は乾き度が小さい二相状態となるため、蒸発器
２４の入口と出口でのエンタルピ差が増大（図６中のハ
に相当する）すなわち、蒸発潜熱を十分に利用できるも
のである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
地球環境への関心が高まり、発電過程で大気中に放出さ
れる地球温暖化ガスである二酸化炭素の排出量削減が求
められており、家庭内で消費される電力量の約２割を占
める空気調和機の消費電力量の発電の際に排出される二
酸化炭素による間接的な地球温暖化への影響を低減させ
るために、空気調和機のさらなる高効率化を実現させな
ければならないという課題がある。
地球環境への関心が高まり、発電過程で大気中に放出さ
れる地球温暖化ガスである二酸化炭素の排出量削減が求
められており、家庭内で消費される電力量の約２割を占
める空気調和機の消費電力量の発電の際に排出される二
酸化炭素による間接的な地球温暖化への影響を低減させ
るために、空気調和機のさらなる高効率化を実現させな
ければならないという課題がある。
【０００７】また、オゾン層保護の観点からは、従来よ
り冷媒として一般に用いられているＨＣＦＣ２２が僅か
ながらオゾン層を破壊することから、ＨＣＦＣ２２の代
替冷媒として有力視されているＨＦＣ３２／ＨＦＣ１２
５／ＨＦＣ１３４ａの三種混合冷媒であるＲ４０７Ｃ
は、冷媒自身の漏洩や放出による直接的な地球温暖化へ
の影響を示す地球温暖化係数（ＧＷＰ）がＨＣＦＣ２２
よりも小さい。しかし、１９９６年１２月に神戸で行わ
れたＨＣＦＣ２２代替冷媒国際シンポジウムでの報告に
よると、ＨＣＦＣ２２代替冷媒の有力候補であるＲ４１
０Ａ（ＨＦＣ３２／ＨＦＣ１２５の二種混合冷媒）を用
いた空気調和機は蒸発器や吸入配管内での圧力損失が小
さいという特徴を持つため、ほぼ従来のＨＣＦＣ２２並
の性能が得られているが、Ｒ４０７Ｃを用いた空気調和
機は圧力損失はＨＣＦＣ２２とほぼ同等であるため、従
来のＨＣＦＣ２２を用いた空気調和機よりも若干性能が
低下している。したがって地球温暖化防止の観点から
は、直接的な地球温暖化への影響とともに、その冷媒を
用いた空気調和機の消費電力量を発電する際に排出され
る二酸化炭素による間接的な地球温暖化への影響を低減
させることが必要であり、ＨＣＦＣ２２やＲ４１０Ａよ
りもＧＷＰの小さいＲ４０７Ｃを用いた空気調和機のさ
らなる高効率化を実現させなければならないという課題
がある。
り冷媒として一般に用いられているＨＣＦＣ２２が僅か
ながらオゾン層を破壊することから、ＨＣＦＣ２２の代
替冷媒として有力視されているＨＦＣ３２／ＨＦＣ１２
５／ＨＦＣ１３４ａの三種混合冷媒であるＲ４０７Ｃ
は、冷媒自身の漏洩や放出による直接的な地球温暖化へ
の影響を示す地球温暖化係数（ＧＷＰ）がＨＣＦＣ２２
よりも小さい。しかし、１９９６年１２月に神戸で行わ
れたＨＣＦＣ２２代替冷媒国際シンポジウムでの報告に
よると、ＨＣＦＣ２２代替冷媒の有力候補であるＲ４１
０Ａ（ＨＦＣ３２／ＨＦＣ１２５の二種混合冷媒）を用
いた空気調和機は蒸発器や吸入配管内での圧力損失が小
さいという特徴を持つため、ほぼ従来のＨＣＦＣ２２並
の性能が得られているが、Ｒ４０７Ｃを用いた空気調和
機は圧力損失はＨＣＦＣ２２とほぼ同等であるため、従
来のＨＣＦＣ２２を用いた空気調和機よりも若干性能が
低下している。したがって地球温暖化防止の観点から
は、直接的な地球温暖化への影響とともに、その冷媒を
用いた空気調和機の消費電力量を発電する際に排出され
る二酸化炭素による間接的な地球温暖化への影響を低減
させることが必要であり、ＨＣＦＣ２２やＲ４１０Ａよ
りもＧＷＰの小さいＲ４０７Ｃを用いた空気調和機のさ
らなる高効率化を実現させなければならないという課題
がある。
【０００８】本発明は、上記課題を解決するためになさ
れたもので、空気調和機のさらなる高効率化により、間
接的な地球温暖化への影響を低減することを目的とする
ものである。
れたもので、空気調和機のさらなる高効率化により、間
接的な地球温暖化への影響を低減することを目的とする
ものである。
【０００９】また、Ｒ４０７ＣなどのＨＦＣ３２／ＨＦ
Ｃ１２５／ＨＦＣ１３４ａ三種混合冷媒を用いた空気調
和機のさらなる高効率化により、オゾン層保護と直接的
および間接的な地球温暖化への影響を低減することを目
的とするものである。
Ｃ１２５／ＨＦＣ１３４ａ三種混合冷媒を用いた空気調
和機のさらなる高効率化により、オゾン層保護と直接的
および間接的な地球温暖化への影響を低減することを目
的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するためになされたものであり、凝縮器２と減圧器３
の間に補助熱交換器５を接続し、減圧器３と蒸発器４の
間に気液分離器６を接続し、気液分離器６で分離された
ガス冷媒は圧縮機１の吸入部で蒸発器４を経た冷媒と合
流し、気液分離器６で分離された液冷媒は蒸発器４へと
導入されるように構成し、補助熱交換器５では、凝縮器
２と減圧器３との間の冷媒と圧縮機１の吸入部の冷媒と
を熱交換させるように構成することにより、蒸発器４で
の効率よい熱交換と圧力損失低減によって、空気調和機
の効率を向上できて消費電力量を低減できる。
決するためになされたものであり、凝縮器２と減圧器３
の間に補助熱交換器５を接続し、減圧器３と蒸発器４の
間に気液分離器６を接続し、気液分離器６で分離された
ガス冷媒は圧縮機１の吸入部で蒸発器４を経た冷媒と合
流し、気液分離器６で分離された液冷媒は蒸発器４へと
導入されるように構成し、補助熱交換器５では、凝縮器
２と減圧器３との間の冷媒と圧縮機１の吸入部の冷媒と
を熱交換させるように構成することにより、蒸発器４で
の効率よい熱交換と圧力損失低減によって、空気調和機
の効率を向上できて消費電力量を低減できる。
【００１１】また、凝縮器２と第一減圧器８の間に補助
熱交換器５を接続し、第一減圧器８と蒸発器４の間に気
液分離器６を接続し、気液分離器６で分離されたガス冷
媒は圧縮機７の中間圧部にインジェクションされ、気液
分離器６で分離された液冷媒は第二減圧器９を経て蒸発
器４へ導入されるように構成し、補助熱交換器５では、
凝縮器２と第一減圧器８との間の冷媒と圧縮機７の吸入
部の冷媒とを熱交換させるように構成することにより、
蒸発器４での効率よい熱交換と圧力損失低減と凝縮器２
へ導入される冷媒流量増大によって、空気調和機の効率
が向上して消費電力量を低減できる。
熱交換器５を接続し、第一減圧器８と蒸発器４の間に気
液分離器６を接続し、気液分離器６で分離されたガス冷
媒は圧縮機７の中間圧部にインジェクションされ、気液
分離器６で分離された液冷媒は第二減圧器９を経て蒸発
器４へ導入されるように構成し、補助熱交換器５では、
凝縮器２と第一減圧器８との間の冷媒と圧縮機７の吸入
部の冷媒とを熱交換させるように構成することにより、
蒸発器４での効率よい熱交換と圧力損失低減と凝縮器２
へ導入される冷媒流量増大によって、空気調和機の効率
が向上して消費電力量を低減できる。
【００１２】また、気液分離器６で分離されたガス冷媒
は補助熱交換器５を経て、圧縮機７の中間圧部にインジ
ェクションされ、気液分離器６で分離された液冷媒は第
二減圧器９を経て蒸発器４へ導入されるように構成し、
補助熱交換器５では、凝縮器２と第一減圧器８との間の
冷媒と気液分離器６のガス側出口部と圧縮機７の中間圧
部との間の冷媒とを熱交換させるように構成することに
より、蒸発器４での効率よい熱交換と圧力損失低減と凝
縮器２へ導入される冷媒流量増大によって、空気調和機
の効率が向上して消費電力量を低減できる。
は補助熱交換器５を経て、圧縮機７の中間圧部にインジ
ェクションされ、気液分離器６で分離された液冷媒は第
二減圧器９を経て蒸発器４へ導入されるように構成し、
補助熱交換器５では、凝縮器２と第一減圧器８との間の
冷媒と気液分離器６のガス側出口部と圧縮機７の中間圧
部との間の冷媒とを熱交換させるように構成することに
より、蒸発器４での効率よい熱交換と圧力損失低減と凝
縮器２へ導入される冷媒流量増大によって、空気調和機
の効率が向上して消費電力量を低減できる。
【００１３】また、冷媒としてＨＦＣ３２／ＨＦＣ１２
５／ＨＦＣ１３４ａからなる三種混合冷媒冷媒、特にＨ
ＦＣ３２＝２３ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２５％、ＨＦＣ
１３４ａ＝５２ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ
３２＝２５ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝１５％、ＨＦＣ１３
４ａ＝６０ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ３２
＝３０ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２０％、ＨＦＣ１３４ａ
＝５０ｗｔ％の三種混合冷媒などを用いることにより、
その冷媒を用いた空気調和機の消費電力量を発電するた
めに排出される二酸化炭素による間接的な地球温暖化へ
の影響の低減と、冷媒自身の漏洩や放出による直接的な
地球温暖化への影響の低減との両立が可能となり、地球
温暖化防止の観点からは、さらに望ましい空気調和機を
実現できる。
５／ＨＦＣ１３４ａからなる三種混合冷媒冷媒、特にＨ
ＦＣ３２＝２３ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２５％、ＨＦＣ
１３４ａ＝５２ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ
３２＝２５ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝１５％、ＨＦＣ１３
４ａ＝６０ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ３２
＝３０ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２０％、ＨＦＣ１３４ａ
＝５０ｗｔ％の三種混合冷媒などを用いることにより、
その冷媒を用いた空気調和機の消費電力量を発電するた
めに排出される二酸化炭素による間接的な地球温暖化へ
の影響の低減と、冷媒自身の漏洩や放出による直接的な
地球温暖化への影響の低減との両立が可能となり、地球
温暖化防止の観点からは、さらに望ましい空気調和機を
実現できる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図１から図４を用いて説明する。 （実施の形態１）図１に本発明にかかる実施の形態１の
空気調和機を示す。図１においては、１は圧縮機、２は
凝縮器、３は減圧器、４は蒸発器であり、これらを配管
接続することにより冷凍サイクルを構成している。また
凝縮器２と減圧器３との間に補助熱交換器５を接続し、
減圧器３と蒸発器４との間に気液分離器６を接続してい
る。気液分離器６で分離されたガス冷媒は圧縮機１の吸
入部で蒸発器４を経た冷媒と合流し、気液分離器６で分
離された液冷媒は蒸発器４へ導入されるように構成され
ている。補助熱交換器５では、凝縮器２と減圧器３との
間の冷媒と圧縮機１の吸入部の冷媒とを熱交換させるよ
うに構成されている。
て、図１から図４を用いて説明する。 （実施の形態１）図１に本発明にかかる実施の形態１の
空気調和機を示す。図１においては、１は圧縮機、２は
凝縮器、３は減圧器、４は蒸発器であり、これらを配管
接続することにより冷凍サイクルを構成している。また
凝縮器２と減圧器３との間に補助熱交換器５を接続し、
減圧器３と蒸発器４との間に気液分離器６を接続してい
る。気液分離器６で分離されたガス冷媒は圧縮機１の吸
入部で蒸発器４を経た冷媒と合流し、気液分離器６で分
離された液冷媒は蒸発器４へ導入されるように構成され
ている。補助熱交換器５では、凝縮器２と減圧器３との
間の冷媒と圧縮機１の吸入部の冷媒とを熱交換させるよ
うに構成されている。
【００１５】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
を説明する。
【００１６】冷媒は圧縮機１で圧縮されて、凝縮器２で
放熱して凝縮液化して、補助熱交換器５へ導入される。
凝縮器２で凝縮液化した冷媒は、補助熱交換器５で蒸発
器４と圧縮機１の吸入部との間の冷媒と熱交換を行い、
過冷却された後、減圧器３、気液分離器６を経て、蒸発
器４で吸熱して蒸発気化して再び圧縮機１に吸入され
る。
放熱して凝縮液化して、補助熱交換器５へ導入される。
凝縮器２で凝縮液化した冷媒は、補助熱交換器５で蒸発
器４と圧縮機１の吸入部との間の冷媒と熱交換を行い、
過冷却された後、減圧器３、気液分離器６を経て、蒸発
器４で吸熱して蒸発気化して再び圧縮機１に吸入され
る。
【００１７】ここで、補助熱交換器５で過冷却された冷
媒が減圧器３で減圧されるために、減圧器３を経た冷媒
は乾き度の小さい二相冷媒であり、また、気液分離器６
で分離された液冷媒は飽和液状態であるため、蒸発器４
に導入される冷媒は飽和液状態となる。すなわち、気液
分離器６で分離されたガス冷媒が蒸発器４をバイパスし
ても、蒸発器４では蒸発潜熱を十分に利用できて同等の
吸熱量を効率よく吸熱できるため、蒸発圧力すなわち圧
縮機１の吸入圧力が上昇して圧縮機１における圧縮比が
減少して空気調和機の効率が向上し、消費電力量を低減
できる。
媒が減圧器３で減圧されるために、減圧器３を経た冷媒
は乾き度の小さい二相冷媒であり、また、気液分離器６
で分離された液冷媒は飽和液状態であるため、蒸発器４
に導入される冷媒は飽和液状態となる。すなわち、気液
分離器６で分離されたガス冷媒が蒸発器４をバイパスし
ても、蒸発器４では蒸発潜熱を十分に利用できて同等の
吸熱量を効率よく吸熱できるため、蒸発圧力すなわち圧
縮機１の吸入圧力が上昇して圧縮機１における圧縮比が
減少して空気調和機の効率が向上し、消費電力量を低減
できる。
【００１８】さらに気液分離器６で分離されたガス冷媒
は蒸発器４をバイパスして圧縮機１吸入部へ導入される
ため、減圧器３あるいは気液分離器６〜蒸発器４〜圧縮
機１吸入部間の圧力損失を低減でき、圧縮機１の吸入圧
力が上昇して圧縮機１における圧縮比が減少して、さら
に空気調和機の効率を向上できて消費電力量を低減でき
るものである。
は蒸発器４をバイパスして圧縮機１吸入部へ導入される
ため、減圧器３あるいは気液分離器６〜蒸発器４〜圧縮
機１吸入部間の圧力損失を低減でき、圧縮機１の吸入圧
力が上昇して圧縮機１における圧縮比が減少して、さら
に空気調和機の効率を向上できて消費電力量を低減でき
るものである。
【００１９】なお、図１では、気液分離器６で分離され
たガス冷媒を、蒸発器４と補助熱交換器５との間で、蒸
発器４を経た冷媒と合流する構成としたが、これに限る
ものではなく、補助熱交換器５と圧縮機１の吸入部間で
合流する構成としてもよい。ただし、蒸発器４出口で冷
媒が過熱ガスとなる場合には、気液分離器６で分離され
たガス冷媒を、蒸発器４と補助熱交換器５との間で、蒸
発器４を経た冷媒と合流する構成とした方が、補助熱交
換器５へ導入される冷媒の温度を飽和ガス温度近くに下
げることができ、補助熱交換器５での熱交換量が増大す
るため、望ましい。 （実施の形態２）図２に本発明にかかる実施の形態２の
空気調和機を示す。図２においては、図１と同じ構成要
素については同じ符号を付す。図２においては、７は中
間圧部へのインジェクション機構を備えた圧縮機、８は
第一減圧器、９は第二減圧器である。気液分離器６で分
離されたガス冷媒は圧縮機７の中間圧部にインジェクシ
ョンされ、気液分離器６で分離された液冷媒は第二減圧
器９を経て蒸発器４へ導入されるように構成されてい
る。補助熱交換器５では、凝縮器２と第一減圧器８との
間の冷媒と圧縮機７の吸入部の冷媒とを熱交換させるよ
うに構成されている。
たガス冷媒を、蒸発器４と補助熱交換器５との間で、蒸
発器４を経た冷媒と合流する構成としたが、これに限る
ものではなく、補助熱交換器５と圧縮機１の吸入部間で
合流する構成としてもよい。ただし、蒸発器４出口で冷
媒が過熱ガスとなる場合には、気液分離器６で分離され
たガス冷媒を、蒸発器４と補助熱交換器５との間で、蒸
発器４を経た冷媒と合流する構成とした方が、補助熱交
換器５へ導入される冷媒の温度を飽和ガス温度近くに下
げることができ、補助熱交換器５での熱交換量が増大す
るため、望ましい。 （実施の形態２）図２に本発明にかかる実施の形態２の
空気調和機を示す。図２においては、図１と同じ構成要
素については同じ符号を付す。図２においては、７は中
間圧部へのインジェクション機構を備えた圧縮機、８は
第一減圧器、９は第二減圧器である。気液分離器６で分
離されたガス冷媒は圧縮機７の中間圧部にインジェクシ
ョンされ、気液分離器６で分離された液冷媒は第二減圧
器９を経て蒸発器４へ導入されるように構成されてい
る。補助熱交換器５では、凝縮器２と第一減圧器８との
間の冷媒と圧縮機７の吸入部の冷媒とを熱交換させるよ
うに構成されている。
【００２０】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
を説明する。
【００２１】凝縮器２で凝縮液化した冷媒は、補助熱交
換器５で蒸発器４と圧縮機７の吸入部との間の冷媒と熱
交換を行い、過冷却された後、第一減圧器８に導入され
る。第一減圧器８で減圧されて低温中間圧の二相状態と
なった冷媒は、気液分離器６でガス冷媒と液冷媒に分離
され、ガス冷媒は蒸発器４をバイパスして圧縮機７の中
間圧部にインジェクションされ、液冷媒は第二減圧器９
で低圧に減圧されて蒸発器４へ導入される。
換器５で蒸発器４と圧縮機７の吸入部との間の冷媒と熱
交換を行い、過冷却された後、第一減圧器８に導入され
る。第一減圧器８で減圧されて低温中間圧の二相状態と
なった冷媒は、気液分離器６でガス冷媒と液冷媒に分離
され、ガス冷媒は蒸発器４をバイパスして圧縮機７の中
間圧部にインジェクションされ、液冷媒は第二減圧器９
で低圧に減圧されて蒸発器４へ導入される。
【００２２】ここで、補助熱交換器５で過冷却された冷
媒が第一減圧器８で減圧されるために、第一減圧器８を
経た冷媒は乾き度の小さい二相冷媒となり、また気液分
離器６で分離された液冷媒は第二減圧器９で中間圧の飽
和液状態から低圧に減圧されるため乾き度の小さい二相
冷媒となるため、蒸発器４に導入される冷媒は乾き度が
非常に小さい二相状態となる。すなわち、気液分離器６
で分離されたガス冷媒が蒸発器４をバイパスしても、蒸
発器４では蒸発潜熱を十分に利用できて同等の吸熱量を
効率よく吸熱できるため、蒸発圧力すなわち圧縮機７の
吸入圧力が上昇して圧縮機７における圧縮比が減少して
空気調和機の効率が向上して消費電力量を低減できる。
媒が第一減圧器８で減圧されるために、第一減圧器８を
経た冷媒は乾き度の小さい二相冷媒となり、また気液分
離器６で分離された液冷媒は第二減圧器９で中間圧の飽
和液状態から低圧に減圧されるため乾き度の小さい二相
冷媒となるため、蒸発器４に導入される冷媒は乾き度が
非常に小さい二相状態となる。すなわち、気液分離器６
で分離されたガス冷媒が蒸発器４をバイパスしても、蒸
発器４では蒸発潜熱を十分に利用できて同等の吸熱量を
効率よく吸熱できるため、蒸発圧力すなわち圧縮機７の
吸入圧力が上昇して圧縮機７における圧縮比が減少して
空気調和機の効率が向上して消費電力量を低減できる。
【００２３】さらに気液分離器６で分離されたガス冷媒
は蒸発器４をバイパスして圧縮機７中間圧部へインジェ
クションされるため、第一減圧器８あるいは気液分離器
６〜蒸発器４〜圧縮機７吸入部間の圧力損失を低減でき
るため圧縮機７の吸入圧力が上昇して圧縮機７における
圧縮比が減少してさらに空気調和機の効率を向上できて
消費電力量を低減できるだけでなく、凝縮器２へ導入さ
れる冷媒流量を増大できるため、凝縮器２での放熱が効
率よく行われて空気調和機の効率が向上して消費電力量
をさらに低減できるものである。 （実施の形態３）図３に本発明にかかる実施の形態３の
空気調和機を示す。図３においては、図１と同じ構成要
素については同じ符号を付す。図３においては、気液分
離器６で分離されたガス冷媒は補助熱交換器５を経て、
圧縮機７の中間圧部にインジェクションされ、気液分離
器６で分離された液冷媒は第二減圧器９を経て蒸発器４
へ導入されるように構成されている。補助熱交換器５で
は、凝縮器２と第一減圧器８との間の冷媒と気液分離器
６のガス側出口部と圧縮機７の中間圧部との間の冷媒と
を熱交換させるように構成されている。
は蒸発器４をバイパスして圧縮機７中間圧部へインジェ
クションされるため、第一減圧器８あるいは気液分離器
６〜蒸発器４〜圧縮機７吸入部間の圧力損失を低減でき
るため圧縮機７の吸入圧力が上昇して圧縮機７における
圧縮比が減少してさらに空気調和機の効率を向上できて
消費電力量を低減できるだけでなく、凝縮器２へ導入さ
れる冷媒流量を増大できるため、凝縮器２での放熱が効
率よく行われて空気調和機の効率が向上して消費電力量
をさらに低減できるものである。 （実施の形態３）図３に本発明にかかる実施の形態３の
空気調和機を示す。図３においては、図１と同じ構成要
素については同じ符号を付す。図３においては、気液分
離器６で分離されたガス冷媒は補助熱交換器５を経て、
圧縮機７の中間圧部にインジェクションされ、気液分離
器６で分離された液冷媒は第二減圧器９を経て蒸発器４
へ導入されるように構成されている。補助熱交換器５で
は、凝縮器２と第一減圧器８との間の冷媒と気液分離器
６のガス側出口部と圧縮機７の中間圧部との間の冷媒と
を熱交換させるように構成されている。
【００２４】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
を説明する。
【００２５】凝縮器２で凝縮液化した冷媒は、補助熱交
換器５で気液分離器６のガス側出口部と圧縮機７の中間
圧部との間の冷媒と熱交換を行い、過冷却された後、第
一減圧器８に導入される。
換器５で気液分離器６のガス側出口部と圧縮機７の中間
圧部との間の冷媒と熱交換を行い、過冷却された後、第
一減圧器８に導入される。
【００２６】第一減圧器８で減圧されて低温中間圧の二
相状態となった冷媒は、気液分離器６でガス冷媒と液冷
媒に分離され、ガス冷媒は蒸発器４をバイパスして、補
助熱交換器５で、凝縮器２と第一減圧器８との間の液冷
媒を過冷却した後、圧縮機７の中間圧部にインジェクシ
ョンされ、他方、液冷媒は第二減圧器９で低圧に減圧さ
れて蒸発器４へ導入される。
相状態となった冷媒は、気液分離器６でガス冷媒と液冷
媒に分離され、ガス冷媒は蒸発器４をバイパスして、補
助熱交換器５で、凝縮器２と第一減圧器８との間の液冷
媒を過冷却した後、圧縮機７の中間圧部にインジェクシ
ョンされ、他方、液冷媒は第二減圧器９で低圧に減圧さ
れて蒸発器４へ導入される。
【００２７】ここで、補助熱交換器５で過冷却された冷
媒が第一減圧器８で減圧されるために、第一減圧器８を
経た冷媒は乾き度の小さい二相冷媒となり、また気液分
離器６で分離された液冷媒は第二減圧器９で中間圧の飽
和液状態から低圧に減圧されるため乾き度の小さい二相
冷媒となるため、蒸発器４に導入される冷媒は乾き度が
非常に小さい二相状態となる。すなわち、気液分離器６
で分離されたガス冷媒が蒸発器４をバイパスしても、蒸
発器４では蒸発潜熱を十分に利用できて同等の吸熱量を
効率よく吸熱できるため、蒸発圧力すなわち圧縮機７の
吸入圧力が上昇して圧縮機７における圧縮比が減少して
空気調和機の効率が向上して消費電力量を低減できる。
媒が第一減圧器８で減圧されるために、第一減圧器８を
経た冷媒は乾き度の小さい二相冷媒となり、また気液分
離器６で分離された液冷媒は第二減圧器９で中間圧の飽
和液状態から低圧に減圧されるため乾き度の小さい二相
冷媒となるため、蒸発器４に導入される冷媒は乾き度が
非常に小さい二相状態となる。すなわち、気液分離器６
で分離されたガス冷媒が蒸発器４をバイパスしても、蒸
発器４では蒸発潜熱を十分に利用できて同等の吸熱量を
効率よく吸熱できるため、蒸発圧力すなわち圧縮機７の
吸入圧力が上昇して圧縮機７における圧縮比が減少して
空気調和機の効率が向上して消費電力量を低減できる。
【００２８】さらに気液分離器６で分離されたガス冷媒
は蒸発器４をバイパスして圧縮機７中間圧部へインジェ
クションされるため、第一減圧器８あるいは気液分離器
６〜蒸発器４〜圧縮機７吸入部間の圧力損失を低減でき
るため圧縮機７の吸入圧力が上昇して圧縮機７における
圧縮比が減少してさらに空気調和機の効率を向上できて
消費電力量を低減できるだけでなく、凝縮器２へ導入さ
れる冷媒流量を増大できるため、凝縮器２での放熱が効
率よく行われて空気調和機の効率が向上して消費電力量
をさらに低減できるものである。 （実施の形態４）図４に本発明にかかる実施の形態４の
空気調和機を示す。図４においては、図１から図３と同
じ構成要素については同じ符号を付す。図４において
は、（実施の形態１）を冷暖房兼用に応用するために、
冷房と暖房を切り替える四方弁１０と、冷房時には凝縮
器あるいは暖房時には蒸発器として作用する室外熱交換
器１１と、冷房時には蒸発器あるいは暖房時には凝縮器
として作用する室内熱交換器１２と、冷媒の流れ方向を
制限する逆止弁１３、１４、１５、１６が接続された構
成となっている。すなわち冷房時には図４中の実線矢印
のように、暖房時には図４中の破線矢印のように冷媒が
流れて、冷房時にも暖房時にも（実施の形態１）で説明
したように消費電力量を低減できるものである。
は蒸発器４をバイパスして圧縮機７中間圧部へインジェ
クションされるため、第一減圧器８あるいは気液分離器
６〜蒸発器４〜圧縮機７吸入部間の圧力損失を低減でき
るため圧縮機７の吸入圧力が上昇して圧縮機７における
圧縮比が減少してさらに空気調和機の効率を向上できて
消費電力量を低減できるだけでなく、凝縮器２へ導入さ
れる冷媒流量を増大できるため、凝縮器２での放熱が効
率よく行われて空気調和機の効率が向上して消費電力量
をさらに低減できるものである。 （実施の形態４）図４に本発明にかかる実施の形態４の
空気調和機を示す。図４においては、図１から図３と同
じ構成要素については同じ符号を付す。図４において
は、（実施の形態１）を冷暖房兼用に応用するために、
冷房と暖房を切り替える四方弁１０と、冷房時には凝縮
器あるいは暖房時には蒸発器として作用する室外熱交換
器１１と、冷房時には蒸発器あるいは暖房時には凝縮器
として作用する室内熱交換器１２と、冷媒の流れ方向を
制限する逆止弁１３、１４、１５、１６が接続された構
成となっている。すなわち冷房時には図４中の実線矢印
のように、暖房時には図４中の破線矢印のように冷媒が
流れて、冷房時にも暖房時にも（実施の形態１）で説明
したように消費電力量を低減できるものである。
【００２９】なお、上記（実施の形態２）あるいは（実
施の形態３）では、気液分離器で分離されたガスを一台
の圧縮機の中間圧部にインジェクションさせるものとし
て説明したがこれにこだわるものではなく、例えば二台
の圧縮機を直列に接続した二段圧縮における低段側圧縮
機の吐出部と高段側圧縮機の吸入部の間に合流させた場
合にも同様の効果が得られるものである。本明細書では
このような場合を含めて、圧縮機の中間圧部という。
施の形態３）では、気液分離器で分離されたガスを一台
の圧縮機の中間圧部にインジェクションさせるものとし
て説明したがこれにこだわるものではなく、例えば二台
の圧縮機を直列に接続した二段圧縮における低段側圧縮
機の吐出部と高段側圧縮機の吸入部の間に合流させた場
合にも同様の効果が得られるものである。本明細書では
このような場合を含めて、圧縮機の中間圧部という。
【００３０】また、上記（実施の形態４）では、（実施
の形態１）を冷暖房兼用に応用するように説明したが、
これにこだわるものではなく、（実施の形態２）、（実
施の形態３）についても四方弁と逆止弁等を適切に接続
することにより、（実施の形態４）と同様の空気調和機
を実現できることは明らかである。
の形態１）を冷暖房兼用に応用するように説明したが、
これにこだわるものではなく、（実施の形態２）、（実
施の形態３）についても四方弁と逆止弁等を適切に接続
することにより、（実施の形態４）と同様の空気調和機
を実現できることは明らかである。
【００３１】また、上記実施の形態のいずれにおいて
も、冷媒としてＨＦＣ３２／ＨＦＣ１２５／ＨＦＣ１３
４ａからなる三種混合冷媒、特にＨＦＣ３２＝２３ｗｔ
％、ＨＦＣ１２５＝２５％、ＨＦＣ１３４ａ＝５２ｗｔ
％の三種混合冷媒（Ｒ４０７Ｃ）、あるいはＨＦＣ３２
＝２５ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝１５％、ＨＦＣ１３４ａ
＝６０ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ３２＝３
０ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２０％、ＨＦＣ１３４ａ＝５
０ｗｔ％の三種混合冷媒などを用いた場合には、上記実
施の形態で説明した圧力損失低減などによる消費電力量
低減に加えて、表１（ＩＰＣＣ１９９５年１２月第１１
回会合ＷＧ１報告書をもとに算出）に示すようにＧＷＰ
がＨＣＦＣ２２よりも小さくできる。
も、冷媒としてＨＦＣ３２／ＨＦＣ１２５／ＨＦＣ１３
４ａからなる三種混合冷媒、特にＨＦＣ３２＝２３ｗｔ
％、ＨＦＣ１２５＝２５％、ＨＦＣ１３４ａ＝５２ｗｔ
％の三種混合冷媒（Ｒ４０７Ｃ）、あるいはＨＦＣ３２
＝２５ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝１５％、ＨＦＣ１３４ａ
＝６０ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ３２＝３
０ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２０％、ＨＦＣ１３４ａ＝５
０ｗｔ％の三種混合冷媒などを用いた場合には、上記実
施の形態で説明した圧力損失低減などによる消費電力量
低減に加えて、表１（ＩＰＣＣ１９９５年１２月第１１
回会合ＷＧ１報告書をもとに算出）に示すようにＧＷＰ
がＨＣＦＣ２２よりも小さくできる。
【００３２】すなわち、その冷媒を用いた空気調和機の
消費電力量を発電するために排出される二酸化炭素によ
る間接的な地球温暖化への影響の低減と、冷媒自身の漏
洩や放出による直接的な地球温暖化への影響の低減との
両立が可能となり、地球温暖化防止の観点からは、さら
に望ましい空気調和機を実現できるものである。
消費電力量を発電するために排出される二酸化炭素によ
る間接的な地球温暖化への影響の低減と、冷媒自身の漏
洩や放出による直接的な地球温暖化への影響の低減との
両立が可能となり、地球温暖化防止の観点からは、さら
に望ましい空気調和機を実現できるものである。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【発明の効果】以上述べたことから明らかなように、本
発明による空気調和機では、凝縮器と減圧器の間に補助
熱交換器を接続し、減圧器と蒸発器の間に気液分離器を
接続し、気液分離器で分離されたガス冷媒は圧縮機の吸
入部で蒸発器を経た冷媒と合流し、気液分離器で分離さ
れた液冷媒は蒸発器へと導入されるように構成し、補助
熱交換器では、凝縮器と減圧器との間の冷媒と圧縮機の
吸入部の冷媒とを熱交換させるように構成することによ
り、蒸発器での効率よい熱交換と圧力損失低減によっ
て、空気調和機の効率を向上できて消費電力量を低減で
きる。
発明による空気調和機では、凝縮器と減圧器の間に補助
熱交換器を接続し、減圧器と蒸発器の間に気液分離器を
接続し、気液分離器で分離されたガス冷媒は圧縮機の吸
入部で蒸発器を経た冷媒と合流し、気液分離器で分離さ
れた液冷媒は蒸発器へと導入されるように構成し、補助
熱交換器では、凝縮器と減圧器との間の冷媒と圧縮機の
吸入部の冷媒とを熱交換させるように構成することによ
り、蒸発器での効率よい熱交換と圧力損失低減によっ
て、空気調和機の効率を向上できて消費電力量を低減で
きる。
【００３５】また、凝縮器と減圧器の間に補助熱交換器
を接続し、減圧器と蒸発器の間に気液分離器を接続し、
気液分離器で分離されたガス冷媒は圧縮機の中間圧部に
インジェクションされ、気液分離器で分離された液冷媒
は第二減圧器を経て蒸発器へ導入されるように構成し、
補助熱交換器では、凝縮器と第一減圧器との間の冷媒と
圧縮機の吸入部の冷媒とを熱交換させるように構成する
ことにより、蒸発器での効率よい熱交換と圧力損失低減
と凝縮器へ導入される冷媒流量増大によって、空気調和
機の効率が向上して消費電力量を低減できる。
を接続し、減圧器と蒸発器の間に気液分離器を接続し、
気液分離器で分離されたガス冷媒は圧縮機の中間圧部に
インジェクションされ、気液分離器で分離された液冷媒
は第二減圧器を経て蒸発器へ導入されるように構成し、
補助熱交換器では、凝縮器と第一減圧器との間の冷媒と
圧縮機の吸入部の冷媒とを熱交換させるように構成する
ことにより、蒸発器での効率よい熱交換と圧力損失低減
と凝縮器へ導入される冷媒流量増大によって、空気調和
機の効率が向上して消費電力量を低減できる。
【００３６】また、気液分離器で分離されたガス冷媒は
補助熱交換器を経て、圧縮機の中間圧部にインジェクシ
ョンされ、気液分離器で分離された液冷媒は第二減圧器
を経て蒸発器へ導入されるように構成し、補助熱交換器
では、凝縮器と第一減圧器との間の冷媒と気液分離器の
ガス側出口部と圧縮機の中間圧部との間の冷媒とを熱交
換させるように構成することにより、蒸発器での効率よ
い熱交換と圧力損失低減と凝縮器へ導入される冷媒流量
増大によって、空気調和機の効率が向上して消費電力量
を低減できる。
補助熱交換器を経て、圧縮機の中間圧部にインジェクシ
ョンされ、気液分離器で分離された液冷媒は第二減圧器
を経て蒸発器へ導入されるように構成し、補助熱交換器
では、凝縮器と第一減圧器との間の冷媒と気液分離器の
ガス側出口部と圧縮機の中間圧部との間の冷媒とを熱交
換させるように構成することにより、蒸発器での効率よ
い熱交換と圧力損失低減と凝縮器へ導入される冷媒流量
増大によって、空気調和機の効率が向上して消費電力量
を低減できる。
【００３７】また、冷媒としてＨＦＣ３２／ＨＦＣ１２
５／ＨＦＣ１３４ａからなる三種混合冷媒冷媒、特にＨ
ＦＣ３２＝２３ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２５％、ＨＦＣ
１３４ａ＝５２ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ
３２＝２５ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝１５％、ＨＦＣ１３
４ａ＝６０ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ３２
＝３０ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２０％、ＨＦＣ１３４ａ
＝５０ｗｔ％の三種混合冷媒などを用いることにより、
その冷媒を用いた空気調和機の消費電力量を発電するた
めに排出される二酸化炭素による間接的な地球温暖化へ
の影響の低減と、冷媒自身の漏洩や放出による直接的な
地球温暖化への影響の低減との両立が可能となり、地球
温暖化防止の観点からは、さらに望ましい空気調和機を
実現できる。
５／ＨＦＣ１３４ａからなる三種混合冷媒冷媒、特にＨ
ＦＣ３２＝２３ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２５％、ＨＦＣ
１３４ａ＝５２ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ
３２＝２５ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝１５％、ＨＦＣ１３
４ａ＝６０ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ３２
＝３０ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２０％、ＨＦＣ１３４ａ
＝５０ｗｔ％の三種混合冷媒などを用いることにより、
その冷媒を用いた空気調和機の消費電力量を発電するた
めに排出される二酸化炭素による間接的な地球温暖化へ
の影響の低減と、冷媒自身の漏洩や放出による直接的な
地球温暖化への影響の低減との両立が可能となり、地球
温暖化防止の観点からは、さらに望ましい空気調和機を
実現できる。
【図１】本発明の実施の形態１による空気調和機の冷凍
サイクル図。
サイクル図。
【図２】本発明の実施の形態２による空気調和機の冷凍
サイクル図。
サイクル図。
【図３】本発明の実施の形態３による空気調和機の冷凍
サイクル図。
サイクル図。
【図４】本発明の実施の形態４による空気調和機の冷凍
サイクル図。
サイクル図。
【図５】従来の空気調和機の冷凍サイクル図。
【図６】従来の空気調和機の圧力−エンタルピ線図。
１ 圧縮機 ２ 凝縮器 ３ 減圧器 ４ 蒸発器 ５ 補助熱交換器 ６ 気液分離器 ７ 中間圧インジェクション機構付き圧縮機 ８ 第一減圧器 ９ 第二減圧器 １０ 四方弁 １１ 室外熱交換器 １２ 室内熱交換器 １３、１４、１５、１６ 逆止弁
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ２５Ｂ 13/00 ３３１ Ｆ２５Ｂ 13/00 ３３１Ａ
Claims (4)
- 【請求項１】 少なくとも圧縮機、凝縮器、減圧器、蒸
発器を配管接続した空気調和機において、前記凝縮器と
前記減圧器間に補助熱交換器が接続され、前記減圧器と
前記蒸発器間に気液分離器が接続され、前記気液分離器
のガス側出口が前記蒸発器と前記圧縮機吸入部間に接続
され、前記気液分離器の液側出口が前記蒸発器に接続さ
れ、前記補助熱交換器により、前記凝縮器と前記減圧器
間の冷媒と前記蒸発器と前記圧縮機吸入部間の冷媒が熱
交換することを特徴とする空気調和機。 - 【請求項２】 少なくとも圧縮機、凝縮器、第一減圧
器、蒸発器を配管接続した空気調和機において、前記凝
縮器と前記第一減圧器間に補助熱交換器が接続され、前
記第一減圧器と前記蒸発器間に気液分離器が接続され、
前記気液分離器のガス側出口が前記圧縮機の中間圧部に
接続され、前記気液分離器の液側出口が第二減圧器を介
して前記蒸発器に接続され、前記補助熱交換器により、
前記凝縮器と前記第一減圧器間の冷媒と前記蒸発器と前
記圧縮機吸入部間の冷媒が熱交換することを特徴とする
空気調和機。 - 【請求項３】 少なくとも圧縮機、凝縮器、第一減圧
器、蒸発器を配管接続した空気調和機において、前記凝
縮器と前記第一減圧器間に補助熱交換器が接続され、前
記第一減圧器と前記蒸発器間に気液分離器が接続され、
前記気液分離器のガス側出口が前記補助熱交換器を介し
て前記圧縮機の中間圧部に接続され、前記気液分離器の
液側出口が第二減圧器を介して前記蒸発器に接続され、
前記補助熱交換器により、前記凝縮器と前記第一減圧器
間の冷媒と前記気液分離器のガス側出口部と前記圧縮機
中間圧部間の冷媒が熱交換することを特徴とする空気調
和機。 - 【請求項４】 冷媒としてＨＦＣ３２、ＨＦＣ１２５、
ＨＦＣ１３４ａからなる３種混合冷媒を用いたことを特
徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の空気
調和機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16638697A JP3936027B2 (ja) | 1997-06-23 | 1997-06-23 | 空気調和機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16638697A JP3936027B2 (ja) | 1997-06-23 | 1997-06-23 | 空気調和機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1114167A true JPH1114167A (ja) | 1999-01-22 |
| JP3936027B2 JP3936027B2 (ja) | 2007-06-27 |
Family
ID=15830466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16638697A Expired - Fee Related JP3936027B2 (ja) | 1997-06-23 | 1997-06-23 | 空気調和機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3936027B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005214525A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍機内蔵型ショーケース |
| JP2010526985A (ja) * | 2007-05-14 | 2010-08-05 | キャリア コーポレイション | フラッシュタンクエコノマイザを備えた冷媒蒸気圧縮システム |
| EP2153139A4 (en) * | 2007-05-23 | 2012-10-10 | Carrier Corp | REFRIGERANT INJECTION OVER THE CRITICAL POINT IN A TRANSCRITICAL REFRIGERANT SYSTEM |
| CN102954631A (zh) * | 2012-11-26 | 2013-03-06 | 海信科龙电器股份有限公司 | 一种制冷系统 |
| JP2014126323A (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| JP2014132217A (ja) * | 2014-04-17 | 2014-07-17 | Topre Corp | 三重管式熱交換器を用いた冷凍装置 |
| JP2015148406A (ja) * | 2014-02-07 | 2015-08-20 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 冷凍装置 |
| CN106403412A (zh) * | 2016-10-25 | 2017-02-15 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种冷媒循环系统和制冷设备 |
| CN106595115A (zh) * | 2015-10-19 | 2017-04-26 | 艾力股份公司-卡皮贾尼集团 | 用于热处理的热力学系统以及包含该系统的用于制作流体和半流体产品的机器 |
| CN111492185A (zh) * | 2017-12-18 | 2020-08-04 | 大金工业株式会社 | 空调机 |
-
1997
- 1997-06-23 JP JP16638697A patent/JP3936027B2/ja not_active Expired - Fee Related
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