JPH11148468A - スクロール圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】広範囲な圧力運転範囲において、全断熱効率及
び信頼性の高いスクロール圧縮機を提供することを目的
とする。 【解決手段】スクロール圧縮機において、吐出弁を設
け、旋回スクロール背面に吐出圧をかける背面吐出圧領
域の面積を吐出室の軸方向投影面積以下の面積にした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、スクロール圧縮機
に関わり、広い運転範囲における全断熱効率及び信頼性
を向上させる構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来のスクロール圧縮機は、特開昭57−
76291 号公報に記載の公知例のように、吐出圧等の高圧
となっている流体供給部から流体を旋回スクロール部材
の背面に供給し、弁装置を介して吸込系へ逃がす流路を
設けていた。そして、その弁装置として、弁体と押付け
ばねからなる構成を示している。この構成であると、旋
回背面室の圧力は吸込系の圧力よりも弁装置内の押付ば
ねの強さに応じて概略一定値だけ大きくなるべく制御さ
れた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】引き離し力は、圧縮室
部の流体の圧力分布とともに、吐出室の流体の圧力であ
る吐出圧で決まる。圧縮室部の流体の圧力分布は、極端
に大きな内部漏れがない限り、ほぼ吸込圧のみに依存す
る。一方、吐出圧と吸込圧は圧縮機の置かれている使用
環境下の設定により任意に変えることが可能なため、吐
出圧は吸込圧には依存しない。よって、引き離し力は独
立な二個のパラメータである吸込圧と吐出圧に依存す
る。引付力は引き離し力に対抗して両鏡板を引き付ける
ためにかける力であるため、スクロール部材の荷重変形
の観点からいって、その大きさは引き離し力と常にほぼ
同様のレベルであることが望ましい。また、その場合に
はスクロール部材とその支持部材との間に働く付勢力が
小さくなり、これらの間に相対運動がある場合にはそこ
での摩擦損失や摩耗の危険性が低減できるため、引付力
の大きさは常に引き離し力以上であるがほぼ同様のレベ
ルであることが望ましい。

【０００４】しかし、実際の場合、スクロール部材には
軸線方向と垂直な方向の流体からの力や遠心力などがか
かるため、引付力はこれらにより発生する傾転モーメン
トにも対抗しなければならない。このため、運転条件毎
に、スクロール部材の鏡板を引き付けることができる大
きさのうちで付勢力が最小になる引付力を発生させる制
御をかけることが理想的となるが、コストを考えると、
特別な場合を除いて現実的には不可能である。

【０００５】そのため、実際の引付力付加手段は、引付
力の大きさが、要求される運転範囲全域において引き離
し力の大きさに傾転モーメントに対抗するための上乗せ
分を加えた値を実現するような比較的単純な機構にす
る。前述したように、引き離し力は吸込圧と吐出圧によ
り決まることから、引付力付加手段は吸込圧と吐出圧に
依存した機構としなければならない。

【０００６】ところが、前記従来技術では、その引付力
付加手段を実現する方法として吸込圧＋一定値（以後過
吸込圧値と記す）という吸込圧だけに依存した圧力を有
する背面過吸込圧領域を設定しているため、広い運転条
件で両鏡板が引き付けられるように前記過吸込圧値を設
定すると、付勢力が過大となる条件が生じ、その条件で
は、スクロール部材の変形による内部漏れの増大や付勢
部の摺動損失の増大による性能低下とともに、摺動部に
おける摩耗の危険性が高くなり信頼性の低下が生じると
いう問題があった。

【０００７】本発明の目的は、前記従来技術の問題を解
決し高圧力比運転時の性能の高いスクロール圧縮機を提
供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めの第一の手段として、鏡板とそれに立設する渦巻き状
のスクロールラップを備えそのスクロールラップの立設
する方向である軸線方向に垂直な面内を自転せずに旋回
運動する旋回スクロール部材と、鏡板とそれに立設する
渦巻き状のスクロールラップを備え少なくとも前記軸線
方向に垂直な面内の方向における運動が概略規制される
非旋回スクロール部材を噛み合わせ、それらスクロール
部材の間に概略閉塞して容積が縮小する圧縮室と、その
圧縮室側の流体の圧力による前記両スクロール部材の鏡
板を引き離す向きの引き離し力に対抗して前記両スクロ
ール部材の鏡板を引き付ける向きの引付力を各々の前記
スクロール部材にかける引付力付加手段と、前記引付力
と前記引き離し力のベクトル和である付勢力の反力を各
々の前記スクロール部材に発生させるスクロール支持部
材と、流体を前記圧縮室に導入する吸込系と、前記圧縮
室内で加圧した流体を外部へ導出する吐出系を有し、前
記旋回スクロール部材における前記引付力付加手段の少
なくとも一部は旋回スクロール部材の鏡板の反圧縮室側
の面である旋回背面に前記吸込系内の圧力である吸込圧
よりもその吸込圧の二割程度の誤差内で一定の値だけ大
きい圧力をかけるべく背面過吸込圧領域を設けるととも
に前記吐出圧もしくはほぼ吐出圧をかける背面吐出圧領
域を設けて実現するスクロール圧縮機において、吐出弁
を設け、前記背面吐出圧領域の面積を吐出弁がない場合
に吐出系と連通して前記両鏡板間に挟まれた領域である
吐出室の前記軸線方向から見た投影面積とその吐出室と
それを囲む圧縮室の境界を形成する両スクロールラップ
部の歯先面積の半分を加えた面積の旋回スクロール部材
が一旋回する間の旋回角積分平均よりも小さくした。

【０００９】また、前記の目的を達成するための第二の
手段として、鏡板とそれに立設する渦巻き状のスクロー
ルラップを備えそのスクロールラップの立設する方向で
ある軸線方向に垂直な面内を自転せずに旋回運動する旋
回スクロール部材と、鏡板とそれに立設する渦巻き状の
スクロールラップを備え少なくとも前記軸線方向に垂直
な面内の方向における運動が概略規制される非旋回スク
ロール部材を噛み合わせ、それらスクロール部材の間に
概略閉塞して容積が縮小する圧縮室と、その圧縮室側の
流体の圧力による前記両スクロール部材の鏡板を引き離
す向きの引き離し力に対抗して前記両スクロール部材の
鏡板を引き付ける向きの引付力を各々の前記スクロール
部材にかける引付力付加手段と、前記引付力と前記引き
離し力のベクトル和である付勢力の反力を各々の前記ス
クロール部材に発生させるスクロール支持部材と、流体
を前記圧縮室に導入する吸込系と、前記圧縮室内で加圧
した流体を外部へ導出する吐出系を有し、前記非旋回ス
クロール部材のスクロール支持部材を前記旋回スクロー
ル部材とし、前記非旋回スクロール部材における前記引
付力付加手段の少なくとも一部は、前記非旋回スクロー
ル部材の鏡板の反圧縮室側の面である非旋回背面に前記
吸込系内の圧力である吸込圧よりもその吸込圧の二割程
度の誤差内で一定の値だけ大きい圧力をかけるべく背面
過吸込圧領域を設けるとともに前記吐出圧もしくはほぼ
吐出圧をかける背面吐出圧領域を設けて実現するスクロ
ール圧縮機において、吐出弁を設け、前記背面吐出圧領
域の面積を吐出弁がない場合に吐出系と連通して前記両
鏡板間に挟まれた領域である吐出室の前記軸線方向から
見た投影面積とその吐出室とそれを囲む圧縮室の境界を
形成する両スクロールラップ部の歯先面積の半分を加え
た面積の旋回スクロール部材が一旋回する間の旋回角積
分平均よりも小さくした。

【００１０】また、前記の目的を達成するための第三の
手段として、前記第一および第二の手段とともに、前記
圧縮室の圧力が前記吐出系内の圧力である吐出圧よりも
高い時に前記圧縮室と前記吐出系を連通する制御バイパ
スを設けた。

【００１１】また、前記第三の手段により達成する目的
とともに量産性を向上するための第四の手段として、前
記背面過吸込圧領域の圧力は、前記吐出系とその背面過
吸込圧領域の間に設けた絞りを伴う吐出背面流路とその
背面過吸込圧領域と前記吸込系の間の背面吸込流路とそ
の背面吸込流路中に前記背面過吸込圧領域と吸込圧の圧
力差を制御する圧力差制御手段とした。

【００１２】スクロール圧縮機に不足圧縮条件時の吐出
室への吐出ガスの逆流を回避する吐出弁を設けると、そ
の吐出弁の流路抵抗が無視できるほど小さい理想的な場
合、

【００１３】

【数１】 (吐出室内ガス圧)≦(吐出圧) …（数１） に保たれる。ここで、不等号は不足圧縮条件時に成立す
る。ここで、

【００１４】

【数２】 （ある時刻での吐出室内ガスによる引き離し力）＝ （吐出室内ガス圧）×（ある時刻での吐出室内ガス圧がかかる軸方向投影面積） …（数２） より、（数１）（数２）から、

【００１５】

【数３】 （ある時刻での吐出室内ガスによる引き離し力）≦ （吐出圧）×（ある時刻での吐出室内ガス圧がかかる軸方向投影面積） …（数３） が成り立つ。また、吐出室内ガスによる引き離し力はそ
の旋回スクロール一旋回あたりの時間積分平均値だか
ら、（数３）より、

【００１６】

【数４】

【００１７】となる。吐出圧が一定より、（数４）の右
辺の積分は、

【００１８】

【数５】

【００１９】となるため、（数４）（数５）から、

【００２０】

【数６】

【００２１】となる。スクロール圧縮機は、圧縮に要す
るトルクの変動が小さいため、旋回スクロールの旋回速
度はほぼ一定となる。よって、（数６）の右辺の時間積
分平均は旋回位相角θの積分平均とほぼ等しくなり、以
下の関係が成り立つ。

【００２２】

【数７】

【００２３】（数６）（数７）より、吐出室内ガスによ
る引き離し力は

【００２４】

【数８】

【００２５】となる。吐出室とそれを囲む圧縮室の境界
を成すスクロールラップ部の歯先部は吐出室側が吐出室
内ガス圧、圧縮室側が圧縮室の圧力となり、その間の圧
力は吐出室内ガス圧と圧縮室圧力の間を概略直線的に変
化する。よって、この歯先の圧力分布による軸方向引き
離し力の大きさは、歯先面積の半分に吐出室内ガス圧が
かかり、残りの半分に吐出室周囲の圧縮室の圧力がかか
ると考えた場合に等しくなる。よって吐出室内ガス圧の
かかる軸方向投影面積は、吐出室の前記軸線方向から見
た投影面積とその吐出室とそれを囲む圧縮室の境界を形
成する両スクロールラップ部の歯先面積の半分を加えた
面積と等しくなるため、（数８）を変形して、結局以下
のことがいえる。

【００２６】不足圧縮条件時の吐出室への吐出ガスの逆
流を回避する吐出弁を設けた場合、

【００２７】

【数９】 （吐出室内ガスによる引き離し力）≦ （吐出圧）×（吐出室の前記軸線方向から見た投影面積とその吐出室とそれを 囲む圧縮室の境界を形成する両スクロールラップ部の歯先面積の半分を加えた 面積の旋回スクロール部材が一旋回する間の旋回角積分平均値） …（数９） これは、吐出室内ガスによる引き離し力を打ち消す引付
力を吐出圧で実現するには、吐出圧がかかる領域の面積
を、吐出室の前記軸線方向から見た投影面積とその吐出
室とそれを囲む圧縮室の境界を形成する両スクロールラ
ップ部の歯先面積の半分を加えた面積の旋回スクロール
部材が一旋回する間の旋回角積分平均値以下にしなけれ
ばならないことを意味する。

【００２８】前記第一の手段は、前記した従来の技術
に、吐出弁とともに、吐出室の前記軸線方向から見た投
影面積とその吐出室とそれを囲む圧縮室の境界を形成す
る両スクロールラップ部の歯先面積の半分を加えた面積
の旋回スクロール部材が一旋回する間の旋回角積分平均
以下の面積を有する前記背面吐出圧領域を設けている。

【００２９】吐出弁を設けているため、不足圧縮時の吐
出室への逆流が回避でき、圧縮動力を低減して効率を向
上できるうえに、吐出弁を設けたために（数９）が成立
することと上記の面積の背面吐出圧領域を設けることに
より、吐出圧に依存する吐出室内ガスによる引き離し力
を吐出圧のみに依存する背面吐出圧領域の引付力で打ち
消すことになるため、広い運転条件下で引き離し力にお
ける吐出圧の影響をなくすことが可能となる。

【００３０】この結果、もう一つの引付力発生手段であ
る背面過吸込圧領域は、吸込圧に依存する圧縮室内のガ
スによる引き離し力及び傾転モーメントを打ち消すため
の上乗せ分に対抗する引付力を発生しなければならな
い。このうちで主なものは圧縮室内のガスによる引き離
し力であるから、背面過吸込圧領域は概略吸込圧に依存
する力に対抗しなければならない。背面過吸込圧領域
は、吸込圧＋一定値（過吸込圧値）となるべく圧力を制
御した領域であるから、この背面過吸込圧領域によって
発生する引付力は吸込圧のみに依存する。

【００３１】これより、概略吸込圧に依存する圧縮室内
のガスによる引き離し力を吸込圧に依存する背面過吸込
圧領域によって発生する引付力で対抗するため、過吸込
圧値を極端に大きくしなくても、広い運転条件下で対抗
可能となる。

【００３２】よって、運転範囲全域にわたって引付力が
小さくなり、スクロール部材の変形が抑えられ、圧縮室
のシールの管理が容易になり、内部漏れを抑制して全断
熱効率の向上を実現できるという効果がある。

【００３３】また、旋回スクロール部材とその支持部材
が相対運動を有する構成の場合には、摺動部に働く付勢
力が低減するため、そこにおける摺動損失や摩耗の危険
性が低減し、全断熱効率や信頼性の向上を実現できると
いう効果がある。特に、高圧力比運転の時には、吐出弁
の効果により圧縮動力を低減でき、全断熱効率の向上を
実現できるという効果がある。

【００３４】前記第二の手段は、前記第一の手段の内容
を、非旋回スクロール部材を軸方向に可動とし非旋回背
面に背面過吸込圧領域を設けて非旋回スクロール部材を
旋回スクロール部材に押し付ける方式のスクロール圧縮
機に適用したものであって、前記第一の手段による効果
と同様の効果を得る。

【００３５】前記第三の手段は、前記した従来の技術
に、過圧縮を抑制するための制御バイパスを設けてい
る。このため、過圧縮の圧力条件時に、圧縮室の圧力が
吐出圧よりも高くなるのを抑制でき、指圧線図のふくら
みが縮小して熱流体損失が低減し全断熱効率が向上する
という制御バイパス単独の効果がある。

【００３６】さらに、制御バイパスを設けたことによ
り、過圧縮の圧力条件時には、定格条件時と比較して、
必要な引付力は吸込圧の増加倍率よりも低くなる。よっ
て、過吸込圧値は、制御バイパスがない場合と比べて低
く設定できるため、運転範囲全域にわたって引付力が小
さくなり、スクロール部材の変形が抑えられ、圧縮室の
シールの管理が容易になり、内部漏れを抑制して全断熱
効率の向上を実現できるという効果がある。

【００３７】また、旋回スクロール部材とその支持部材
が相対運動を有する構成の場合には、摺動部に働く付勢
力が低減するため、そこにおける摺動損失や摩耗の危険
性が低減し、全断熱効率や信頼性の向上を実現できると
いう効果がある。特に、高い全断熱効率や信頼性が要求
される定格条件では、吸込圧が低いため前記背面過吸込
圧領域の圧力が低くなる点が大きく影響して、付勢力は
大幅に小さくなり、全断熱効率や信頼性の一層の向上を
実現できるという効果がある。

【００３８】ところで、この制御バイパスは、特開昭58
−128485号公報で示された技術であり、これ自体は新し
いものではない。その効果は、過圧縮の圧力条件時に、
圧縮室の圧力が吐出圧よりも高くなるのを回避できるた
め、指圧線図のふくらみが縮小して熱流体損失が低減し
全断熱効率が向上するというものであり、前記第一の手
段の中でもこれとまったく同じ効果がある。

【００３９】しかし、そこでは、引付力発生手段として
背面過吸込圧領域と同時に制御バイパスを設けると、熱
流体損失が低減し全断熱効率が高くなるという単独の効
果以外に、前記したような作用で全断熱効率及び信頼性
が向上するという効果は示していない。

【００４０】前記第四の手段は、自らの吐出系から絞り
を伴う吐出背面流路により前記背面過吸込圧領域に圧力
を導入し、その圧力を圧力差制御手段を介して背面吸込
流路により前記吸込系へ排出させるため、外部に圧力源
を設ける必要がなくなる。この結果、前記第一または第
二の手段による効果とともに、外部からの助けを借りな
くても圧縮機単体で運転が可能になるため、使い勝手を
向上できるいう効果がある。ここで、吐出背面流路に絞
りを設けているため、高圧の流体が前記背面過吸込圧領
域に多量に流入することがなくなる。このために、圧縮
機の中で吸込系から吐出系へ短絡的に流れて生じる能力
の低下を回避できる。

【００４１】

【発明の実施の形態】本発明を、非旋回スクロール部材
がケーシングに対して固定された固定スクロール部材と
し、旋回スクロール部材の鏡板の反圧縮室側である旋回
背面に背面過吸込圧領域を設け、要求される運転圧力条
件範囲で旋回スクロール部材のスクロール支持部材を前
記固定スクロール部材とした、すなわち旋回スクロール
部材を前記固定スクロール部材に押し付ける、横置き型
の旋回フロート式スクロール圧縮機に実施した第一の実
施例を、図１ないし図９に基づいて説明する。

【００４２】図１は圧縮機の縦断面図、図２は吐出圧の
かかる領域の説明図、図３は固定スクロール部材の反ス
クロールラップ側からの平面図、図４は固定スクロール
部材のスクロールラップ側からの平面図、図５は吐出弁
とバイパス弁を一体にした弁板の平面図、図７，図８は
もう一つの実施例の吐出バイパス一体弁板及びバイパス
弁板の平面図、図９は圧力差制御弁の縦断面図である。
なお、この例は、直径が、１０mmから９００mm程度のも
のである。

【００４３】まず、構造を説明する。

【００４４】旋回スクロール部材３は、鏡板３ａにスク
ロールラップ３ｂが立設し、その背面には旋回軸受３ｗ
を挿入した軸受保持部３ｓと、旋回オルダム溝３ｇ，３
ｈが設けられる。そして、少なくとも鏡板３ａのラップ
側とスクロールラップ３ｂ全域に、潤滑性及びなじみ性
の良い表面処理を施す。

【００４５】固定スクロール部材２は、スクロールラッ
プ歯先面と同一面である非旋回基準面２ｕを設けそこに
周囲溝２ｃを形成する。そして、歯底には４個のバイパ
ス穴２ｅと中央近くに吐出穴２ｄが設けられる。ここで
バイパス穴２ｅを４個設けた理由は、形成される全ての
圧縮室６に常にバイパス穴を開口させるためである。こ
れらのバイパス穴２ｅと前記吐出穴２ｄを覆うようにリ
ード弁板である吐出バイパス一体弁板２３ｂおよびその
弁板２３ｂの開口度を制限するリテーナ２３ａをバイパ
スねじ５０で固定する。

【００４６】また、歯底面の外縁側に吸込み掘込み２ｑ
を設け、そこに背面から吸込みパイプ５４を挿入するた
めの吸込穴２ｖを設ける。この吸込穴２ｖに前記吸込パ
イプ５４を挿入するが、そのときに弁体２４ａと逆止弁
ばね２４ｃを入れ、吸込み側逆止弁２４を形成する。さ
らに、固定スクロール部材２の外周に吐出ガスおよび油
を流す複数個の流通溝２ｒを設ける。

【００４７】そして、そのうちの一個にはモータ線７７
を通す。反ラップ側から弁穴２ｆを開け、その底に断面
が半円形となっている円形の弁シール面２ｊとその中央
に前記弁穴２ｆと前記周囲溝２ｃを連通する背面側導通
路２ｍを設ける。そして、この弁穴２ｆの側面から吸込
室６０と通じている吸込溝２αに吸込側導通路２ｉを設
ける。

【００４８】この弁穴２ｆに弁穴の直径より少し小さい
直径の弁体１００ａと差圧弁ばね１００ｃを入れ、前記
差圧弁ばね１００ｃの一端を弁キャップ１００ｆのばね
位置決め突起１００ｈに装着し、他端を前記弁体１００
ａの浅いばね挿入穴100vに装着した状態で前記弁穴２ｆ
に挿入する。そして、前記弁キャップ１００ｆを前記弁
穴１００ａよりも直径の大きい弁キャップ挿入部２ｋに
圧入し、圧力差制御弁１００を形成する。

【００４９】このとき、前記差圧弁ばね１００ｃは圧縮
され、前記弁体１００ａを前記弁シール面２ｊに押し付
ける。この押付力は過吸込圧値を決定するため、これを
決める寸法である前記弁穴２ｆの深さと前記キャップ挿
入部２ｋの深さと前記弁体１００ａの厚さと前記差圧弁
ばね１００ｃのばね定数及び自然長は精度良く管理しな
ければならない。

【００５０】また、前記弁キャップ１００ｆの外径を前
記弁キャップ挿入部２ｋの径よりも小さくし押付力が正
規の値になるところでこの弁キャップ１００ｆを拡管し
て止める方法もある。この方法の場合には、上記した各
部の寸法やばね定数の値を精度良く管理する必要がなく
なるため量産性が向上するという効果がある。

【００５１】この時には前記キャップ挿入部２ｋの直径
を前記弁穴２ｆの直径と同一とし、前記弁キャップ１０
０ｆが任意の箇所で固定できるようにする。これら二通
りの方法とも組み立て完了時には、前記弁キャップ１０
０ｆの外周部と前記弁キャップ挿入部２ｋの内周部の間
は完全にシールされている。このシールに、接着や溶接
を行ってもよい。

【００５２】ところで、前記差圧弁ばね１００ｃは前記
ばね挿入穴１００ｖに装着されているため、差圧弁ばね
１００ｃの中心軸が前記弁体１００ａの中心軸からずれ
ることがなくなり、前記差圧弁ばね１００ｃが前記弁体
１００ａを押す強さが常に一定となって、過吸込圧値が
安定するという特有の効果がある。

【００５３】フレーム４は、外周部に前記固定スクロー
ル部材２を取り付ける固定取付け面４ｂ、その内側に旋
回はさみこみ面４ｄが設けられる。そのさらに内側に
は、オルダムリング５をフレーム４と旋回スクロール部
材３の間に配置するため、フレームオルダム溝４ｅ，４
ｆ（ともに図示せず）を設ける。また、中央部には軸シ
ール４ａと主軸受４ｍを設け、そのスクロール側にシャ
フトを受けるシャフトスラスト面４ｃを設ける。その軸
シール４ａと主軸受４ｍの間の空間に向かってフレーム
側面から横穴４ｎが開口している。外周面にはガスおよ
び油の流路となる複数の流通溝４ｈが設けられる。そし
て、そのうちの一個にはモータ線７７を通す。

【００５４】オルダムリング５の一面にフレーム突起部
５ａ，５ｂ（ともに図示せず）が設けられ、もう一方の
面には旋回突起部５ｃ，５ｄが設けられる。

【００５５】シャフト１２には内部にシャフト給油孔１
２ａと主軸受給油孔１２ｂと軸シール給油孔１２ｃと副
軸受給油孔１２ｉが設けられる。また、その上部には径
の拡大したバランス保持部１２ｈがあり、そこにシャフ
トバランス４９が圧入される。さらに偏心部１２ｆが設
けられる。

【００５６】ロータ１５は積層鋼板１５ａに未着磁の永
久磁石（図示せず）を内蔵し、両端にロータバランス１
５ｃ，１５ｐを設ける。

【００５７】ステータ１６は積層鋼板１６ｂの外周部に
圧縮性ガスや油の流路となる複数のステータ溝１６ｃが
設けられている。ところで、このステータ溝１６ｃの代
わりに前記積層鋼板１６ｂの内部に横穴を開けてもよ
い。

【００５８】これらの構成要素を以下のように組み立て
る。まず、前記フレーム４の主軸受４ａに前記シャフト
バランス４９が圧入された前記シャフト１２を挿入し、
前記ロータ１５を圧入または焼きばめする。さらに、前
記オルダムリング５を、前記フレームオルダム溝４ｆ，
４ｅに前記オルダムリング５のフレーム突起部５ａ，５
ｂを挿入して、前記フレーム４に装着する。さらに、前
記旋回スクロール部材３を、その旋回オルダム溝３ｇ，
３ｈに前記オルダムリングの旋回突起部５ｃ，５ｄを挿
入し、旋回軸受３ｗに前記シャフト１２の前記偏心部１
２ｆを挿入しながら、旋回はさみこみ面４ｄ上に装着す
る。

【００５９】この旋回スクロール部材３に前記固定スク
ロール部材２を噛み合わせ、前記シャフト１２を廻しな
がら回転トルクの最小となる位置でカバーねじ５３によ
り前記フレーム４に前記固定スクロール部材２を固定す
る。この時、前記鏡板３ａの厚さが前記旋回はさみこみ
面４ｄと非旋回基準面２ｕの間隔よりも０〜１０μｍ程
度小さくなるようにする。

【００６０】ここで、前記鏡板３ａのラップ側にはなじ
み性の表面処理膜がついているため、運転とともにその
表面処理膜が削れていき、前記旋回はさみこみ面４ｄと
非旋回基準面２ｕの間隔と前記鏡板３ａの厚さの差が１
０〜２０μｍ程度となる。

【００６１】この隙間は適度な大きさであり、これより
狭すぎると運転時に摺動損失が増大して全断熱効率を低
下させ、反対に、これより大きいと起動時に引き離し力
により両スクロール部材がその隙間だけ軸線方向に離れ
引付力を必要な大きさに増大できないため、正常な圧縮
を開始できないという問題が発生する。また、前記旋回
スクロール部材３の背面に背面過吸込圧領域９９を設け
る。

【００６２】次にあらかじめ前記ステータ１６を焼きば
めするとともにガス抜き通路８８ａを有するガスカバー
８８が溶接された前記軸受支持板１８をスポット溶接し
た円筒ケーシング３１に、上記の組立て部を挿入し前記
フレームの側面にタック溶接を行う。これにより、前記
ロータ１２と前記ステータ１６によってモータ１９を形
成し、前記軸受支持板１８と前記フレーム４の間にモー
タ室６２を形成する。

【００６３】次に前記軸受支持板１８の中央部の穴から
出た前記シャフト１２の一端が軸受ハウジング７０に装
着した球面軸受７２の円筒穴に挿入されるように前記軸
受ハウジング７０を組み込み、前記シャフト１２の回転
トルクを検出しながら軸受ハウジング７０の位置を調整
してその回転トルクが最小になる位置で前記軸受ハウジ
ング７０を前記軸受支持板１８にスポット溶接する。

【００６４】そして、給油管７１を溶接した給油キャッ
プ９０をシール７３を挟んで前記軸受ハウジング７０に
ねじ込む。ここで、給油管７１は給油キャップ９０を前
記軸受ハウジング７０にねじ込んだ後に下方に曲げる。
そして、前記円筒ケーシング３１に吐出管５５が上部に
溶接された底ケーシング２１を溶接し、貯油室８０を形
成する。

【００６５】前記軸受ハウジング７０は、前記ステータ
１６のコイルエンド部１６ｇ中央のデッドスペースに配
置したので、貯油室８０の容積が広がり、所定の油量を
入れても油面の高さを低く抑えることができるため、吐
出油量の抑制という効果がある。

【００６６】また、シャフトを短くできるため、重量が
軽くなるとともに、主軸受４ｍと副軸受７２の間が短く
なり、前記シャフト１２や旋回スクロール部材３や前記
ロータ１５からなる回転部の固有振動数を高くでき、振
動や騒音の少ない圧縮機を提供できるという効果があ
る。

【００６７】また、前記軸受ハウジング７０を前記軸受
支持板１８に固定するスポット溶接部が前記球面軸受７
２と離れているので、その溶接による球面軸受部の変形
がなくなって球面軸受の隙間が均一となり、球面軸受７
２の信頼性が向上するとともに、高速回転時に前記シャ
フト１２が主軸受部を支点とした触れ回りを起こしたと
きにそれを円滑に抑えることが可能となり、その時に球
面軸受部から発生する振動や騒音を低減できるという特
有の効果がある。

【００６８】給油管７１の先端近くには、マグネット８
９が設けられる。また、前記円筒ケーシング３１にハー
メチック端子２２が上部に溶接された上ケーシング２０
を前記ハーメチック端子２２の内部側端子にモータ線７
７を装着して溶接し、固定背面室６１を形成する。

【００６９】次に動作を説明する。

【００７０】前記モータ１９が回転することにより、前
記シャフト１２が回転し前記旋回スクロール部材３が旋
回運動する。ここで、前記オルダムリング５があるため
に前記旋回スクロール部材３の自転が防止される。この
動作により吸込室６０内の圧縮性ガスが両スクロール部
材の間に形成される圧縮室６に入り圧縮されて前記吐出
孔２ｄから固定背面室６１に吐出される。前記固定背面
室６１に吐出された圧縮性ガスは前記固定スクロール部
材２および前記フレーム４ｈの外周にある流通溝２ｒお
よび４ｈを通って前記モータ室６２に入る。

【００７１】そのモータ室に入った圧縮性ガスは前記ス
テータ溝１６ｃを通りながらモータ１９を冷却する。そ
の過程で、圧縮性ガスは前記モータ１９の各部に衝突し
てその中に含まれている油を分離する。分離された油は
前記モータ室６２の下部に落ちる。前記モータ室６２に
入った圧縮性ガスは、吐出パイプ５５より外部に出る。

【００７２】ここで、前記モータ室６２内部の圧縮性ガ
スは小さい通気孔１８ｂを通過して前記貯油室８０の上
部に流入するため、その流路抵抗により前記貯油室８０
の圧力は前記モータ室６２の圧力よりも低くなる。よっ
て、前記モータ室６２の潤滑油５６は導油孔１８ａを通
って前記貯油室８０に流入する。このとき、ガスも同時
に前記貯油室８０に流入し、前記貯油室８０内の潤滑油
５６中を気泡が上昇するが、前記ガス抜き通路８８ｂ内
を気泡が上昇するため、前記給油管７１には気泡が入ら
ず、軸受の信頼性を向上できるという特有の効果があ
る。

【００７３】以上より、前記モータ室６２の油面を前記
ロータ１５や前記シャフト１２へかかることなく、潤滑
油５６を小形の圧縮機内部に蓄えることが可能となるた
め、高信頼性の横置き圧縮機を小形で実現できるという
本実施例特有の効果がある。

【００７４】ところで、前記旋回スクロール部材３の前
記鏡板３ａの厚さが前記旋回はさみこみ面４ｄと非旋回
基準面２ｕの間隔よりも、組立時において０〜１０μｍ
程度、前記旋回スクロール部材３の表面処理被膜がなじ
んだ後には１０〜２０μｍ程度小さくなるようにし、前
記旋回スクロール部材３と前記固定スクロール部材２の
軸線方向における最大離間距離を規定しているため、モ
ータ起動時には、最大離間距離がこのような大きさであ
ると、起動時に前記旋回スクロール部材３の旋回速度
を、その時に許容される旋回スクロール部材の最高値、
例えば、８０００rev／minにすると要求される運転域の
最大の吸込圧まで十分に下げることができ、さらに、吐
出圧を吸込圧＋過吸込圧よりも大幅に高く上昇させるこ
とができる。

【００７５】この結果、前記モータ室６２の圧力が吸込
圧よりも過吸込圧以上に高くなり、この圧力の油及びそ
こに溶けこんでいる圧縮性ガスが前記シャフト給油孔１
２ａを経由して、前記旋回軸受３ｗと前記偏心部１２ｆ
の間及び前記主軸受４ｍと前記シャフト１２の間を通っ
て前記旋回スクロール部材３の背面である前記背面過吸
込圧領域９９に入り、前記旋回スクロール部材３を固定
スクロール部材２に押し付ける。これにより、スクロー
ルラップの歯先歯底間の隙間が正規の値となり、正常な
圧縮運転を行う。このように、外部の力を借りることな
く圧縮機自ら起動することが可能となるため、使い勝手
が向上するという特有の効果がある。

【００７６】このように起動して定常運転に移行した圧
縮機において、前記背面過吸込圧領域９９には、前記主
軸受４ｍ及び前記旋回軸受３ｗから油及び圧縮性ガスが
常に流入してくる。ところで、前記旋回軸受３ｗと前記
偏心部１２ｆの間及び前記主軸受４ｍと前記シャフト１
２の間は軸受隙間であるために非常に狭くなっており、
それらの軸受を潤滑して前記過吸込圧領域９９に流れ込
む油及びそれに溶け込んでいる圧縮性ガスにとっては、
絞り流路となっている。

【００７７】この圧縮性ガスや油は、旋回スクロール部
材３の背面と前記旋回はさみこみ面４ｄの間を通って、
前記背面側導通路２ｍが開口している前記周囲溝２ｃに
流れ込む。そして、この圧縮性ガスや油は、この圧力が
吸込圧よりも前記過吸込圧値だけ高くなったときに、前
記差圧弁ばね１００ｃの押付力に打ち勝って、前記弁体
１００ａを移動させ、それにより形成された弁シール面
２ｊとその弁体100aの隙間を通って、前記弁穴２ｆに流
入し、前記吸込側導通路２ｉ及び前記吸込溝２αを通っ
て前記吸込室６０に排出される。これは、圧縮機の中で
吐出系から吸込系へ短絡する流れであり、スクロールラ
ップにおける内部漏れと同じものであるため、極力少な
くすることが必要である。

【００７８】今回は前記過吸込圧領域９９に圧力を導入
する吐出背面流路が軸受隙間であることから、絞り流路
となっており、この流れ量は非常に小さいため、圧縮機
の性能低下は生じない。また、前記固定スクロール部材
２の鏡板２ａには、四個のバイパス穴２ｅが設けられて
いるが、図１３からわかるように、これによって、形成
される全ての圧縮室に常にバイパス穴が開口する。ここ
に前記吐出弁と一体化したバイパス弁板２３ｂが覆うよ
うにバイパスねじ５０で固定されてバイパス弁が形成さ
れる。このバイパス弁は、前記圧縮室６の圧力が吐出系
の前記固定背面室６１の圧力よりも大きくなると開くこ
とになる。

【００７９】これにより、前記固定背面室６１の圧力は
吐出圧であるから、このバイパス弁は、前記圧縮室６の
圧力が吐出圧よりも高いときに前記圧縮室６と前記吐出
系を連通することになり、制御バイパスとなっている。

【００８０】ところで、前記吸込側導通路２ｉは前記吸
込室６０に直接開口せず、吸込室６０とつながる前記吸
込溝２αに開口している。この吸込溝２αは前記吸込室
６０から出た細いパイプであるため、その内部の圧力
は、前記旋回スクロール部材３のスクロールラップ３ａ
の動き等によって生じる吸込室６０内の流体の流れの変
動に伴う圧力変動を平均化した値となる。よって、前記
弁穴１００ｃ内の圧力は吸込室６０内の局部的な変動を
除いた一定値に近い平均的な値となるため、前記弁体１
００ａの動作は、前記背面過吸込圧領域９９に流入する
油及び圧縮性ガスの量にほぼ依存する。

【００８１】この結果、油及び圧縮性ガスの量は、運転
条件が変動しないならばほぼ一定であるため、前記弁体
１００ａが断続的に動く場合には前記圧力差制御弁１０
０が開口する期間はほぼ周期的に出現し、前記弁体１０
０ａがほぼ常に前記弁シール面２ｊから離れている場合
には前記弁体１００ａが動かずに圧力差制御弁１００の
開度がほぼ一定となる。このように、前記弁体１００ａ
の動作には不規則性がなくなり、前記背面過吸込圧領域
９９の圧力の制御性が向上するという特有の効果があ
る。

【００８２】このようにして、前記旋回スクロール部材
３の引付力付加手段として、前記過吸込圧領域９９を旋
回背面に設け、制御バイパスも設けたため、過吸込圧値
を小さく設定でき、広い運転範囲で付勢力を小さく設定
できる。この結果、全断熱効率や信頼性を広い運転範囲
で高くできるという効果がある。

【００８３】また、前記旋回スクロール部材３の鏡板３
ａの背面中央部にある前記軸受保持部３ｓの底面には、
前記シャフト給油孔１２ａからの吐出圧の油が入ってく
るため、背面吐出圧領域９５となる（ここで、背面吐出
圧領域９５は、旋回軸受３ｗの内径の領域である）。

【００８４】しかも、その軸線方向から見た投影面積
は、吐出室の軸線方向からみた投影面積とそれを囲む圧
縮室の境界を形成する両スクロールラップの歯先面積の
半分の和以下となっている。このような面積をもつ前記
背面吐出圧領域９５とともにバイパス弁と一体化した吐
出弁を設けているため、引き離し力における吐出圧の寄
与を考慮する必要がなくなる。

【００８５】よって、前記背面過吸込圧領域９９の圧力
における過吸込圧値をより小さく設定できるため、全断
熱効率及び信頼性を一層向上できるという効果がある。
ここで、投影面積の例を、図２に示す。この図は、最内
の圧縮室であるＡ１，Ａ２が吐出室Ａ３と連通する瞬間
を示したものである。連通直後とみなすと、 Ａ１＋Ａ２＋Ａ３＋Ｋ２＋Ｋ３＋Ｓ２＋Ｓ３＋（Ｋ１＋
Ｓ１）／２ が問題としている投影面積の最大値となる。また、連通
直前とみなすと、 Ａ３＋（Ｋ３＋Ｓ３）／２ となり、問題としている投影面積の最小値となる。

【００８６】ところで、前記圧縮室６と前記固定背面室
６１を常につなぐように前記バイパス穴２ｅを四個設け
たため、液圧縮が生じようとしても圧力が極端に上がる
前に前記バイパス弁が開いて流体は前記固定背面室６１
に排出されるため、ラップの損傷の危険性を回避し、信
頼性を向上できるという効果がある。また、同時に過圧
縮が抑制でき、圧力比の低い運転条件でも全断熱効率を
高くできるという効果がある。また、吐出弁を設けたた
め、不足圧縮が回避でき、圧力比の高い運転条件でも全
断熱効率を高くできるという効果がある。

【００８７】また、吐出弁板とバイパス弁板を一体化し
た吐出バイパス一体化弁２３ｂを採用したので、位置決
めが一回で済むため取り付けが容易になるとともに、弁
の重なりの危険性を回避できるため、信頼性を高めるこ
とができるという特有の効果がある。図７，図８に示す
ように、弁を分けてもよい。この場合には、弁の形状が
単純となり、弁作成時の歩留まり率が向上するという特
有の効果がある。

【００８８】次に、本発明を、非旋回スクロール部材が
ケーシングに対して固定された固定スクロール部材と
し、旋回スクロール部材の鏡板の反圧縮室側である旋回
背面に背面過吸込圧領域を設け、要求される運転圧力条
件範囲で旋回スクロール部材のスクロール支持部材を主
に前記旋回背面に設けたスラスト部材とした、すなわち
旋回スクロール部材を旋回背面のスラスト部材に押し付
けて、そのスラスト部材が軸線方向に可動な、横置き型
のスラストリリース式スクロール圧縮機に実施した第二
の実施例を、図１０及び図１１に基づいて説明する。図
１０は圧縮機の縦断面図、図１１は圧力差制御弁の縦断
面図である。

【００８９】まず、構造を説明する。モータ室６２及び
貯油室８０に関しては第一の実施例と同一なので説明は
省略し、残りの部分について説明する。ここで、説明し
ない部分もあるがこれらは第一の実施例と同様である。

【００９０】旋回スクロール部材３は、鏡板３ａのスク
ロールラップ３ｂが立設した面に旋回オルダム溝３ｇ，
３ｈ（図示せず）が設けられ、その背面には旋回軸受３
ｗを挿入した軸受保持部３ｓが設けられる。また、背面
外周部にはスラスト面３ｄが配置されている。また、前
記スクロールラップ３ｂは、中央側端部及び外周側端部
を除いて、中央から外周へ向かうにつれて、厚さが減少
する。

【００９１】固定スクロール部材２は、スクロールラッ
プ歯先面と同一面である非旋回基準面２ｕを設け、歯底
には四個のバイパス穴２ｅが設けられる。ここでバイパ
ス穴２ｅを四個設けた理由は、形成される全ての圧縮室
６に常にバイパス穴を開口させるためである。また、中
央近くには吐出穴２ｄが開口している。このバイパス穴
２ｅと吐出穴２ｄには各々バイパス弁と吐出弁が設けら
れている。これらは、一体化した吐出バイパス弁２３ｂ
により実現している。

【００９２】また、オルダムリング５を前記旋回スクロ
ール部材３と固定スクロール部材２の間に配置するた
め、固定オルダム溝２ｇ，２ｈ（図示せず）を設ける。
また、歯底面の外縁側に吸込み掘込み２ｑを設け、そこ
に側面から吸込みパイプ５４を挿入するための吸込み穴
２ｖを設ける。

【００９３】さらに、固定スクロール部材２の外周に吐
出ガスおよび油を流す複数個の流通溝２ｒを設ける。前
記吐出バイパス一体弁２３ｂがバイパスねじ５０によっ
てねじ止めされ、リテーナの役割を果たす中央カバー３
５が挿入される。

【００９４】これには、前記バイパス穴２ｅから抜けて
きたガス及び吐出ガスの通路である穴が開いている。こ
の中央カバー３５は、バイパス弁の開閉時の音を遮断す
る効果がある。そして、そのうえに断熱カバー３６がね
じ止めされる。前記固定スクロールラップ２ｂは、旋回
スクロ−ルラップ３ｂと同様に、中央から外周へ向かう
につれて、厚さが減少する。

【００９５】吸込み側逆止弁２４は、弁板２４ａと弁軸
２４ｃからなり、弁板２４ａの端部を丸めて軸受部を設
け、その軸受部に弁軸２４ｃを挿入する。その弁軸２４
の一端は前記固定スクロール部材２の前記吸込み掘込み
２ｑ内にある穴に圧入または接着固定される。

【００９６】スラスト部材９は、滑りスラスト軸受９ａ
側の面の外縁部にストッパ部９ｆが突出し、その上面は
非旋回基準面対向面９ｗとなっている。この結果、前記
スラスト軸受９ａと前記非旋回基準面対向面９ｗが同一
方向に平行に設けられるため、旋盤または研磨機でこの
二面の距離を精度良く管理しながら加工が容易に行える
という特有の効果がある。

【００９７】ここで、前記スラスト軸受９ａと前記非旋
回基準面対向面９ｗの距離はスクロールラップの歯先と
歯底の隙間を決める寸法の一つであるが、この寸法の精
度を容易に出せるということより、量産時における性能
や信頼性のばらつきの小さいスクロール流体機械を提供
できるという特有の効果がある。また、その滑りスラス
ト軸受９ａ上に円形の油溝９ｇを設け、そこに、スラス
ト部材背面側から掘込んである差圧弁挿入穴９ｈへ抜け
る吸込側導通路９ｃを開ける。このスラスト部材９は、
軸方向回りに回転してもよいため、回転止めは不要とな
り、圧縮機の構造は簡単となり加工性が向上するという
効果がある。

【００９８】ここで、前記差圧弁挿入穴９ｈには、以下
に述べる差圧制御弁１００を組み込む。まず、前記差圧
弁挿入穴９ｈの底にあるばね位置決め突起９ｉに弁体10
0aを装着した差圧弁ばね１００ｃを装着し、弁シール面
１００ｂを有する貫通した弁穴１００ｄを設けた円筒状
の弁ケース１００ｅを前記差圧弁挿入穴９ｈに圧入また
は接着または溶接し、差圧制御弁１００を形成する。

【００９９】このとき、前記差圧弁ばね１００ｃは圧縮
され、前記弁体１００ａを前記弁シール面２ｊに押し付
ける。この押付力は過吸込圧値を決定するため、これを
決める寸法である前記弁穴２ｆの深さと前記弁体１００
ａの厚さと前記差圧弁ばね１００ｃのばね定数及び自然
長は精度良く管理しなければならない。

【０１００】また、前記差圧弁挿入穴９ｈの内径を前記
弁ケース１００ｅの外形よりも大きくし押付力が正規の
値になるところでこの弁ケース１００ｅを接着して止め
る方法もある。この方法の場合には、上記した各部の寸
法やばね定数の値を精度良く管理する必要がなくなるた
め量産性が向上するという効果がある。これら二通りの
方法とも組み立て完了時には、前記差圧弁挿入穴９ｈと
前記弁ケース１００ｅの間は完全にシールされている。

【０１０１】スラストシール９７は、耐熱性のエンジニ
アリングプラスチックやばね材であるりん青銅板やステ
ンレス板から形成され、前記スラスト部材９を押し上げ
る押し上げ面９７ａと背面溝９７ｂと外周シール部９７
ｃと内周シール部９７ｄからなる。

【０１０２】フレーム４は、外周部の前記固定スクロー
ル部材２を取り付ける固定取付け面４ｂの内周側にスラ
スト溝４ｋが設けられる。外周面にはガスおよび油の流
路となる複数の流通溝４ｈが設けられる。また、中央部
には軸シール４ａと主軸受４ｍが設けられ、その主軸受
４ｍの上端面はシャフトを受けるシャフトスラスト面と
なっている。その軸シール４ａと主軸受４ｍの間の空間
に向かってフレーム側面から横穴４ｎが開口している。
前記スラスト溝４ｋの底面からフレーム背面へ開けた圧
力導入路４ｕ，４ｖが設けられ、そのスラスト溝４ｋに
前記スラストシール９７を挿入する。この結果、前記ス
ラストシール９７の背面にシール背面空間７３が形成さ
れる。

【０１０３】オルダムリング５の一面に固定突起部５
ａ，５ｂ（図示せず）が設けられ、下面には旋回突起部
５ｃ，５ｄ（ともに図示せず）が設けられる。

【０１０４】シャフト１２には内部にシャフト給油孔１
２ａと主軸受給油孔１２ｂと軸シール給油孔１２ｃと副
軸受給油孔１２ｉが設けられる。また、その上部には径
の拡大したバランス保持部１２ｈがあり、その外周に円
筒形状の外周部をもつシャフトバランス４９が圧入され
る。さらに偏心部１２ｆが設けられる。

【０１０５】これらの構成要素を以下のように組み立て
る。まず、前記スラスト溝４ｋに前記スラストシール９
７を挿入した前記フレーム４の主軸受４ｍに前記シャフ
トバランス４９が圧入された前記シャフト１２を挿入
し、前記ロータ１５を圧入または焼きばめする。さら
に、前記スラスト部材９を前記スラストシール９７の前
記押し上げ面９７ａ上に載せて前記フレーム４に装着す
る。

【０１０６】一方、前記固定スクロール部材２の前記固
定オルダム溝２ｇ，２ｈに前記オルダムリング５の固定
突起部５ａ，５ｂを挿入し、さらに前記オルダムリング
５の旋回突起部５ｃ，５ｄを前記旋回オルダム溝３ｇ，
３ｈに挿入させて、前記固定スクロール部材３と前記オ
ルダムリング５と前記旋回スクロール部材３を組み合わ
せる。この組み合わせ部の前記旋回軸受３ｗに前記シャ
フト１２の前記偏心部１２ｆを挿入させながら前記旋回
スクロール部材３を前記スラスト部材９上に載せる。そ
して前記シャフト１２を廻しながら回転トルクの最小と
なる位置でカバーねじ５３で前記フレーム４に前記固定
スクロール部材２を固定する。

【０１０７】この時、前記スラスト部材９が前記固定ク
ロール部材２に押し付けられ、前記非旋回基準面２ｕと
前記非旋回基準面対向面９ｗが圧接した状態で、フレー
ムスラスト面４ｒと前記スラスト部材９のスラスト背面
９ｒの軸線方向の間隔が１０〜２０μｍとなるように設
定することにより、前記旋回スクロール部材３と前記固
定スクロール部材２の軸線方向における最大離間距離を
規定する。また、前記旋回スクロール部材３の背面に旋
回過吸込圧領域９９を設ける。その他の部分であるモー
タ室６２及び貯油室８０及び固定背面室６１は、前記し
た第一の実施例と同一であるため説明は省略する。

【０１０８】次に動作を説明する。正規の圧縮動作時に
おいて、吐出室から固定背面室６１へ出た圧縮性ガス及
び油の流れは、前記第一の実施例と同一であるため、ス
クロール部材及びフレーム内における動作を説明し、そ
の他の説明は省略する。

【０１０９】前記旋回スクロール部材３の背面に配置さ
れた前記スラスト部材９はその背面にある前記スラスト
シール９７により前記固定スクロール部材２側に押し付
けられ、前記非旋回基準面対向面９ｗと前記非旋回基準
面２ｕが圧接して、前記滑りスラスト軸受９ａの位置が
決まっている。そこに、前記旋回スクロール部材３のス
ラスト面３ｄがのるため、軸線方向における前記旋回ス
クロール部材３の位置が決まる。この位置でスクロール
ラップの歯先歯底間の隙間が決まるため、それが適正に
なるように、前記滑りスラスト軸受９ａの位置を決め
る。

【０１１０】ここで、前記スラストシール９７は、その
背面にある前記シール背面空間７３内の吐出圧の圧縮性
ガス及び油により、前記スラスト板４を前記固定スクロ
ール部材２側に押す力を得ている。その前記シール背面
空間７３内の吐出圧の圧縮性ガス及び油は、前記圧力導
入路４ｕ，４ｖを通って前記モータ室６２から入ってく
る。

【０１１１】ところで、このスラストシール９７はエン
ジニアリングプラスチックやばね材といった剛性の低い
素材でできているため、前記シール背面空間７３内の吐
出圧により、前記外周シール部９７ｃや前記内周シール
部９７ｄと前記シール溝４ｋの側面の隙間や前記押し上
げ面９７ａと前記スラスト部材９の背面の隙間のシール
性が完全となり、この部分での吐出系から吸込系への漏
れを防止できる。よって、全断熱効率を向上できるとい
う効果がある。

【０１１２】また、前記圧力導入路４ｕは下方に設けら
れるため油中に開口し、もう一方の前記圧力導入路４ｖ
は上方に設けられるため圧縮ガス中に開口する。よっ
て、前記圧力導入路４ｕにより、油が前記シール背面空
間７３に入るため、油の表面張力により前記シール溝４
ｋとの隙間に流入しそこのシール性を向上する効果があ
る。

【０１１３】一方、不慮の衝撃力による前記スラスト部
材９の前記固定スクロール部材２からの離間が生じ前記
シール背面空間７３内の油や圧縮性ガスが外部へ押し出
されても、圧縮性ガスが気体であるために、それが前記
圧力導入路４ｖから前記シール背面空間７３に瞬時に入
る。よって、前記スラスト部材９は短時間で前記固定ス
クロール部材２に再び接触し、両スクロール部材の歯先
歯底間の隙間の拡大は短時間で回避されるため、性能の
高い圧縮機を提供できるという特有の効果がある。

【０１１４】前記旋回スクロール部材３は、前記スラス
ト部材９の上で、前記シャフト１２の回転に伴って旋回
運動する。この時に、前記オルダムリング５により自転
が防止される。この旋回運動により、両スクロール部材
間に圧縮室６を形成し、圧縮運転を行う。ここで、前記
旋回スクロール部材３にかかる引き離し力に対向して、
その背面の前記背面過吸込圧領域９９に、吸込圧よりも
一定値だけ高い圧力を導入するとともに、前記軸受保持
部３ｓの底部の背面吐出圧領域９５に、吐出圧を導入し
て、引付力を付加することで、前記背面吐出圧領域９５
の面積は、吐出弁がない場合に吐出系と連通して前記両
鏡板間に挟まれた領域である吐出室の前記軸線方向から
見た投影面積とその吐出室とそれを囲む圧縮室の境界を
形成する両スクロールラップ部の歯先面積の半分を加え
た面積の旋回スクロール部材３が一旋回する間の旋回角
積分平均以下となっている。この引付力は、要求される
運転範囲のほぼ全域において、引き離し力よりも小さく
なるように設定する。

【０１１５】このため、前記旋回スクロール部材３の支
持部材は、その背面の前記スラスト部材９とする。前記
背面吐出圧領域９５の吐出圧は、前記シャフト給油孔１
２ａによって前記旋回軸受に供給する油により導入され
る。

【０１１６】一方また、前記固定スクロール部材２の鏡
板２ａには、制御バイパスとなるバイパス弁と吐出弁２
３ｂが設けられる。このようにして、前記旋回スクロー
ル部材３の引付力付加手段として、前記過吸込圧領域９
９及び前記吐出圧領域９５を旋回背面に設け、制御バイ
パス及び吐出弁を設けたため、過吸込圧値を小さく設定
でき、広い運転範囲で付勢力を小さく設定できる。この
結果、全断熱効率や信頼性を広い運転範囲で高くできる
という効果がある。

【０１１７】次に、前記背面過吸込圧領域９９内の圧力
の制御法について、以下に述べる。前記背面過吸込圧領
域９９には、前記主軸受４ｍ及び前記旋回軸受３ｗの軸
受隙間を介して吐出空間から油及びそこに溶けこんでい
た圧縮性ガスが流入する。この圧縮性ガスや油は、前記
スラスト部材９が前記固定スクロール部材２に押し付け
られることにより、隙間のあいたスラスト部材背面と前
記フレームスラスト面４ｒの間を通って、前記圧力差制
御弁１００の開口穴である背面側導通路100rに至る。

【０１１８】前記弁体１００ａの前記吸込側導通路９ｃ
側の面には吸込圧がかかっているため、この弁体１００
ａを押し付けている前記差圧弁ばね１００ｃの押付力に
対応した圧力差だけ吸込圧よりも上昇したときに、前記
弁体１００ａが移動し、前記吸込室６０に排出される。
この結果、前記背面過吸込圧領域９９と前記吸込室６０
の圧力差はほぼ一定となる。また、吐出圧の高い運転時
に前記背面吐出圧領域の面積をもう少し大きくしたい
が、旋回軸受の設計からこれが許されない場合には、前
記差圧弁ばね１００ｃの材質を前記スラスト部材９や前
記弁ケース100eよりも熱膨張率の高い材料としてもよ
い。

【０１１９】一般的に、圧縮機の温度の高くなる運転条
件では、吐出圧も高くなっているため、その時には、温
度上昇に伴って前記差圧弁ばね１００ｃが伸びようとす
るが、ばねの全長は前記弁ケース１００ｅにより規制さ
れているために、押付力が増大することになる。これに
より、吐出圧の高い運転時のみ過吸込圧値が高くできる
ことになる。よって、過吸込圧値を低く抑えたまま、そ
の値では不足ぎみとなる吐出圧の高い条件時だけ旋回ス
クロール部材３の引付力を増大できるため、大半の条件
における付勢力を低く抑制でき、大半の運転条件におけ
る全断熱効率及び信頼性が向上するという効果がある。
これを第一の実施例に応用しても同様の効果を得る。

【０１２０】この圧力差制御弁１００を通って前記吸込
室６へ流入する圧縮性ガスの流れは、圧縮機の中で吐出
系から吸込系へ短絡する流れであり、スクロールラップ
における内部漏れと同じものであるため、少なくするこ
とが必要である。この例も第一の実施例と同様に、前記
過吸込圧領域９９に圧力を導入する吐出背面流路が軸受
隙間であることから、この流量は小さく、圧縮機の性能
低下は生じない。一方、前記圧力差制御弁１００から排
出される油は、前記油溝９ｇに入り前記滑りスラスト軸
受９ａと前記スラスト面３ｄの間を潤滑する役割を持
つ。

【０１２１】ところで、前記スラスト部材９の軸線方向
における移動可能距離を１０〜２０μｍと設定したた
め、それと同じ距離で、前記旋回スクロール部材３と前
記固定スクロール部材２の軸線方向における最大離間距
離を規定している。モータ起動時に、最大離間距離がこ
のような大きさであると、起動時に前記旋回スクロール
部材３の旋回速度を、その時に許容される旋回スクロー
ル部材の最高値、例えば、８０００rev／minにすると要
求される運転域の最大の吸込圧まで十分に下げることが
でき、さらに、吐出圧を吸込圧よりも過吸込圧以上に上
昇させることができる。

【０１２２】この結果、前記モータ室６２から前記圧力
導入路４ｕ，４ｖを通って吸込圧よりも過吸込圧以上に
高くなった圧縮性ガス及び油が、前記シール背面空間７
３に入ってくるため、前記外周シール部９７ｃと前記内
周シール部９７ｄが広がって前記シール溝４ｋの側面と
圧接してそこでのシール性を確実にするため、前記スラ
ストシール９７は、前記スラスト板４に対して、前記固
定スクロール部材２側に押す方向の力をかける。

【０１２３】これは、すなわち、前記旋回スクロール部
材３を前記固定スクロール部材２側に押す方向の力であ
る。さらに、第一の実施例と同様にして、前記背面過吸
込圧領域９９及び前記背面吐出圧領域９５に吸込圧より
も過吸込圧以上に高い圧力の圧縮性ガス及び油が入るた
め、前記旋回スクロール部材３を前記固定スクロール部
材２に引き付ける手段となる。前者のスラストシール９
７を押す力は、前記スラスト部材９の非旋回基準面対向
面９ｗが前記非旋回基準面２ｕに圧接している通常の運
転時にはスクロールラップの歯先歯底にはその力は働か
ないから、その圧接を確実にするために通常は必要な大
きさよりもかなり大きめに設定している。

【０１２４】この結果、前記スラスト部材９は、その非
旋回基準面対向面９ｗが前記非旋回基準面２ｕに圧接す
るまで移動し、前記旋回スクロール部材３は前記固定ス
クロール部材２に正規の位置まで近づくことになる。よ
って、圧縮機自ら起動することが可能となり、使い勝手
が向上するという効果がある。

【０１２５】また、実働時のスクロールラップ変形でス
クロールラップの歯先歯底間が圧接しようとしても、前
記旋回スクロール部材３が前記スラスト部材９とともに
移動するため、歯先歯底間が圧接せず、圧縮機を高信頼
化できるという特有の効果がある。

【０１２６】また、圧力比が非常に小さく、前記旋回ス
クロール部材３が前記スラスト部材９に与える付勢力が
大きくなり、前記スラスト部材９を押す力と同程度にな
ると、前記スラスト部材９が静止できずに、前記旋回ス
クロール部材３が傾いたり、前記固定スクロール部材２
から離れるが、前記フレームスラスト面４ｒと前記旋回
スクロール部材３の背面との間隔を１０〜２０μｍとし
て最大距離規定機構を設けたために、その傾き量や離間
量が制限されて、高効率ではないが運転が可能となる運
転を実現する運転条件の範囲を広域化できるという効果
がある。

【０１２７】また、なじみ性があり母材よりも表面が盛
り上がるような表面被膜を、旋回スクロール部材３や固
定スクロー部材２に被覆した場合でも、軸方向の盛り上
がり量の合計が最大距離規定機構の許す最大距離よりも
小さいときには前記スラスト部材３が部材２から離れる
ことにより組み立てることができるという特有の効果が
ある。

【０１２８】また、上部の前記圧力導入路４ｖの前記モ
ータ室６２側の口を前記流通溝４ｈのうちで上部側のガ
スが通るものに開けてもよい。この場合、その前記流通
溝４ｈ前記圧力導入路４ｖの口を開口した部分のガスの
流速は非常に大きいため前記モータ室６２の圧力に比べ
て低くなる。よって、前記圧力導入路４ｕから前記シー
ル背面空間７３に潤滑油が流入し、前記圧力導入路４ｖ
から流出するという油の流れが起こる。このため、旋回
背面空間１１とのシールは潤沢に供給される潤滑油によ
り良好に確保され、前記シール背面空間７３と吸込系と
の間の漏れが確実になくなり、全断熱効率が向上すると
いう効果がある。

【０１２９】また、四個の前記バイパス穴２ｅと吐出弁
２ｄを設け、それらに吐出バイパス一体弁２３ｂを設け
たので、液圧縮が生じようとしても圧力が極端に上がる
前に前記バイパス弁２３が開いて流体は前記固定背面室
６１に排出されるため、ラップの損傷の危険性を回避
し、信頼性を向上できるという効果がある。また、同時
に過圧縮や不足圧縮が抑制でき、圧力比によらず全断熱
効率を向上できるという効果がある。

【０１３０】また、前記シャフトバランス４９は外周が
円形状であることから、前記シャフト１２の回転に伴う
粘性ロスを低減できるという特有の効果がある。

【０１３１】また、前記旋回スクロール部材３の前記鏡
板３ａの歯底面および前記スクロールラップ３ｂの全表
面や前記固定スクロール部材２の歯底面および前記スク
ロールラップ２ｂの全表面に、なじみ性と潤滑性を備え
た表面被膜を設けてもよい。たとえば、浸硫窒化処理や
燐酸マンガン被膜処理による表面被膜が考えられる。こ
れにより、スクロールラップ３ｂ，２ｂの側面間および
歯先歯底間の隙間を小さくしさらに前記スクロールラッ
プ３ｂ，２ｂの接触部における摺動性を向上できるの
で、内部漏れが少なく摩擦ロスを小さくできる。この結
果、圧縮機の性能を向上できるという特有の効果があ
る。また、なじむまで性能が若干低くなるため、この期
間が長いと問題となる。

【０１３２】もしも、このような表面被膜のなじみ前の
厚さを、前記旋回スクロール部材３を前記固定スクロー
ル部材２に押し付けたとき、前記スラスト面３ｄと前記
非旋回基準面２ｕの間の距離が前記スラスト部材９の非
旋回基準面対向面９ｗと滑りスラスト軸受９ａの間の距
離よりも大きくし、かつ、仮に表面被膜を取り去った両
スクロール部材２，３を互いに押し付けたとき、前記ス
ラスト面３ｄと前記非旋回基準面２ｕの間の距離が前記
スラスト部材９の非旋回基準面対向面９ｗと滑りスラス
ト軸受９ａの間の距離よりも小さくしたときには、なじ
み始めでは、前記非旋回基準面２ｕと前記非旋回基準面
対向面９ｗが接触せずに、スクロールラップの歯先と歯
底が圧接することになる。

【０１３３】そして、この時の力は、前記スラスト部材
９を押し上げる力であるから非常に大きい。よって、な
じみが急激に進行していく。そして、スクロール部材の
母材同士は接触しないため、なじみは最後まで進行す
る。この結果、なじみに要する時間が短時間ですむた
め、性能の低い期間は短く、使い勝手が向上するという
効果がある。

【０１３４】もしも、表面被膜が、それを付けると元の
母材の表面よりも盛り上がり、かつ、母材自身はそのま
まか侵食されてしまうような性質を持ったものである
と、表面被膜を付けた後の前記旋回スクロール部材３を
表面被膜を付けた後の前記固定スクロール部材２に押し
付けたとき、前記スラスト面３ｄと前記非旋回基準面２
ｕの間の距離が前記スラスト部材９の非旋回基準面対向
面９ｗと滑りスラスト軸受９ａの間の距離よりも大きく
し、かつ、表面被膜を付けない前の前記旋回スクロール
部材３を表面被膜を付けない前記固定スクロール部材２
に押し付けたとき、前記スラスト面３ｄと前記非旋回基
準面２ｕの間の距離が前記スラスト部材９の非旋回基準
面対向面９ｗと滑りスラスト軸受９ａの間の距離よりも
小さくすれば、このような厚さにおける複雑な条件を満
たすことになるため、寸法の管理をしやすくできるとい
う特有の効果がある。

【０１３５】なじませた後には、ラップの歯先歯底間に
おいても、そこにある油や母材同士の接触により、付勢
力の一部を受け持つ。このようにすると、摺動損失が多
少増加してもそれ以上に内部漏れが抑制されて熱流体損
失が低減し総合的には全断熱効率が向上するという特有
の効果がある。

【０１３６】また、前記オルダムリング５と摺動する前
記オルダムリング摺動面２ｐや前記固定オルダム溝２
ｇ，２ｈに同様の表面被膜を設けてもよい。これによ
り、前記旋回スクロール部材３と前記オルダムリング５
の間の摩擦ロスも小さくできる。この結果、全断熱効率
を向上できるという特有の効果がある。

【０１３７】また、前記スラスト部材９の前記スラスト
軸受面９ａに潤滑性を備えた表面被膜を設けてもよい。
たとえば、浸硫窒化処理や燐酸マンガン被膜処理による
表面被膜が考えられる。これにより、前記スラスト面と
前記スラスト軸受面間の摺動性を向上できるので、そこ
での摩擦ロスを小さくできる。この結果、全断熱効率を
一層向上できるという特有の効果がある。なじみ性のあ
る表面被膜のときには、被膜厚さを小さくする。たとえ
ば、２〜３μｍとする。この結果、スラスト軸受面９ａ
のなじみがスクロールラップの歯先歯底間のなじみより
も早く完了するため、歯先歯底間のなじみ後の隙間を拡
大することはない。

【０１３８】また、前記スラスト部材９の前記非旋回基
準面対向面９ｗになじみ性のある表面被膜を設けてもよ
い。たとえば、浸硫窒化処理や燐酸マンガン被膜処理に
よる表面被膜が考えられる。前記スラスト部材９は回転
可能に設定されているので、起動時等の付勢力が小さい
ときには、前記スラスト部材９がわずかながら回転し
て、前記非旋回基準面対向面９ｗと前記非旋回基準面２
ｕの間にわずかな相対運動が生じる。この結果、前記非
旋回基準面対向面９ｗ上の表面被膜が少しずつ削れるた
め、前記スラスト軸受面９ａが少しずつ固定スクロール
部材２の方へ近づいていくため、不慮の原因で軸方向に
ラップ同士が圧接し隙間があいても、運転時間の経過と
ともにその隙間が狭くなり、性能が回復するという特有
の効果がある。前記のなじみ性表面被膜の代わりにクリ
ープ性の表面被膜を付けてもよい。その時には、前記ス
ラスト部材が回転しなくても、時間の経過とともにその
表面被膜の厚さが小さくなり、同様の効果が出る。

【０１３９】また、前記スクロールラップ２ｂ，３ｂを
インボリュート曲線で形成しても良い。これにより、ス
クロールラップの加工が容易となるので、圧縮機の加工
性を向上できるという特有の効果がある。

【０１４０】また、前記部材２と前記旋回スクロール部
材３の材質を同様とし、前記ラップ２ｂの高さを前記旋
回スクロールラップ３ｂの高さと３μｍ以内の精度で同
一寸法に加工してもよい。この結果、運転時にスクロー
ル部材２，３やスラスト部材９が変形しないと仮定すれ
ば、旋回スクロール部材３の前記スラスト面３ｄの位置
における鏡板３ａの厚さに対して前記スラスト部材９の
前記スラスト軸受９ａと前記非旋回基準面対向面９ｗの
距離の大きい分だけスクロールラップの旋回歯先と固定
歯底の隙間および旋回歯底と固定歯先の隙間が３μｍ以
内の精度で同じ寸法だけ確保される。つまり、その分だ
け変形しても歯先と歯底が接触しないということにな
る。

【０１４１】圧縮機はいろいろな条件下で運転されるた
め、スクロール部材２，３やスラスト部材９の変形量も
一定ではなく、歯先と歯底間に隙間を設ける。部材２と
旋回スクロール部材３が同様の材質である場合には、ス
クロールラップの旋回歯先と固定歯底の隙間および旋回
歯底と固定歯先の隙間の二箇所の隙間は同じ寸法にした
ほうがよいことから、旋回スクロール部材３の前記スラ
スト面３ｄの位置における鏡板３ａの厚さと前記スラス
ト部材９の前記スラスト軸受９ａと前記非旋回基準面対
向面９ｗの距離を測定し、その差がスクロールラップの
歯先歯底間の最適な隙間と同じになるような選択組み合
わせを行うことにより、性能や信頼性のばらつきの少な
い量産が可能となるという特有の効果がある。

【０１４２】また、前記スラスト部材９に回転止めを設
けてもよい。この場合には、前記差圧制御弁１００の位
置が変化しないために、最適な位置に前記差圧制御弁１
００を設けることができる。たとえば、前記背面過吸込
圧領域９９に軸受から出た油が溜って前記バランスウエ
イト４９による撹拌損失が増大するような場合には、前
記差圧制御弁１００を前記給油溝９ｇの一番下方に設け
る。この結果、前記背面過吸込圧領域９９内に流入する
油は重力によりその下方から溜ってくるが、そこに排出
孔である前記差圧制御弁１００が開口しているため、効
率的に油を前記背面過吸込圧領域９９から排出すること
ができる。よって、前記バランスウエイト４９による撹
拌損失は低減され、圧縮機の全断熱効率が向上するとい
う特有の効果がある。

【０１４３】なお、この実施例では、不慮の現象により
スクロール部材の歯先歯底間が圧接しても旋回スクロー
ル部材の支持部材であるスラスト部材がリリースしてス
クロールラップに大きな損傷を与えないために、スラス
ト部材が接軸線方向に可動なリリース構造としている
が、このスラスト部材がフレームに固定されてリリース
しない構造のときにも、リリース作用による効果以外の
効果は同様である。

【０１４４】次に、本発明を、非旋回スクロール部材を
軸線方向に可動とし、その鏡板の反圧縮室側に吐出圧を
かけて引付力を与え、その支持部材をフレームに固定さ
れたストッパ部材とし、旋回スクロール部材の鏡板の反
圧縮室側である旋回背面に背面過吸込圧領域を設け、要
求される運転圧力条件範囲で旋回スクロール部材のスク
ロール支持部材を主に前記旋回背面に設けたフレームの
スラスト面とした、すなわち旋回スクロール部材を前記
非旋回スクロール部材に押し付けずに旋回背面で付勢力
を受けた、横置き型の非旋回リリース式スクロール圧縮
機に実施した第三の実施例を、図１２ないし図１６に基
づいて説明する。図１２は圧縮機の縦断面図、図１３は
圧力差制御弁の縦断面図、図１４は旋回スクロール部材
の斜視図、図１５は非旋回スクロール部材の斜視図、図
１６はストッパ部材の斜視図である。

【０１４５】まず、構造を説明する。旋回スクロール部
材３の支持部材が、その背面に固定配置されたフレーム
４となり、その代わりに、非旋回スクロール部材が軸線
方向に可動な構成となった以外は、前記第二の実施例と
同様なので詳細な説明は省略する。

【０１４６】旋回スクロール部材３は、鏡板３ａにスク
ロールラップ３ｂが立設し、その背面にはボス３ｃが設
けられる。また、背面外周部にはスラスト面３ｄが配置
されている。前記鏡板３ａの外周部にはオルダム突起部
３ｅ，３ｆが突出し、そこには旋回オルダム溝３ｇ，３
ｈが設けられる。さらに、前記鏡板３ａの外周部にはオ
ルダム支持突起部３ｉ，３ｊが設けられる。前記スクロ
ールラップ３ｂは、中央側及び外周側端部を除いて、中
央から外周へ向かうにつれて、厚さが減少する。また、
前記スクロールラップ３ｂのバランスを取るために、前
記鏡板３ａの上面を直線上に切欠いたバランス切欠き部
３ｋを設ける。

【０１４７】ストッパ部材７の一段低くなっている面で
あるストッパ面７ｆに回転止め溝７ａ，７ｂが設けら
れ、その下面側には非旋回オルダム溝７ｃ，７ｄが設け
られる。この回転止め溝７ａ，７ｂと非旋回オルダム溝
７ｃ，７ｄは共通の側面を持っている。そのストッパ面
を囲むように内周面である非旋回レール面７ｇが設けら
れる。

【０１４８】非旋回スクロール部材２は、鏡板２ａにス
クロールラップ２ｂが立設し、その背面の中央部にはシ
ール突起部２ｃが立設している。この内部には中央付近
に吐出穴２ｄと複数のバイパス穴２ｅが開いている。こ
のバイパス穴２ｅ及び吐出穴２ｄにリード弁板である吐
出バイパス一体弁２３ｂをバイパスねじ５０で固定す
る。また前記シール突起部２ｃの外部には均圧穴２ｎが
開いている。前記鏡板２ａの圧縮室側面には回転止め２
ｇ，２ｈが突出している。前記スクロールラップ２ｂ
は、中央側及び外周側端部を除いて、中央から外周へ向
かうにつれて厚さが減少する。

【０１４９】フレーム４は、外周部に前記ストッパ部材
を固定するストッパ取付面４ｂ、その内側には掘り込ま
れたスラスト面４ｇが設けられる。その側面には、吸込
穴４ｐが開けられる。そして、スラスト面４ｇに油溝４
ｉが設けられ、そこに、モータ室側から掘込んである差
圧弁挿入穴４ｉへ抜ける吸込側導通路４ｘを開ける。そ
して、その差圧弁挿入穴４ｉの側面から旋回背面室側面
４ｊへ通じる背面側導通路４ｚが開口している。また、
中央部には軸シール４ａと主軸受４ｍを設け、そのスク
ロール側にシャフトを受けるシャフトスラスト面４ｃを
設ける。その軸シール４ａと主軸受４ｍの間の空間に向
かってフレーム側面から横穴４ｎが開口している。外周
面にはガスおよび油の流路となる複数の流通溝４ｈが設
けられる。そして、そのうちの一個にはモータ線７７を
通す。

【０１５０】ここで、前記差圧弁挿入穴４ｗには、以下
に述べる差圧制御弁１００を組み込む。まず一端に弁体
１００ａを装着した差圧弁ばね１００ｃの他端を、前記
差圧弁挿入穴４ｗの底にあるばね位置決め突起４ｙに圧
入し、弁シール面１００ｂを有する弁掘り込み１００ｇ
を設けた円筒状の弁ケース１００ｅを前記差圧弁挿入穴
９ｈに圧入または接着または溶接する。

【０１５１】ここで、前記弁掘り込み１００ｇの底から
通じるケース給油孔１００ｈを開口したケース溝１００
ｉが、前記背面側導通路４ｚの開口部にくる。このよう
にして、圧力差制御弁１００を形成する。このとき、前
記差圧弁ばね１００ｃは圧縮され、前記弁体１００ａを
前記弁シール面１００ｂに押し付ける。この押付力は過
吸込圧値を決定するため、第一及び第二の実施例と同様
の方法で量産性を向上することができる。

【０１５２】オルダムリング５の一面にストッパ突起部
５ａ，５ｂが設けられ、もう一方の面には旋回突起部５
ｃ，５ｄ（ともに図示せず）が設けられる。

【０１５３】外周カバー２５には内周部上部にカバー押
さえ２５ａ，内周部下部にリング溝２５ｂが設けられ
る。このリング溝２５には耐熱性で柔軟な材質のシール
リング５１を挿入する。

【０１５４】シャフト１２には内部にシャフト給油孔１
２ａと主軸受給油孔１２ｂと軸シール給油孔１２ｃと副
軸受給油孔１２ｉが設けられる。また、その上部には径
の拡大した軸受保持部１２ｗがあり、そこには偏心した
位置に旋回軸受１２ｑが圧入される。

【０１５５】ロータ１５は積層鋼板１５ａに未着磁の永
久磁石１５ｂを内蔵し、上面に上部バランスウエイト１
５ｃを固定する。ここでこのバランスウエイト１５ｃを
円筒形状にするためバランスウエイト１５ｃよりも比重
の小さい材料でできた上部補正バランスウエイト１５ｅ
を上部バランスウエイト１５ｃに固定する。

【０１５６】また、下面に下部バランスウエイト１５ｐ
を固定する。ここでこの下部バランスウエイト１５ｐを
円筒形状にするため下部バランスウエイト１５ｐよりも
比重の小さい材料でできた下部補正バランスウエイト１
５ｆを下部バランスウエイト１５ｄに固定する。材料と
してバランスウエイト１５ｃ，１５ｐを亜鉛または黄
銅、補正バランスウエイト１５ｅ，１５ｆをアルミ合金
としてよい。また、補正バランスウエイト１５ｅ，１５
ｆを積層鋼板１５ａに直接固定してもよい。

【０１５７】ステータ１６は積層鋼板１６ｂの外周部に
圧縮性ガスや油の流路となる複数のステータ溝１６ｃが
設けられている。ところで、このステータ溝１６ｃの代
わりに前記積層鋼板１６ｂの内部に横穴を開けてもよ
い。

【０１５８】これらの構成要素を以下のように組み立て
る。まず、前記フレーム４の主軸受４ｍにシャフト１２
を挿入しロータ１５を固定する。次に、前記旋回スクロ
ール部材３を、前記ボス３ｃを前記旋回軸受１２ｑに挿
入し、前記スラスト面３ｄをフレーム４の前記スラスト
面４ｇに載せて、組み込む。この時、旋回スクロール部
材３の背面には背面過吸込圧領域９９が形成される。

【０１５９】次に、前記オルダムリング５を、前記旋回
オルダム溝３ｇ，３ｈに前記旋回突起部５ｃ，５ｄを挿
入するようにして、前記鏡板３ａのスクロールラップ側
に載せる。次に、前記ストッパ部材７を、前記非旋回オ
ルダム溝７ｃ，７ｄに前記固定突起部５ａ，５ｂを挿入
するようにしてフレーム上面に載せる。この時、旋回ス
クロール部材３の周囲には吸込み室６０が形成される。

【０１６０】さらに、前記非旋回スクロール部材２を、
前記回転止め溝７ａ，７ｂに前記回転止め２ｇ，２ｈを
挿入するようにして、前記ストッパ面７ｆに載せる。こ
のとき、前記非旋回スクロール部材２の外周と前記非旋
回レール面７ｇの内周は直径差にして５μｍ程度の隙間
ばめにする。

【０１６１】次に、外周カバー２５を、前記シール突起
部２ｃの外周面にリング溝２５ｂ内に配置した前記シー
ルリング５１が摺動するようにして、前記ストッパ部材
２５に載せる。このとき、この外周カバー２５の内周部
にある前記カバー押さえ25ａは、中央カバー２４が前記
シール突起部２ｃの内周から外れることを防止する。以
上のように各要素を組み込んだ上で、前記シャフト１２
か前記ロータ１５を回しながら、カバーねじ５３により
前記ストッパ部材７及び前記外周カバー２５を前記フレ
ーム４に固定する。この時、前記非旋回スクロール部材
３と前記外周カバー２５の間に、上面室１０が形成され
る。

【０１６２】次に、予め前記ステータ１６が焼きばめま
たは圧入されている前記円筒ケーシング３１へ、上記の
組立部を挿入して前記フレーム４の側面にタック溶接を
行う。そして、吸込みパイプ５４を前記吸込み穴４ｐに
挿入し固定する。次に、予めハーメチック端子２２が溶
接されている上ケーシング２０を、そのハーメチック端
子２２の内部側端子へ前記モータ線７７を装着して溶接
する。この時、前記外周カバー２５の上部には非旋回背
面室６１が形成される。

【０１６３】次に、球面軸受７２を装着し給油管７１が
溶接されている軸受ハウジング７０を軸受支持板１８中
央に固定し、前記球面軸受７２の円筒穴に前記シャフト
１２の端部を挿入するようにして、前記軸受支持板１８
を前記円筒ケーシング３１に挿入固定する。この時、前
記フレーム４と前記軸受支持板１８との間にはモータ室
６２が形成される。そして、前記円筒ケーシング３１に
吐出管５５が上部に溶接された底ケーシング２１を溶接
し、貯油室８０を形成する。この状態で、前記ステータ
１６に電流を流し、前記ロータ１５内部の永久磁石１５
ｂを着磁し、モータ１９を形成する。最後に、潤滑油５
６を入れる。

【０１６４】次に動作であるが、圧縮性ガス及び油の流
れは、前記第二の実施例と同一であるため、説明は省略
する。さらに、非旋回スクロール部材がリリースする点
は、第二の実施例におけるスラスト部材がリリースする
動作と同様であるので、これも省略する。

【０１６５】この例では、前記旋回保持部１２ｆは円筒
形状であることから、前記旋回保持部１２ｆの回転に伴
う粘性ロスを一層低減できるという本実施例特有の効果
がある。

【０１６６】また、前記中央カバー２４および前記外周
カバー２５は、その下部にガスの層を形成するため、前
記上面室６１内の高温の吐出ガスからの熱が前記圧縮室
６へ伝わることを防止するという本実施例特有の効果が
ある。さらに、前記中央カバー２４および前記外周カバ
ー２５は、前記吐出リリース一体弁２３ｂの開閉に伴う
衝撃音を遮断するという本実施例特有の効果がある。

【０１６７】また、前記中央カバー２４を鏡板２ａの材
質よりも熱膨張率が大きい材質とし、中央カバー２４の
外周と前記シール突起部２ｃの内周を最大１０μｍ程度
の隙間ばめとしてもよい。この場合、運転時の温度上昇
で前記中央カバー２４が膨張して、前記シール突起部２
ｃを拡張する方向に変形する。その結果、前記鏡板２ａ
の上面がその下面と比較して相対的に伸びるため、鏡板
２ａが上に凸の変形を起こす。よって、スクロールラッ
プ中央部の高温によるそこでのラップ歯先歯底間の接触
を回避でき、圧縮機の高効率化，高信頼性化を実現でき
るという特有の効果がある。例えば、前記フロートスク
ロール部材２を鋳鉄製、前記中央カバー２４を黄銅製ま
たは亜鉛製またはアルミ合金製特にシリコン含有量の１
０〜３０％程度のヤング率の大きいアルミ合金製とすれ
ばよい。

【０１６８】また、給油パイプ７１の先端を導油孔１８
ａの反対側に設けたため、圧縮ガスが給油パイプ７１の
中に入る危険性がなくなるため、信頼性を向上できると
いう効果がある。

【０１６９】また、吐出管の口を上部に開けたため、貯
油室８０内で泡立った油が吐出されるのを抑制し、吐出
油量の少ない信頼性の高い圧縮機を提供できるという効
果がある。

【０１７０】次に、本発明を、非旋回スクロール部材を
軸線方向に可動とし、その鏡板の反圧縮室側に背面過吸
込圧領域を設けて、要求される運転圧力条件範囲で非旋
回スクロール部材のスクロール支持部材を旋回スクロー
ル部材とした、すなわち非旋回スクロール部材を旋回ス
クロール部材に押し付けた、縦置き型の非旋回フロート
式スクロール圧縮機に実施した第四の実施例を、図１７
ないし図２２に基づいて説明する。図１７は圧縮機の縦
断面図、図１８は圧力差制御弁の縦断面図、図１９は圧
力隔壁を取り除いた圧縮機上面図、図２０は非旋回スク
ロール部材の中央部上面図、図２１は吐出弁とバイパス
弁が一体化した吐出バイパス一体弁の平面図、図２２は
リテーナの平面図である。

【０１７１】まず、構造を説明する。

【０１７２】旋回スクロール部材３は、鏡板３ａにスク
ロールラップ３ｂが立設し、その背面には旋回オルダム
溝３ｇ，３ｈと旋回軸受３ｗを圧入した軸受保持部３ｓ
とスラスト面３ｄが配置されている。

【０１７３】非旋回スクロール部材２は、鏡板２ａにス
クロールラップ２ｂが立設し、その背面の中央部に中央
台部２ｗを設け、その上面には吐出穴２ｄと複数のバイ
パス穴２ｅが開いている。このバイパス穴２ｅ及び吐出
穴２ｄにリード弁板である吐出バイパス一体弁２３ｂと
リテーナ２３ａをバイパスねじ５０で固定する。そし
て、その周囲にはシール溝２ｓを設ける。また、背面外
周近くには外周突起部２ｔが設けられ、前記中央台部２
ｗとの間に背面凹部２ｘを設ける。

【０１７４】そして、この背面凹部２ｘの周辺部付近に
差圧挿入穴２ｚを掘り込み、その底からスクロールラッ
プ側の吸込室となる外周部へ吸込側導通路２ｙを開け
る。その差圧挿入穴２ｚの底にはばね位置決め突起２ｌ
を設ける。ここで、前記差圧弁挿入穴２ｚには、以下に
述べる圧力差制御弁１００を組み込む。

【０１７５】まず、上端に弁体１００ａを装着した差圧
弁ばね１００ｃを前記差圧弁挿入穴２ｚの底にあるばね
位置決め突起２ｌに圧入し、弁シール面１００ｂを有す
る弁掘り込み１００ｇを設けた円筒状の弁ケース１００
ｅを、前記差圧弁挿入穴２ｚに圧入または接着または溶
接する。このようにして、差圧制御弁１００を形成す
る。このとき、前記差圧弁ばね１００ｃは圧縮され、前
記弁体１００ａを前記弁シール面１００ｂに押し付け
る。この圧力差制御弁の量産性を高めるために、前記し
た第一ないし第三の実施例と同様の方法を用いてもよ
い。

【０１７６】フレーム４には、外周部に前記非旋回スク
ロール部材２を板状のスクロール取り付けばね７５を介
して取り付ける突起した三箇所のスクロール取付部４ｑ
とその内側に滑りスラスト軸受４ｇとフレームオルダム
溝４ｅ，４ｆが設けられる。そして、その外周部には、
複数個の吸込溝４ｒが設けられる。また、滑りスラスト
軸受４ｇには環状や径方向に直線状の油溝４ｉが設けら
れる。また、中央部には軸シール４ａと主軸受４ｍを設
け、そのスクロール側にシャフトを受けるシャフトスラ
スト面４ｃを設ける。このフレーム４の上面の一番低い
部分からフレーム下面に抜ける油排出路４ｓを設ける。
前記軸シール４ａと前記主軸受４ｍの間の空間に向かっ
てフレーム側面から横穴４ｎが開口している。

【０１７７】オルダムリング５の一面にフレーム突起部
５ａ，５ｂが設けられ、もう一方の面には旋回突起部５
ｃ，５ｄ（ともに図示せず）が設けられる。

【０１７８】圧力隔壁７４には、中央部に吐出開口部７
４ｃと内周部下部に内周シール溝７４ａと下面中央付近
に外周シール溝７４ｂが設けられる。この二個のシール
溝の間の下面と上面を連通する絞りを伴う吐出背面流路
７４ｄを設ける。ここでは、微小な径の穴を有する別ピ
ースを圧入して形成する。

【０１７９】シャフト１２には内部にシャフト給油孔１
２ａと主軸受給油孔１２ｂと軸シール給油孔１２ｃと副
軸受給油孔１２ｉが設けられる。また、その上部には径
の拡大した軸受保持部１２ｗがあり、ここに、シャフト
バランス４９が圧入される。更にその上部には偏心部１
２ｆがある。

【０１８０】ロータ１５及びステータ１６は、前記第一
の公知例と同一であるため説明は省略する。

【０１８１】これらの構成要素を以下のように組み立て
る。まず、前記フレーム４の前記主軸受４ｍに前記シャ
フト１２を挿入し前記ロータ１５を固定する。次に、前
記オルダムリング５を、前記フレーム４の前記フレーム
オルダム溝４ｅ，４ｆに前記オルダムリング５の前記フ
レーム突起部５ａ，５ｂを挿入するようにして、装着す
る。次に、前記旋回スクロール部材２を、シャフト１２
の偏心部１２ｆに前記旋回軸受３ｗを挿入し、前記オル
ダムリング５の前記旋回突起部５ｃ，５ｄに前記旋回オ
ルダム溝３ｇ，３ｈを挿入し、前記フレーム４の前記滑
りスラスト軸受４ｇに前記スラスト面３ｄを載せて、組
み込む。

【０１８２】次に、あらかじめスクロール取り付けばね
７５を三本のばね取付ねじ５５でねじ止めした前記非旋
回スクロール部材２を、スクロールラップが噛み合わさ
るようにして前記フレーム４のフレーム取付部４ｑの上
面に載せる。以上のように各要素を組み込んだ上で、前
記シャフト１２か前記ロータ１５を回しながら、カバー
ねじ５３により前記非旋回スクロール部材２を前記フレ
ーム４に固定する。

【０１８３】次に、予め前記ステータ１６が焼きばめま
たは圧入され、前記吸込みパイプ５４と前記軸受支持板
１８とハーメチック端子２２が溶接されている前記円筒
ケーシング３１へ、上記の組立部を挿入して前記フレー
ム４の側面にタック溶接を行う。そして、そのハーメチ
ック端子２２の内部側端子へ前記モータ線７７を装着
し、前記ロータ１５と前記ステータ１６によってモータ
１９を形成する。

【０１８４】次に前記軸受支持板１８の中央部の穴から
出た前記シャフト１２の一端が軸受ハウジング７０に装
着した球面軸受７２の円筒穴に挿入されるように前記軸
受ハウジングを組み込み、前記シャフト１２の回転トル
クを検出しながら軸受ハウジング７０の位置を調整して
その回転トルクが最小になる位置で前記軸受ハウジング
７０を前記軸受支持板１８にスポット溶接する。その軸
受ハウジング７０の下面に前記シャフト給油孔１２ａに
給油するように給油ポンプ５６が設けられる。また、こ
の時、前記フレーム４と前記軸受支持板１８との間には
モータ室６２が形成される。そして、前記円筒ケーシン
グ３１に底ケーシング２１を溶接し、貯油室８０を形成
する。

【０１８５】次に、前記圧力隔壁７４の前記内周シール
溝７４ａと前記外周シール溝７４ｂに各々内周シール５
７と外周シール５８を挿入しながら、前記円筒ケーシン
グ３１に被せる。この時、前記非旋回スクロール部材２
の上面の前記内周シール５７と前記外周シール５８の間
に前記非旋回スクロール部材２の背面過吸込圧領域９９
が設けられる。そして、吐出管５５が上部に溶接された
上ケーシング２０を、更にその上に被せて、溶接する。

【０１８６】この時、前記非旋回スクロール部材２の上
面の前記内周シール５７の内側の領域が、前記非旋回ス
クロール部材２の背面吐出圧領域９５となる。そしてこ
の面積を、吐出弁がない場合に吐出系と連通して前記両
鏡板間に挟まれた領域である吐出室の前記軸線方向から
見た投影面積とその吐出室とそれを囲む圧縮室の境界を
形成する両スクロールラップ部の歯先面積の半分を加え
た面積の旋回スクロール部材が一旋回する間の旋回角積
分平均よりも小さくする。そして、前記圧力隔壁７４と
前記上ケーシング２０の間に非旋回背面室６１が形成さ
れる。

【０１８７】次に、球面軸受７２を装着している軸受ハ
ウジング７０を中央に固定し、前記球面軸受７２の円筒
穴に前記シャフト１２の端部を挿入するようにして、前
記軸受支持板１８を前記円筒ケーシング３１に挿入固定
する。この状態で、前記ステータ１６に電流を流し、前
記ロータ１５内部の永久磁石１５ｂを着磁し、モータ１
９を形成する。最後に、潤滑油を入れる。

【０１８８】次に、動作を説明する。

【０１８９】前記吸い込みパイプ５４から前記吸込室６
０へ吸い込まれたガスは、前記旋回スクロール部材３の
旋回運動により前記圧縮室６内で圧縮され、前記吐出孔
２ｄより前記非旋回スクロール部材２の上部の前記非旋
回背面室６１に吐出される。そのガスは、一旦前記モー
タ室６２に入ってモータ冷却とガス内に含まれる潤滑油
を分離した上で前記吐出パイプ５５より圧縮機外部へ出
る。ここで、吐出パイプ５５を前記吐出穴２ｄの軸線か
らずらせた位置に持ってきてもよい。この時には、前記
非旋回背面室に吐出ガスが一旦出るために吐出ガスの吐
出脈動が抑制されるという特有の効果がある。

【０１９０】前記非旋回スクロール部材２は、前記圧縮
室６内部のガス圧により前記旋回スクロール部材３２か
ら離間する方向の引き離し力を受けるが、前記背面過吸
込圧領域９９と前記背面吐出圧領域９５からの圧力によ
る引付力により、前記旋回スクロール部材３に押し付け
られる。よって、非旋回スクロール部材２の付勢力は前
記旋回スクロール部材から与えられる。一方、前記旋回
スクロール部材３には引付力はなく、旋回背面の滑りス
ラスト軸受により付勢力を得ている。この結果、スクロ
ール部材の歯先と歯底の隙間は拡大せず圧縮動作を持続
することができる。

【０１９１】ここで、前記背面過吸込圧領域９９の圧力
制御法は、まず、絞りを伴う前記吐出背面流路７４ｄに
より吐出系から吐出圧を導入し、前記差圧制御弁１００
により、圧力を制御する。これは、前記した第一ないし
第三の実施例で軸受を通ってきた圧縮性ガス及び油によ
り圧力導入を行っていた点が異なるだけである。これに
より、前記過吸込圧領域９９への圧力導入のみを考えた
設計ができるため、最適設計が可能となる。また、バイ
パス弁及び吐出弁も前記実施例と同様に設けているた
め、これらの、組み合わせにより、広い運転範囲で全断
熱効率及び信頼性の向上した圧縮機を提供できるという
効果がある。

【０１９２】圧縮機の底に溜っている油は、前記給油ポ
ンプ５６により、前記シャフト給油孔１２ａを通って前
記旋回軸受１２ｃに給油される。また、前記横給油孔１
２ｂを経由して前記主軸受４ａに給油される。その油
は、前記旋回背圧室１１に入った後に、一部は前記油溝
４ｉを通って滑りスラスト軸受４を潤滑しつつ前記吸込
室６０に入り、その他は、前記油排出路４ｓを通って、
モータ室６２に入り、圧縮機の底に戻る。

【０１９３】また、前記圧力隔壁７４は、その下部にガ
スの層を形成するため、前記非旋回背面室６１内の高温
の吐出ガスからの熱が前記圧縮室６へ伝わることを防止
するという本実施例特有の効果がある。

【０１９４】ところで、前記背面過吸込圧領域９９への
圧力導入法として、前記吐出背面流路７４ｄを設ける代
わりに、前記内周シール５７に微小な溝を設けたりして
シール性を低下させてそこを通る前記非旋回背面室６１
からの漏れ込み流れを利用してもよい。また、内周シー
ル５７を廃止して、前記内周シール溝７４ａを微小な隙
間とし、絞り流路としてもよい。

【０１９５】また、オルダムリング５を前記した第二や
第三の実施例のように、非旋回スクロール部材２と旋回
スクロール部材３の間に設けてもよい。また、給油ポン
プ５６でなく、遠心力を用いた給油法でもよい。また、
吐出弁とバイパス弁を別体としてもよい。この時には、
吐出弁とバイパス弁をべつの厚さや材質にできるため、
最適な設定にできるという特有の効果がある。

【０１９６】次に、本発明を、横置き型の旋回フロート
式スクロール圧縮機に実施した第五の実施例を、図２３
に基づいて説明する。圧力差制御弁１００の弁キャップ
が弾性を有するばね弁キャップ１００ｙとなり、それを
固定するキャップ押え100xを設ける以外は、第一の実施
例と同一であるため、その箇所以外の説明は省略する。
吐出圧が高い運転時には、弁キャップにばね性を持たせ
たため、ばね弁キャップ１００ｙは押されて弁穴２ｆの
方へ変位する。

【０１９７】よって、差圧弁ばね１００ｃが押し縮めら
れて、弁体１００ａが弁シール面２ｊへ押し付ける力が
増大する。よって、過吸込圧値が大きくなる。背面吐出
圧領域９５の軸線方向における投影面積が、旋回軸受の
設計により、最適な値よりも小さくなるとき、吐出圧の
大きい運転条件では、過吸込圧値を大きくする必要が生
じる。このような、吐出圧の増大につれて過吸込圧値が
大きくなると、吐出圧の小さい条件下でも過大な過吸込
圧値とならず、広い運転範囲において全断熱効率及び信
頼性を一層向上できるという効果がある。

【０１９８】次に、本発明を、横置き型の旋回フロート
式スクロール圧縮機に実施した第六の実施例を、図２４
に基づいて説明する。圧力差制御弁１００を、これまで
の実施例と異なり、圧縮機の軸線方向に垂直な方向に設
ける以外は、第一の実施例と同一であるため、その箇所
以外の説明は省略する。横形弁キャップ１００ｑの外周
には導入溝１００ｓを設け、その導入溝１００ｓの位置
で横形弁キャップ１００ｑを貫通する穴と弁シール面の
中央から開いてその貫通穴に交差する穴からなる弁導入
路１００ｒを設ける。この横形弁キャップ１００ｑを弁
穴２ｆに挿入すると前記導入溝１００ｓの位置に背面導
入路２ｍがくるため、背面過吸込圧領域の圧力が弁体１
００ａにかかることになる。

【０１９９】また、差圧弁ばね１００ｃの下端を吸込溝
２αに通じるばね掘込み２ｆ２に挿入し、ばねの水平面
内の移動を防止している。このばね掘込み２ｆ２と吸込
溝２αの連通部が第一の実施例の吸込側導通路の役割を
果たす。第一の実施例と比較して、差圧弁ばね１００ｃ
の自然長を大きくとれるため、ばね定数を小さくし押縮
め量を大きくとって所定の押付力で弁体１００ａを弁シ
ール面に押し付けることが可能になる。

【０２００】この場合、押縮め量の精度が低くても過吸
込圧値の設定値はその目標値からあまりずれないので、
量産時に過吸込圧値のばらつきを小さくできるため、性
能のばらつきを小さくできるという特有の効果がある。
また、弁体１００ａが移動して開口しても差圧弁ばねが
押す力はあまり変化しないため、圧力差制御弁１００が
開口していても制御の目標値は過吸込圧値に極めて近く
なり、過吸込圧値の制御の精度を高めることができると
いう特有の効果がある。

【０２０１】次に、本発明を、横置き型の旋回フロート
式スクロール圧縮機に実施した第七の実施例を、図２５
及び図２６に基づいて説明する。弁体を円筒形の円筒弁
体１００ｍとする以外は、第一ないし第六の実施例と同
一であるため、この円筒弁体１００ｍ以外の説明は省略
する。その外周は弁穴の内周と隙間ばめとなっており、
円筒弁体１００ｍは弁穴の軸方向に垂直な軸まわりにほ
ぼ回転不可能となっている。

【０２０２】よって差圧弁ばね１００ｃはその軸線に沿
って伸び縮みし座屈はおこらないため、精度良く過吸込
圧値を設定できるという特有の効果がある。ここで、前
記円筒弁体１００ｍの外周には複数の外周溝１００ｐが
設けられ、弁シール面を通ったガス及び油の通り道とな
る。この外周溝１００ｐは一本でももちろん良い。

【０２０３】次に、本発明を、横置き型の旋回フロート
式スクロール圧縮機に実施した第八の実施例を、図２７
に基づいて説明する。外周部に外周溝がない円筒形の円
筒弁体１００ｘとし、弁キャップ１００ｑを第一の実施
例のようなプレス成形して作る形とし、吸込側導通路２
ｉを弁穴の側面部に開口する以外は、第六の実施例と同
一であるため、これらの相違箇所以外の説明は省略す
る。円筒弁体１００ｘの外周は弁穴の内周と隙間ばめと
なっており、円筒弁体１００ｘは弁穴の軸方向に垂直な
軸まわりにほぼ回転不可能となっている。

【０２０４】よって差圧弁ばね１００ｃはその軸線に沿
って伸び縮みし座屈はおこらないため、精度良く過吸込
圧値を設定できるという特有の効果がある。この圧力差
制御弁の制御を行っている状態は、図２７のように円筒
弁体１００ｘの上面が前記吸込側導入路２ｉの位置にき
たときであり、これまでの実施例と異なり、弁は弁シー
ル面と衝突したりすることはない。

【０２０５】よって、弁がシール面をたたく時に出る衝
撃音がなく、騒音が小さくなるという特有の効果があ
る。さらに、シール面等の摩耗の問題もなく、信頼性も
高くなる。また、円筒弁体１００ｘの先端に油溜め１０
０ｔを設けたので、円筒弁体１００ｘが前記弁キャップ
１００ｑと衝突する時、例えば、停止時や起動時の不安
定時などにそこの油が衝撃をやわらげる役目を担い、騒
音を低減するという特有の効果がある。また、前記吸込
側導通路２ｉを加工しやすくするために吸込溝の外周の
角度を斜めにした。

【０２０６】次に、本発明を、横置き型の旋回フロート
式スクロール圧縮機に実施した第九の実施例を、図２８
に基づいて説明する。弁体の上下に差圧弁上ばね１００
ｕと差圧弁下ばね１０ｃを設けた以外は、第八の実施例
と同一であるため、構造の説明は省略する。円筒弁体１
００ｙの両側にばねがあるため、弁体と弁キャップ１０
０ｑまたは弁穴の底と衝突することはなくなり、弁がシ
ール面をたたく時に出る衝撃音がなく、騒音が小さくな
るという特有の効果がある。

【０２０７】さらに、シール面等の摩耗の問題もなく、
信頼性も高くなる。さらに、弁体と差圧弁ばねはガス圧
がかからなくても常に押し付けあっているため、弁体と
差圧弁ばねが分離するという危険性がなく信頼性が高く
なるという特有の効果もある。また、この場合、前記差
圧弁上ばね１００ｕと前記差圧弁下ばね１００ｃの巻く
向きを逆にするとよい。つるまきばねは伸び縮みにより
その軸方向においてわずかな回転を生じる。前記円筒弁
体１００ｙが動くとこれらのばねは一方が縮み他方が伸
びるため、巻き方向を逆にすると、つねに同じ向きに回
転しようとするため、弁体をねじるような力が働かず、
前記円筒弁体１００ｙは安定な姿勢を保ったまま回転の
み起こることになる。この回転により、弁体外周に油が
供給され、摺動抵抗を下げるとともに、シール性を向上
するという特有の効果もある。

【０２０８】最後に、本発明を、横置き型の旋回フロー
ト式スクロール圧縮機に実施した第十の実施例を、固定
スクロール部材の図２９に基づいて説明する。吸込側導
通路２ｉの弁穴側開口部に内周溝２ｆ３を設けた以外
は、第九及び八の実施例と同一であるため、構造の説明
は省略する。これにより、吸込側導通路２ｉの加工角度
の誤差の影響を受けずに弁体がどこまで下がると圧力差
制御弁が開くかを明確にできるため、過吸込圧値の設定
を精度良く行うことができるという特有の効果がある。

【０２０９】なお、ここで述べた第五ないし第十の実施
例の内容は、背面過吸込圧領域を設けるスクロール圧縮
機であれば採用できる内容であり、吐出弁やバイパス弁
の有無にかかわらない。

【０２１０】

【発明の効果】本発明によれば、広範囲な圧力運転範囲
において、全断熱効率及び信頼性が高く、使い勝手の良
いスクロール圧縮機を提供できるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】第一の実施例である圧縮機の縦断面図。

【図２】第一の実施例の吐出圧のかかる領域の説明図。

【図３】第一の実施例の固定スクロール部材の反スクロ
ールラップ側からの平面図。

【図４】第一の実施例の固定スクロール部材のスクロー
ルラップ側からの平面図。

【図５】第一の実施例の吐出弁とバイパス弁が一体とな
った弁板の平面図。

【図６】第一の実施例のバイパス弁板のリテーナの平面
図。

【図７】第一の実施例に類似した実施例の吐出弁とバイ
パス弁が一体となった弁板の平面図。

【図８】第一の実施例に類似した実施例のバイパス弁板
の平面図。

【図９】第一の圧力差制御弁（図１のＰ部）の縦断面
図。

【図１０】第二の実施例の圧縮機の縦断面図。

【図１１】第二の実施例の圧力差制御弁（図１０のＰ
部）の縦断面図。

【図１２】第三の実施例の圧縮機の縦断面図。

【図１３】第三の実施例の圧力差制御弁（図１２のＰ
部）の縦断面図。

【図１４】第三の実施例の旋回スクロール部材の斜視
図。

【図１５】第三の実施例の非旋回スクロール部材の斜視
図。

【図１６】第三の実施例のストッパ部材の斜視図。

【図１７】第四の実施例の圧縮機の縦断面図。

【図１８】第四の実施例の圧力差制御弁（図１７のＰ
部）の縦断面図。

【図１９】第四の実施例の圧力隔壁を取り除いた圧縮機
上面図。

【図２０】第四の実施例の非旋回スクロール部材の中央
部上面図。

【図２１】第四の実施例のバイパス弁の上面図。

【図２２】第四の実施例のリテーナの上面図。

【図２３】第五の実施例の圧力差制御弁（図１のＰ部）
の縦断面図。

【図２４】第六の実施例の圧力差制御弁の縦断面図。

【図２５】第七の実施例の圧力差制御弁の縦断面図。

【図２６】第七の実施例の弁体の斜視図。

【図２７】第八の実施例の圧力差制御弁の縦断面図。

【図２８】第九の実施例の圧力差制御弁の縦断面図。

【図２９】第十の実施例の圧力差制御弁の弁穴の縦断面
図。

【符号の説明】

２…非旋回スクロール部材（固定スクロール部材）、２
ｅ…バイパス穴、３…旋回スクロール部材、４…フレー
ム、９…スラスト部材、２３ｂ…吐出バイパス一体弁、
６０…吸込室、９５…背面吐出圧領域、９６…吐出室、
９９…背面過吸込圧領域、１００…圧力差制御弁。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】鏡板とそれに立設する渦巻き状のスクロー
   ルラップを備えそのスクロールラップの立設する方向で
   ある軸線方向に垂直な面内を自転せずに旋回運動する旋
   回スクロール部材と、鏡板とそれに立設する渦巻き状の
   スクロールラップを備え少なくとも前記軸線方向に垂直
   な面内の方向における運動が概略規制される非旋回スク
   ロール部材を噛み合わせ、それらスクロール部材の間に
   概略閉塞して容積が縮小する圧縮室と、その圧縮室側の
   流体の圧力による前記両スクロール部材の鏡板を引き離
   す向きの引き離し力に対抗して前記両スクロール部材の
   鏡板を引き付ける向きの引付力を各々の前記スクロール
   部材にかける引付力付加手段と、前記引付力と前記引き
   離し力のベクトル和である付勢力の反力を各々の前記ス
   クロール部材に発生させるスクロール支持部材と、流体
   を前記圧縮室に導入する吸込系と、前記圧縮室内で加圧
   した流体を外部へ導出する吐出系を有し、前記旋回スク
   ロール部材における前記引付力付加手段の少なくとも一
   部は旋回スクロール部材の鏡板の反圧縮室側の面である
   旋回背面に前記吸込系内の圧力である吸込圧よりもその
   吸込圧の二割程度の誤差内で一定の値だけ大きい圧力を
   かけるべく背面過吸込圧領域を設けるとともに前記吐出
   圧もしくはほぼ吐出圧をかける背面吐出圧領域を設けて
   実現するスクロール圧縮機において、 吐出弁を設け、前記背面吐出圧領域の面積を吐出弁がな
   い場合に吐出系と、連通して前記両鏡板間に挟まれた領
   域である吐出室の前記軸線方向から見た投影面積と、そ
   の吐出室と、それを囲む圧縮室の境界を形成する両スク
   ロールラップ部の歯先面積の半分を加えた面積の旋回ス
   クロール部材が一旋回する間の旋回角積分平均よりも小
   さくすることを特徴とするスクロール圧縮機。