JPH11149880A - 進行波管用の高圧電源装置 - Google Patents
進行波管用の高圧電源装置Info
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- JPH11149880A JPH11149880A JP33119197A JP33119197A JPH11149880A JP H11149880 A JPH11149880 A JP H11149880A JP 33119197 A JP33119197 A JP 33119197A JP 33119197 A JP33119197 A JP 33119197A JP H11149880 A JPH11149880 A JP H11149880A
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- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
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- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 1
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 小型のリードリレーを用いてアノード電圧の
投入、遮断を制御する。 【解決手段】 進行波管１１６に高圧を投入するとき
は、シーケンス制御回路６は、まず、リレー１６を非導
通状態にし、電圧切り換え手段１２が共通接続点１４の
電圧をリレー１６の最大開閉電圧以下に設定する状態に
した上でヘリックス電極用電源１０８を起動し、その
後、数百ミリ秒の時間が経過したところでリレー１６を
導通状態にし、つづいて電圧切り換え手段１２に共通接
続点１４の電圧をアノード電圧に設定させる。一方、進
行波管１１６への高圧を遮断するときは、シーケンス制
御回路６は、電圧切り換え手段１２に共通接続点１４の
電圧をリレー１６の最大開閉電圧以下に設定させ、その
後、リレー１６を非導通状態にし、そしてヘリックス電
極用電源１０８の動作を停止させる。
投入、遮断を制御する。 【解決手段】 進行波管１１６に高圧を投入するとき
は、シーケンス制御回路６は、まず、リレー１６を非導
通状態にし、電圧切り換え手段１２が共通接続点１４の
電圧をリレー１６の最大開閉電圧以下に設定する状態に
した上でヘリックス電極用電源１０８を起動し、その
後、数百ミリ秒の時間が経過したところでリレー１６を
導通状態にし、つづいて電圧切り換え手段１２に共通接
続点１４の電圧をアノード電圧に設定させる。一方、進
行波管１１６への高圧を遮断するときは、シーケンス制
御回路６は、電圧切り換え手段１２に共通接続点１４の
電圧をリレー１６の最大開閉電圧以下に設定させ、その
後、リレー１６を非導通状態にし、そしてヘリックス電
極用電源１０８の動作を停止させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、進行波管用の高圧
電源装置に関するものである。
電源装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図３は従来の進行波管用の高圧電源装置
の一例を示すブロック図、図４は図３の進行波管用の高
圧電源装置における高圧の投入および遮断の制御シーケ
ンスを示す波形図である。図３に示した進行波管用の高
圧電源装置１０２は、電源部１０４と、電源部１０４を
制御するシーケンス制御回路１１５とを含み、電源部１
０４は、コレクタ電極用電源１０６、ヘリックス電極用
電源１０８、ヒータ電極用電源１１０、ならびにアノー
ド電極用電源１１２を備えている。
の一例を示すブロック図、図４は図３の進行波管用の高
圧電源装置における高圧の投入および遮断の制御シーケ
ンスを示す波形図である。図３に示した進行波管用の高
圧電源装置１０２は、電源部１０４と、電源部１０４を
制御するシーケンス制御回路１１５とを含み、電源部１
０４は、コレクタ電極用電源１０６、ヘリックス電極用
電源１０８、ヒータ電極用電源１１０、ならびにアノー
ド電極用電源１１２を備えている。
【０００３】端子１２２は、進行波管１１６のヒータ１
１８とカソード１２０との接続点に接続されており、ヒ
ータ電極用電源１１０は、端子１２２、１２４を通じて
進行波管１１６のヒータ１１８に電圧を供給する。コレ
クタ電極用電源１０６は、進行波管１１６のコレクタ電
極１２６とヒータ・カソード電極１２８との間にコレク
タ電圧を端子１２２、１３０を通じて印加し、ヘリック
ス電極用電源１０８は、ヘリックス電圧を端子１２２、
１３１を通じて進行波管１１６のヘリックス電極１３２
とヒータ・カソード電極１２８との間に印加する。
１８とカソード１２０との接続点に接続されており、ヒ
ータ電極用電源１１０は、端子１２２、１２４を通じて
進行波管１１６のヒータ１１８に電圧を供給する。コレ
クタ電極用電源１０６は、進行波管１１６のコレクタ電
極１２６とヒータ・カソード電極１２８との間にコレク
タ電圧を端子１２２、１３０を通じて印加し、ヘリック
ス電極用電源１０８は、ヘリックス電圧を端子１２２、
１３１を通じて進行波管１１６のヘリックス電極１３２
とヒータ・カソード電極１２８との間に印加する。
【０００４】そして、アノード電極用電源１１２は、ヘ
リックス電極用電源１０８が出力するヘリックス電圧に
もとづいてアノード電圧を生成し、端子１２２、１３４
を通じて進行波管１１６のアノード電極１３６とヒータ
・カソード電極１２８との間に印加する。アノード電極
用電源１１２は、詳しくは、電圧安定化手段１３８と、
リレー１４０と、抵抗１４２とをこの順番で接続した直
列回路を、ヘリックス電極用電源１０８に並列に接続し
て構成され、抵抗１４２とリレー１４０との共通接続点
が端子１３４に接続されている。したがって、抵抗１４
２の両端の電圧がアノード電圧となっている。電圧安定
化手段１３８は、シリーズレギュレータ１４４とシリー
ズレギュレータ制御回路１４６とから成り、ヘリックス
電極用電源１０８が出力したヘリックス電圧を降下さ
せ、安定化してアノード電圧を生成する。
リックス電極用電源１０８が出力するヘリックス電圧に
もとづいてアノード電圧を生成し、端子１２２、１３４
を通じて進行波管１１６のアノード電極１３６とヒータ
・カソード電極１２８との間に印加する。アノード電極
用電源１１２は、詳しくは、電圧安定化手段１３８と、
リレー１４０と、抵抗１４２とをこの順番で接続した直
列回路を、ヘリックス電極用電源１０８に並列に接続し
て構成され、抵抗１４２とリレー１４０との共通接続点
が端子１３４に接続されている。したがって、抵抗１４
２の両端の電圧がアノード電圧となっている。電圧安定
化手段１３８は、シリーズレギュレータ１４４とシリー
ズレギュレータ制御回路１４６とから成り、ヘリックス
電極用電源１０８が出力したヘリックス電圧を降下さ
せ、安定化してアノード電圧を生成する。
【０００５】通常、進行波管１１６に高圧を投入する場
合には、進行波管１１６のヘリックス電極１３２を通じ
て過大電流が流れることを防止するため、アノード電圧
はヘリックス電圧より遅延させて印加される。これにつ
いて図４を参照して詳しく説明する。図４において、曲
線１４８はヘリックス電極１３２を基準にしたヒータ・
カソード電極１２８の電位を表し、曲線１５０はヘリッ
クス電極１３２を基準にしたアノード電極１３６の電位
を表している。
合には、進行波管１１６のヘリックス電極１３２を通じ
て過大電流が流れることを防止するため、アノード電圧
はヘリックス電圧より遅延させて印加される。これにつ
いて図４を参照して詳しく説明する。図４において、曲
線１４８はヘリックス電極１３２を基準にしたヒータ・
カソード電極１２８の電位を表し、曲線１５０はヘリッ
クス電極１３２を基準にしたアノード電極１３６の電位
を表している。
【０００６】シーケンス制御回路１１５は、まずタイミ
ングＴ１において、コレクタ電極用電源１０６およびヘ
リックス電極用電源１０８を制御してそれぞれコレクタ
電圧およびヘリックス電圧を出力させる。これにより、
図４に示したように、ヒータ・カソード電極１２８の電
位が、ヘリックス電極１３２を基準にして下降し、ヘリ
ックス電極１３２とヒータ・カソード電極１２８との間
にヘリックス電圧Ｖｈが印加されることになる。
ングＴ１において、コレクタ電極用電源１０６およびヘ
リックス電極用電源１０８を制御してそれぞれコレクタ
電圧およびヘリックス電圧を出力させる。これにより、
図４に示したように、ヒータ・カソード電極１２８の電
位が、ヘリックス電極１３２を基準にして下降し、ヘリ
ックス電極１３２とヒータ・カソード電極１２８との間
にヘリックス電圧Ｖｈが印加されることになる。
【０００７】一方、アノード電圧は、端子１３４が抵抗
１４２を通じて端子１２２に接続されているので、ヘリ
ックス電極１３２を基準にして、ヒータ・カソード電極
１２８の電位と同様に下降する。ただし、抵抗１４２に
おける電圧降下の分だけ、下降幅は若干小さくなってい
る。このとき、ヒータ・カソード電極１２８とアノード
電極１３６との間の電圧差はほぼ零であるから、アノー
ド電圧はほぼ零ボルトである。その後、シーケンス制御
回路１１５は、例えば数百ミリ秒程度の時間が経過した
タイミングＴ２でリレー１４０を駆動して導通状態にさ
せる。これにより、電圧安定化手段１３８がヘリックス
電圧を降下させ、安定化して生成したアノード電圧Ｖａ
がリレー１４０を通じて端子１３４に出力され、アノー
ド電極１３６に印加される。
１４２を通じて端子１２２に接続されているので、ヘリ
ックス電極１３２を基準にして、ヒータ・カソード電極
１２８の電位と同様に下降する。ただし、抵抗１４２に
おける電圧降下の分だけ、下降幅は若干小さくなってい
る。このとき、ヒータ・カソード電極１２８とアノード
電極１３６との間の電圧差はほぼ零であるから、アノー
ド電圧はほぼ零ボルトである。その後、シーケンス制御
回路１１５は、例えば数百ミリ秒程度の時間が経過した
タイミングＴ２でリレー１４０を駆動して導通状態にさ
せる。これにより、電圧安定化手段１３８がヘリックス
電圧を降下させ、安定化して生成したアノード電圧Ｖａ
がリレー１４０を通じて端子１３４に出力され、アノー
ド電極１３６に印加される。
【０００８】逆に、進行波管１１６への高圧を遮断する
ときは、シーケンス制御回路１１５はまずタイミングＴ
３においてリレー１４０を非導通状態にさせてアノード
電圧をほぼ零ボルトにし、その後、所定時間経過後にタ
イミングＴ４でヘリックス電極用電源１０８の動作を停
止させ、その結果、ヘリックス電圧はしだいに低下して
零ボルトとなる。
ときは、シーケンス制御回路１１５はまずタイミングＴ
３においてリレー１４０を非導通状態にさせてアノード
電圧をほぼ零ボルトにし、その後、所定時間経過後にタ
イミングＴ４でヘリックス電極用電源１０８の動作を停
止させ、その結果、ヘリックス電圧はしだいに低下して
零ボルトとなる。
【０００９】ところで、進行波管１１６あるいは進行波
管用の高圧電源装置１０２に異常が発生した場合には、
進行波管１１６および進行波管用の高圧電源装置１０２
を保護するために高圧はできるだけ速やかに遮断する必
要がある。したがって、アノード電圧についてもそのよ
うな場合には速やかに遮断しなければならず、そこで、
従来はアノード電圧のオン／オフに、切り換えを素早く
行えるリレー１４０を用いていた。
管用の高圧電源装置１０２に異常が発生した場合には、
進行波管１１６および進行波管用の高圧電源装置１０２
を保護するために高圧はできるだけ速やかに遮断する必
要がある。したがって、アノード電圧についてもそのよ
うな場合には速やかに遮断しなければならず、そこで、
従来はアノード電圧のオン／オフに、切り換えを素早く
行えるリレー１４０を用いていた。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかし、リレー１４０
は一般に、動作可能な最大の接点間の電圧、すなわち最
大開閉電圧が規定されており、最大開閉電圧を越えてリ
レー１４０に電圧を印加することはできない。そして、
上記アノード電極用電源１１２では、最大でヘリックス
電圧がリレー１４０に印加されるので、リレー１４０と
しては最大開閉電圧がヘリックス電圧を上回るものを用
いる必要がある。
は一般に、動作可能な最大の接点間の電圧、すなわち最
大開閉電圧が規定されており、最大開閉電圧を越えてリ
レー１４０に電圧を印加することはできない。そして、
上記アノード電極用電源１１２では、最大でヘリックス
電圧がリレー１４０に印加されるので、リレー１４０と
しては最大開閉電圧がヘリックス電圧を上回るものを用
いる必要がある。
【００１１】したがって、従来はヘリックス電圧が比較
的低い場合には、小型で安価な高圧リードリレーを用い
ていたが、ヘリックス電圧が高い場合には、電流はほと
んど流れないにもかかわらず大型の真空ガラスリレーを
用いていた。真空ガラスリレーは大型であるのみなら
ず、振動、衝撃に対して弱いので取り扱いが難しく、さ
らに高価である。そのため、真空ガラスリレーを用いた
場合には、進行波管用の高圧電源装置が大型で、高価格
となり、さらに取り扱いが難しくなるという問題が生じ
ていた。
的低い場合には、小型で安価な高圧リードリレーを用い
ていたが、ヘリックス電圧が高い場合には、電流はほと
んど流れないにもかかわらず大型の真空ガラスリレーを
用いていた。真空ガラスリレーは大型であるのみなら
ず、振動、衝撃に対して弱いので取り扱いが難しく、さ
らに高価である。そのため、真空ガラスリレーを用いた
場合には、進行波管用の高圧電源装置が大型で、高価格
となり、さらに取り扱いが難しくなるという問題が生じ
ていた。
【００１２】本発明はこのような問題を解決するために
なされたもので、その目的は、小型のリードリレーを用
いてアノード電圧の投入、遮断を制御できる進行波管用
の高圧電源装置を提供することにある。
なされたもので、その目的は、小型のリードリレーを用
いてアノード電圧の投入、遮断を制御できる進行波管用
の高圧電源装置を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は前記目的を達成
するため、進行波管のヒータ・カソード電極と前記進行
波管のヘリックス電極との間に印加するヘリックス電圧
を出力するヘリックス電極用電源を備え、前記ヘリック
ス電極用電源が出力した前記ヘリックス電圧を降圧する
ことにより、前記ヒータ・カソード電極と前記進行波管
のアノード電極との間に印加するアノード電圧を生成す
る進行波管用の高圧電源装置において、前記ヘリックス
電極用電源に対して並列に接続された、第１の抵抗と電
圧切り換え手段との直列回路と、前記第１の抵抗と前記
電圧切り換え手段との共通接続点と前記アノード電圧を
出力する第１の端子との間に接続されたリレーと、前記
第１の端子と前記ヒータ・カソード電極に接続する第２
の端子との間に接続された第２の抵抗とを備え、前記電
圧切り換え手段は、前記ヘリックス電極用電源が出力す
る前記ヘリックス電圧を降圧することによって、前記第
１の抵抗と前記電圧切り換え手段との前記共通接続点の
電圧を前記アノード電圧か、または前記リレーの最大開
閉電圧以下の電圧のいずれかに設定することを特徴とす
る。
するため、進行波管のヒータ・カソード電極と前記進行
波管のヘリックス電極との間に印加するヘリックス電圧
を出力するヘリックス電極用電源を備え、前記ヘリック
ス電極用電源が出力した前記ヘリックス電圧を降圧する
ことにより、前記ヒータ・カソード電極と前記進行波管
のアノード電極との間に印加するアノード電圧を生成す
る進行波管用の高圧電源装置において、前記ヘリックス
電極用電源に対して並列に接続された、第１の抵抗と電
圧切り換え手段との直列回路と、前記第１の抵抗と前記
電圧切り換え手段との共通接続点と前記アノード電圧を
出力する第１の端子との間に接続されたリレーと、前記
第１の端子と前記ヒータ・カソード電極に接続する第２
の端子との間に接続された第２の抵抗とを備え、前記電
圧切り換え手段は、前記ヘリックス電極用電源が出力す
る前記ヘリックス電圧を降圧することによって、前記第
１の抵抗と前記電圧切り換え手段との前記共通接続点の
電圧を前記アノード電圧か、または前記リレーの最大開
閉電圧以下の電圧のいずれかに設定することを特徴とす
る。
【００１４】本発明の進行波管用の高圧電源装置では、
進行波管に高圧を投入するときは、リレーを非導通状態
にし、電圧切り換え手段が共通接続点の電圧をリレーの
最大開閉電圧以下に設定する状態にしてヘリックス電極
用電源を起動し、その後、リレーを導通状態にし、つづ
いて電圧切り換え手段に共通接続点の電圧をアノード電
圧に設定させる。一方、進行波管への高圧を遮断すると
きは、電圧切り換え手段に共通接続点の電圧をリレーの
最大開閉電圧以下に設定させ、その後、リレーを非導通
状態にし、つづいてヘリックス電極用電源の動作を停止
させる。このような手順を実行することにより本発明の
進行波管用の高圧電源装置では高圧投入および高圧遮断
の際に、リレーに対して、リレーが非導通状態でその最
大開閉電圧を越える電圧が印加されないようにできる。
進行波管に高圧を投入するときは、リレーを非導通状態
にし、電圧切り換え手段が共通接続点の電圧をリレーの
最大開閉電圧以下に設定する状態にしてヘリックス電極
用電源を起動し、その後、リレーを導通状態にし、つづ
いて電圧切り換え手段に共通接続点の電圧をアノード電
圧に設定させる。一方、進行波管への高圧を遮断すると
きは、電圧切り換え手段に共通接続点の電圧をリレーの
最大開閉電圧以下に設定させ、その後、リレーを非導通
状態にし、つづいてヘリックス電極用電源の動作を停止
させる。このような手順を実行することにより本発明の
進行波管用の高圧電源装置では高圧投入および高圧遮断
の際に、リレーに対して、リレーが非導通状態でその最
大開閉電圧を越える電圧が印加されないようにできる。
【００１５】
【発明の実施の形態】次に本発明の実施の形態を実施例
にもとづき図面を参照して説明する。図１は本発明によ
る進行波管用の高圧電源装置の一例を示すブロック図、
図２は図１の進行波管用の高圧電源装置における高圧投
入および遮断の制御シーケンスを示す波形図である。図
１中、図３と同一の要素には同一の符号が付されてお
り、それらに関する説明はここでは省略する。
にもとづき図面を参照して説明する。図１は本発明によ
る進行波管用の高圧電源装置の一例を示すブロック図、
図２は図１の進行波管用の高圧電源装置における高圧投
入および遮断の制御シーケンスを示す波形図である。図
１中、図３と同一の要素には同一の符号が付されてお
り、それらに関する説明はここでは省略する。
【００１６】本実施例の進行波管用の高圧電源装置２
は、基本的な構成は図３に示した進行波管用の高圧電源
装置と同じであり、電源部４と、電源部４を制御するシ
ーケンス制御回路６とを含み、電源部４は、コレクタ電
極用電源１０６、ヘリックス電極用電源１０８、ヒータ
電極用電源１１０、ならびにアノード電極用電源８を備
えている。この進行波管用の高圧電源装置２が図３の進
行波管用の高圧電源装置と異なるのは、アノード電極用
電源１１２がアノード電極用電源８に置き換えられ、シ
ーケンス制御回路６がシリーズレギュレータ制御回路を
も制御する点であり、したがって、以下ではアノード電
極用電源８、およびシーケンス制御回路６の機能を中心
に説明する。
は、基本的な構成は図３に示した進行波管用の高圧電源
装置と同じであり、電源部４と、電源部４を制御するシ
ーケンス制御回路６とを含み、電源部４は、コレクタ電
極用電源１０６、ヘリックス電極用電源１０８、ヒータ
電極用電源１１０、ならびにアノード電極用電源８を備
えている。この進行波管用の高圧電源装置２が図３の進
行波管用の高圧電源装置と異なるのは、アノード電極用
電源１１２がアノード電極用電源８に置き換えられ、シ
ーケンス制御回路６がシリーズレギュレータ制御回路を
も制御する点であり、したがって、以下ではアノード電
極用電源８、およびシーケンス制御回路６の機能を中心
に説明する。
【００１７】アノード電極用電源８は、ヘリックス電極
用電源１０８に対して並列に接続された、第１の抵抗１
０と電圧切り換え手段１２との直列回路と、第１の抵抗
１０と電圧切り換え手段１２との共通接続点１４とアノ
ード電圧を出力する端子１３４（本発明に係わる第１の
端子）との間に接続されたリレー１６と、端子１３４と
ヒータ・カソード電極１２８に接続する端子１２２（本
発明に係わる第２の端子）との間に接続された第２の抵
抗１８とにより構成されている。そして、電圧切り換え
手段１２は、第１の抵抗１０と直列に接続されたシリー
ズレギュレータ１４４と、シリーズレギュレータ１４４
を制御して、第１の抵抗１０と電圧切り換え手段１２と
の共通接続点１４の電圧を切り換えさせるシリーズレギ
ュレータ制御回路２０とにより構成されている。
用電源１０８に対して並列に接続された、第１の抵抗１
０と電圧切り換え手段１２との直列回路と、第１の抵抗
１０と電圧切り換え手段１２との共通接続点１４とアノ
ード電圧を出力する端子１３４（本発明に係わる第１の
端子）との間に接続されたリレー１６と、端子１３４と
ヒータ・カソード電極１２８に接続する端子１２２（本
発明に係わる第２の端子）との間に接続された第２の抵
抗１８とにより構成されている。そして、電圧切り換え
手段１２は、第１の抵抗１０と直列に接続されたシリー
ズレギュレータ１４４と、シリーズレギュレータ１４４
を制御して、第１の抵抗１０と電圧切り換え手段１２と
の共通接続点１４の電圧を切り換えさせるシリーズレギ
ュレータ制御回路２０とにより構成されている。
【００１８】シリーズレギュレータ制御回路２０は、よ
り詳しくは、シリーズレギュレータ１４４を制御するこ
とによって、ヘリックス電極用電源１０８が出力するヘ
リックス電圧を降下させ、かつ安定化して共通接続点１
４と端子１２２との間にアノード電圧を生成し、また、
シーケンス制御回路６による制御にしたがって、共通接
続点１４の電圧を上記アノード電圧か、あるいはリレー
１６の最大開閉電圧以下の電圧のいずれかに設定する。
り詳しくは、シリーズレギュレータ１４４を制御するこ
とによって、ヘリックス電極用電源１０８が出力するヘ
リックス電圧を降下させ、かつ安定化して共通接続点１
４と端子１２２との間にアノード電圧を生成し、また、
シーケンス制御回路６による制御にしたがって、共通接
続点１４の電圧を上記アノード電圧か、あるいはリレー
１６の最大開閉電圧以下の電圧のいずれかに設定する。
【００１９】次に、このように構成された進行波管用の
高圧電源装置２の動作について図２をさらに参照して説
明する。図２おいて、曲線２２はヘリックス電極１３２
を基準にしたヒータ・カソード電極１２８の電位を表
し、曲線２４はヘリックス電極１３２を基準にしたアノ
ード電極１３６の電位を表している。
高圧電源装置２の動作について図２をさらに参照して説
明する。図２おいて、曲線２２はヘリックス電極１３２
を基準にしたヒータ・カソード電極１２８の電位を表
し、曲線２４はヘリックス電極１３２を基準にしたアノ
ード電極１３６の電位を表している。
【００２０】まず、進行波管１１６に高圧を投入する場
合、シーケンス制御回路６は、最初に、リレー１６およ
びシリーズレギュレータ制御回路２０に制御信号を出力
してリレー１６を非導通状態にし、電圧切り換え手段１
２は共通接続点１４の電圧をリレー１６の最大開閉電圧
以下に設定する状態にする。この状態で、シーケンス制
御回路６は、まずタイミングＴ１において、コレクタ電
極用電源１０６およびヘリックス電極用電源１０８を制
御してそれぞれコレクタ電圧およびヘリックス電圧を出
力させる。これにより、図２に示したように、ヒータ・
カソード電極１２８の電位が、ヘリックス電極１３２を
基準にして下降し、ヘリックス電極１３２とヒータ・カ
ソード電極１２８との間にヘリックス電圧Ｖｈが印加さ
れる。
合、シーケンス制御回路６は、最初に、リレー１６およ
びシリーズレギュレータ制御回路２０に制御信号を出力
してリレー１６を非導通状態にし、電圧切り換え手段１
２は共通接続点１４の電圧をリレー１６の最大開閉電圧
以下に設定する状態にする。この状態で、シーケンス制
御回路６は、まずタイミングＴ１において、コレクタ電
極用電源１０６およびヘリックス電極用電源１０８を制
御してそれぞれコレクタ電圧およびヘリックス電圧を出
力させる。これにより、図２に示したように、ヒータ・
カソード電極１２８の電位が、ヘリックス電極１３２を
基準にして下降し、ヘリックス電極１３２とヒータ・カ
ソード電極１２８との間にヘリックス電圧Ｖｈが印加さ
れる。
【００２１】一方、アノード電圧は、端子１３４が第２
の抵抗１８を通じて端子１２２に接続されているので、
図２に示したように、ヘリックス電極１３２を基準にし
て、ヒータ・カソード電極１２８の電位と同様に下降す
る。ただし、第１の抵抗１０における電圧降下の分だ
け、下降幅は若干小さくなっている。このとき、ヒータ
・カソード電極１２８とアノード電極１３６との間の電
圧差はほぼ零であるから、アノード電圧はほぼ零ボルト
である。
の抵抗１８を通じて端子１２２に接続されているので、
図２に示したように、ヘリックス電極１３２を基準にし
て、ヒータ・カソード電極１２８の電位と同様に下降す
る。ただし、第１の抵抗１０における電圧降下の分だ
け、下降幅は若干小さくなっている。このとき、ヒータ
・カソード電極１２８とアノード電極１３６との間の電
圧差はほぼ零であるから、アノード電圧はほぼ零ボルト
である。
【００２２】シーケンス制御回路６は、その後、１００
ミリ秒以上、１秒以下の時間、望ましくは数百ミリ秒の
時間が経過したタイミングＴ２において、リレー１６を
駆動して導通状態にさせる。その結果、端子１３４はリ
レー１６を通じて共通接続点１４に接続されるので、ヒ
ータ・カソード電極１２８とアノード電極１３６との間
には、図２に示したように、電圧切り換え手段１２が生
成した上記リレー１６の最大開閉電圧以下の電圧Ｖａ’
が印加される。
ミリ秒以上、１秒以下の時間、望ましくは数百ミリ秒の
時間が経過したタイミングＴ２において、リレー１６を
駆動して導通状態にさせる。その結果、端子１３４はリ
レー１６を通じて共通接続点１４に接続されるので、ヒ
ータ・カソード電極１２８とアノード電極１３６との間
には、図２に示したように、電圧切り換え手段１２が生
成した上記リレー１６の最大開閉電圧以下の電圧Ｖａ’
が印加される。
【００２３】シーケンス制御回路６は、つづいて所定の
時間（本発明に係わる第２の時間）が経過したタイミン
グＴ３において、電圧切り換え手段１２を制御して共通
接続点１４の電圧をアノード電圧に切り換える。これに
より、ヒータ・カソード電極１２８とアノード電極１３
６との間には、図２に示したように、アノード電圧Ｖａ
が印加される。
時間（本発明に係わる第２の時間）が経過したタイミン
グＴ３において、電圧切り換え手段１２を制御して共通
接続点１４の電圧をアノード電圧に切り換える。これに
より、ヒータ・カソード電極１２８とアノード電極１３
６との間には、図２に示したように、アノード電圧Ｖａ
が印加される。
【００２４】すなわち、この進行波管用の高圧電源装置
２では高圧投入の際、リレー１６が非導通状態のときリ
レー１６に印加される電圧は上記電圧Ｖａ’であり、こ
の電圧はリレー１６の最大開閉電圧以下の電圧である。
したがって、リレー１６として従来のように真空ガラス
リレーを用いるのではなく、通常の小型のリードリレー
を用いても、高圧投入の際にリレー１６に最大開閉電圧
を越える電圧が印加されることはない。
２では高圧投入の際、リレー１６が非導通状態のときリ
レー１６に印加される電圧は上記電圧Ｖａ’であり、こ
の電圧はリレー１６の最大開閉電圧以下の電圧である。
したがって、リレー１６として従来のように真空ガラス
リレーを用いるのではなく、通常の小型のリードリレー
を用いても、高圧投入の際にリレー１６に最大開閉電圧
を越える電圧が印加されることはない。
【００２５】一方、進行波管１１６への高圧を遮断する
ときは、図２に示したように、シーケンス制御回路６は
まず、タイミングＴ４において、電圧切り換え手段１２
に共通接続点１４の電圧をリレー１６の最大開閉電圧以
下に設定させて、アノード電極１３６に印加される電圧
を電圧Ｖａ’とし、その後、所定の時間が経過したタイ
ミングＴ５でリレー１６を非導通状態にしてアノード電
極１３６に印加される電圧をほぼ零ボルトにする。つづ
いて所定の時間が経過したタイミングＴ６において、ヘ
リックス電極用電源１０８およびコレクタ電極用電源１
０６の動作を停止させる。
ときは、図２に示したように、シーケンス制御回路６は
まず、タイミングＴ４において、電圧切り換え手段１２
に共通接続点１４の電圧をリレー１６の最大開閉電圧以
下に設定させて、アノード電極１３６に印加される電圧
を電圧Ｖａ’とし、その後、所定の時間が経過したタイ
ミングＴ５でリレー１６を非導通状態にしてアノード電
極１３６に印加される電圧をほぼ零ボルトにする。つづ
いて所定の時間が経過したタイミングＴ６において、ヘ
リックス電極用電源１０８およびコレクタ電極用電源１
０６の動作を停止させる。
【００２６】すなわち、この進行波管用の高圧電源装置
２では高圧遮断の際、リレー１６を非導通状態にしたと
きリレー１６に印加される電圧は上記電圧Ｖａ’であ
り、この電圧はリレー１６の最大開閉電圧以下の電圧で
ある。したがって、リレー１６として従来のように真空
ガラスリレーを用いるのではなく、通常の小型のリード
リレーを用いても、高圧遮断の際にリレー１６に最大開
閉電圧を越える電圧が印加されないようにできる。
２では高圧遮断の際、リレー１６を非導通状態にしたと
きリレー１６に印加される電圧は上記電圧Ｖａ’であ
り、この電圧はリレー１６の最大開閉電圧以下の電圧で
ある。したがって、リレー１６として従来のように真空
ガラスリレーを用いるのではなく、通常の小型のリード
リレーを用いても、高圧遮断の際にリレー１６に最大開
閉電圧を越える電圧が印加されないようにできる。
【００２７】そのため、本実施例の進行波管用の高圧電
源装置２では、リレー１６として小型のリードリレーを
用いて装置の小型化、低コスト化を図ることができ、さ
らに、振動、衝撃に弱い真空ガラスリレーを用いたとき
のように、装置を特に慎重に取り扱う必要がなくなる。
源装置２では、リレー１６として小型のリードリレーを
用いて装置の小型化、低コスト化を図ることができ、さ
らに、振動、衝撃に弱い真空ガラスリレーを用いたとき
のように、装置を特に慎重に取り扱う必要がなくなる。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように本発明の進行波管用
の高圧電源装置では、進行波管に高圧を投入するとき
は、リレーを非導通状態にし、電圧切り換え手段が共通
接続点の電圧をリレーの最大開閉電圧以下に設定する状
態にしてヘリックス電極用電源を起動し、その後、リレ
ーを導通状態にし、つづいて電圧切り換え手段に共通接
続点の電圧をアノード電圧に設定させる。一方、進行波
管への高圧を遮断するときは、電圧切り換え手段に共通
接続点の電圧をリレーの最大開閉電圧以下に設定させ、
その後、リレーを非導通状態にし、つづいてヘリックス
電極用電源の動作を停止させる。このような手順を実行
することにより本発明の進行波管用の高圧電源装置では
高圧投入および高圧遮断の際に、リレーに対して、リレ
ーが非導通状態でその最大開閉電圧を越える電圧が印加
されないようにできる。そのため、本発明の進行波管用
の高圧電源装置では、リレーとして小型のリードリレー
を用いて装置の小型化、低コスト化を図ることができ、
さらに、振動、衝撃に弱い真空ガラスリレーを用いたと
きのように、装置を特に慎重に取り扱う必要がなくな
る。
の高圧電源装置では、進行波管に高圧を投入するとき
は、リレーを非導通状態にし、電圧切り換え手段が共通
接続点の電圧をリレーの最大開閉電圧以下に設定する状
態にしてヘリックス電極用電源を起動し、その後、リレ
ーを導通状態にし、つづいて電圧切り換え手段に共通接
続点の電圧をアノード電圧に設定させる。一方、進行波
管への高圧を遮断するときは、電圧切り換え手段に共通
接続点の電圧をリレーの最大開閉電圧以下に設定させ、
その後、リレーを非導通状態にし、つづいてヘリックス
電極用電源の動作を停止させる。このような手順を実行
することにより本発明の進行波管用の高圧電源装置では
高圧投入および高圧遮断の際に、リレーに対して、リレ
ーが非導通状態でその最大開閉電圧を越える電圧が印加
されないようにできる。そのため、本発明の進行波管用
の高圧電源装置では、リレーとして小型のリードリレー
を用いて装置の小型化、低コスト化を図ることができ、
さらに、振動、衝撃に弱い真空ガラスリレーを用いたと
きのように、装置を特に慎重に取り扱う必要がなくな
る。
【図１】本発明による進行波管用の高圧電源装置の一例
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
【図２】図１の進行波管用の高圧電源装置における高圧
投入および遮断の制御シーケンスを示す波形図である。
投入および遮断の制御シーケンスを示す波形図である。
【図３】従来の進行波管用の高圧電源装置の一例を示す
ブロック図である。
ブロック図である。
【図４】図３の進行波管用の高圧電源装置における高圧
の投入および遮断の制御シーケンスを示す波形図であ
る。
の投入および遮断の制御シーケンスを示す波形図であ
る。
２、１０２……進行波管用の高圧電源装置、４……電源
部、６……シーケンス制御回路、８……アノード電極用
電源、１０……第１の抵抗、１２……電圧切り換え手
段、１４……共通接続点、１６……リレー、１８……第
２の抵抗、２０……シリーズレギュレータ制御回路、１
０６……コレクタ電極用電源、１０８……ヘリックス電
極用電源、１１０……ヒータ電極用電源、１１６……進
行波管、１４４……シリーズレギュレータ。
部、６……シーケンス制御回路、８……アノード電極用
電源、１０……第１の抵抗、１２……電圧切り換え手
段、１４……共通接続点、１６……リレー、１８……第
２の抵抗、２０……シリーズレギュレータ制御回路、１
０６……コレクタ電極用電源、１０８……ヘリックス電
極用電源、１１０……ヒータ電極用電源、１１６……進
行波管、１４４……シリーズレギュレータ。
Claims (7)
- 【請求項１】 進行波管のヒータ・カソード電極と前記
進行波管のヘリックス電極との間に印加するヘリックス
電圧を出力するヘリックス電極用電源を備え、前記ヘリ
ックス電極用電源が出力した前記ヘリックス電圧を降圧
することにより、前記ヒータ・カソード電極と前記進行
波管のアノード電極との間に印加するアノード電圧を生
成する進行波管用の高圧電源装置において、 前記ヘリックス電極用電源に対して並列に接続された、
第１の抵抗と電圧切り換え手段との直列回路と、 前記第１の抵抗と前記電圧切り換え手段との共通接続点
と前記アノード電圧を出力する第１の端子との間に接続
されたリレーと、 前記第１の端子と前記ヒータ・カソード電極に接続する
第２の端子との間に接続された第２の抵抗とを備え、 前記電圧切り換え手段は、前記ヘリックス電極用電源が
出力する前記ヘリックス電圧を降圧することによって、
前記第１の抵抗と前記電圧切り換え手段との前記共通接
続点の電圧を前記アノード電圧か、または前記リレーの
最大開閉電圧以下の電圧のいずれかに設定する、 ことを特徴とする進行波管用の高圧電源装置。 - 【請求項２】 前記ヘリックス電極用電源、前記電圧切
り換え手段、ならびに前記リレーを制御するシーケンス
制御回路を含み、前記シーケンス制御回路は、前記進行
波管に高圧を投入するとき、前記リレーを非導通状態に
し、前記電圧切り換え手段が前記共通接続点の電圧を前
記リレーの最大開閉電圧以下に設定する状態にして前記
ヘリックス電極用電源を起動し、その後、第１の時間が
経過したとき前記リレーを導通状態にし、つづいて第２
の時間が経過したとき、前記電圧切り換え手段に前記共
通接続点の電圧を前記アノード電圧に設定させることを
特徴とする請求項１記載の進行波管用の高圧電源装置。 - 【請求項３】 前記シーケンス制御回路は、前記進行波
管への高圧を遮断するとき、前記電圧切り換え手段に前
記共通接続点の電圧を前記リレーの最大開閉電圧以下に
設定させ、その後、所定の時間が経過したとき前記リレ
ーを非導通状態にし、つづいて所定の時間が経過したと
き、前記ヘリックス電極用電源の動作を停止させること
を特徴とする請求項１記載の進行波管用の高圧電源装
置。 - 【請求項４】 前記第１の抵抗の一端は前記第２の端子
に接続され、前記第１の抵抗の他端は前記電圧切り換え
手段の一端に接続され、前記電圧切り換え手段の他端は
ヘリックス電極に接続する第３の端子に接続されている
ことを特徴とする請求項１記載の進行波管用の高圧電源
装置。 - 【請求項５】 前記電圧切り換え手段は、前記第１の抵
抗と直列に接続されたシリーズレギュレータと、前記シ
リーズレギュレータを制御して、前記第１の抵抗と前記
電圧切り換え手段との前記共通接続点の電圧を切り換え
させるシリーズレギュレータ制御回路とを含んで構成さ
れていることを特徴とする請求項１記載の進行波管用の
高圧電源装置。 - 【請求項６】 前記リレーはリードリレーであることを
特徴とする請求項１記載の進行波管用の高圧電源装置。 - 【請求項７】 前記第１の時間は１００ミリ秒以上、１
秒以下であることを特徴とする請求項２記載の進行波管
用の高圧電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09331191A JP3099324B2 (ja) | 1997-11-13 | 1997-11-13 | 進行波管用の高圧電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09331191A JP3099324B2 (ja) | 1997-11-13 | 1997-11-13 | 進行波管用の高圧電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11149880A true JPH11149880A (ja) | 1999-06-02 |
| JP3099324B2 JP3099324B2 (ja) | 2000-10-16 |
Family
ID=18240913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09331191A Expired - Fee Related JP3099324B2 (ja) | 1997-11-13 | 1997-11-13 | 進行波管用の高圧電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3099324B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7034472B2 (en) | 2003-09-26 | 2006-04-25 | Nec Microwave Tube, Ltd. | Power supply apparatus for traveling-wave tube which eliminates high voltage relay |
| US7034462B2 (en) | 2003-09-17 | 2006-04-25 | Nec Microwave Tube, Ltd. | Power supply circuit for traveling-wave tube which eliminates large relay and relay driving power supply |
| EP1531540A3 (en) * | 2003-11-12 | 2006-06-07 | NEC Microwave Tube, Ltd. | Power supply device |
| US7952288B2 (en) | 2007-10-12 | 2011-05-31 | Nec Microwave Tube, Ltd. | Power supply apparatus and high-frequency circuit system |
| JP5656270B1 (ja) * | 2013-12-13 | 2015-01-21 | 株式会社ネットコムセック | 電源装置、高周波システム及び該電源装置の制御方法 |
-
1997
- 1997-11-13 JP JP09331191A patent/JP3099324B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7034462B2 (en) | 2003-09-17 | 2006-04-25 | Nec Microwave Tube, Ltd. | Power supply circuit for traveling-wave tube which eliminates large relay and relay driving power supply |
| EP1517352A3 (en) * | 2003-09-17 | 2011-05-04 | NETCOMSEC Co., Ltd | Power supply circuit for traveling-wave tube which eliminates large relay and relay driving power supply |
| US7034472B2 (en) | 2003-09-26 | 2006-04-25 | Nec Microwave Tube, Ltd. | Power supply apparatus for traveling-wave tube which eliminates high voltage relay |
| EP1524758A3 (en) * | 2003-09-26 | 2007-12-19 | NEC Microwave Tube, Ltd. | Power supply apparatus for traveling-wave tube which eliminates high voltage relay |
| EP1531540A3 (en) * | 2003-11-12 | 2006-06-07 | NEC Microwave Tube, Ltd. | Power supply device |
| US7315134B2 (en) | 2003-11-12 | 2008-01-01 | Nec Microwave Tube, Ltd. | Power supply for a high voltage device |
| US7952288B2 (en) | 2007-10-12 | 2011-05-31 | Nec Microwave Tube, Ltd. | Power supply apparatus and high-frequency circuit system |
| JP5656270B1 (ja) * | 2013-12-13 | 2015-01-21 | 株式会社ネットコムセック | 電源装置、高周波システム及び該電源装置の制御方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3099324B2 (ja) | 2000-10-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |