JPH11179414A - 冷間圧延機における片伸び量推定方法及び形状制御方法 - Google Patents
冷間圧延機における片伸び量推定方法及び形状制御方法Info
- Publication number
- JPH11179414A JPH11179414A JP9365989A JP36598997A JPH11179414A JP H11179414 A JPH11179414 A JP H11179414A JP 9365989 A JP9365989 A JP 9365989A JP 36598997 A JP36598997 A JP 36598997A JP H11179414 A JPH11179414 A JP H11179414A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shape
- elongation
- rolled material
- rolling mill
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 形状計が測定可能となる以前に圧延材の片伸
びを推定し、これを修正するような形状制御を行うこと
により、圧延材トップ部の形状を良好にする方法を提供
する。 【解決手段】 圧延材先端１が圧延機２を通過し、蛇行
検出器３に到達した時点から、ミルセンタ４と圧延材セ
ンタ５の差であるオフセンタｂの測定を開始する。第１
演算部８は、測定されたオフセンタｂと予め求めておい
た片伸び係数ＫLから、片伸び量推定値Ｌ’を計算す
る。第２演算部９は、Ｌ’と予め求めておいたレベリン
グ影響係数φLから、レベリング目標値ＥLを計算する。
目標値ＥLは、第３演算部１０で形状制御装置１３から
の出力と加算されるが、形状計６が測定を開始しておら
ず、形状制御装置１３からの出力は零である。従って、
目標値ＥLがそのまま制御装置１１に入力され、油圧圧
下レベリング装置１２を制御する。
びを推定し、これを修正するような形状制御を行うこと
により、圧延材トップ部の形状を良好にする方法を提供
する。 【解決手段】 圧延材先端１が圧延機２を通過し、蛇行
検出器３に到達した時点から、ミルセンタ４と圧延材セ
ンタ５の差であるオフセンタｂの測定を開始する。第１
演算部８は、測定されたオフセンタｂと予め求めておい
た片伸び係数ＫLから、片伸び量推定値Ｌ’を計算す
る。第２演算部９は、Ｌ’と予め求めておいたレベリン
グ影響係数φLから、レベリング目標値ＥLを計算する。
目標値ＥLは、第３演算部１０で形状制御装置１３から
の出力と加算されるが、形状計６が測定を開始しておら
ず、形状制御装置１３からの出力は零である。従って、
目標値ＥLがそのまま制御装置１１に入力され、油圧圧
下レベリング装置１２を制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷間圧延機におけ
る圧延材先端の蛇行による片伸びを、通板初期において
推定する方法、及びこの推定値を用いて圧延材の形状を
制御する方法に関するものである。
る圧延材先端の蛇行による片伸びを、通板初期において
推定する方法、及びこの推定値を用いて圧延材の形状を
制御する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】冷間圧延機で圧延される薄板において
は、板厚精度のみならず、板幅方向における板厚分布、
すなわち形状が品質上重要である。よって、圧延機出側
に形状計を設置して薄板の形状を測定し、圧延機に付随
する形状制御アクチュエータを用いて薄板形状を制御す
ることが行われている。その例として、特開平１−１０
４４０５号公報に記載されているものを図３に示す。
は、板厚精度のみならず、板幅方向における板厚分布、
すなわち形状が品質上重要である。よって、圧延機出側
に形状計を設置して薄板の形状を測定し、圧延機に付随
する形状制御アクチュエータを用いて薄板形状を制御す
ることが行われている。その例として、特開平１−１０
４４０５号公報に記載されているものを図３に示す。
【０００３】図３において、３１は圧延機、３２は圧延
機３１で圧延される圧延鋼板、３３は圧延機鋼板３２の
圧延方向、３４は圧延鋼板３２の幅方向に所定数だけ検
出ヘッドが分割された形状計、３５は板幅及び目標形状
等を設定する上位計算機、３６は上位計算機３５からの
板幅設定データと形状形３４で検出された形状データを
形状評価関数である正規化直交関数に展開する正規化直
交関数展開回路、３７は上位計算機３５より設定される
目標形状と正規化直交関数展開回路３６の出力に基づい
て形状制御出力を演算する形状制御出力演算回路であ
る。
機３１で圧延される圧延鋼板、３３は圧延機鋼板３２の
圧延方向、３４は圧延鋼板３２の幅方向に所定数だけ検
出ヘッドが分割された形状計、３５は板幅及び目標形状
等を設定する上位計算機、３６は上位計算機３５からの
板幅設定データと形状形３４で検出された形状データを
形状評価関数である正規化直交関数に展開する正規化直
交関数展開回路、３７は上位計算機３５より設定される
目標形状と正規化直交関数展開回路３６の出力に基づい
て形状制御出力を演算する形状制御出力演算回路であ
る。
【０００４】圧延機３１によって圧延された圧延鋼板３
２の形状（伸び量）を圧延機３１の出側に設置された形
状形３４で検出する。次いで、検出された伸び量は、上
位計算機３５より送られた設定板幅に応じて、正規化直
交関数展開回路３６で正規化直交展開される。形状制御
出力演算回路３７は、正規化直交展開された値と上位計
算機３５より設定される目標形状との差を求め、その差
に圧延機３１の各アクチュエータに対する影響係数を掛
け合わせ、制御出力を計算して、各アクチュエータを動
作させ、圧延鋼板３２の形状を制御する。
２の形状（伸び量）を圧延機３１の出側に設置された形
状形３４で検出する。次いで、検出された伸び量は、上
位計算機３５より送られた設定板幅に応じて、正規化直
交関数展開回路３６で正規化直交展開される。形状制御
出力演算回路３７は、正規化直交展開された値と上位計
算機３５より設定される目標形状との差を求め、その差
に圧延機３１の各アクチュエータに対する影響係数を掛
け合わせ、制御出力を計算して、各アクチュエータを動
作させ、圧延鋼板３２の形状を制御する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の形状
制御方法では、圧延機出側張力が確立し、出側鋼板形状
が測定可能な状態になってから鋼板の形状制御を開始し
ている。よって、出側鋼板形状が測定可能となる前は、
鋼板の形状制御は行われていない。
制御方法では、圧延機出側張力が確立し、出側鋼板形状
が測定可能な状態になってから鋼板の形状制御を開始し
ている。よって、出側鋼板形状が測定可能となる前は、
鋼板の形状制御は行われていない。
【０００６】しかしながら、圧延材先端部分の通板時に
おいては、前方張力がないため鋼板が蛇行し易く、よっ
て、ミルセンターと鋼板中央部の差であるオフセンター
量が大きくなり易い。その結果として大きな片伸びが発
生しやすくなる。
おいては、前方張力がないため鋼板が蛇行し易く、よっ
て、ミルセンターと鋼板中央部の差であるオフセンター
量が大きくなり易い。その結果として大きな片伸びが発
生しやすくなる。
【０００７】よって、鋼板形状が測定可能となり、形状
制御が開始される時点においては、大きな初期形状偏差
が生じており、形状制御が開始されても、品質上許され
る形状偏差許容範囲に形状を制御できるまでには時間が
かかる。よって、その分、形状の悪い部分が長くなり、
歩留ロスとなるという問題点がある。
制御が開始される時点においては、大きな初期形状偏差
が生じており、形状制御が開始されても、品質上許され
る形状偏差許容範囲に形状を制御できるまでには時間が
かかる。よって、その分、形状の悪い部分が長くなり、
歩留ロスとなるという問題点がある。
【０００８】本発明は、このような問題点を解決するた
めになされたもので、形状計が測定可能となる以前に圧
延材の片伸びを推定し、これを修正するような形状制御
を行うことにより、圧延材トップ部の形状を良好にする
方法を提供することを課題とする。
めになされたもので、形状計が測定可能となる以前に圧
延材の片伸びを推定し、これを修正するような形状制御
を行うことにより、圧延材トップ部の形状を良好にする
方法を提供することを課題とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の第１の手段は、バッチ式冷間圧延機における圧延材ト
ップ部の通板時において、形状計が圧延材形状を測定可
能となる以前に、圧延機スタンド出側に設置された蛇行
検出器の出力を基に、圧延材トップ部の片伸び量を推定
することを特徴とする冷間圧延機における片伸び量推定
方法（請求項１）である。
の第１の手段は、バッチ式冷間圧延機における圧延材ト
ップ部の通板時において、形状計が圧延材形状を測定可
能となる以前に、圧延機スタンド出側に設置された蛇行
検出器の出力を基に、圧延材トップ部の片伸び量を推定
することを特徴とする冷間圧延機における片伸び量推定
方法（請求項１）である。
【００１０】蛇行検出器は、圧延機出側張力が確立して
形状計が測定可能となる前に、蛇行量を測定することが
できる。そして、蛇行検出器の出力（蛇行量）と圧延材
トップ部の片伸び量との間には相関関係があるので、蛇
行検出器の出力を基に、圧延材トップの片伸び量を、形
状計が測定可能となる以前に推定することができる。
形状計が測定可能となる前に、蛇行量を測定することが
できる。そして、蛇行検出器の出力（蛇行量）と圧延材
トップ部の片伸び量との間には相関関係があるので、蛇
行検出器の出力を基に、圧延材トップの片伸び量を、形
状計が測定可能となる以前に推定することができる。
【００１１】前記課題を解決するための第２の手段は、
前記第１の手段であって、推定される片伸び量が、圧延
材のオフセンタ量と予め測定された片伸び係数の積で表
わされることを特徴とするもの（請求項２）である。
前記第１の手段であって、推定される片伸び量が、圧延
材のオフセンタ量と予め測定された片伸び係数の積で表
わされることを特徴とするもの（請求項２）である。
【００１２】片伸び係数は、実際の片伸び量と圧延材の
オフセンタ量を測定し、回帰分析等により両者の関係を
示す係数として予め確定しておく。そして、片伸び量を
圧延材のオフセンタ量と予め測定された片伸び係数の積
で推定することにより、簡単な方法で推定が可能であ
る。なお、片伸び係数は、圧延材のサイズ、鋼種毎に求
めておく必要がある。
オフセンタ量を測定し、回帰分析等により両者の関係を
示す係数として予め確定しておく。そして、片伸び量を
圧延材のオフセンタ量と予め測定された片伸び係数の積
で推定することにより、簡単な方法で推定が可能であ
る。なお、片伸び係数は、圧延材のサイズ、鋼種毎に求
めておく必要がある。
【００１３】前記課題を解決するための第３の手段は、
推定された片伸び量に応じて油圧圧下レベリングを制御
することにより、圧延材の片伸びによる初期形状偏差を
抑制することを特徴とする冷間圧延機における形状制御
方法（請求項３）である。
推定された片伸び量に応じて油圧圧下レベリングを制御
することにより、圧延材の片伸びによる初期形状偏差を
抑制することを特徴とする冷間圧延機における形状制御
方法（請求項３）である。
【００１４】圧延機の油圧圧下レベリング量は、圧延材
の片伸び量に大きな影響を与えるので、逆に圧延材の片
伸び量を油圧圧下レベリングを制御することによって抑
制することができる。
の片伸び量に大きな影響を与えるので、逆に圧延材の片
伸び量を油圧圧下レベリングを制御することによって抑
制することができる。
【００１５】前記課題を解決するための第４の手段は、
前記第３の手段であって、油圧圧下の操作量を、推定さ
れた片伸び量に比例させることを特徴とするもの（請求
項４）である。
前記第３の手段であって、油圧圧下の操作量を、推定さ
れた片伸び量に比例させることを特徴とするもの（請求
項４）である。
【００１６】油圧圧下レベリング量と圧延材の片伸び量
は、圧延材のサイズと鋼種が同一であれば、その中では
ほぼ比例関係にある。よって、油圧圧下の操作量を推定
された片伸び量に比例させることにより、圧延材の片伸
びによる初期形状偏差を抑制することができる。この場
合の比例定数も、圧延材のサイズ、鋼種毎に、実験を行
って回帰分析等により予め定めておく。
は、圧延材のサイズと鋼種が同一であれば、その中では
ほぼ比例関係にある。よって、油圧圧下の操作量を推定
された片伸び量に比例させることにより、圧延材の片伸
びによる初期形状偏差を抑制することができる。この場
合の比例定数も、圧延材のサイズ、鋼種毎に、実験を行
って回帰分析等により予め定めておく。
【００１７】前記課題を解決するための第５の手段は、
バッチ式冷間圧延機における圧延材トップ部の通板時に
おいて、形状計が圧延材形状を測定可能となる以前に、
推定された片伸び量に応じて油圧圧下レベリングを制御
することにより、圧延材の片伸びによる初期形状偏差を
抑制し、形状計が圧延材形状を測定可能となった後は、
形状計により測定された形状に基づくフィードバック制
御の出力に、形状計が測定可能となる直前の片伸び量に
応じた出力を加えた出力により油圧圧下レベリングを制
御することを特徴とする冷間圧延機における形状制御方
法（請求項５）である。
バッチ式冷間圧延機における圧延材トップ部の通板時に
おいて、形状計が圧延材形状を測定可能となる以前に、
推定された片伸び量に応じて油圧圧下レベリングを制御
することにより、圧延材の片伸びによる初期形状偏差を
抑制し、形状計が圧延材形状を測定可能となった後は、
形状計により測定された形状に基づくフィードバック制
御の出力に、形状計が測定可能となる直前の片伸び量に
応じた出力を加えた出力により油圧圧下レベリングを制
御することを特徴とする冷間圧延機における形状制御方
法（請求項５）である。
【００１８】この手段によれば、形状計の測定が可能と
なった後は、形状計出力に基づくフィードバック制御が
開始されるが、このフィードバック出力に、形状計が測
定可能となる直前の片伸び量に応じた出力を加えたもの
が油圧圧下レベリングを制御する出力として使用され
る。これにより、フィードバック開始時点の初期形状偏
差が小さく抑えられているので、すばやく許容範囲内に
鋼板形状を制御することができる。
なった後は、形状計出力に基づくフィードバック制御が
開始されるが、このフィードバック出力に、形状計が測
定可能となる直前の片伸び量に応じた出力を加えたもの
が油圧圧下レベリングを制御する出力として使用され
る。これにより、フィードバック開始時点の初期形状偏
差が小さく抑えられているので、すばやく許容範囲内に
鋼板形状を制御することができる。
【００１９】前記課題を解決するための第６の手段は、
前記第３の手段から第５の手段の内の一つであって、前
記第１の手段又は第２の手段で推定された片伸び量を、
演算に使用するものである。これにより、簡単かつ正確
に推定された片伸び量を演算に使用することができる。
前記第３の手段から第５の手段の内の一つであって、前
記第１の手段又は第２の手段で推定された片伸び量を、
演算に使用するものである。これにより、簡単かつ正確
に推定された片伸び量を演算に使用することができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態の例を
説明する。
説明する。
【００２１】圧延材の通板時に、圧延材先端が圧延機ス
タンド出側に設置してある鋼板蛇行検出器に到達した時
点から鋼板オフセンタ量ｂの検出を開始する。検出した
オフセンタ量と予め測定しておいた片伸び係数ＫLを用
いて、推定片伸び量Ｌ’を以下の(1)式により計算す
る。
タンド出側に設置してある鋼板蛇行検出器に到達した時
点から鋼板オフセンタ量ｂの検出を開始する。検出した
オフセンタ量と予め測定しておいた片伸び係数ＫLを用
いて、推定片伸び量Ｌ’を以下の(1)式により計算す
る。
【００２２】Ｌ’＝ＫL・ｂ … (1) 片伸び係数ＫLは、圧延材のサイズ、鋼種に依存する係
数で、予め測定しておいたものである。
数で、予め測定しておいたものである。
【００２３】油圧圧下レベリングは、これを操作するこ
とにより圧延材形状の片伸び量を制御することが可能な
アクチュエータで、油圧圧下レベリングの操作量ＥLと
片伸び量Ｌとの間には以下の(2)式のような関係があ
る。
とにより圧延材形状の片伸び量を制御することが可能な
アクチュエータで、油圧圧下レベリングの操作量ＥLと
片伸び量Ｌとの間には以下の(2)式のような関係があ
る。
【００２４】Ｌ＝φL・ＥL … （2） ここで、φLは、圧延機の油圧圧下レベリングの操作が
圧延材形状の片伸び量に与える影響の度合を表わす係数
であり、レベリング影響係数と呼ぶことにする。レベリ
ング影響係数は、前記片伸び係数と同様に圧延材のサイ
ズ、鋼種に依存するものであり、予め実機による試験を
行って、回帰分析等により求めておく。
圧延材形状の片伸び量に与える影響の度合を表わす係数
であり、レベリング影響係数と呼ぶことにする。レベリ
ング影響係数は、前記片伸び係数と同様に圧延材のサイ
ズ、鋼種に依存するものであり、予め実機による試験を
行って、回帰分析等により求めておく。
【００２５】(2)式に示される油圧圧下レベリングの効
果を用いて(1)式で推定した圧延材の片伸び量をキャン
セルするためには、油圧圧下レベリングの操作量を(3)
式のように決定すればよい。
果を用いて(1)式で推定した圧延材の片伸び量をキャン
セルするためには、油圧圧下レベリングの操作量を(3)
式のように決定すればよい。
【００２６】 ＥL＝−Ｌ’／φL＝−ＫL・ｂ／φL … (3) 油圧圧下レベリングを、このようにして得られた目標値
ＥLに制御することによって、形状形からのフィードバ
ックが開始された時点の初期形状偏差を小さく抑えるこ
とができ、形状不良に起因する品質不良部を少なくする
ことができる。
ＥLに制御することによって、形状形からのフィードバ
ックが開始された時点の初期形状偏差を小さく抑えるこ
とができ、形状不良に起因する品質不良部を少なくする
ことができる。
【００２７】以下、本発明の実施の形態の一例を図を用
いて説明する。図１は冷間圧延機出側の平面図、図２は
本発明の実施の形態の一例に関する制御ブロック図であ
る。
いて説明する。図１は冷間圧延機出側の平面図、図２は
本発明の実施の形態の一例に関する制御ブロック図であ
る。
【００２８】図１、図２において、１は圧延材先端、２
は圧延機、３は蛇行検出器、４はミルセンタ、５は圧延
材センタ、６は形状計、７はテンションリール、８は第
１演算部、９は第２演算部、１０は第３演算部、１１は
制御装置、１２は油圧圧下レベリング装置、１３は形状
制御装置である。
は圧延機、３は蛇行検出器、４はミルセンタ、５は圧延
材センタ、６は形状計、７はテンションリール、８は第
１演算部、９は第２演算部、１０は第３演算部、１１は
制御装置、１２は油圧圧下レベリング装置、１３は形状
制御装置である。
【００２９】通板時、圧延材先端１が圧延機２を通過
し、蛇行検出器３に到達した時点から、ミルセンタ４と
圧延材センタ５の差であるオフセンタｂの測定を開始す
る。第１演算部８は、測定されたオフセンタｂと予め求
めておいた片伸び係数ＫLから、前記(1)式に基づいて片
伸び量推定値Ｌ’を計算する。
し、蛇行検出器３に到達した時点から、ミルセンタ４と
圧延材センタ５の差であるオフセンタｂの測定を開始す
る。第１演算部８は、測定されたオフセンタｂと予め求
めておいた片伸び係数ＫLから、前記(1)式に基づいて片
伸び量推定値Ｌ’を計算する。
【００３０】第２演算部９は、Ｌ’と予め求めておいた
レベリング影響係数φLから、(3)式に基づいてレベリン
グ目標値ＥLを計算する。目標値ＥLは、第３演算部１０
で形状制御装置１３からの出力と加算されるが、形状計
６が測定を開始しておらず、フィードバック形状制御が
開始されていないので、形状制御装置１３からの出力は
零である。従って、目標値ＥLがそのまま制御装置１１
に入力され、油圧圧下レベリング装置１２を制御する。
レベリング影響係数φLから、(3)式に基づいてレベリン
グ目標値ＥLを計算する。目標値ＥLは、第３演算部１０
で形状制御装置１３からの出力と加算されるが、形状計
６が測定を開始しておらず、フィードバック形状制御が
開始されていないので、形状制御装置１３からの出力は
零である。従って、目標値ＥLがそのまま制御装置１１
に入力され、油圧圧下レベリング装置１２を制御する。
【００３１】通板が進み、圧延材先端１がテンションリ
ール７に巻き付いて張力が確立すれば、形状計６が鋼板
形状を測定可能となり、鋼板形状測定値によるフィード
バック制御が開始される。このタイミングで、第２演算
部９からの目標値ＥLはホールドされる。これにより、
油圧圧下レベリングは、形状制御装置１３による形状フ
ィードバック制御＋固定値ＥLで制御される。固定値ＥL
により、フィードバック開始時点の初期形状偏差が小さ
く抑えられているので、すばやく許容範囲内に鋼板形状
を制御することができる。
ール７に巻き付いて張力が確立すれば、形状計６が鋼板
形状を測定可能となり、鋼板形状測定値によるフィード
バック制御が開始される。このタイミングで、第２演算
部９からの目標値ＥLはホールドされる。これにより、
油圧圧下レベリングは、形状制御装置１３による形状フ
ィードバック制御＋固定値ＥLで制御される。固定値ＥL
により、フィードバック開始時点の初期形状偏差が小さ
く抑えられているので、すばやく許容範囲内に鋼板形状
を制御することができる。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
蛇行検出器は、圧延機出側張力が確立して形状計が測定
可能となる前に、蛇行量を測定することができる。ま
た、推定した片伸び量に応じて油圧圧下レベリングを調
整することにより、圧延材の片伸び量を抑制することが
できる。よって、圧延材トップ部の形状を良好にするこ
とができる。
蛇行検出器は、圧延機出側張力が確立して形状計が測定
可能となる前に、蛇行量を測定することができる。ま
た、推定した片伸び量に応じて油圧圧下レベリングを調
整することにより、圧延材の片伸び量を抑制することが
できる。よって、圧延材トップ部の形状を良好にするこ
とができる。
【図１】冷間圧延機出側の平面図である。
【図２】本発明の実施の形態の一例に関する制御ブロッ
ク図である。
ク図である。
【図３】従来の形状制御の例を示すブロック図である。
１ 圧延材先端 ２ 圧延機 ３ 蛇行検出器 ４ ミルセンタ ５ 圧延材センタ ６ 形状計 ７ テンションリール ８ 第１演算部 ９ 第２演算部 １０ 第３演算部 １１ 制御装置 １２ 油圧圧下レベリング装置 １３ 形状制御装置
Claims (6)
- 【請求項１】 バッチ式冷間圧延機における圧延材トッ
プ部の通板時において、形状計が圧延材形状を測定可能
となる以前に、圧延機スタンド出側に設置された蛇行検
出器の出力を基に、圧延材トップ部の片伸び量を推定す
ることを特徴とする冷間圧延機における片伸び量推定方
法。 - 【請求項２】 推定される片伸び量が、圧延材のオフセ
ンタ量と予め測定された片伸び係数の積で表わされるこ
とを特徴とする請求項１に記載の冷間圧延機における片
伸び量推定方法。 - 【請求項３】 バッチ式冷間圧延機における圧延材トッ
プ部の通板時において、形状計が圧延材形状を測定可能
となる以前に、推定された片伸び量に応じて油圧圧下レ
ベリングを制御することにより、圧延材の片伸びによる
初期形状偏差を抑制することを特徴とする冷間圧延機に
おける形状制御方法。 - 【請求項４】 油圧圧下の操作量を、推定された片伸び
量に比例させることを特徴とする請求項３に記載の冷間
圧延機における形状制御方法。 - 【請求項５】 バッチ式冷間圧延機における圧延材トッ
プ部の通板時において、形状計が圧延材形状を測定可能
となる以前に、推定された片伸び量に応じて油圧圧下レ
ベリングを制御することにより、圧延材の片伸びによる
初期形状偏差を抑制し、形状計が圧延材形状を測定可能
となった後は、形状計により測定された形状に基づくフ
ィードバック制御の出力に、形状計が測定可能となる直
前の片伸び量に応じた出力を加えた出力により油圧圧下
レベリングを制御することを特徴とする冷間圧延機にお
ける形状制御方法。 - 【請求項６】 推定された片伸び量が、請求項１又は請
求項２に記載の方法で推定されたものであることを特徴
とする請求項３から請求項５のうちいずれか１項に記載
の冷間圧延機における形状制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9365989A JPH11179414A (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 冷間圧延機における片伸び量推定方法及び形状制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9365989A JPH11179414A (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 冷間圧延機における片伸び量推定方法及び形状制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11179414A true JPH11179414A (ja) | 1999-07-06 |
Family
ID=18485634
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9365989A Pending JPH11179414A (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 冷間圧延機における片伸び量推定方法及び形状制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11179414A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000158029A (ja) * | 1998-12-01 | 2000-06-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラスタ圧延機及びこれを用いた板形状制御法 |
| KR20030084551A (ko) * | 2002-04-22 | 2003-11-01 | 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 | 연속압연기의 판형상 제어장치 |
| CN107900144A (zh) * | 2017-11-20 | 2018-04-13 | 武汉科技大学 | 一种酸洗在线平整机的延伸率复合控制方法 |
| WO2021005818A1 (ja) | 2019-07-11 | 2021-01-14 | Ｐｒｉｍｅｔａｌｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ Ｊａｐａｎ株式会社 | 圧延装置の運転方法並びに圧延装置の制御装置及び圧延設備 |
| WO2021005778A1 (ja) | 2019-07-11 | 2021-01-14 | Ｐｒｉｍｅｔａｌｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ Ｊａｐａｎ株式会社 | 圧延装置の制御装置及び圧延設備並びに圧延装置の運転方法 |
| JP2021109186A (ja) * | 2020-01-08 | 2021-08-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延装置の制御方法、圧延装置の制御装置、および鋼板の製造方法 |
-
1997
- 1997-12-24 JP JP9365989A patent/JPH11179414A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000158029A (ja) * | 1998-12-01 | 2000-06-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラスタ圧延機及びこれを用いた板形状制御法 |
| KR20030084551A (ko) * | 2002-04-22 | 2003-11-01 | 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 | 연속압연기의 판형상 제어장치 |
| CN107900144A (zh) * | 2017-11-20 | 2018-04-13 | 武汉科技大学 | 一种酸洗在线平整机的延伸率复合控制方法 |
| WO2021005818A1 (ja) | 2019-07-11 | 2021-01-14 | Ｐｒｉｍｅｔａｌｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ Ｊａｐａｎ株式会社 | 圧延装置の運転方法並びに圧延装置の制御装置及び圧延設備 |
| WO2021005778A1 (ja) | 2019-07-11 | 2021-01-14 | Ｐｒｉｍｅｔａｌｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ Ｊａｐａｎ株式会社 | 圧延装置の制御装置及び圧延設備並びに圧延装置の運転方法 |
| JP2021109186A (ja) * | 2020-01-08 | 2021-08-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延装置の制御方法、圧延装置の制御装置、および鋼板の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR970002260B1 (ko) | 시이트재의 두께를 제어하기 위한 방법과 시이트 재를 횡단하여 두께분포와 두께를 조정하기 위한 장치 사이에서 대응관계를 감시하기 위한 방법 | |
| KR20000017474A (ko) | 열간 압연기의 평탄도 제어장치 | |
| US6185967B1 (en) | Strip threading speed controlling apparatus for tandem rolling mill | |
| JP2000346635A (ja) | 塗膜厚制御装置及び制御方法 | |
| JP2968637B2 (ja) | 熱間圧延における板幅制御法 | |
| CN103846287B (zh) | 轧制控制装置及轧制控制方法 | |
| JP3284948B2 (ja) | ストリップの蛇行制御方法 | |
| JP2001255136A (ja) | 幅長さ計のオンライン測定精度検査方法 | |
| JPH10166019A (ja) | 圧延ラインにおける圧延材の形状制御方法 | |
| KR100368231B1 (ko) | 열간압연공정에서의 강 스트립의 형상제어방법 | |
| JP2650575B2 (ja) | 厚板の板幅制御圧延方法 | |
| JPH10263658A (ja) | 熱間仕上圧延機における圧延材の平坦度制御方法 | |
| JPH10137830A (ja) | 圧延制御装置 | |
| JPH10246680A (ja) | 張力計の異常検出方法 | |
| JP2626420B2 (ja) | 圧延機におけるストリップの板幅制御方法 | |
| JPH08187505A (ja) | 熱間圧延鋼板の形状予測方法 | |
| JPH08300024A (ja) | 熱間圧延における板幅制御方法 | |
| JPH09122724A (ja) | 熱間仕上圧延機における板クラウン制御方法 | |
| JPH01107913A (ja) | 張力検出方法 | |
| JP2002153907A (ja) | 板幅制御方法 | |
| JPH08318304A (ja) | タンデム圧延機の蛇行制御方法および装置 | |
| JPH0327808A (ja) | 圧延機の形状制御方法 | |
| JPH09239422A (ja) | 通板時の自動板厚制御方法 | |
| JP2005034893A (ja) | 連続圧延機の板厚推定方法及びその推定方法を用いた板厚制御装置 | |
| JP2538942B2 (ja) | 圧延機の板厚制御方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071225 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 13 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081225 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |