JPH11181539A - 耐粒界腐食性に優れたアルミニウム合金押出材およびその製造方法 - Google Patents
耐粒界腐食性に優れたアルミニウム合金押出材およびその製造方法Info
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- JPH11181539A JPH11181539A JP36562397A JP36562397A JPH11181539A JP H11181539 A JPH11181539 A JP H11181539A JP 36562397 A JP36562397 A JP 36562397A JP 36562397 A JP36562397 A JP 36562397A JP H11181539 A JPH11181539 A JP H11181539A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 表層部分に再結晶組織がなく、耐粒界腐食性
に優れ、とくに車両用構造材とて好適に使用されるＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金押出材およびその製造方法が
提供される。 【解決手段】 Ｍｇ:0.8〜1.2 ％、Ｓｉ:0.4〜0.8 ％、
Ｃｕ:0.15 〜0.4 ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物か
らなるアルミニウム合金の押出材であり、導電率が63.0
−｛（Ｍｇ％＋Ｓｉ％）×8.2 ＋Ｃｕ％×1.5 ＋Ｍｎ％
×18.7＋Ｃｒ％×14.5＋Ｚｒ％×19.1｝（％ＩＡＣＳ）
である。0.15％以下のＭｎ、0.35％以下のＣｒ、0.15％
以下のＺｒの１種または２種以上を添加することもでき
る。
に優れ、とくに車両用構造材とて好適に使用されるＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金押出材およびその製造方法が
提供される。 【解決手段】 Ｍｇ:0.8〜1.2 ％、Ｓｉ:0.4〜0.8 ％、
Ｃｕ:0.15 〜0.4 ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物か
らなるアルミニウム合金の押出材であり、導電率が63.0
−｛（Ｍｇ％＋Ｓｉ％）×8.2 ＋Ｃｕ％×1.5 ＋Ｍｎ％
×18.7＋Ｃｒ％×14.5＋Ｚｒ％×19.1｝（％ＩＡＣＳ）
である。0.15％以下のＭｎ、0.35％以下のＣｒ、0.15％
以下のＺｒの１種または２種以上を添加することもでき
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐粒界腐食性に優
れたアルミニウム合金押出材、とくに車両用構造材とし
て好適なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金押出材およびそ
の製造方法に関する。
れたアルミニウム合金押出材、とくに車両用構造材とし
て好適なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金押出材およびそ
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】６０００系の高強度アルミニウム合金と
しては、従来、ＪＩＳ Ａ ６０６１合金が知られてお
り、強度および押出加工性に優れた特性を有するため、
車両構造、その他の陸上構造物用材料として広く使用さ
れている。
しては、従来、ＪＩＳ Ａ ６０６１合金が知られてお
り、強度および押出加工性に優れた特性を有するため、
車両構造、その他の陸上構造物用材料として広く使用さ
れている。
【０００３】車両用構造材には、良好な耐食性と疲労強
度が要求されるが、疲労強度は材料の表面性状に影響さ
れることが知られており、切欠きが存在すると疲労強度
は低下する傾向がある。また、従来製造されている６０
６１合金の押出材においては、Ｍｎ、Ｃｒの含有量が少
ない場合には再結晶組織が得られ、Ｍｎ、Ｃｒの含有量
が多い場合には繊維状組織が得られることが知られてい
るが、繊維状組織であっても、押出材の表層部はダイス
ベアリング部との摩擦による剪断歪が大きいため、押出
中あるいは押出直後に再結晶を起こしやすい。
度が要求されるが、疲労強度は材料の表面性状に影響さ
れることが知られており、切欠きが存在すると疲労強度
は低下する傾向がある。また、従来製造されている６０
６１合金の押出材においては、Ｍｎ、Ｃｒの含有量が少
ない場合には再結晶組織が得られ、Ｍｎ、Ｃｒの含有量
が多い場合には繊維状組織が得られることが知られてい
るが、繊維状組織であっても、押出材の表層部はダイス
ベアリング部との摩擦による剪断歪が大きいため、押出
中あるいは押出直後に再結晶を起こしやすい。
【０００４】押出材の表層部に生じた再結晶組織は、粒
界腐食発生の原因となりやすく、有効断面積の減少およ
び腐食部先端のノッチ効果から疲労強度が低下する。こ
のため、押出材の表層部で粒界腐食を生じることがな
く、疲労強度の低下を来さない材料の開発が要望されて
いる。
界腐食発生の原因となりやすく、有効断面積の減少およ
び腐食部先端のノッチ効果から疲労強度が低下する。こ
のため、押出材の表層部で粒界腐食を生じることがな
く、疲労強度の低下を来さない材料の開発が要望されて
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、６０６１合
金押出材における従来の問題点を解消し、上記の要望を
満足させるためになされたものであり、その目的は、表
層部の再結晶層において、耐粒界腐食性に優れたＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金押出材およびその製造方法を提
供することにある。
金押出材における従来の問題点を解消し、上記の要望を
満足させるためになされたものであり、その目的は、表
層部の再結晶層において、耐粒界腐食性に優れたＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金押出材およびその製造方法を提
供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による耐粒界腐食性に優れたアルミニウム合
金押出材は、Ｍｇ:0.8〜1.2 ％、Ｓｉ:0.4〜0.8 ％、Ｃ
ｕ:0.15 〜0.4 ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物より
なるアルミニウム合金の押出材であって、この押出材の
導電率が63.0−｛（Ｍｇ％＋Ｓｉ％）×8.2 ＋Ｃｕ％×
1.5 ＋Ｍｎ％×18.7＋Ｃｒ％×14.5＋Ｚｒ％×19.1｝
（％ＩＡＣＳ）以上であることを構成上の特徴とする。
めの本発明による耐粒界腐食性に優れたアルミニウム合
金押出材は、Ｍｇ:0.8〜1.2 ％、Ｓｉ:0.4〜0.8 ％、Ｃ
ｕ:0.15 〜0.4 ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物より
なるアルミニウム合金の押出材であって、この押出材の
導電率が63.0−｛（Ｍｇ％＋Ｓｉ％）×8.2 ＋Ｃｕ％×
1.5 ＋Ｍｎ％×18.7＋Ｃｒ％×14.5＋Ｚｒ％×19.1｝
（％ＩＡＣＳ）以上であることを構成上の特徴とする。
【０００７】また、アルミニウム合金がさらに、0.15％
以下のＭｎ、0.35％以下のＣｒ、0.15％以下のＺｒの１
種または２種以上を含有すること、アルミニウム合金が
さらに、0.1 ％以下のＴｉ、0.08％以下のＢの１種また
は２種を含有すること、およびアルミニウム合金中のＳ
ｉ％とＭｇ％の比、Ｓｉ％／Ｍｇ％が０．４〜０．７で
あることをそれぞれ第２、第３および第４の特徴とす
る。
以下のＭｎ、0.35％以下のＣｒ、0.15％以下のＺｒの１
種または２種以上を含有すること、アルミニウム合金が
さらに、0.1 ％以下のＴｉ、0.08％以下のＢの１種また
は２種を含有すること、およびアルミニウム合金中のＳ
ｉ％とＭｇ％の比、Ｓｉ％／Ｍｇ％が０．４〜０．７で
あることをそれぞれ第２、第３および第４の特徴とす
る。
【０００８】本発明による耐粒界腐食性に優れたアルミ
ニウム合金押出材の製造方法は、上記組成のアルミニウ
ム合金のビレットを造塊し、このビレットを均質化処理
後、押出材の温度が５２０℃以下になるよう熱間押出を
行い、直ちにプレス焼入れし、人工時効処理を行うこと
を特徴とする。
ニウム合金押出材の製造方法は、上記組成のアルミニウ
ム合金のビレットを造塊し、このビレットを均質化処理
後、押出材の温度が５２０℃以下になるよう熱間押出を
行い、直ちにプレス焼入れし、人工時効処理を行うこと
を特徴とする。
【０００９】本発明のアルミニウム合金押出材における
合金成分の意義および限定理由について説明すると、Ｍ
ｇは合金の強度を向上させるために最も重要な元素であ
り、好ましい含有量は0.8 〜1.2 ％の範囲である。0.8
％未満ではその効果が十分でなく、1.2 ％を越えると押
出加工性が低下する。
合金成分の意義および限定理由について説明すると、Ｍ
ｇは合金の強度を向上させるために最も重要な元素であ
り、好ましい含有量は0.8 〜1.2 ％の範囲である。0.8
％未満ではその効果が十分でなく、1.2 ％を越えると押
出加工性が低下する。
【００１０】Ｓｉは、Ｍｇと結合することによって金属
間化合物を形成し、合金の強度を向上させるために機能
する。Ｓｉの好ましい含有量は0.40〜0.8 ％の範囲であ
り、0.40％未満ではその効果が小さく、0.8 ％を越えて
含有すると押出加工性が低下する。
間化合物を形成し、合金の強度を向上させるために機能
する。Ｓｉの好ましい含有量は0.40〜0.8 ％の範囲であ
り、0.40％未満ではその効果が小さく、0.8 ％を越えて
含有すると押出加工性が低下する。
【００１１】Ｃｕは強度向上に寄与する元素であり、好
ましい含有量は0.15〜0.40％の範囲である。0.15％未満
では強度向上の効果が小さく、0.40％を越えると押出加
工性が低下し易い。
ましい含有量は0.15〜0.40％の範囲である。0.15％未満
では強度向上の効果が小さく、0.40％を越えると押出加
工性が低下し易い。
【００１２】Ｍｎ、ＣｒおよびＺｒは、結晶粒を微細化
するとともに強度を向上させるために機能する元素であ
る。好ましい含有範囲はそれぞれ、Ｍｎ:0.15 ％以下、
Ｃｒ:0.35 ％以下、Ｚｒ:0.15 ％以下、さらに好ましい
含有量は、Ｍｎ:0.02 〜0.15％、Ｃｒ:0.04 〜0.35％、
Ｚｒ:0.05 〜0.15％の範囲であり、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒが
上限を越えて含有されると焼入れ感受性が高まり、強度
低下の原因となる。
するとともに強度を向上させるために機能する元素であ
る。好ましい含有範囲はそれぞれ、Ｍｎ:0.15 ％以下、
Ｃｒ:0.35 ％以下、Ｚｒ:0.15 ％以下、さらに好ましい
含有量は、Ｍｎ:0.02 〜0.15％、Ｃｒ:0.04 〜0.35％、
Ｚｒ:0.05 〜0.15％の範囲であり、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒが
上限を越えて含有されると焼入れ感受性が高まり、強度
低下の原因となる。
【００１３】ＴｉおよびＢは、結晶粒を微細化する効果
があり、好ましい含有範囲は、Ｔｉ:0.1％以下、Ｂ:0.0
8 ％以下、さらに好ましい含有範囲は、Ｔｉ:0.005〜0.
1 ％、Ｂ:0.0001 〜0.08％である。Ｔｉ、Ｂが上限を越
えて含有すると、粗大な晶出物が形成し易くなり押出加
工性が低下する。
があり、好ましい含有範囲は、Ｔｉ:0.1％以下、Ｂ:0.0
8 ％以下、さらに好ましい含有範囲は、Ｔｉ:0.005〜0.
1 ％、Ｂ:0.0001 〜0.08％である。Ｔｉ、Ｂが上限を越
えて含有すると、粗大な晶出物が形成し易くなり押出加
工性が低下する。
【００１４】合金成分中のＳｉ％とＭｇ％の比、Ｓｉ％
／Ｍｇ％は耐粒界腐食性および焼入れ感受性に影響す
る。好ましいＳｉ％／Ｍｇ％は０．４０〜０．７０であ
り、この比が０．４０％未満では焼入れ感受性が高くな
って強度低下を起こし易くなり、０．７０を越えると第
２相粒子が生じ易くなり粒界腐食の原因となる。なお、
合金中に不純物として０．４％以下のＦｅが含有してい
ても本発明の効果に影響を与えることはない。
／Ｍｇ％は耐粒界腐食性および焼入れ感受性に影響す
る。好ましいＳｉ％／Ｍｇ％は０．４０〜０．７０であ
り、この比が０．４０％未満では焼入れ感受性が高くな
って強度低下を起こし易くなり、０．７０を越えると第
２相粒子が生じ易くなり粒界腐食の原因となる。なお、
合金中に不純物として０．４％以下のＦｅが含有してい
ても本発明の効果に影響を与えることはない。
【００１５】本発明においては、導電率を特定の範囲に
制御することが、改善された耐粒界腐食性を付与する上
で常用である。本発明のアルミニウム合金押出材の好ま
しい導電率は、63.0−｛（Ｍｇ％＋Ｓｉ％）×8.2 ＋Ｃ
ｕ％×1.5 ＋Ｍｎ％×18.7＋Ｃｒ％×14.5＋Ｚｒ％×1
9.1｝（％ＩＡＣＳ）以上の範囲であり、この範囲未満
の導電率の場合には耐粒界腐食性が低下する。
制御することが、改善された耐粒界腐食性を付与する上
で常用である。本発明のアルミニウム合金押出材の好ま
しい導電率は、63.0−｛（Ｍｇ％＋Ｓｉ％）×8.2 ＋Ｃ
ｕ％×1.5 ＋Ｍｎ％×18.7＋Ｃｒ％×14.5＋Ｚｒ％×1
9.1｝（％ＩＡＣＳ）以上の範囲であり、この範囲未満
の導電率の場合には耐粒界腐食性が低下する。
【００１６】
【発明の実施の形態】本発明のアルミニウム合金押出材
は、半連続鋳造により上記組成のアルミニウム合金のビ
レットを造塊し、このビレットを、常法に従い例えば４
８０〜５６０℃の温度で均質化処理後、熱間押出しを行
い、押出機の出側で強制冷却（プレス焼入れ）し、人工
時効処理することにより製造される。
は、半連続鋳造により上記組成のアルミニウム合金のビ
レットを造塊し、このビレットを、常法に従い例えば４
８０〜５６０℃の温度で均質化処理後、熱間押出しを行
い、押出機の出側で強制冷却（プレス焼入れ）し、人工
時効処理することにより製造される。
【００１７】耐粒界腐食性を向上させるために、均質化
処理後、押出材の温度が５２０℃以下、さらに好ましく
は５１０℃以下の温度になるよう熱間押出を行い、直ち
にプレス焼入れし、人工時効処理を行う。なお、均質化
処理後、熱間押出を行う前にビレットを冷却してもよい
が、その際冷却速度は１００℃／ｈ以上、さらに好まし
くは２００℃／ｈ以上で行うのが好ましい。また、この
際ビレットは押出前に所定の温度に加熱する必要があ
る。
処理後、押出材の温度が５２０℃以下、さらに好ましく
は５１０℃以下の温度になるよう熱間押出を行い、直ち
にプレス焼入れし、人工時効処理を行う。なお、均質化
処理後、熱間押出を行う前にビレットを冷却してもよい
が、その際冷却速度は１００℃／ｈ以上、さらに好まし
くは２００℃／ｈ以上で行うのが好ましい。また、この
際ビレットは押出前に所定の温度に加熱する必要があ
る。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明する。 実施例１ 表１に示す組成を有するアルミニウム合金を溶解し、半
連続鋳造により、直径２５４ｍｍの押出用ビレットに造
塊し、このビレットについて５５０℃で５時間の均質化
処理を行った。
明する。 実施例１ 表１に示す組成を有するアルミニウム合金を溶解し、半
連続鋳造により、直径２５４ｍｍの押出用ビレットに造
塊し、このビレットについて５５０℃で５時間の均質化
処理を行った。
【００１９】均質化処理後、ビレットを２００℃／ｈの
降温速度で冷却し、ついで４８０℃に加熱を行い、押出
材の温度が５２０℃以下の温度になるようＵ字形状（幅
１００ｍｍ、高さ５０ｍｍ、厚さ６ｍｍ）に熱間押出加
工を行い、押出機出口において押出材を常温の上水で強
制冷却した。その後、１７５℃で８時間の人工時効処理
を施した。
降温速度で冷却し、ついで４８０℃に加熱を行い、押出
材の温度が５２０℃以下の温度になるようＵ字形状（幅
１００ｍｍ、高さ５０ｍｍ、厚さ６ｍｍ）に熱間押出加
工を行い、押出機出口において押出材を常温の上水で強
制冷却した。その後、１７５℃で８時間の人工時効処理
を施した。
【００２０】得られた押出材について、２０℃の温度で
導電率を測定し、常温の引張性能を測定した。また、Ｉ
ＳＯ／ＤＩＳ １１８４６ Ｂ法に従って粒界腐食試験
を行った。詳細には、３０ｇ／ｌのＮａＣｌおよび１０
ｍｌ／ｌのＨＣｌを純水に溶解させた水溶液に、試験材
を室温で２４時間浸漬した後、試験材の断面観察を行っ
て腐食形態を調査し、粒界腐食の有無を判定した。結果
を表２に示す。
導電率を測定し、常温の引張性能を測定した。また、Ｉ
ＳＯ／ＤＩＳ １１８４６ Ｂ法に従って粒界腐食試験
を行った。詳細には、３０ｇ／ｌのＮａＣｌおよび１０
ｍｌ／ｌのＨＣｌを純水に溶解させた水溶液に、試験材
を室温で２４時間浸漬した後、試験材の断面観察を行っ
て腐食形態を調査し、粒界腐食の有無を判定した。結果
を表２に示す。
【００２１】表２にみられるように、本発明に従う試験
材１〜５は、いずれも２７０ＭＰａを越える引張強さを
示し、粒界腐食は観察されず優れた耐粒界腐食性をそな
えていた。
材１〜５は、いずれも２７０ＭＰａを越える引張強さを
示し、粒界腐食は観察されず優れた耐粒界腐食性をそな
えていた。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】比較例１ 表１に示す組成を有するアルミニウム合金を溶解し、実
施例１と同様、半連続鋳造により、直径２５４ｍｍの押
出用ビレットに造塊し、このビレットについて５５０℃
で５時間の均質化処理を行った。
施例１と同様、半連続鋳造により、直径２５４ｍｍの押
出用ビレットに造塊し、このビレットについて５５０℃
で５時間の均質化処理を行った。
【００２５】均質化処理後、ビレットを２００℃／ｈの
降温速度で冷却し、ついで５３０℃に加熱を行い、押出
材温度が５２０℃以上になるようＵ字形状（幅１００ｍ
ｍ、高さ５０ｍｍ、厚さ６ｍｍ）に熱間押出加工を行
い、押出機出口において押出材を常温の上水で強制冷却
した。その後、１７５℃で８時間の人工時効処理を施し
た。
降温速度で冷却し、ついで５３０℃に加熱を行い、押出
材温度が５２０℃以上になるようＵ字形状（幅１００ｍ
ｍ、高さ５０ｍｍ、厚さ６ｍｍ）に熱間押出加工を行
い、押出機出口において押出材を常温の上水で強制冷却
した。その後、１７５℃で８時間の人工時効処理を施し
た。
【００２６】得られた押出材について、実施例１と同じ
方法で導電率および引張強さを測定し、粒界腐食試験を
行った。結果を表３に示す。表３に示すように、試験材
Ｎｏ．６〜１０は、いずれも導電率が低く、粒界腐食試
験において粒界腐食が認められた。
方法で導電率および引張強さを測定し、粒界腐食試験を
行った。結果を表３に示す。表３に示すように、試験材
Ｎｏ．６〜１０は、いずれも導電率が低く、粒界腐食試
験において粒界腐食が認められた。
【００２７】
【表３】
【００２８】比較例２ 表４に示す組成を有するアルミニウム合金を溶解し、半
連続鋳造により、直径２５４ｍｍの押出用ビレットに造
塊し、このビレットについて５５０℃で５時間の均質化
処理を行った。
連続鋳造により、直径２５４ｍｍの押出用ビレットに造
塊し、このビレットについて５５０℃で５時間の均質化
処理を行った。
【００２９】均質化処理後、ビレットを２００℃／ｈの
降温速度で冷却し、ついで４８０℃に加熱して押出材温
度が５２０℃以下になるようＵ字形状（幅１００ｍｍ、
高さ５０ｍｍ、厚さ６ｍｍ）に熱間押出加工を行い、押
出機出口において押出材を常温の上水で強制冷却した。
その後、１７５℃で８時間の人工時効処理を施した。
降温速度で冷却し、ついで４８０℃に加熱して押出材温
度が５２０℃以下になるようＵ字形状（幅１００ｍｍ、
高さ５０ｍｍ、厚さ６ｍｍ）に熱間押出加工を行い、押
出機出口において押出材を常温の上水で強制冷却した。
その後、１７５℃で８時間の人工時効処理を施した。
【００３０】得られた押出材について、実施例１と同じ
方法で導電率および引張強さを測定し、粒界腐食試験を
行った。結果を表５に示す。率を測定し、常温の引張性
能を測定した。なお、表４の合金成分において、本発明
の条件を外れたものには下線を付した。
方法で導電率および引張強さを測定し、粒界腐食試験を
行った。結果を表５に示す。率を測定し、常温の引張性
能を測定した。なお、表４の合金成分において、本発明
の条件を外れたものには下線を付した。
【００３１】
【表４】
【００３２】
【表５】
【００３３】図５に示すように、試験材Ｎｏ．１１は、
Ｍｇ量が低いためＳｉ％／Ｍｇ％比が大きく、粒界腐食
が生じた。試験材Ｎｏ．１２は、Ｓｉ量が低くＳｉ％／
Ｍｇ％比が小さいため強度が不十分となった。試験材Ｎ
ｏ．１３はＣｕ量が少ないため強度が低く、試験材Ｎ
ｏ．１４はＭｎ、Ｚｒの含有量が多過ぎるため、焼入れ
感受性が高く強度低下が生じた。試験材Ｎｏ．１５はＭ
ｇおよびＳｉの含有量が少ないため強度が低い。
Ｍｇ量が低いためＳｉ％／Ｍｇ％比が大きく、粒界腐食
が生じた。試験材Ｎｏ．１２は、Ｓｉ量が低くＳｉ％／
Ｍｇ％比が小さいため強度が不十分となった。試験材Ｎ
ｏ．１３はＣｕ量が少ないため強度が低く、試験材Ｎ
ｏ．１４はＭｎ、Ｚｒの含有量が多過ぎるため、焼入れ
感受性が高く強度低下が生じた。試験材Ｎｏ．１５はＭ
ｇおよびＳｉの含有量が少ないため強度が低い。
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、表層部分に再結晶組織
がなく、耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ
系合金押出材およびその製造方法が提供される。本発明
によるアルミニウム合金押出材は、とくに車両用構造材
として好適に使用される。
がなく、耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ
系合金押出材およびその製造方法が提供される。本発明
によるアルミニウム合金押出材は、とくに車両用構造材
として好適に使用される。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６６１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６６１Ａ ６８３ ６８３ ６９４ ６９４Ｂ (72)発明者 佐藤 文彦 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｍｇ:0.8〜1.2 ％（重量％、以下同
じ）、Ｓｉ:0.4〜0.8 ％、Ｃｕ:0.15 〜0.4 ％を含有
し、残部Ａｌおよび不純物よりなるアルミニウム合金の
押出材であって、該押出材の導電率が63.0−｛（Ｍｇ％
＋Ｓｉ％）×8.2 ＋Ｃｕ％×1.5 ＋Ｍｎ％×18.7＋Ｃｒ
％×14.5＋Ｚｒ％×19.1｝（％ＩＡＣＳ）以上であるこ
とを特徴とする耐粒界腐食性に優れたアルミニウム合金
押出材。 - 【請求項２】 アルミニウム合金がさらに、0.15％以下
（0 ％を含まず、以下同じ）のＭｎ、0.35％以下のＣ
ｒ、0.15％以下のＺｒの１種または２種以上を含有する
ことを特徴とする請求項１記載の耐粒界腐食性に優れた
アルミニウム合金押出材。 - 【請求項３】 アルミニウム合金がさらに、0.1 ％以下
のＴｉ、0.08％以下のＢの１種または２種を含有するこ
とを特徴とする請求項１または２記載の耐粒界腐食性に
優れたアルミニウム合金押出材。 - 【請求項４】 アルミニウム合金中のＳｉ％とＭｇ％の
比、Ｓｉ％／Ｍｇ％が０．４〜０．７であることを特徴
とする請求項１〜３のいずれかに記載の耐粒界腐食性に
優れたアルミニウム合金押出材。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかに記載のアルミ
ニウム合金のビレットを造塊し、このビレットを均質化
処理後、押出材の温度が５２０℃以下になるよう熱間押
出を行い、直ちにプレス焼入れし、人工時効処理を行う
ことを特徴とする耐粒界腐食性に優れたアルミニウム合
金押出材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36562397A JP3306363B2 (ja) | 1997-12-22 | 1997-12-22 | 耐粒界腐食性に優れたアルミニウム合金押出材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36562397A JP3306363B2 (ja) | 1997-12-22 | 1997-12-22 | 耐粒界腐食性に優れたアルミニウム合金押出材およびその製造方法 |
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| JP3306363B2 JP3306363B2 (ja) | 2002-07-24 |
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| JP36562397A Expired - Fee Related JP3306363B2 (ja) | 1997-12-22 | 1997-12-22 | 耐粒界腐食性に優れたアルミニウム合金押出材およびその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1997
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| JP2002212660A (ja) * | 2001-01-10 | 2002-07-31 | Kobe Steel Ltd | 切削性に優れたアルミニウム合金 |
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| WO2023220832A1 (en) * | 2022-05-18 | 2023-11-23 | Rio Tinto Alcan International Limited | Aluminum alloy with improved strength and ductility |
| CN118854128A (zh) * | 2024-05-27 | 2024-10-29 | 安徽云海铝业有限公司 | 一种6061铝合金汽车用边梁型材及其生产工艺 |
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