JPH11181562A - 溶射用アルミニウム合金線およびその製造方法 - Google Patents
溶射用アルミニウム合金線およびその製造方法Info
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- JPH11181562A JPH11181562A JP36562497A JP36562497A JPH11181562A JP H11181562 A JPH11181562 A JP H11181562A JP 36562497 A JP36562497 A JP 36562497A JP 36562497 A JP36562497 A JP 36562497A JP H11181562 A JPH11181562 A JP H11181562A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 フィンをろう付け接合する熱交換器用アルミ
ニウム管体の表面に、アーク溶射によりＺｎを含む合金
層を形成するための溶射用アルミニウム合金線であっ
て、製造時、引抜加工などの冷間加工において破断する
ことなく、使用時、供給ロールへの噛み込みが十分で、
通電不良などを発生せず安定した溶射を加工とする溶射
用アルミニウム合金線を提供する。 【解決手段】 Ｚｎ：１０〜８５％を含有し、残部Ａｌ
および不純物からなり、内部組織が繊維状組織または平
均結晶粒径が１００μｍ以下の結晶粒からなる組織であ
る。ビッカース硬さが４０〜１３０であることが好まし
い。
ニウム管体の表面に、アーク溶射によりＺｎを含む合金
層を形成するための溶射用アルミニウム合金線であっ
て、製造時、引抜加工などの冷間加工において破断する
ことなく、使用時、供給ロールへの噛み込みが十分で、
通電不良などを発生せず安定した溶射を加工とする溶射
用アルミニウム合金線を提供する。 【解決手段】 Ｚｎ：１０〜８５％を含有し、残部Ａｌ
および不純物からなり、内部組織が繊維状組織または平
均結晶粒径が１００μｍ以下の結晶粒からなる組織であ
る。ビッカース硬さが４０〜１３０であることが好まし
い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶射用アルミニウ
ム合金線、詳しくは、アルミニウム製熱交換器におい
て、フィンをろう付け接合する熱交換器用アルミニウム
管体の表面に、アーク溶射によりＺｎを含む合金層を形
成するための溶射用アルミニウム合金線、およびその製
造方法に関する。
ム合金線、詳しくは、アルミニウム製熱交換器におい
て、フィンをろう付け接合する熱交換器用アルミニウム
管体の表面に、アーク溶射によりＺｎを含む合金層を形
成するための溶射用アルミニウム合金線、およびその製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用ラジエータ、カークーラのエバ
ポレータ、コンデンサなど、作動液の冷却や運転室内の
空調を目的としたアルミニウム製熱交換器が多く使用さ
れており、これらのアルミニウム製熱交換器は、押出成
形された偏平多孔状のアルミニウム管体を作動流体通路
とし、この偏平多孔管の表面に、Ａｌ−Ｓｉ系合金のろ
う材をクラッドしたアルミニウムブレージングシートを
コルゲート状に成形してなるフィンをろう付け接合する
ことにより製造されている。
ポレータ、コンデンサなど、作動液の冷却や運転室内の
空調を目的としたアルミニウム製熱交換器が多く使用さ
れており、これらのアルミニウム製熱交換器は、押出成
形された偏平多孔状のアルミニウム管体を作動流体通路
とし、この偏平多孔管の表面に、Ａｌ−Ｓｉ系合金のろ
う材をクラッドしたアルミニウムブレージングシートを
コルゲート状に成形してなるフィンをろう付け接合する
ことにより製造されている。
【０００３】アルミニウム製熱交換器は、過酷な環境下
で使用されると、アルミニウム管体にアルミニウム材料
特有の孔食が発生し、孔食が管体の内部まで進行すると
熱交換機能を損失することになるため、この問題を解決
するために、従来、アルミニウム管体の表面に電気化学
的に卑なＺｎを被覆し、該Ｚｎ層上にフィンをろう付け
接合していた。
で使用されると、アルミニウム管体にアルミニウム材料
特有の孔食が発生し、孔食が管体の内部まで進行すると
熱交換機能を損失することになるため、この問題を解決
するために、従来、アルミニウム管体の表面に電気化学
的に卑なＺｎを被覆し、該Ｚｎ層上にフィンをろう付け
接合していた。
【０００４】アルミニウム管体に対するＺｎ被覆層の形
成は、一般に、押出成形された偏平多孔状のアルミニウ
ム管体の平坦な表面にＺｎを溶射することにより行われ
る。（特開平2-238455号公報など) Ｚｎ溶射は、Ｚｎ線
を使用し、通常、溶射コストの観点からアーク溶射によ
り行われる。
成は、一般に、押出成形された偏平多孔状のアルミニウ
ム管体の平坦な表面にＺｎを溶射することにより行われ
る。（特開平2-238455号公報など) Ｚｎ溶射は、Ｚｎ線
を使用し、通常、溶射コストの観点からアーク溶射によ
り行われる。
【０００５】溶射用のＺｎ線は、Ｚｎの鋳造棒を引抜加
工することにより製造されている。アーク溶射において
は、安定したアークを発生させるために、２本の溶射線
を同調して供給する必要があるが、Ｚｎは冷間での変形
抵抗が高くないため、鋳造棒の引抜加工により製造され
たＺｎ線は、線径公差が小さく、線のビッカース硬さも
４５程度と高くないため、供給ロールへの噛む込みは十
分で送り速度が変動せず、安定したアーク溶射が可能で
ある。
工することにより製造されている。アーク溶射において
は、安定したアークを発生させるために、２本の溶射線
を同調して供給する必要があるが、Ｚｎは冷間での変形
抵抗が高くないため、鋳造棒の引抜加工により製造され
たＺｎ線は、線径公差が小さく、線のビッカース硬さも
４５程度と高くないため、供給ロールへの噛む込みは十
分で送り速度が変動せず、安定したアーク溶射が可能で
ある。
【０００６】Ｚｎ被覆層を形成したアルミニウム管体を
用いたアルミニウム製熱交換器は、一般には優れた耐孔
食性を有するが、フィンの腐食が軽度であっても、アル
ミニウム管体とフィンのフィレット部が腐食して、管体
とフィンとが分離し、熱交換器の性能が低下する問題を
生じることがしばしば経験されている。
用いたアルミニウム製熱交換器は、一般には優れた耐孔
食性を有するが、フィンの腐食が軽度であっても、アル
ミニウム管体とフィンのフィレット部が腐食して、管体
とフィンとが分離し、熱交換器の性能が低下する問題を
生じることがしばしば経験されている。
【０００７】この問題を解決するために、溶射線として
Ｚｎを含有するＡｌ−Ｚｎ合金を使用することが提案さ
れている。（特開平9-137245号）しかしながら、Ａｌ−
Ｚｎ合金の溶射線を、Ｚｎ線と同様に、鋳造棒を引抜加
工することにより製造しようとする場合、冷間での変形
抵抗が高く、加工硬化によって伸びが低下するため、引
抜加工において線が破断し、Ａｌ−Ｚｎ合金線の製造が
困難となり易い。仮に製造できたとしても、溶射線が硬
過ぎるため、アーク溶射において、供給ロールへの噛み
込みが不十分で送り速度が変動し、２本の溶射線が同調
せず、アークが不安定となって、通電不良の発生などに
より安定した溶射が困難となる。
Ｚｎを含有するＡｌ−Ｚｎ合金を使用することが提案さ
れている。（特開平9-137245号）しかしながら、Ａｌ−
Ｚｎ合金の溶射線を、Ｚｎ線と同様に、鋳造棒を引抜加
工することにより製造しようとする場合、冷間での変形
抵抗が高く、加工硬化によって伸びが低下するため、引
抜加工において線が破断し、Ａｌ−Ｚｎ合金線の製造が
困難となり易い。仮に製造できたとしても、溶射線が硬
過ぎるため、アーク溶射において、供給ロールへの噛み
込みが不十分で送り速度が変動し、２本の溶射線が同調
せず、アークが不安定となって、通電不良の発生などに
より安定した溶射が困難となる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ａｌ−Ｚｎ
合金の溶射線の製造における上記の問題点を解消するた
めになされたものであり、製造時、引抜加工などの冷間
加工において破断を生じることがなく、使用時、供給ロ
ールへの噛み込みが十分であり、通電不良などが発生せ
ず安定した溶射が可能となる溶射用アルミニウム合金線
およびその製造方法を提供することにある。
合金の溶射線の製造における上記の問題点を解消するた
めになされたものであり、製造時、引抜加工などの冷間
加工において破断を生じることがなく、使用時、供給ロ
ールへの噛み込みが十分であり、通電不良などが発生せ
ず安定した溶射が可能となる溶射用アルミニウム合金線
およびその製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による溶射用アルミニウム合金線は、フィン
をろう付け接合する熱交換器用アルミニウム管体の表面
に、アーク溶射によりＺｎを含む合金層を形成するため
の溶射用アルミニウム合金線であって、Ｚｎ：１０〜８
５％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなり、内部組
織が繊維状組織または平均結晶粒径が１００μｍ以下の
結晶粒からなる組織であることを第１の特徴とし、ビッ
カース硬度が４０〜１３０であることを第２の特徴とす
る。
めの本発明による溶射用アルミニウム合金線は、フィン
をろう付け接合する熱交換器用アルミニウム管体の表面
に、アーク溶射によりＺｎを含む合金層を形成するため
の溶射用アルミニウム合金線であって、Ｚｎ：１０〜８
５％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなり、内部組
織が繊維状組織または平均結晶粒径が１００μｍ以下の
結晶粒からなる組織であることを第１の特徴とし、ビッ
カース硬度が４０〜１３０であることを第２の特徴とす
る。
【００１０】本発明による溶射用アルミニウム合金線の
製造方法は、フィンをろう付け接合する熱交換器用アル
ミニウム管体の表面に、アーク溶射によりＺｎを含む合
金層を形成するための溶射用アルミニウム合金線を製造
する方法であって、Ｚｎ：１０〜８５％を含有し、残部
Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金の鋳造棒を
熱間加工および冷間加工して、繊維状組織を有する線材
とすることを第１の特徴とする。
製造方法は、フィンをろう付け接合する熱交換器用アル
ミニウム管体の表面に、アーク溶射によりＺｎを含む合
金層を形成するための溶射用アルミニウム合金線を製造
する方法であって、Ｚｎ：１０〜８５％を含有し、残部
Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金の鋳造棒を
熱間加工および冷間加工して、繊維状組織を有する線材
とすることを第１の特徴とする。
【００１１】また、フィンをろう付け接合する熱交換器
用アルミニウム管体の表面に、アーク溶射によりＺｎを
含む合金層を形成するための溶射用アルミニウム合金線
を製造する方法であって、Ｚｎ：１０〜８５％を含有
し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金の
鋳造棒を熱間加工および冷間加工し、冷間加工の途中ま
たは冷間加工後に軟化処理を施し、平均結晶粒径が１０
０μｍ以下の結晶粒からなる組織を有する線材とするこ
とを第２の特徴とする。
用アルミニウム管体の表面に、アーク溶射によりＺｎを
含む合金層を形成するための溶射用アルミニウム合金線
を製造する方法であって、Ｚｎ：１０〜８５％を含有
し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金の
鋳造棒を熱間加工および冷間加工し、冷間加工の途中ま
たは冷間加工後に軟化処理を施し、平均結晶粒径が１０
０μｍ以下の結晶粒からなる組織を有する線材とするこ
とを第２の特徴とする。
【００１２】本発明の溶射用Ａｌ−Ｚｎ合金線における
合金成分について説明すると、Ｚｎの好ましい含有量は
１０〜８５％の範囲であり、１０％未満では犠牲陽極効
果が十分でない。８５％を越えると、純Ｚｎの場合と同
様となり、合金層の優先腐食が早期に進行し過ぎる。
合金成分について説明すると、Ｚｎの好ましい含有量は
１０〜８５％の範囲であり、１０％未満では犠牲陽極効
果が十分でない。８５％を越えると、純Ｚｎの場合と同
様となり、合金層の優先腐食が早期に進行し過ぎる。
【００１３】
【発明の実施の形態】Ａｌ−Ｚｎ合金線が上記の組成を
有し、その内部組織が、熱間加工または冷間加工の途中
軟化処理で生じた結晶粒が冷間加工により変形して一方
向に並び、繊維を束ねたようなものとなった繊維組織、
結晶粒が冷間加工により加工方向に伸びた平均結晶粒径
１００μｍ以下の結晶粒からなる結晶粒組織、軟化処理
により生じる平均結晶粒径が１００μｍ以下、好ましく
は１０〜１００μｍの再結晶組織の場合に、溶射線とし
ての使用時、供給ロールへの噛み込みが良好で安定した
溶射が達成できる。
有し、その内部組織が、熱間加工または冷間加工の途中
軟化処理で生じた結晶粒が冷間加工により変形して一方
向に並び、繊維を束ねたようなものとなった繊維組織、
結晶粒が冷間加工により加工方向に伸びた平均結晶粒径
１００μｍ以下の結晶粒からなる結晶粒組織、軟化処理
により生じる平均結晶粒径が１００μｍ以下、好ましく
は１０〜１００μｍの再結晶組織の場合に、溶射線とし
ての使用時、供給ロールへの噛み込みが良好で安定した
溶射が達成できる。
【００１４】平均結晶粒径が１００μｍを越えると、線
の表面粗さ、線径の公差に影響するため、供給ロールへ
の噛み込みが不安定となる場合がある。また熱間加工温
度や冷間加工途中の軟化処理温度が高い場合などに、平
均結晶粒径１００μｍを越える再結晶組織が生じると伸
びが低下して、続いて行われる引抜きなどの冷間加工時
に破断が生じ易くなるので、平均結晶粒径が１００μｍ
以下となるよう熱間加工温度および軟化処理温度を調整
することが必要である。
の表面粗さ、線径の公差に影響するため、供給ロールへ
の噛み込みが不安定となる場合がある。また熱間加工温
度や冷間加工途中の軟化処理温度が高い場合などに、平
均結晶粒径１００μｍを越える再結晶組織が生じると伸
びが低下して、続いて行われる引抜きなどの冷間加工時
に破断が生じ易くなるので、平均結晶粒径が１００μｍ
以下となるよう熱間加工温度および軟化処理温度を調整
することが必要である。
【００１５】本発明に係る溶射用アルミニウム合金線
は、４０〜１３０のビッカース硬さを有するものである
ことがさらに好ましい。ビッカース硬さが４０未満では
溶射線が柔らか過ぎ、また１３０を越えると溶射線が硬
くなり過ぎて、いずれも供給ロールへの噛み込みが不十
分となり易く、溶射線の送り速度に変動が生じるおそれ
がある。
は、４０〜１３０のビッカース硬さを有するものである
ことがさらに好ましい。ビッカース硬さが４０未満では
溶射線が柔らか過ぎ、また１３０を越えると溶射線が硬
くなり過ぎて、いずれも供給ロールへの噛み込みが不十
分となり易く、溶射線の送り速度に変動が生じるおそれ
がある。
【００１６】本発明の溶射用アルミニウム合金線を製造
するには、Ｚｎ：１０〜８５％を含有し、残部Ａｌおよ
び不純物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（例えば、
直径２０〜１００ｍｍ）を半連続鋳造により作製し、こ
れを熱間押出または熱間圧延により熱間加工して、溶射
線の最終直径より若干大きい直径まで加工し、さらに冷
間加工、例えば引抜加工を行って所定の寸法に仕上げ
る。この場合における内部組織は繊維状組織となる。
するには、Ｚｎ：１０〜８５％を含有し、残部Ａｌおよ
び不純物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（例えば、
直径２０〜１００ｍｍ）を半連続鋳造により作製し、こ
れを熱間押出または熱間圧延により熱間加工して、溶射
線の最終直径より若干大きい直径まで加工し、さらに冷
間加工、例えば引抜加工を行って所定の寸法に仕上げ
る。この場合における内部組織は繊維状組織となる。
【００１７】この製造方法に従えば、冷間加工における
加工度は低く、加工中の線の破断が防止され、適度の加
工硬化が生じるため、供給ロールの噛み込みも良好とな
る。鋳造棒を熱間加工および冷間加工し、冷間加工の途
中または冷間加工後に軟化処理を施すことにより、冷間
加工により結晶粒が加工方向に伸びた平均結晶粒径が１
００μｍ以下の結晶粒からなる組織、または平均結晶粒
径が１００μｍ以下の再結晶組織を有する線材としても
よい。
加工度は低く、加工中の線の破断が防止され、適度の加
工硬化が生じるため、供給ロールの噛み込みも良好とな
る。鋳造棒を熱間加工および冷間加工し、冷間加工の途
中または冷間加工後に軟化処理を施すことにより、冷間
加工により結晶粒が加工方向に伸びた平均結晶粒径が１
００μｍ以下の結晶粒からなる組織、または平均結晶粒
径が１００μｍ以下の再結晶組織を有する線材としても
よい。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明する。 実施例１ 半連続鋳造により、Ｚｎ：２５％、残部Ａｌおよび不純
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径９０ｍｍ）
を作製し、これを３５０℃の温度で熱間押出成形して直
径３ｍｍに縮径し、ついで、１工程の加工度が３０％の
引抜加工を３工程実施し、直径２ｍｍの線とした。
明する。 実施例１ 半連続鋳造により、Ｚｎ：２５％、残部Ａｌおよび不純
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径９０ｍｍ）
を作製し、これを３５０℃の温度で熱間押出成形して直
径３ｍｍに縮径し、ついで、１工程の加工度が３０％の
引抜加工を３工程実施し、直径２ｍｍの線とした。
【００１９】得られたＡｌ−Ｚｎ合金線のビッカース硬
さは１２０であり、内部組織は繊維状組織であった。こ
のアルミニウム合金線を使用してアルミニウムの押出多
孔偏平管の平坦表面にアーク溶射を行ったところ、溶射
線の送り速度は一定で、通電不良の発生などはなく、安
定した溶射が行われた。
さは１２０であり、内部組織は繊維状組織であった。こ
のアルミニウム合金線を使用してアルミニウムの押出多
孔偏平管の平坦表面にアーク溶射を行ったところ、溶射
線の送り速度は一定で、通電不良の発生などはなく、安
定した溶射が行われた。
【００２０】実施例２ 半連続鋳造により、Ｚｎ：３０％、残部Ａｌおよび不純
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径９０ｍｍ）
を作製し、これを３８０℃の温度で熱間押出成形して直
径３．５ｍｍに縮径し、ついで、１工程の加工度が３０
％の引抜加工を４工程実施し、直径２ｍｍの線とした。
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径９０ｍｍ）
を作製し、これを３８０℃の温度で熱間押出成形して直
径３．５ｍｍに縮径し、ついで、１工程の加工度が３０
％の引抜加工を４工程実施し、直径２ｍｍの線とした。
【００２１】得られたＡｌ−Ｚｎ合金線を３５０℃の温
度に加熱後放冷する軟化処理を施し、ビッカース硬さを
９０とした。内部組織は再結晶組織であり、平均結晶粒
径は５０μｍであった。このアルミニウム合金線を使用
してアルミニウムの押出多孔偏平管の平坦表面にアーク
溶射を行ったところ、溶射線の送り速度は一定で、通電
不良の発生などはなく、安定した溶射が行われた。
度に加熱後放冷する軟化処理を施し、ビッカース硬さを
９０とした。内部組織は再結晶組織であり、平均結晶粒
径は５０μｍであった。このアルミニウム合金線を使用
してアルミニウムの押出多孔偏平管の平坦表面にアーク
溶射を行ったところ、溶射線の送り速度は一定で、通電
不良の発生などはなく、安定した溶射が行われた。
【００２２】実施例３ 半連続鋳造により、Ｚｎ：５０％、残部Ａｌおよび不純
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径９０ｍｍ）
を作製し、これを３８０℃の温度で熱間押出成形して直
径３．５ｍｍに縮径し、ついで、１工程の加工度が３０
％の引抜加工を３工程実施した後、３５０℃の温度に加
熱後放冷する軟化処理を施し、さらに、３０％の引抜加
工を行って直径２ｍｍの線とした。
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径９０ｍｍ）
を作製し、これを３８０℃の温度で熱間押出成形して直
径３．５ｍｍに縮径し、ついで、１工程の加工度が３０
％の引抜加工を３工程実施した後、３５０℃の温度に加
熱後放冷する軟化処理を施し、さらに、３０％の引抜加
工を行って直径２ｍｍの線とした。
【００２３】得られたＡｌ−Ｚｎ合金線のビッカース硬
さは９５であった。また内部組織は結晶粒が加工方向に
伸びた組織であり、平均結晶粒径は６０μｍであった。
このアルミニウム合金線を使用してアルミニウムの押出
多孔偏平管の平坦表面にアーク溶射を行ったところ、溶
射線の送り速度は一定で、通電不良の発生などはなく、
安定した溶射が行われた。
さは９５であった。また内部組織は結晶粒が加工方向に
伸びた組織であり、平均結晶粒径は６０μｍであった。
このアルミニウム合金線を使用してアルミニウムの押出
多孔偏平管の平坦表面にアーク溶射を行ったところ、溶
射線の送り速度は一定で、通電不良の発生などはなく、
安定した溶射が行われた。
【００２４】実施例４ 半連続鋳造により、Ｚｎ：７０％、残部Ａｌおよび不純
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径９０ｍｍ）
を作製し、これを３８０℃の温度で熱間押出成形して直
径３．５ｍｍに縮径し、ついで、１工程の加工度が３０
％の引抜加工を３工程実施した後、３５０℃の温度に加
熱後放冷する軟化処理を施し、さらに、３０％の引抜加
工を行って直径２ｍｍの線とした。
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径９０ｍｍ）
を作製し、これを３８０℃の温度で熱間押出成形して直
径３．５ｍｍに縮径し、ついで、１工程の加工度が３０
％の引抜加工を３工程実施した後、３５０℃の温度に加
熱後放冷する軟化処理を施し、さらに、３０％の引抜加
工を行って直径２ｍｍの線とした。
【００２５】得られたＡｌ−Ｚｎ合金線のビッカース硬
さは６０であった。また内部組織は結晶粒が加工方向に
伸びた組織であり、平均結晶粒径は６０μｍであった。
このアルミニウム合金線を使用してアルミニウムの押出
多孔偏平管の平坦表面にアーク溶射を行ったところ、溶
射線の送り速度は一定で、通電不良の発生などはなく、
安定した溶射が行われた。
さは６０であった。また内部組織は結晶粒が加工方向に
伸びた組織であり、平均結晶粒径は６０μｍであった。
このアルミニウム合金線を使用してアルミニウムの押出
多孔偏平管の平坦表面にアーク溶射を行ったところ、溶
射線の送り速度は一定で、通電不良の発生などはなく、
安定した溶射が行われた。
【００２６】比較例１ 半連続鋳造により、Ｚｎ：３０％、残部Ａｌおよび不純
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径３０ｍｍ）
を作製し、この鋳造棒に対して、１工程の加工度が３０
％の引抜加工を５工程連続して行ったところ破断が生じ
たため、４工程の引抜加工毎に３００℃の温度で軟化処
理を行い、４回の軟化処理を入れて、合計２２工程の引
抜加工を行って直径２ｍｍの線とした。
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径３０ｍｍ）
を作製し、この鋳造棒に対して、１工程の加工度が３０
％の引抜加工を５工程連続して行ったところ破断が生じ
たため、４工程の引抜加工毎に３００℃の温度で軟化処
理を行い、４回の軟化処理を入れて、合計２２工程の引
抜加工を行って直径２ｍｍの線とした。
【００２７】得られたＡｌ−Ｚｎ合金線のビッカース硬
さは１４５であった。このアルミニウム合金線を使用し
てアルミニウムの押出多孔偏平管の平坦表面にアーク溶
射を行ったところ、供給ロールへの噛み込みが十分でな
いため溶射線の送り速度が変動し、２本の溶射線は同調
せず、アークが不安定で通電不良が多発した。Ａｌ−Ｚ
ｎ線を、さらに３００℃の温度で軟化処理し、ビッカー
ス硬さを９０にしたところ、アーク溶射時の通電不良は
減少したが、製造コストの点で実用化は困難であった。
さは１４５であった。このアルミニウム合金線を使用し
てアルミニウムの押出多孔偏平管の平坦表面にアーク溶
射を行ったところ、供給ロールへの噛み込みが十分でな
いため溶射線の送り速度が変動し、２本の溶射線は同調
せず、アークが不安定で通電不良が多発した。Ａｌ−Ｚ
ｎ線を、さらに３００℃の温度で軟化処理し、ビッカー
ス硬さを９０にしたところ、アーク溶射時の通電不良は
減少したが、製造コストの点で実用化は困難であった。
【００２８】比較例２ 半連続鋳造により、Ｚｎ：３０％、残部Ａｌおよび不純
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径３０ｍｍ）
を作製し、この鋳造棒に対して、１工程の加工度が３０
％の引抜加工を５工程連続して行ったところ破断が生じ
たため、４工程の引抜加工毎に３００℃の温度で軟化処
理を行い、３回の軟化処理を入れて１６工程の引抜加工
を行った後、４５０℃の温度で軟化処理を施して、最後
の６工程の引抜加工を行い直径２ｍｍまで縮径しようと
したところ、引抜加工途中で破断が生じた。破断した線
材の内部組織は結晶粒が加工方向に伸びた組織を呈して
おり、平均結晶粒径は１２５μｍであった。
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径３０ｍｍ）
を作製し、この鋳造棒に対して、１工程の加工度が３０
％の引抜加工を５工程連続して行ったところ破断が生じ
たため、４工程の引抜加工毎に３００℃の温度で軟化処
理を行い、３回の軟化処理を入れて１６工程の引抜加工
を行った後、４５０℃の温度で軟化処理を施して、最後
の６工程の引抜加工を行い直径２ｍｍまで縮径しようと
したところ、引抜加工途中で破断が生じた。破断した線
材の内部組織は結晶粒が加工方向に伸びた組織を呈して
おり、平均結晶粒径は１２５μｍであった。
【００２９】比較例３ 半連続鋳造により、Ｚｎ：９％、残部Ａｌおよび不純物
からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径９０ｍｍ）を
作製し、これを４００℃の温度で熱間押出成形して直径
２．６ｍｍに縮径し、ついで、１工程の加工度が３０％
の引抜加工を２工程実施して直径２ｍｍの線とした。
からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径９０ｍｍ）を
作製し、これを４００℃の温度で熱間押出成形して直径
２．６ｍｍに縮径し、ついで、１工程の加工度が３０％
の引抜加工を２工程実施して直径２ｍｍの線とした。
【００３０】得られたＡｌ−Ｚｎ合金線のビッカース硬
さは８０であった。また内部組織は繊維状組織であっ
た。このアルミニウム合金線を使用してアルミニウムの
押出多孔偏平管の平坦表面にアーク溶射を行ったとこ
ろ、溶射線の送り速度は一定で、通電不良の発生などは
なく、安定した溶射が行われた。
さは８０であった。また内部組織は繊維状組織であっ
た。このアルミニウム合金線を使用してアルミニウムの
押出多孔偏平管の平坦表面にアーク溶射を行ったとこ
ろ、溶射線の送り速度は一定で、通電不良の発生などは
なく、安定した溶射が行われた。
【００３１】しかしながら、Ａｌ−Ｚｎ合金被覆層を有
するアルミニウムの押出多孔偏平管にフィンをろう付け
接合し、熱交換器として使用した場合、被覆層と管体と
の電位差が小さいため、管体に孔食が発生し、これが管
体の内部まで達して熱交換機能が失われた。
するアルミニウムの押出多孔偏平管にフィンをろう付け
接合し、熱交換器として使用した場合、被覆層と管体と
の電位差が小さいため、管体に孔食が発生し、これが管
体の内部まで達して熱交換機能が失われた。
【００３２】比較例４ 半連続鋳造により、Ｚｎ：９０％、残部Ａｌおよび不純
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径９０ｍｍ）
を作製し、これを３６０℃の温度で熱間押出成形して直
径３．５ｍｍに縮径し、ついで、１工程の加工度が３０
％の引抜加工を４工程実施して直径２ｍｍの線とした。
物からなるアルミニウム合金の鋳造棒（直径９０ｍｍ）
を作製し、これを３６０℃の温度で熱間押出成形して直
径３．５ｍｍに縮径し、ついで、１工程の加工度が３０
％の引抜加工を４工程実施して直径２ｍｍの線とした。
【００３３】得られたＡｌ−Ｚｎ合金線のビッカース硬
さは１３５であった。また内部組織は繊維状組織であっ
た。このアルミニウム合金線を使用してアルミニウムの
押出多孔偏平管の平坦表面にアーク溶射を行ったとこ
ろ、供給ロールへの噛み込みが十分でないため溶射線の
送り速度が変動し、２本の溶射線は同調せず、アークが
不安定で通電不良が多発した。
さは１３５であった。また内部組織は繊維状組織であっ
た。このアルミニウム合金線を使用してアルミニウムの
押出多孔偏平管の平坦表面にアーク溶射を行ったとこ
ろ、供給ロールへの噛み込みが十分でないため溶射線の
送り速度が変動し、２本の溶射線は同調せず、アークが
不安定で通電不良が多発した。
【００３４】Ａｌ−Ｚｎ線を、さらに３００℃の温度で
軟化処理し、ビッカース硬さを８５にしたところアーク
溶射時の通電不良は減少できた。しかしながら、Ａｌ−
Ｚｎ合金被覆層を有するアルミニウムの押出多孔偏平管
にフィンをろう付け接合し、熱交換器として使用した場
合、被覆層の優先腐食が進行して早期に腐食し、管体と
フィンが分離して熱交換器の伝熱性能が低下した。
軟化処理し、ビッカース硬さを８５にしたところアーク
溶射時の通電不良は減少できた。しかしながら、Ａｌ−
Ｚｎ合金被覆層を有するアルミニウムの押出多孔偏平管
にフィンをろう付け接合し、熱交換器として使用した場
合、被覆層の優先腐食が進行して早期に腐食し、管体と
フィンが分離して熱交換器の伝熱性能が低下した。
【００３５】
【発明の効果】本発明によれば、製造時、引抜加工など
の冷間加工において破断を生じることなく、使用時、供
給ロールへの噛み込みが十分で、通電不良などが発生せ
ず安定した溶射を可能とする溶射用アルミニウム合金線
およびその製造方法が提供される。
の冷間加工において破断を生じることなく、使用時、供
給ロールへの噛み込みが十分で、通電不良などが発生せ
ず安定した溶射を可能とする溶射用アルミニウム合金線
およびその製造方法が提供される。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２３Ｋ 35/40 Ｂ２３Ｋ 35/40 Ｈ Ｃ２２Ｃ 18/04 Ｃ２２Ｃ 18/04 21/10 21/10 Ｆ２８Ｆ 21/08 Ｆ２８Ｆ 21/08 Ｂ (72)発明者 高橋 辰巳 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 フィンをろう付け接合する熱交換器用ア
ルミニウム管体の表面に、アーク溶射によりＺｎを含む
合金層を形成するための溶射用アルミニウム合金線であ
って、Ｚｎ：１０〜８５％（重量％、以下同じ）を含有
し、残部Ａｌおよび不純物からなり、内部組織が繊維状
組織または平均結晶粒径が１００μｍ以下の結晶粒から
なる組織であることを特徴とする溶射用合金線。 - 【請求項２】 ビッカース硬度が４０〜１３０であるこ
とを特徴とする請求項１記載の溶射用アルミニウム合金
線。 - 【請求項３】 フィンをろう付け接合する熱交換器用ア
ルミニウム管体の表面に、アーク溶射によりＺｎを含む
合金層を形成するための溶射用アルミニウム合金線を製
造する方法であって、Ｚｎ：１０〜８５％を含有し、残
部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金の鋳造棒
を熱間加工および冷間加工して、繊維状組織を有する線
材とすることを特徴とする溶射用アルミニウム合金線の
製造方法。 - 【請求項４】 フィンをろう付け接合する熱交換器用ア
ルミニウム管体の表面に、アーク溶射によりＺｎを含む
合金層を形成するための溶射用アルミニウム合金線を製
造する方法であって、Ｚｎ：１０〜８５％を含有し、残
部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金の鋳造棒
を熱間加工および冷間加工し、冷間加工の途中または冷
間加工後に軟化処理を施し、平均結晶粒径が１００μｍ
以下の結晶粒からなる組織を有する線材とすることを特
徴とする溶射用アルミニウム合金線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36562497A JPH11181562A (ja) | 1997-12-22 | 1997-12-22 | 溶射用アルミニウム合金線およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36562497A JPH11181562A (ja) | 1997-12-22 | 1997-12-22 | 溶射用アルミニウム合金線およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11181562A true JPH11181562A (ja) | 1999-07-06 |
Family
ID=18484717
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36562497A Pending JPH11181562A (ja) | 1997-12-22 | 1997-12-22 | 溶射用アルミニウム合金線およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11181562A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005024235A (ja) * | 2003-06-10 | 2005-01-27 | Showa Denko Kk | 熱交換器用高耐食性チューブ及び熱交換器 |
| JP2006283046A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Dowa Mining Co Ltd | 亜鉛線およびその製造方法 |
| CN102653831A (zh) * | 2012-03-30 | 2012-09-05 | 长兴县华峰喷焊材料电炉有限公司 | 一种热喷涂锌铝合金丝及其制备方法 |
| CN114277331A (zh) * | 2021-12-28 | 2022-04-05 | 华电重工机械有限公司 | 一种塔筒表面防护复合材料及其制备方法和应用 |
-
1997
- 1997-12-22 JP JP36562497A patent/JPH11181562A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005024235A (ja) * | 2003-06-10 | 2005-01-27 | Showa Denko Kk | 熱交換器用高耐食性チューブ及び熱交換器 |
| JP2006283046A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Dowa Mining Co Ltd | 亜鉛線およびその製造方法 |
| CN102653831A (zh) * | 2012-03-30 | 2012-09-05 | 长兴县华峰喷焊材料电炉有限公司 | 一种热喷涂锌铝合金丝及其制备方法 |
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