JPH11186044A - モデム用トランス - Google Patents
モデム用トランスInfo
- Publication number
- JPH11186044A JPH11186044A JP9357538A JP35753897A JPH11186044A JP H11186044 A JPH11186044 A JP H11186044A JP 9357538 A JP9357538 A JP 9357538A JP 35753897 A JP35753897 A JP 35753897A JP H11186044 A JPH11186044 A JP H11186044A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic core
- modem
- metal oxide
- transformer
- core piece
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 モデムの小型化や伝送容量の大容量化等に対
応させるために、モデム用トランスの薄型化、小型化、
高性能化等を達成した上で、歪み率の劣化を抑制して信
号の低歪み伝送を可能にする。 【解決手段】 予め巻線２、３が施されたボビン１と、
このボビン１に組み込まれたパーマロイ系軟磁性合金薄
板等の磁性コア片４からなる磁性コア５とを具備するモ
デム用トランスである。磁性コア片４は、その表面に形
成された金属酸化物層、例えば熱膨張係数が 2〜 9×10
6 /Kの金属酸化物からなる金属酸化物層を有している。
応させるために、モデム用トランスの薄型化、小型化、
高性能化等を達成した上で、歪み率の劣化を抑制して信
号の低歪み伝送を可能にする。 【解決手段】 予め巻線２、３が施されたボビン１と、
このボビン１に組み込まれたパーマロイ系軟磁性合金薄
板等の磁性コア片４からなる磁性コア５とを具備するモ
デム用トランスである。磁性コア片４は、その表面に形
成された金属酸化物層、例えば熱膨張係数が 2〜 9×10
6 /Kの金属酸化物からなる金属酸化物層を有している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、モデム用トランス
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】最近、パーソナルコンピュータや携帯型
情報端末（ＰＤＡ）、また移動体通信機器等の普及によ
り、データ（情報）通信に対する必要性が急速に高まっ
てきている。パソコンやＰＤＡ等を使用してデータ通信
を行う場合、データ通信制御装置として例えばモデムが
必要であり、パソコンやＰＤＡ等の小型・高性能化、高
機能化等に伴って、モデムに対しても小型化や高性能化
等が求められている。
情報端末（ＰＤＡ）、また移動体通信機器等の普及によ
り、データ（情報）通信に対する必要性が急速に高まっ
てきている。パソコンやＰＤＡ等を使用してデータ通信
を行う場合、データ通信制御装置として例えばモデムが
必要であり、パソコンやＰＤＡ等の小型・高性能化、高
機能化等に伴って、モデムに対しても小型化や高性能化
等が求められている。
【０００３】ここで、一般的なパソコン用のモデムとし
ては、ボックス型、カード型、内蔵型等が知られてお
り、いずれにもパソコンやＰＤＡ等の情報端末と通信回
線とを電気的に絶縁した上で信号を伝送するトランスが
搭載されている。これら各種モデムのうち、特にカード
型や内蔵型のモデムに対しては、パソコンの小型化等に
伴って、モデム自体についても小型化が求められてい
る。また、データ通信の伝送容量（伝送速度）も最近急
速に向上しており、モデムの伝送容量も14.4kbpsから2
8.8kbpsや33.6kbpsが一般化しつつあり、さらには56kbp
sの伝送容量を満足するモデムも一部で普及しはじめて
いる。
ては、ボックス型、カード型、内蔵型等が知られてお
り、いずれにもパソコンやＰＤＡ等の情報端末と通信回
線とを電気的に絶縁した上で信号を伝送するトランスが
搭載されている。これら各種モデムのうち、特にカード
型や内蔵型のモデムに対しては、パソコンの小型化等に
伴って、モデム自体についても小型化が求められてい
る。また、データ通信の伝送容量（伝送速度）も最近急
速に向上しており、モデムの伝送容量も14.4kbpsから2
8.8kbpsや33.6kbpsが一般化しつつあり、さらには56kbp
sの伝送容量を満足するモデムも一部で普及しはじめて
いる。
【０００４】上記したようなモデムの小型化や伝送容量
の大容量化を達成する上で、モデム用トランスにも薄型
化、小型化、高性能化等が要求されはじめている。従
来、モデム用トランスの磁性コアにはフェライトが使用
されてきたが、限られた容積の中で性能を発揮させるた
めに、パーマロイと呼ばれるＮｉ−Ｆｅ系の軟磁性合金
薄板が使用されるようになってきている。
の大容量化を達成する上で、モデム用トランスにも薄型
化、小型化、高性能化等が要求されはじめている。従
来、モデム用トランスの磁性コアにはフェライトが使用
されてきたが、限られた容積の中で性能を発揮させるた
めに、パーマロイと呼ばれるＮｉ−Ｆｅ系の軟磁性合金
薄板が使用されるようになってきている。
【０００５】しかしながら、パーマロイを用いた磁性コ
アはフェライトコア等に比べて交流磁場中での損失、す
なわち渦電流損、ヒステリシス損、残留損失等が大きい
という問題を有している。このような交流磁場中での損
失が大きいパーマロイコアをモデム用トランスに使用す
ると、トランスの歪み率が劣ってしまう。特に、モデム
用トランスには信号を低歪みで伝送することが求められ
るため、トランスの歪み率の増大は大きな問題となる。
アはフェライトコア等に比べて交流磁場中での損失、す
なわち渦電流損、ヒステリシス損、残留損失等が大きい
という問題を有している。このような交流磁場中での損
失が大きいパーマロイコアをモデム用トランスに使用す
ると、トランスの歪み率が劣ってしまう。特に、モデム
用トランスには信号を低歪みで伝送することが求められ
るため、トランスの歪み率の増大は大きな問題となる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、従
来、モデム用トランスにはフェライトコアが一般的に用
いられてきたが、モデムの小型化や伝送容量の大容量化
を達成する上で、透磁率や磁束密度が大きいパーマロイ
系の軟磁性合金薄板を用いた磁性コアが使用されるよう
になってきている。しかしながら、パーマロイ系の磁性
コアは交流磁場中での損失が大きいため、トランスの歪
み率が劣るという問題を有している。特に、モデム用ト
ランスには信号を低歪みで伝送することが求められるこ
とから、薄型化、小型化、高性能化等を達成した上で、
歪み率の劣化を抑制することが求められている。
来、モデム用トランスにはフェライトコアが一般的に用
いられてきたが、モデムの小型化や伝送容量の大容量化
を達成する上で、透磁率や磁束密度が大きいパーマロイ
系の軟磁性合金薄板を用いた磁性コアが使用されるよう
になってきている。しかしながら、パーマロイ系の磁性
コアは交流磁場中での損失が大きいため、トランスの歪
み率が劣るという問題を有している。特に、モデム用ト
ランスには信号を低歪みで伝送することが求められるこ
とから、薄型化、小型化、高性能化等を達成した上で、
歪み率の劣化を抑制することが求められている。
【０００７】本発明は、このような課題に対処するため
になされたもので、モデムの小型化や伝送容量の大容量
化等への対応を図るために、薄型化、小型化、高性能化
等を達成した上で、歪み率の劣化を抑制して信号の低歪
み伝送を可能にしたモデム用トランスを提供することを
目的としている。
になされたもので、モデムの小型化や伝送容量の大容量
化等への対応を図るために、薄型化、小型化、高性能化
等を達成した上で、歪み率の劣化を抑制して信号の低歪
み伝送を可能にしたモデム用トランスを提供することを
目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明のモデム用トラン
スは、請求項１に記載したように、巻線が施されたボビ
ンと、前記ボビンに磁性コア片を組み込んで構成された
磁性コアとを具備するモデム用トランスにおいて、前記
磁性コア片はその表面に形成された金属酸化物層を有す
ることを特徴としている。
スは、請求項１に記載したように、巻線が施されたボビ
ンと、前記ボビンに磁性コア片を組み込んで構成された
磁性コアとを具備するモデム用トランスにおいて、前記
磁性コア片はその表面に形成された金属酸化物層を有す
ることを特徴としている。
【０００９】本発明のモデム用トランスにおいて、特に
請求項２に記載したように、前記金属酸化物層は熱膨張
係数が 2〜 9×106 /Kの金属酸化物からなることを特徴
としている。さらに、請求項３に記載したように、前記
金属酸化物層は0.01〜10μmの厚さを有することを特徴
としている。
請求項２に記載したように、前記金属酸化物層は熱膨張
係数が 2〜 9×106 /Kの金属酸化物からなることを特徴
としている。さらに、請求項３に記載したように、前記
金属酸化物層は0.01〜10μmの厚さを有することを特徴
としている。
【００１０】本発明のモデム用トランスにおいては、金
属酸化物層を表面に有する磁性コア片を用いている。こ
のような磁性コア片に熱処理を施した場合、磁性コア片
と金属酸化物層との熱膨張係数の違いに基づいて、熱処
理後の冷却過程で磁性コア片の内部に応力が生じ、この
磁性コア片内部の応力によりヒステリシス曲線をヒステ
リシス面積が減少する方向に変化させることができる。
すなわち、ヒステリシス損を低減することができる。こ
のような損失を低減した磁性コア片を、予め巻線を施し
たボビンに組み込むことによって、歪み率に優れるモデ
ム用トランス、すなわち信号を低歪みで伝送することが
可能なモデム用トランスが得られる。
属酸化物層を表面に有する磁性コア片を用いている。こ
のような磁性コア片に熱処理を施した場合、磁性コア片
と金属酸化物層との熱膨張係数の違いに基づいて、熱処
理後の冷却過程で磁性コア片の内部に応力が生じ、この
磁性コア片内部の応力によりヒステリシス曲線をヒステ
リシス面積が減少する方向に変化させることができる。
すなわち、ヒステリシス損を低減することができる。こ
のような損失を低減した磁性コア片を、予め巻線を施し
たボビンに組み込むことによって、歪み率に優れるモデ
ム用トランス、すなわち信号を低歪みで伝送することが
可能なモデム用トランスが得られる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施するための形
態について説明する。
態について説明する。
【００１２】図１は、本発明のモデム用トランスの一実
施形態の構成を示す図である。同図において、１はボビ
ンであり、このボビン１には１次巻線２および２次巻線
３がそれぞれ施されている。これら１次巻線２および２
次巻線３が予め施されたボビン１には、軟磁性合金薄板
からなる複数の磁性コア片４が組み込まれている。
施形態の構成を示す図である。同図において、１はボビ
ンであり、このボビン１には１次巻線２および２次巻線
３がそれぞれ施されている。これら１次巻線２および２
次巻線３が予め施されたボビン１には、軟磁性合金薄板
からなる複数の磁性コア片４が組み込まれている。
【００１３】上記した磁性コア片４は例えばＥ形状を有
しており、このような磁性コア片４をボビン１の両側か
ら交互に組み込むことによって、磁性コア５が構成され
ている。そして、１次巻線２および２次巻線３が予め施
されたボビン１と、ボビン１に組み込んだ磁性コア片４
からなる磁性コア５とによって、モデム用トランス６が
構成されている。なお、Ｅ形状の磁性コア片４を用いた
磁性コア５は本発明の一実施形態であり、例えばＥＩコ
ア、ＰＱコア等、種々の形状の磁性コアを使用すること
ができる。
しており、このような磁性コア片４をボビン１の両側か
ら交互に組み込むことによって、磁性コア５が構成され
ている。そして、１次巻線２および２次巻線３が予め施
されたボビン１と、ボビン１に組み込んだ磁性コア片４
からなる磁性コア５とによって、モデム用トランス６が
構成されている。なお、Ｅ形状の磁性コア片４を用いた
磁性コア５は本発明の一実施形態であり、例えばＥＩコ
ア、ＰＱコア等、種々の形状の磁性コアを使用すること
ができる。
【００１４】上記した磁性コア５を構成する磁性コア片
４には、パーマロイ系の軟磁性合金、すなわちＮｉ−Ｆ
ｅ系合金等が用いられる。具体的には70〜85重量% Ｎｉ
−Ｆｅ組成の軟磁性合金等が用いられる。このようなＮ
ｉ−Ｆｅ系合金は 3〜15重量% 程度のＭｏ、Ｃｒ、Ｎ
ｂ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｃｕ等から選ばれる 1種または 2種以
上を添加して用いることもできる。なお、本発明に用い
る磁性コア片は、必ずしもパーマロイ系の軟磁性合金に
限られるものではなく、例えばアモルファス合金等の軟
磁性薄帯を用いる場合にも、本発明は効果を発揮するも
のである。
４には、パーマロイ系の軟磁性合金、すなわちＮｉ−Ｆ
ｅ系合金等が用いられる。具体的には70〜85重量% Ｎｉ
−Ｆｅ組成の軟磁性合金等が用いられる。このようなＮ
ｉ−Ｆｅ系合金は 3〜15重量% 程度のＭｏ、Ｃｒ、Ｎ
ｂ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｃｕ等から選ばれる 1種または 2種以
上を添加して用いることもできる。なお、本発明に用い
る磁性コア片は、必ずしもパーマロイ系の軟磁性合金に
限られるものではなく、例えばアモルファス合金等の軟
磁性薄帯を用いる場合にも、本発明は効果を発揮するも
のである。
【００１５】上述したようなパーマロイ系合金からなる
磁性コア片４は、図２に示すように、その表面（上面４
ａおよび下面４ｂ）に形成された金属酸化物層７を有し
ている。この金属酸化物層７は磁性コア片４の表面４
ａ、４ｂに、一様な層状物（膜状物質）として固着形成
されている。このような金属酸化物層７を表面４ａ、４
ｂに有する磁性コア片４を熱処理した場合、磁性コア片
４と金属酸化物層７との熱膨張係数の違いに基づいて、
熱処理後の冷却過程で磁性コア片４の内部に応力が生じ
る。この磁性コア片４内部の応力は、残留磁束密度Ｂr
が減少する方向に、磁性コア５のヒステリシス曲線を変
化させる。このように、磁性コア片４の内部応力により
ヒステリシス面積を減少させることによって、ヒステリ
シス損を低減することができる。
磁性コア片４は、図２に示すように、その表面（上面４
ａおよび下面４ｂ）に形成された金属酸化物層７を有し
ている。この金属酸化物層７は磁性コア片４の表面４
ａ、４ｂに、一様な層状物（膜状物質）として固着形成
されている。このような金属酸化物層７を表面４ａ、４
ｂに有する磁性コア片４を熱処理した場合、磁性コア片
４と金属酸化物層７との熱膨張係数の違いに基づいて、
熱処理後の冷却過程で磁性コア片４の内部に応力が生じ
る。この磁性コア片４内部の応力は、残留磁束密度Ｂr
が減少する方向に、磁性コア５のヒステリシス曲線を変
化させる。このように、磁性コア片４の内部応力により
ヒステリシス面積を減少させることによって、ヒステリ
シス損を低減することができる。
【００１６】すなわち、パーマロイ系合金からなる磁性
コアは磁気特性を引出すために、1273〜 1373K程度の温
度で数時間の熱処理を行う必要がある。この熱処理後の
冷却過程でパーマロイの再結晶化や組織の配向等が起こ
り、これがヒステリシス面積の増大等の原因、すなわち
交流磁場中での損失の増大の原因となっていた。このよ
うな知見に基づいて、本発明では上記したように磁性コ
ア片４の表面４ａ、４ｂに、一様な層状物として固着さ
れた金属酸化物層７を形成し、これらの熱膨張係数の違
いにより磁性コア片４の内部に応力を生じさせることに
よって、磁性コア５のヒステリシス面積を減少させてい
る。
コアは磁気特性を引出すために、1273〜 1373K程度の温
度で数時間の熱処理を行う必要がある。この熱処理後の
冷却過程でパーマロイの再結晶化や組織の配向等が起こ
り、これがヒステリシス面積の増大等の原因、すなわち
交流磁場中での損失の増大の原因となっていた。このよ
うな知見に基づいて、本発明では上記したように磁性コ
ア片４の表面４ａ、４ｂに、一様な層状物として固着さ
れた金属酸化物層７を形成し、これらの熱膨張係数の違
いにより磁性コア片４の内部に応力を生じさせることに
よって、磁性コア５のヒステリシス面積を減少させてい
る。
【００１７】このように、磁性コア片４の表面４ａ、４
ｂに形成した金属酸化物層７は、パーマロイ系合金から
なる磁性コア片４のヒステリシス損の低減に寄与する。
そして、このような交流磁場中での損失を低減した磁性
コア片４をボビン１に組み込むことによって、歪み率に
優れるモデム用トランス６、すなわち信号を低歪みで伝
送することが可能なモデム用トランス６が得られる。
ｂに形成した金属酸化物層７は、パーマロイ系合金から
なる磁性コア片４のヒステリシス損の低減に寄与する。
そして、このような交流磁場中での損失を低減した磁性
コア片４をボビン１に組み込むことによって、歪み率に
優れるモデム用トランス６、すなわち信号を低歪みで伝
送することが可能なモデム用トランス６が得られる。
【００１８】上記したように、金属酸化物層７は熱処理
後の冷却過程で磁性コア片４の熱収縮を拘束し、磁性コ
ア片４の内部に適度な応力を生じさせるものである。一
方、例えばパーマロイ系合金の熱膨張係数(273〜373K)
は10〜15×106 /K程度である。従って、金属酸化物層７
は熱膨張係数(273〜1273K)が 2〜 9×106 /Kの金属酸化
物で構成することが好ましい。金属酸化物の熱膨張係数
が 2×106 /K未満であると、磁性コア片４内部の応力が
大きくなりすぎたり、また金属酸化物層７に亀裂や剥離
等が生じるおそれがある。一方、金属酸化物の熱膨張係
数が 9×106 /Kを超えると、磁性コア片４の内部応力が
十分に得られないおそれがある。このような熱膨張係数
を有する金属酸化物としては、ジルコニア（Ｚｒ
Ｏ2 ）、マグネシア（ＭｇＯ）、アルミナ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）等が挙げられる。これらのうち、特にジルコニ
アは金属酸化物層７の形成材料として好ましい。
後の冷却過程で磁性コア片４の熱収縮を拘束し、磁性コ
ア片４の内部に適度な応力を生じさせるものである。一
方、例えばパーマロイ系合金の熱膨張係数(273〜373K)
は10〜15×106 /K程度である。従って、金属酸化物層７
は熱膨張係数(273〜1273K)が 2〜 9×106 /Kの金属酸化
物で構成することが好ましい。金属酸化物の熱膨張係数
が 2×106 /K未満であると、磁性コア片４内部の応力が
大きくなりすぎたり、また金属酸化物層７に亀裂や剥離
等が生じるおそれがある。一方、金属酸化物の熱膨張係
数が 9×106 /Kを超えると、磁性コア片４の内部応力が
十分に得られないおそれがある。このような熱膨張係数
を有する金属酸化物としては、ジルコニア（Ｚｒ
Ｏ2 ）、マグネシア（ＭｇＯ）、アルミナ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）等が挙げられる。これらのうち、特にジルコニ
アは金属酸化物層７の形成材料として好ましい。
【００１９】また、金属酸化物層７は0.01〜10μm 程度
の厚さを有することが好ましい。金属酸化物層７の厚さ
が0.01μm 未満であると、熱処理後の冷却過程で磁性コ
ア片４の熱収縮を十分に拘束できず、磁性コア片４の内
部応力が十分に得られないおそれがある。一方、金属酸
化物層７の厚さが10μm を超えると、磁性コア片４の内
部応力が逆に高くなりすぎるおそれがあると共に、金属
酸化物層７自体に亀裂や剥離等が生じるおそれがある。
の厚さを有することが好ましい。金属酸化物層７の厚さ
が0.01μm 未満であると、熱処理後の冷却過程で磁性コ
ア片４の熱収縮を十分に拘束できず、磁性コア片４の内
部応力が十分に得られないおそれがある。一方、金属酸
化物層７の厚さが10μm を超えると、磁性コア片４の内
部応力が逆に高くなりすぎるおそれがあると共に、金属
酸化物層７自体に亀裂や剥離等が生じるおそれがある。
【００２０】このような金属酸化物層７は、例えばジル
コニア、マグネシア、アルミナ等の金属酸化物粉末を有
機溶剤に分散させた液を磁性コア片４の両面に塗布した
り、あるいは磁性コア片４を浸漬した後、これを非酸化
性雰囲気中で加熱して、金属酸化物粉末を一様に固着さ
せることにより得ることができる。金属酸化物層７の形
成原料としては、ジルコニウムアルコキシド（メトキシ
ドやエトキシド等）のような金属アルコキシド等の有機
金属化合物を使用することも可能である。ただし、金属
酸化物粉末を単に塗布しただけでは、磁性コア片４の熱
収縮を拘束することができないため、上記したような一
様な層状物として固着した金属酸化物層７が得られる形
成方法を適用するものとする。
コニア、マグネシア、アルミナ等の金属酸化物粉末を有
機溶剤に分散させた液を磁性コア片４の両面に塗布した
り、あるいは磁性コア片４を浸漬した後、これを非酸化
性雰囲気中で加熱して、金属酸化物粉末を一様に固着さ
せることにより得ることができる。金属酸化物層７の形
成原料としては、ジルコニウムアルコキシド（メトキシ
ドやエトキシド等）のような金属アルコキシド等の有機
金属化合物を使用することも可能である。ただし、金属
酸化物粉末を単に塗布しただけでは、磁性コア片４の熱
収縮を拘束することができないため、上記したような一
様な層状物として固着した金属酸化物層７が得られる形
成方法を適用するものとする。
【００２１】上記したような形成方法で金属酸化物層７
を形成した磁性コア片４は、例えばパーマロイ系合金を
用いた場合には1273〜 1373K程度の温度で数時間の熱処
理を施して、適切な磁気特性を付与した後、１次巻線２
および２次巻線３を予め施したボビン１に組み込む。こ
のようにして、目的とするモデム用トランス６が得られ
る。
を形成した磁性コア片４は、例えばパーマロイ系合金を
用いた場合には1273〜 1373K程度の温度で数時間の熱処
理を施して、適切な磁気特性を付与した後、１次巻線２
および２次巻線３を予め施したボビン１に組み込む。こ
のようにして、目的とするモデム用トランス６が得られ
る。
【００２２】このような本発明のモデム用トランス６
は、パーマロイ系の軟磁性合金薄板等からなる磁性コア
片４を用いていることに基づいて、カード型や内蔵型等
に好適なモデムの小型化や伝送容量の大容量化（例え
ば、28.8kbps、33.6kbps、56kbps等）等に対応可能な薄
型化、小型化、高性能化等を達成している。その上で、
本発明のモデム用トランス６は優れた歪み率を有するこ
とから、信号の低歪み伝送が可能となる。
は、パーマロイ系の軟磁性合金薄板等からなる磁性コア
片４を用いていることに基づいて、カード型や内蔵型等
に好適なモデムの小型化や伝送容量の大容量化（例え
ば、28.8kbps、33.6kbps、56kbps等）等に対応可能な薄
型化、小型化、高性能化等を達成している。その上で、
本発明のモデム用トランス６は優れた歪み率を有するこ
とから、信号の低歪み伝送が可能となる。
【００２３】
【実施例】次に、本発明の具体的な実施例およびその評
価結果について述べる。
価結果について述べる。
【００２４】実施例１ まず、 80%Ｎｉ−5%Ｍｏ−bal.Ｆｅ（重量%)組成の磁性
合金を熱間加工および冷間加工により厚さ 0.1mmの薄板
状に加工した。この薄板の表面にジルコニウム系有機金
属化合物を溶解した溶液を塗布した後、これを非酸化性
雰囲気中で1273K に加熱して、薄板の表面に厚さ約 0.2
μm のジルコニウム層を形成した。
合金を熱間加工および冷間加工により厚さ 0.1mmの薄板
状に加工した。この薄板の表面にジルコニウム系有機金
属化合物を溶解した溶液を塗布した後、これを非酸化性
雰囲気中で1273K に加熱して、薄板の表面に厚さ約 0.2
μm のジルコニウム層を形成した。
【００２５】表面にジルコニウム層を形成した 80%Ｎｉ
−5%Ｍｏ−bal.Ｆｅ合金薄板を、プレス加工により16×
18mmのＥ型コア片に加工し、このＥ型コア片を水素雰囲
気中にて 1373K× 2時間の条件で熱処理した。この後、
これら10枚のＥ型コア片を、１次巻線および２次巻線を
予め施したボビンに交互に組み込むことによって、モデ
ム用トランスを作製した。
−5%Ｍｏ−bal.Ｆｅ合金薄板を、プレス加工により16×
18mmのＥ型コア片に加工し、このＥ型コア片を水素雰囲
気中にて 1373K× 2時間の条件で熱処理した。この後、
これら10枚のＥ型コア片を、１次巻線および２次巻線を
予め施したボビンに交互に組み込むことによって、モデ
ム用トランスを作製した。
【００２６】一方、本発明との比較例として、上記実施
例１と同組成のＮｉ−Ｍｏ−Ｆｅ合金薄板を同形状のＥ
型コア片に加工し、これに溶着防止のためのアルミナ粉
末を単に付着させた後、水素雰囲気中にて 1373K× 2時
間の条件で熱処理した。この後、実施例１と同様に、10
枚のＥ型コア片をボビンに交互に組み込むことによっ
て、モデム用トランスを作製した。
例１と同組成のＮｉ−Ｍｏ−Ｆｅ合金薄板を同形状のＥ
型コア片に加工し、これに溶着防止のためのアルミナ粉
末を単に付着させた後、水素雰囲気中にて 1373K× 2時
間の条件で熱処理した。この後、実施例１と同様に、10
枚のＥ型コア片をボビンに交互に組み込むことによっ
て、モデム用トランスを作製した。
【００２７】このようにして得た実施例１および比較例
１による各モデム用トランスの特性を評価した。すなわ
ち、各モデム用トランスの1kHzにおけるインダクタンス
値、および 600Hzにおける高調波歪み率（ＴＨＤ）を測
定した。それらの結果を表１に示す。なお、測定はいず
れも10個のサンプルについて実施し、インダクタンス値
および歪み率はそれらの平均値として表１に示した。
１による各モデム用トランスの特性を評価した。すなわ
ち、各モデム用トランスの1kHzにおけるインダクタンス
値、および 600Hzにおける高調波歪み率（ＴＨＤ）を測
定した。それらの結果を表１に示す。なお、測定はいず
れも10個のサンプルについて実施し、インダクタンス値
および歪み率はそれらの平均値として表１に示した。
【００２８】
【表１】 表１から明らかなように、表面にジルコニア層を形成し
た磁性コア片を用いた実施例１のモデム用トランスは、
溶着防止のためのアルミナ粉末を単に付着させたにすぎ
ない比較例１のモデム用トランスに比べて、インダクタ
ンス値を低下させることなく、歪み率が向上しているこ
とが分かる。すなわち、歪み率に優れたモデム用トラン
スが得られた。
た磁性コア片を用いた実施例１のモデム用トランスは、
溶着防止のためのアルミナ粉末を単に付着させたにすぎ
ない比較例１のモデム用トランスに比べて、インダクタ
ンス値を低下させることなく、歪み率が向上しているこ
とが分かる。すなわち、歪み率に優れたモデム用トラン
スが得られた。
【００２９】実施例２ まず、 80%Ｎｉ−4%Ｎｂ−1%Ｍｏ−bal.Ｆｅ（重量%)組
成の磁性合金を、熱間加工および冷間加工により厚さ
0.1mmの薄板状に加工した。この薄板の表面にジルコニ
ウム系有機金属化合物を溶解した溶液を塗布した後、こ
れを非酸化性雰囲気中で 1373Kに加熱して、薄板の表面
に厚さ約 0.2μm のジルコニウム層を形成した。
成の磁性合金を、熱間加工および冷間加工により厚さ
0.1mmの薄板状に加工した。この薄板の表面にジルコニ
ウム系有機金属化合物を溶解した溶液を塗布した後、こ
れを非酸化性雰囲気中で 1373Kに加熱して、薄板の表面
に厚さ約 0.2μm のジルコニウム層を形成した。
【００３０】表面にジルコニウム層を形成した 80%Ｎｉ
−4%Ｎｂ−1%Ｍｏ−bal.Ｆｅ合金薄板を、プレス加工に
より10×10mmのＥ型コア片に加工し、このＥ型コア片を
水素雰囲気中にて 1373K× 2時間の条件で熱処理した。
この後、これら 6枚のＥ型コア片を、１次巻線および２
次巻線を予め施したボビンに交互に組み込むことによっ
て、モデム用トランスを作製した。
−4%Ｎｂ−1%Ｍｏ−bal.Ｆｅ合金薄板を、プレス加工に
より10×10mmのＥ型コア片に加工し、このＥ型コア片を
水素雰囲気中にて 1373K× 2時間の条件で熱処理した。
この後、これら 6枚のＥ型コア片を、１次巻線および２
次巻線を予め施したボビンに交互に組み込むことによっ
て、モデム用トランスを作製した。
【００３１】一方、本発明との比較例として、上記実施
例２と同組成のＮｉ−Ｎｂ−Ｍｏ−Ｆｅ合金薄板を同形
状のＥ型コア片に加工し、これに溶着防止のためのアル
ミナ粉末を単に付着させた後、水素雰囲気中にて 1373K
× 2時間の条件で熱処理した。この後、実施例２と同様
に、 6枚のＥ型コア片をボビンに交互に組み込むことに
よって、モデム用トランスを作製した。
例２と同組成のＮｉ−Ｎｂ−Ｍｏ−Ｆｅ合金薄板を同形
状のＥ型コア片に加工し、これに溶着防止のためのアル
ミナ粉末を単に付着させた後、水素雰囲気中にて 1373K
× 2時間の条件で熱処理した。この後、実施例２と同様
に、 6枚のＥ型コア片をボビンに交互に組み込むことに
よって、モデム用トランスを作製した。
【００３２】このようにして得た実施例２および比較例
２による各モデム用トランスの特性を評価した。すなわ
ち、各モデム用トランスの1kHzにおけるインダクタンス
値および歪み率（ＴＨＤ）を測定した。それらの結果を
表２に示す。なお、測定はいずれも10個のサンプルにつ
いて実施し、インダクタンス値および歪み率はそれらの
平均値として表２に示した。
２による各モデム用トランスの特性を評価した。すなわ
ち、各モデム用トランスの1kHzにおけるインダクタンス
値および歪み率（ＴＨＤ）を測定した。それらの結果を
表２に示す。なお、測定はいずれも10個のサンプルにつ
いて実施し、インダクタンス値および歪み率はそれらの
平均値として表２に示した。
【００３３】
【表２】 表２から明らかなように、表面にジルコニア層を形成し
た磁性コア片を用いた実施例２のモデム用トランスは、
溶着防止のためのアルミナ粉末を単に付着させたにすぎ
ない比較例２のモデム用トランスに比べて、インダクタ
ンス値を低下させることなく、歪み率が向上しているこ
とが分かる。すなわち、歪み率に優れたモデム用トラン
スが得られた。
た磁性コア片を用いた実施例２のモデム用トランスは、
溶着防止のためのアルミナ粉末を単に付着させたにすぎ
ない比較例２のモデム用トランスに比べて、インダクタ
ンス値を低下させることなく、歪み率が向上しているこ
とが分かる。すなわち、歪み率に優れたモデム用トラン
スが得られた。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のモデム用
トランスによれば、モデムの小型化や伝送容量の大容量
化等に対応可能な薄型化、小型化、高性能化等を達成し
た上で、歪み率の劣化を抑制して信号の低歪み伝送を実
現することができる。
トランスによれば、モデムの小型化や伝送容量の大容量
化等に対応可能な薄型化、小型化、高性能化等を達成し
た上で、歪み率の劣化を抑制して信号の低歪み伝送を実
現することができる。
【図１】 本発明のモデム用トランスの一実施形態の構
成を示す図であって、（ａ）はその平面図、（ｂ）は
（ａ）のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
成を示す図であって、（ａ）はその平面図、（ｂ）は
（ａ）のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
【図２】 図１に示すモデム用トランスに用いた磁性コ
ア片の構成を示す要部断面図である。
ア片の構成を示す要部断面図である。
１……ボビン ２……一次巻線 ３……二次巻線 ４……磁性コア片 ５……磁性コア ６……モデム用トランス ７……金属酸化物層
Claims (3)
- 【請求項１】 巻線が施されたボビンと、前記ボビンに
組み込まれた磁性コア片からなる磁性コアとを具備する
モデム用トランスにおいて、 前記磁性コア片は、その表面に形成された金属酸化物層
を有することを特徴とするモデム用トランス。 - 【請求項２】 請求項１記載のモデム用トランスにおい
て、 前記金属酸化物層は、熱膨張係数が 2〜 9×106 /Kの金
属酸化物からなることを特徴とするモデム用トランス。 - 【請求項３】 請求項１記載のモデム用トランスにおい
て、 前記金属酸化物層は、0.01〜10μm の厚さを有すること
を特徴とするモデム用トランス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9357538A JPH11186044A (ja) | 1997-12-25 | 1997-12-25 | モデム用トランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9357538A JPH11186044A (ja) | 1997-12-25 | 1997-12-25 | モデム用トランス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11186044A true JPH11186044A (ja) | 1999-07-09 |
Family
ID=18454650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9357538A Withdrawn JPH11186044A (ja) | 1997-12-25 | 1997-12-25 | モデム用トランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11186044A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6773619B2 (en) | 2001-07-17 | 2004-08-10 | Tdk Corporation | Magnetic core for transformer, Mn-Zn based ferrite composition and methods of producing the same |
| JP2011009644A (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-13 | Tdk Corp | フェライトコアおよび電子部品 |
| JP2012244064A (ja) * | 2011-05-23 | 2012-12-10 | Tdk Corp | フェライトコアおよび電子部品 |
-
1997
- 1997-12-25 JP JP9357538A patent/JPH11186044A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6773619B2 (en) | 2001-07-17 | 2004-08-10 | Tdk Corporation | Magnetic core for transformer, Mn-Zn based ferrite composition and methods of producing the same |
| JP2011009644A (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-13 | Tdk Corp | フェライトコアおよび電子部品 |
| JP2012244064A (ja) * | 2011-05-23 | 2012-12-10 | Tdk Corp | フェライトコアおよび電子部品 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5069731A (en) | Low-frequency transformer | |
| JPH0845723A (ja) | 絶縁性に優れたナノ結晶合金薄帯およびナノ結晶合金磁心ならびにナノ結晶合金薄帯の絶縁皮膜形成方法 | |
| WO2007111019A1 (ja) | 受電装置とそれを用いた電子機器および非接触充電装置 | |
| JP2009016494A (ja) | 圧粉磁心およびその製造方法 | |
| EP0637038B1 (en) | Magnetic core for pulse transformer and pulse transformer made thereof | |
| JP2022545793A (ja) | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
| KR100222442B1 (ko) | 펄스트랜스 자심 | |
| JPH11186044A (ja) | モデム用トランス | |
| JP2002289420A (ja) | フェライト磁性材料、フェライトコアおよび電源トランスまたはコイル部品 | |
| JP7271064B2 (ja) | 積層鉄心用板材の製造方法、積層鉄心用板材および積層鉄心 | |
| JP7589721B2 (ja) | 巻磁心の製造方法 | |
| JPH05222493A (ja) | Ｆｅ系高透磁率非晶質合金 | |
| JPH08153614A (ja) | 磁 心 | |
| JPH10208923A (ja) | 複合磁性体およびその製造方法 | |
| JP2000234461A (ja) | 電気錠システム | |
| JPH05275255A (ja) | 磁気特性の優れたトランスの製造方法 | |
| JP3374981B2 (ja) | 短パルス特性に優れたナノ結晶軟磁性合金および磁心 | |
| JP2007173384A (ja) | 平面磁気素子 | |
| JP2000277345A (ja) | パルストランス用磁心及びその製造方法又はそれを用いたパルストランス | |
| JPH07211530A (ja) | 磁 心 | |
| JP3388247B2 (ja) | 巻磁心およびその製造方法 | |
| JPH11195522A (ja) | 薄型磁心及びそれを用いたインターフェース又はスイッチング電源 | |
| JPH0927413A (ja) | チョークコイル用磁心およびその製造方法 | |
| JPH11186061A (ja) | 小型トランス | |
| JPH0574635A (ja) | モールド磁心 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050301 |