JPH11192551A - 溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法 - Google Patents
溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法Info
- Publication number
- JPH11192551A JPH11192551A JP36840297A JP36840297A JPH11192551A JP H11192551 A JPH11192551 A JP H11192551A JP 36840297 A JP36840297 A JP 36840297A JP 36840297 A JP36840297 A JP 36840297A JP H11192551 A JPH11192551 A JP H11192551A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- value
- resistance
- short
- secondary cable
- resistance value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 260
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 108
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 claims abstract description 55
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 62
- 238000007373 indentation Methods 0.000 claims description 49
- 238000013021 overheating Methods 0.000 claims description 47
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 claims description 28
- 238000007689 inspection Methods 0.000 claims description 14
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 claims description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 30
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 10
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 5
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 4
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】スタッド溶接ガン又は半自動ガスシールド消耗
電極アーク溶接トーチの本体に取付けられている２次ケ
ーブル又はコネクタが劣化しているかどうかを確認する
ことができ、早期の交換等の対策を可能とする。 【解決手段】作業開始前に接続している２次ケ−ブルの
断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ず
る抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定めてお
き、作業開始時の初回溶接時の初期抵抗値Ｒ１とＮ回目
溶接時のＮ回目抵抗値Ｒｎとの差のＮ回目抵抗値増加分
ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１を算出し、このＮ回目抵抗値増加分
ΔＲｎと上記抵抗増加許容値ΔＲｒとを比較して、上記
Ｎ回目抵抗値増加分ΔＲｎが上記抵抗増加許容値ΔＲｒ
を越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用
の２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
電極アーク溶接トーチの本体に取付けられている２次ケ
ーブル又はコネクタが劣化しているかどうかを確認する
ことができ、早期の交換等の対策を可能とする。 【解決手段】作業開始前に接続している２次ケ−ブルの
断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ず
る抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定めてお
き、作業開始時の初回溶接時の初期抵抗値Ｒ１とＮ回目
溶接時のＮ回目抵抗値Ｒｎとの差のＮ回目抵抗値増加分
ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１を算出し、このＮ回目抵抗値増加分
ΔＲｎと上記抵抗増加許容値ΔＲｒとを比較して、上記
Ｎ回目抵抗値増加分ΔＲｎが上記抵抗増加許容値ΔＲｒ
を越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用
の２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スタッド溶接ガン
又は半自動ガスシールド消耗電極アーク溶接トーチの本
体に取付けられているケ−ブルの固定部分（以下、本体
ケ−ブルという）又は本体ケ−ブルに延長接続する溶接
用ケーブル素線の断線進行予測方法に関するものであ
る。
又は半自動ガスシールド消耗電極アーク溶接トーチの本
体に取付けられているケ−ブルの固定部分（以下、本体
ケ−ブルという）又は本体ケ−ブルに延長接続する溶接
用ケーブル素線の断線進行予測方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】本体ケ−ブル及び溶接用ケーブル（以
下、２次ケーブルという）は、通常の固定配線されたケ
ーブルに比べて、第１に、溶接箇所まで頻繁に引き回さ
れ、屈曲と延伸との繰り返し回数（以下、屈曲回数とい
う）及び２次ケーブルの捻れが多いために、ケーブル素
線の断線（以下、部分断線という）することが多い。第
２に、本体ケ−ブルは可撓性をよくするために通常のケ
ーブルよりも細い素線を使用しているので素線が断線し
やすい。第３に、溶接箇所まで頻繁に移動させ、大電流
を通電するので、固定配線されたケーブルに比べて、断
面積の小さいケーブルを使用するために、電圧降下によ
る発熱が大となり、素線の一部が断線すると残りの素線
の断線が急速に進行する。したがつて、通常の固定配線
されたケーブルの劣化が、電圧降下による発熱によって
絶縁が低下して使用不能になるのに対して、２次ケーブ
ルの劣化は、素線の断線が進行して異常発熱して使用不
能になる。
下、２次ケーブルという）は、通常の固定配線されたケ
ーブルに比べて、第１に、溶接箇所まで頻繁に引き回さ
れ、屈曲と延伸との繰り返し回数（以下、屈曲回数とい
う）及び２次ケーブルの捻れが多いために、ケーブル素
線の断線（以下、部分断線という）することが多い。第
２に、本体ケ−ブルは可撓性をよくするために通常のケ
ーブルよりも細い素線を使用しているので素線が断線し
やすい。第３に、溶接箇所まで頻繁に移動させ、大電流
を通電するので、固定配線されたケーブルに比べて、断
面積の小さいケーブルを使用するために、電圧降下によ
る発熱が大となり、素線の一部が断線すると残りの素線
の断線が急速に進行する。したがつて、通常の固定配線
されたケーブルの劣化が、電圧降下による発熱によって
絶縁が低下して使用不能になるのに対して、２次ケーブ
ルの劣化は、素線の断線が進行して異常発熱して使用不
能になる。
【０００４】特に、溶接箇所が建築物等の大形構造物の
スタッド溶接作業は、溶接箇所まで溶接ケーブルを本体
ケ−ブルに接続延長して、総延長長さが１００［ｍ］に
及ぶ場合もある。この２次ケ−ブルは、溶接箇所まで頻
繁に引き回され、特に、本体ケ−ブルは、屈曲回数が多
く、使用を繰り返すと部分断線し、しかもその部分断線
数の進行が速い。
スタッド溶接作業は、溶接箇所まで溶接ケーブルを本体
ケ−ブルに接続延長して、総延長長さが１００［ｍ］に
及ぶ場合もある。この２次ケ−ブルは、溶接箇所まで頻
繁に引き回され、特に、本体ケ−ブルは、屈曲回数が多
く、使用を繰り返すと部分断線し、しかもその部分断線
数の進行が速い。
【０００６】さらに、スタッド溶接は、１０００［Ａ］
以上の大電流を通電するために、２次ケーブルのわずか
な抵抗値であっても、１０〜３０［Ｖ］程度のかなり大
きい電圧降下が発生して、２次ケーブルが発熱し、特
に、屈曲回数が多い部分で、２次ケーブルの劣化が激し
く、溶接作業中に急速に部分断線数が進行して、部分断
線部分にア−クが発生することがあり危険である。この
２次ケーブルの屈曲回数が多い部分は、溶接作業者近傍
の位置であるために、実際に火傷事故が発生したことが
ある。そこで、定期的に又は溶接作業の開始前に、溶接
ケーブル素線の断線及びその部分断線数の進行をチェッ
ク（以下、断線チェックという）する必要がある。
以上の大電流を通電するために、２次ケーブルのわずか
な抵抗値であっても、１０〜３０［Ｖ］程度のかなり大
きい電圧降下が発生して、２次ケーブルが発熱し、特
に、屈曲回数が多い部分で、２次ケーブルの劣化が激し
く、溶接作業中に急速に部分断線数が進行して、部分断
線部分にア−クが発生することがあり危険である。この
２次ケーブルの屈曲回数が多い部分は、溶接作業者近傍
の位置であるために、実際に火傷事故が発生したことが
ある。そこで、定期的に又は溶接作業の開始前に、溶接
ケーブル素線の断線及びその部分断線数の進行をチェッ
ク（以下、断線チェックという）する必要がある。
【００１０】本出願人は、スタッド溶接において、実際
に発生した事故に対する対策（２次ケ−ブルの断線チェ
ック）として、２次ケ−ブル自体に定電流を通電して、
断線チェックしたい部分の温度上昇を確認する方法を検
討した。以下に、この２次ケ−ブルの検討済断線チェッ
ク方法を説明する。
に発生した事故に対する対策（２次ケ−ブルの断線チェ
ック）として、２次ケ−ブル自体に定電流を通電して、
断線チェックしたい部分の温度上昇を確認する方法を検
討した。以下に、この２次ケ−ブルの検討済断線チェッ
ク方法を説明する。
【００１１】図１は、通常のスタッド溶接をするときの
２次ケ−ブルの接続状態を示す図である。通常、溶接ガ
ン２の本体ケ−ブル１７ａの一端は、スタッドＳを保持
するスタッドチャック２ｂを移動させるスタッド移動用
シャフト２ａに取り付けられた本体ケーブル接続金具２
ｃに接続されている。通常のスタッド溶接をするとき
は、溶接ガン２の本体ケ−ブル１７ａの他端を溶接電源
装置１の一方の出力端子に接続し、溶接ケ−ブル１７を
被溶接材Ｗと溶接電源装置１の他方の出力端子間に接続
する。
２次ケ−ブルの接続状態を示す図である。通常、溶接ガ
ン２の本体ケ−ブル１７ａの一端は、スタッドＳを保持
するスタッドチャック２ｂを移動させるスタッド移動用
シャフト２ａに取り付けられた本体ケーブル接続金具２
ｃに接続されている。通常のスタッド溶接をするとき
は、溶接ガン２の本体ケ−ブル１７ａの他端を溶接電源
装置１の一方の出力端子に接続し、溶接ケ−ブル１７を
被溶接材Ｗと溶接電源装置１の他方の出力端子間に接続
する。
【００１２】図２は、本出願人の従来方法のスタッド溶
接の２次ケ−ブルの劣化状態をチェックするときの２次
ケ−ブルの接続状態を示す図である。この断線チェック
方法は、２次ケーブル素線数の１／２が断線した場合
を、２次ケ−ブルの寿命と定める。同図において、通常
のスタッド用溶接電源装置１を使用して、２次ケ−ブル
１７に定電流を通電する。本体ケ−ブル１７ａの劣化状
態をチェックするときは、図１の状態から、本体ケーブ
ル接続金具２ｃに接続されている本体ケーブル１７ａを
取り外し、溶接電源装置１の一方の出力端子に接続され
ている溶接ケーブル１７に接続する。この断線チェック
したい本体ケーブル１７ａの断線チェック部分１７ｂの
温度上昇値を、熱電対３２等を使用した温度上昇値測定
器３１を使用して予め測定しておき、この初回の温度上
昇値を判定温度上昇値Ｔｒとする。
接の２次ケ−ブルの劣化状態をチェックするときの２次
ケ−ブルの接続状態を示す図である。この断線チェック
方法は、２次ケーブル素線数の１／２が断線した場合
を、２次ケ−ブルの寿命と定める。同図において、通常
のスタッド用溶接電源装置１を使用して、２次ケ−ブル
１７に定電流を通電する。本体ケ−ブル１７ａの劣化状
態をチェックするときは、図１の状態から、本体ケーブ
ル接続金具２ｃに接続されている本体ケーブル１７ａを
取り外し、溶接電源装置１の一方の出力端子に接続され
ている溶接ケーブル１７に接続する。この断線チェック
したい本体ケーブル１７ａの断線チェック部分１７ｂの
温度上昇値を、熱電対３２等を使用した温度上昇値測定
器３１を使用して予め測定しておき、この初回の温度上
昇値を判定温度上昇値Ｔｒとする。
【００１４】次に、実際に、スタッド溶接電流に相当す
る１秒間通電と５秒間休止とを１サイクルとする約１５
００［Ａ］の電流を通電する。２０サイクル及び１００
サイクル（以下、Ｎ回目という）の通電中に、温度上昇
値測定器３１を使用して溶接終了後の断線チェック部分
１７ｂの温度上昇値を測定し、このＮ回目の測定温度上
昇値Ｔｎと判定温度上昇値Ｔｒとを比較して、寿命を推
定する。
る１秒間通電と５秒間休止とを１サイクルとする約１５
００［Ａ］の電流を通電する。２０サイクル及び１００
サイクル（以下、Ｎ回目という）の通電中に、温度上昇
値測定器３１を使用して溶接終了後の断線チェック部分
１７ｂの温度上昇値を測定し、このＮ回目の測定温度上
昇値Ｔｎと判定温度上昇値Ｔｒとを比較して、寿命を推
定する。
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】この本出願人の従来方
法は、断線の発生しやすい屈曲部分、例えば、図２の断
線チェック部分１７ｂを特定しておき、その特定した断
線チェック部分１７ｂの温度上昇値を熱電対３２等を用
いて測定しなければならないために、かなりの労力を必
要とし、特に、建築現場での作業では実用的でない。さ
らに、特定した箇所の温度測定時に、誤差及びバラツキ
が生じるために、この検討済断線チェック方法は、常
に、２次ケ−ブルの被覆外観をチェックと併用する必要
がある。
法は、断線の発生しやすい屈曲部分、例えば、図２の断
線チェック部分１７ｂを特定しておき、その特定した断
線チェック部分１７ｂの温度上昇値を熱電対３２等を用
いて測定しなければならないために、かなりの労力を必
要とし、特に、建築現場での作業では実用的でない。さ
らに、特定した箇所の温度測定時に、誤差及びバラツキ
が生じるために、この検討済断線チェック方法は、常
に、２次ケ−ブルの被覆外観をチェックと併用する必要
がある。
【００３１】
【課題を解決するための手段】請求項１の方法は、２次
ケーブルの劣化チェック方法において、作業開始前に接
続している２次ケ−ブル（判定基準２次ケ−ブル）の断
面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる
抵抗値までの抵抗増加電圧降下許容値ΔＶｒを予め定め
ておき、作業開始時の初回の溶接時に短絡電流を通電し
て短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21（以下、初回短絡電圧平均
値Ｖ21という）を測定し、次に、溶接毎、例えばＮ回目
の溶接時に短絡電流を通電してＮ回目短絡電圧平均値Ｖ
2a＝Ｖ2n（以下、Ｎ回目短絡電圧平均値Ｖ2nという）を
測定して、このＮ回目短絡電圧平均値Ｖ2nと上記初回短
絡電圧平均値Ｖ21との差のＮ回目短絡電圧増加分ΔＶ2n
＝Ｖ2n−Ｖ21を算出し、このＮ回目短絡電圧増加分ΔＶ
2nと上記抵抗増加電圧降下許容値ΔＶｒとを比較して、
上記Ｎ回目短絡電圧増加分ΔＶ2nが上記抵抗増加電圧降
下許容値ΔＶｒを越えた時点を、２次ケーブルの交換時
期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法
である。
ケーブルの劣化チェック方法において、作業開始前に接
続している２次ケ−ブル（判定基準２次ケ−ブル）の断
面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる
抵抗値までの抵抗増加電圧降下許容値ΔＶｒを予め定め
ておき、作業開始時の初回の溶接時に短絡電流を通電し
て短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21（以下、初回短絡電圧平均
値Ｖ21という）を測定し、次に、溶接毎、例えばＮ回目
の溶接時に短絡電流を通電してＮ回目短絡電圧平均値Ｖ
2a＝Ｖ2n（以下、Ｎ回目短絡電圧平均値Ｖ2nという）を
測定して、このＮ回目短絡電圧平均値Ｖ2nと上記初回短
絡電圧平均値Ｖ21との差のＮ回目短絡電圧増加分ΔＶ2n
＝Ｖ2n−Ｖ21を算出し、このＮ回目短絡電圧増加分ΔＶ
2nと上記抵抗増加電圧降下許容値ΔＶｒとを比較して、
上記Ｎ回目短絡電圧増加分ΔＶ2nが上記抵抗増加電圧降
下許容値ΔＶｒを越えた時点を、２次ケーブルの交換時
期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法
である。
【００３２】請求項２の方法は、２次ケーブルの劣化チ
ェック方法において、作業開始前に接続している２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加電圧降下許容値ΔＶｒ
を予め定めておき、作業開始時の初回の溶接時に、スタ
ッドを被溶接材に押し込んだ後の短絡電流通電中に、初
回押し込み短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21を測定し、次に、
溶接毎、例えばＮ回目にスタッドを被溶接材に押し込ん
だ後の短絡電流通電中に、Ｎ回目押し込み短絡電圧平均
値Ｖ2a＝Ｖ2nを測定して、このＮ回目押し込み短絡電圧
平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと上記初回押し込み短絡電圧平均値Ｖ
2a＝Ｖ21との差のＮ回目押し込み短絡電圧増加分ΔＶ2n
＝Ｖ2n−Ｖ21を算出し、このＮ回目押し込み短絡電圧増
加分ΔＶ2nと上記抵抗増加電圧降下許容値ΔＶｒとを比
較して、上記Ｎ回目押し込み短絡電圧増加分ΔＶ2nが上
記抵抗増加電圧降下許容値ΔＶｒを越えた時点を、２次
ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の
断線進行予測方法である。
ェック方法において、作業開始前に接続している２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加電圧降下許容値ΔＶｒ
を予め定めておき、作業開始時の初回の溶接時に、スタ
ッドを被溶接材に押し込んだ後の短絡電流通電中に、初
回押し込み短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21を測定し、次に、
溶接毎、例えばＮ回目にスタッドを被溶接材に押し込ん
だ後の短絡電流通電中に、Ｎ回目押し込み短絡電圧平均
値Ｖ2a＝Ｖ2nを測定して、このＮ回目押し込み短絡電圧
平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと上記初回押し込み短絡電圧平均値Ｖ
2a＝Ｖ21との差のＮ回目押し込み短絡電圧増加分ΔＶ2n
＝Ｖ2n−Ｖ21を算出し、このＮ回目押し込み短絡電圧増
加分ΔＶ2nと上記抵抗増加電圧降下許容値ΔＶｒとを比
較して、上記Ｎ回目押し込み短絡電圧増加分ΔＶ2nが上
記抵抗増加電圧降下許容値ΔＶｒを越えた時点を、２次
ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の
断線進行予測方法である。
【００３３】請求項３の方法は、２次ケーブルの劣化チ
ェック方法において、作業開始前に接続している２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定
めておき、作業開始時の初回溶接時の初期抵抗値Ｒ１と
Ｎ回目溶接時のＮ回目抵抗値Ｒｎとの差のＮ回目抵抗値
増加分ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１を算出し、このＮ回目抵抗値
増加分ΔＲｎと上記抵抗増加許容値ΔＲｒとを比較し
て、上記Ｎ回目抵抗値増加分ΔＲｎが上記抵抗増加許容
値ΔＲｒを越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とす
る溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法であ
る。
ェック方法において、作業開始前に接続している２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定
めておき、作業開始時の初回溶接時の初期抵抗値Ｒ１と
Ｎ回目溶接時のＮ回目抵抗値Ｒｎとの差のＮ回目抵抗値
増加分ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１を算出し、このＮ回目抵抗値
増加分ΔＲｎと上記抵抗増加許容値ΔＲｒとを比較し
て、上記Ｎ回目抵抗値増加分ΔＲｎが上記抵抗増加許容
値ΔＲｒを越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とす
る溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法であ
る。
【００３４】請求項４の方法は、２次ケーブルの劣化チ
ェック方法において、作業開始前に接続している２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定
めておき、作業開始時の初回の溶接時に短絡電流を通電
して短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21と短絡電流平均値Ｉ2a＝
Ｉ21とを検出して初期抵抗値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算出
し、次に、溶接毎、例えばＮ回目の溶接時に短絡電流を
通電してＮ回目短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと短絡電流平
均値Ｉ2a＝Ｉ2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／
Ｉ2nを算出して、このＮ回目抵抗値Ｒｎと上記初期抵抗
値Ｒ１との差のＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１
を算出し、このＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎと上記抵抗増
加許容値ΔＲｒとを比較して、上記Ｎ回目抵抗値増加分
ΔＲｎが上記抵抗増加許容値ΔＲｒを越えた時点を、２
次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線
の断線進行予測方法である。
ェック方法において、作業開始前に接続している２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定
めておき、作業開始時の初回の溶接時に短絡電流を通電
して短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21と短絡電流平均値Ｉ2a＝
Ｉ21とを検出して初期抵抗値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算出
し、次に、溶接毎、例えばＮ回目の溶接時に短絡電流を
通電してＮ回目短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと短絡電流平
均値Ｉ2a＝Ｉ2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／
Ｉ2nを算出して、このＮ回目抵抗値Ｒｎと上記初期抵抗
値Ｒ１との差のＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１
を算出し、このＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎと上記抵抗増
加許容値ΔＲｒとを比較して、上記Ｎ回目抵抗値増加分
ΔＲｎが上記抵抗増加許容値ΔＲｒを越えた時点を、２
次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線
の断線進行予測方法である。
【００３５】請求項５の方法は、２次ケーブルの劣化チ
ェック方法において、作業開始前に接続している２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定
めておくき、作業開始時の初回の溶接時に、スタッドを
被溶接材に押し込んだ後の短絡電流通電中に、押し込み
短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21と押し込み短絡電流平均値Ｉ
2a＝Ｉ21とを検出して初期抵抗値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算
出し、次に、溶接毎、例えばＮ回目にスタッドを被溶接
材に押し込んだ後の短絡電流通電中に、押し込み短絡電
圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと押し込み短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ
2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ2nを算出し
て、このＮ回目抵抗値Ｒｎと上記初期抵抗値Ｒ１との差
のＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１を算出し、こ
のＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎと上記抵抗増加許容値ΔＲ
ｒとを比較して、上記Ｎ回目抵抗値増加分ΔＲｎが上記
抵抗増加許容値ΔＲｒを越えた時点を、２次ケーブルの
交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予
測方法である。
ェック方法において、作業開始前に接続している２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定
めておくき、作業開始時の初回の溶接時に、スタッドを
被溶接材に押し込んだ後の短絡電流通電中に、押し込み
短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21と押し込み短絡電流平均値Ｉ
2a＝Ｉ21とを検出して初期抵抗値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算
出し、次に、溶接毎、例えばＮ回目にスタッドを被溶接
材に押し込んだ後の短絡電流通電中に、押し込み短絡電
圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと押し込み短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ
2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ2nを算出し
て、このＮ回目抵抗値Ｒｎと上記初期抵抗値Ｒ１との差
のＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１を算出し、こ
のＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎと上記抵抗増加許容値ΔＲ
ｒとを比較して、上記Ｎ回目抵抗値増加分ΔＲｎが上記
抵抗増加許容値ΔＲｒを越えた時点を、２次ケーブルの
交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予
測方法である。
【００３６】請求項６の方法は、２次ケーブルの劣化チ
ェック方法において、作業開始前に接続している２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定
めておき、作業開始時の初回の溶接時に短絡電流を通電
して、初回短絡検出期間Ｔsdの間、時刻ｔの短絡電圧瞬
時値Ｖ（ｔ）及び短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出し、短
絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）を短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）で除算
して瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）＝ Ｖ（ｔ）／Ｉ（ｔ）を算出
してこの瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）を累積して、初回短絡検出
期間Ｔsdの初期抵抗値Ｒ１を算出し、次に、溶接毎、例
えばＮ回目の溶接時に短絡電流を通電してＮ回目短絡検
出期間Ｔsdの間、時刻ｔの短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）及び
短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出し、短絡電圧瞬時値Ｖ
（ｔ）を短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）で除算して瞬時抵抗値
Ｒ（ｔ）＝ Ｖ（ｔ）／Ｉ（ｔ）を算出して、この瞬時
抵抗値Ｒ（ｔ）を累積して、Ｎ回目短絡検出期間Ｔsd内
の累積抵抗値Ｒntを算出し、上記短絡電圧瞬時値Ｖ
（ｔ）及び短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）の検出ごとに、上記
累積抵抗値Ｒntと上記初期抵抗値Ｒ１との差のＮ回目溶
接時の累積抵抗値増加分ΔＲnt＝Ｒnt−Ｒ１を算出し、
この累積抵抗値増加分ΔＲntと上記抵抗増加許容値ΔＲ
ｒとを比較して、上記累積抵抗値増加分ΔＲntが上記抵
抗増加許容値ΔＲｒを越えたときに、溶接電流を遮断す
るか、又は２次ケーブルの交換時期である表示をする溶
接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
ェック方法において、作業開始前に接続している２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定
めておき、作業開始時の初回の溶接時に短絡電流を通電
して、初回短絡検出期間Ｔsdの間、時刻ｔの短絡電圧瞬
時値Ｖ（ｔ）及び短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出し、短
絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）を短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）で除算
して瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）＝ Ｖ（ｔ）／Ｉ（ｔ）を算出
してこの瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）を累積して、初回短絡検出
期間Ｔsdの初期抵抗値Ｒ１を算出し、次に、溶接毎、例
えばＮ回目の溶接時に短絡電流を通電してＮ回目短絡検
出期間Ｔsdの間、時刻ｔの短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）及び
短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出し、短絡電圧瞬時値Ｖ
（ｔ）を短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）で除算して瞬時抵抗値
Ｒ（ｔ）＝ Ｖ（ｔ）／Ｉ（ｔ）を算出して、この瞬時
抵抗値Ｒ（ｔ）を累積して、Ｎ回目短絡検出期間Ｔsd内
の累積抵抗値Ｒntを算出し、上記短絡電圧瞬時値Ｖ
（ｔ）及び短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）の検出ごとに、上記
累積抵抗値Ｒntと上記初期抵抗値Ｒ１との差のＮ回目溶
接時の累積抵抗値増加分ΔＲnt＝Ｒnt−Ｒ１を算出し、
この累積抵抗値増加分ΔＲntと上記抵抗増加許容値ΔＲ
ｒとを比較して、上記累積抵抗値増加分ΔＲntが上記抵
抗増加許容値ΔＲｒを越えたときに、溶接電流を遮断す
るか、又は２次ケーブルの交換時期である表示をする溶
接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
【００３７】請求項７の方法は、２次ケーブルの劣化チ
ェック方法において、作業開始前に接続している２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定
めておき、作業開始時の初回の溶接時に、スタッドを被
溶接材に押し込んだ後の短絡電流の通電中の押し込み短
絡検出期間Ｔsdの間、時刻ｔの押し込み短絡電圧瞬時値
Ｖ（ｔ）及び押し込み短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出し
て、押し込み短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）を押し込み短絡電
流瞬時値Ｉ（ｔ）で除算して瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）＝ Ｖ
（ｔ）／Ｉ（ｔ）を算出して、この瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）
を累積して、初回短絡検出期間Ｔsdの初期抵抗値Ｒ１を
算出し、次に、溶接毎、例えばＮ回目にスタッドを被溶
接材に押し込んだ後の短絡電流の通電中の押し込み短絡
検出期間Ｔsdの間、時刻ｔの押し込み短絡電圧瞬時値Ｖ
（ｔ）及び押し込み短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出し
て、押し込み短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）を押し込み短絡電
流瞬時値Ｉ（ｔ）で除算して瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）＝ Ｖ
（ｔ）／Ｉ（ｔ）を算出して、この瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）
を累積して、Ｎ回目短絡検出期間Ｔsd内の累積抵抗値Ｒ
ntを算出し、上記短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）及び短絡電流
瞬時値Ｉ（ｔ）の検出ごとに、上記累積抵抗値Ｒntと上
記初期抵抗値Ｒ１との差のＮ回目溶接時の累積抵抗値増
加分ΔＲnt＝Ｒnt−Ｒ１を算出し、この累積抵抗値増加
分ΔＲntと上記抵抗増加許容値ΔＲｒとを比較して、上
記累積抵抗値Ｒntが上記抵抗増加許容値ΔＲｒを越えた
ときに、溶接電流を遮断するか、又は２次ケーブルの交
換時期である表示をする溶接用の２次ケーブル素線の断
線進行予測方法である。
ェック方法において、作業開始前に接続している２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定
めておき、作業開始時の初回の溶接時に、スタッドを被
溶接材に押し込んだ後の短絡電流の通電中の押し込み短
絡検出期間Ｔsdの間、時刻ｔの押し込み短絡電圧瞬時値
Ｖ（ｔ）及び押し込み短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出し
て、押し込み短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）を押し込み短絡電
流瞬時値Ｉ（ｔ）で除算して瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）＝ Ｖ
（ｔ）／Ｉ（ｔ）を算出して、この瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）
を累積して、初回短絡検出期間Ｔsdの初期抵抗値Ｒ１を
算出し、次に、溶接毎、例えばＮ回目にスタッドを被溶
接材に押し込んだ後の短絡電流の通電中の押し込み短絡
検出期間Ｔsdの間、時刻ｔの押し込み短絡電圧瞬時値Ｖ
（ｔ）及び押し込み短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出し
て、押し込み短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）を押し込み短絡電
流瞬時値Ｉ（ｔ）で除算して瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）＝ Ｖ
（ｔ）／Ｉ（ｔ）を算出して、この瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）
を累積して、Ｎ回目短絡検出期間Ｔsd内の累積抵抗値Ｒ
ntを算出し、上記短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）及び短絡電流
瞬時値Ｉ（ｔ）の検出ごとに、上記累積抵抗値Ｒntと上
記初期抵抗値Ｒ１との差のＮ回目溶接時の累積抵抗値増
加分ΔＲnt＝Ｒnt−Ｒ１を算出し、この累積抵抗値増加
分ΔＲntと上記抵抗増加許容値ΔＲｒとを比較して、上
記累積抵抗値Ｒntが上記抵抗増加許容値ΔＲｒを越えた
ときに、溶接電流を遮断するか、又は２次ケーブルの交
換時期である表示をする溶接用の２次ケーブル素線の断
線進行予測方法である。
【００３８】請求項８の方法は、２次ケーブルの劣化チ
ェック方法において、２次ケーブルの劣化チェックの保
守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の２次ケ−
ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出すると共
に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値
から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化許
容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−ブルの
初期抵抗値Ｒ１を算出して上記判定基準抵抗値Ｒｓと比
較し、この差の絶対値｜Ｒ１−Ｒｓ｜が予め定めた抵抗
値変化許容値δＲを越えた時点を、２次ケーブルの交換
時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方
法である。
ェック方法において、２次ケーブルの劣化チェックの保
守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の２次ケ−
ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出すると共
に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値
から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化許
容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−ブルの
初期抵抗値Ｒ１を算出して上記判定基準抵抗値Ｒｓと比
較し、この差の絶対値｜Ｒ１−Ｒｓ｜が予め定めた抵抗
値変化許容値δＲを越えた時点を、２次ケーブルの交換
時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方
法である。
【００３９】請求項９の方法は、２次ケーブルの劣化チ
ェック方法において、２次ケーブルの劣化チェックの保
守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の２次ケ−
ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出すると共
に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値
から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化許
容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−ブルを
使用して、２次ケーブルの劣化チェックの定期点検時又
は任意の溶接作業開始時の短絡電流通電中に、短絡電圧
平均値Ｖ2a＝Ｖ21と短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ21とを検出
して初期抵抗値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算出し、上記判定基
準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶対値｜Ｒ１−Ｒｓ｜
が上記抵抗値変化許容値δＲを越えた時点を、２次ケー
ブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線
進行予測方法である。
ェック方法において、２次ケーブルの劣化チェックの保
守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の２次ケ−
ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出すると共
に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値
から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化許
容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−ブルを
使用して、２次ケーブルの劣化チェックの定期点検時又
は任意の溶接作業開始時の短絡電流通電中に、短絡電圧
平均値Ｖ2a＝Ｖ21と短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ21とを検出
して初期抵抗値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算出し、上記判定基
準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶対値｜Ｒ１−Ｒｓ｜
が上記抵抗値変化許容値δＲを越えた時点を、２次ケー
ブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線
進行予測方法である。
【００４０】請求項１０の方法は、２次ケーブルの劣化
チェック方法において、２次ケーブルの劣化チェックの
保守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の２次ケ
−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出すると
共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗
値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化
許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−ブル
を使用して、スタッドを被溶接材に押し込んだ後の短絡
電流通電中に、押し込み短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21と押
し込み短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ21とを検出して初期抵抗
値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算出し、上記判定基準抵抗値Ｒｓ
と比較し、この差の絶対値｜Ｒ１−Ｒｓ｜が上記抵抗値
変化許容値δＲを越えた時点を、２次ケーブルの交換時
期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法
である。
チェック方法において、２次ケーブルの劣化チェックの
保守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の２次ケ
−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出すると
共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗
値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化
許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−ブル
を使用して、スタッドを被溶接材に押し込んだ後の短絡
電流通電中に、押し込み短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21と押
し込み短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ21とを検出して初期抵抗
値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算出し、上記判定基準抵抗値Ｒｓ
と比較し、この差の絶対値｜Ｒ１−Ｒｓ｜が上記抵抗値
変化許容値δＲを越えた時点を、２次ケーブルの交換時
期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法
である。
【００４１】請求項１１の方法は、２次ケーブルの劣化
チェック方法において、溶接作業開始時に、新品の２次
ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出する
と共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵
抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変
化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−ブ
ルを使用して、溶接毎、例えばＮ回目抵抗値Ｒｎを算出
して上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶対値
｜Ｒｎ−Ｒｓ｜が予め定めた抵抗値変化許容値δＲを越
えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２
次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
チェック方法において、溶接作業開始時に、新品の２次
ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出する
と共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵
抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変
化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−ブ
ルを使用して、溶接毎、例えばＮ回目抵抗値Ｒｎを算出
して上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶対値
｜Ｒｎ−Ｒｓ｜が予め定めた抵抗値変化許容値δＲを越
えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２
次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
【００４２】請求項１２の方法は、２次ケーブルの劣化
チェック方法において、溶接作業開始時に、新品の２次
ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出する
と共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵
抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変
化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−ブ
ルを使用して、溶接毎、例えばＮ回目の短絡電流通電中
に、Ｎ回目短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと短絡電流平均値
Ｉ2a＝Ｉ2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ2n
を算出し、上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の
絶対値｜Ｒｎ−Ｒｓ｜が上記抵抗値変化許容値δＲを越
えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２
次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
チェック方法において、溶接作業開始時に、新品の２次
ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出する
と共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵
抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変
化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−ブ
ルを使用して、溶接毎、例えばＮ回目の短絡電流通電中
に、Ｎ回目短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと短絡電流平均値
Ｉ2a＝Ｉ2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ2n
を算出し、上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の
絶対値｜Ｒｎ−Ｒｓ｜が上記抵抗値変化許容値δＲを越
えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２
次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
【００４３】請求項１３の方法は、２次ケーブルの劣化
チェック方法において、２次ケーブルの劣化チェックの
保守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の２次ケ
−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出すると
共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗
値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化
許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−ブル
を使用して、スタッドを被溶接材に押し込んだ溶接毎、
例えばＮ回目の短絡電流通電中に、Ｎ回目の押し込み短
絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと押し込み短絡電流平均値Ｉ2a
＝Ｉ2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ2nを算
出し、上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶対
値｜Ｒｎ−Ｒｓ｜が上記抵抗値変化許容値δＲを越えた
時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケ
ーブル素線の断線進行予測方法である。
チェック方法において、２次ケーブルの劣化チェックの
保守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の２次ケ
−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出すると
共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗
値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化
許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−ブル
を使用して、スタッドを被溶接材に押し込んだ溶接毎、
例えばＮ回目の短絡電流通電中に、Ｎ回目の押し込み短
絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと押し込み短絡電流平均値Ｉ2a
＝Ｉ2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ2nを算
出し、上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶対
値｜Ｒｎ−Ｒｓ｜が上記抵抗値変化許容値δＲを越えた
時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケ
ーブル素線の断線進行予測方法である。
【００４４】請求項１４の方法は、請求項８又は請求項
９又は請求項１０又は請求項１１又は請求項１２又は請
求項１３の新品の２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓ
が、２次ケ−ブルの直径Ｄｓと２次ケ−ブルの合計長さ
Ｌｓとから算出した抵抗値である溶接用の２次ケーブル
素線の断線進行予測方法である。
９又は請求項１０又は請求項１１又は請求項１２又は請
求項１３の新品の２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓ
が、２次ケ−ブルの直径Ｄｓと２次ケ−ブルの合計長さ
Ｌｓとから算出した抵抗値である溶接用の２次ケーブル
素線の断線進行予測方法である。
【００４５】請求項１５の方法は、請求項８又は請求項
９又は請求項１０又は請求項１１又は請求項１２又は請
求項１３の新品の２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓ
が、２次ケ−ブルの直径Ｄｓ及び２次ケ−ブルの合計長
さＬｓから算出した合計ケーブル抵抗値と１接続箇所の
接触抵抗値と接続箇所数との積の合計接触抵抗値との和
である溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法で
ある。
９又は請求項１０又は請求項１１又は請求項１２又は請
求項１３の新品の２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓ
が、２次ケ−ブルの直径Ｄｓ及び２次ケ−ブルの合計長
さＬｓから算出した合計ケーブル抵抗値と１接続箇所の
接触抵抗値と接続箇所数との積の合計接触抵抗値との和
である溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法で
ある。
【００４６】請求項１６の方法は、２次ケーブルの劣化
チェック方法において、溶接開始後に算出した２次ケー
ブルの算出抵抗値Ｒａのばらつきを検出して、この算出
抵抗値Ｒａのばらつきが予め定めた算出抵抗変動許容値
ΔＲｍを超えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする
溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
チェック方法において、溶接開始後に算出した２次ケー
ブルの算出抵抗値Ｒａのばらつきを検出して、この算出
抵抗値Ｒａのばらつきが予め定めた算出抵抗変動許容値
ΔＲｍを超えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする
溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
【００４７】請求項１７の方法は、２次ケーブルの劣化
チェック方法において、作業開始前に接続している２次
ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の
危険を生ずる抵抗値までの算出抵抗変動許容値ΔＲｍを
予め定めておき、溶接開始後の算出抵抗最大値Ｒmaと算
出抵抗最小値Ｒmiとの差の算出抵抗最大変動値（Ｒma−
Ｒmi）が、算出抵抗変動許容値ΔＲｍを超えた時点を、
２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素
線の断線進行予測方法である。
チェック方法において、作業開始前に接続している２次
ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の
危険を生ずる抵抗値までの算出抵抗変動許容値ΔＲｍを
予め定めておき、溶接開始後の算出抵抗最大値Ｒmaと算
出抵抗最小値Ｒmiとの差の算出抵抗最大変動値（Ｒma−
Ｒmi）が、算出抵抗変動許容値ΔＲｍを超えた時点を、
２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素
線の断線進行予測方法である。
【００４８】請求項１８の方法は、２次ケーブルの劣化
チェック方法において、作業開始前に接続している２次
ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の
危険を生ずる抵抗値までの算出抵抗変動許容値ΔＲｍを
予め定めておき、溶接毎、例えばＮ回目の溶接時に短絡
電流を通電してＮ回目短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと短絡
電流平均値Ｉ2a＝Ｉ2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝
Ｖ2n／Ｉ2nを算出して、Ｎ回目抵抗値Ｒｎが（Ｎ−１）
回目までの算出抵抗最大値Ｒma又は算出抵抗最小値Ｒmi
をこえたときは、このＮ回目抵抗値Ｒｎを（Ｎ−１）回
目までの算出抵抗最大値Ｒma又は算出抵抗最小値Ｒmiと
し、溶接開始後のＮ回目算出抵抗最大値Ｒmaと算出抵抗
最小値Ｒmiとの差の算出抵抗最大変動値（Ｒma−Ｒmi）
が、算出抵抗変動許容値ΔＲｍを超えた時点を、２次ケ
ーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断
線進行予測方法である。
チェック方法において、作業開始前に接続している２次
ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の
危険を生ずる抵抗値までの算出抵抗変動許容値ΔＲｍを
予め定めておき、溶接毎、例えばＮ回目の溶接時に短絡
電流を通電してＮ回目短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと短絡
電流平均値Ｉ2a＝Ｉ2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝
Ｖ2n／Ｉ2nを算出して、Ｎ回目抵抗値Ｒｎが（Ｎ−１）
回目までの算出抵抗最大値Ｒma又は算出抵抗最小値Ｒmi
をこえたときは、このＮ回目抵抗値Ｒｎを（Ｎ−１）回
目までの算出抵抗最大値Ｒma又は算出抵抗最小値Ｒmiと
し、溶接開始後のＮ回目算出抵抗最大値Ｒmaと算出抵抗
最小値Ｒmiとの差の算出抵抗最大変動値（Ｒma−Ｒmi）
が、算出抵抗変動許容値ΔＲｍを超えた時点を、２次ケ
ーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断
線進行予測方法である。
【００４９】
【発明の実施の形態】本発明の前述した溶接用の２次ケ
ーブル断線チェック方法は、通電時間が経過して２次ケ
−ブル素線の断線数が増加するに従って、素線断線部分
の温度が著しく上昇するときは、その素線断線部分を含
む２次ケ−ブル抵抗値が上昇する。 （１）そこで、作業開始前に、接続している２次ケ−ブ
ルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を
生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲrを予め定めて
おく。 （２）作業開始時の初回の溶接時に、スタッドを被溶接
材に押し込んだ後の短絡電流通電中に、押し込み短絡電
圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21と押し込み短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ
21とを検出して初期抵抗値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算出す
る。 （３）次に、溶接毎、例えばＮ回目にスタッドを被溶接
材に押し込んだ後の短絡電流通電中に、押し込み短絡電
圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと押し込み短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ
2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ2nを算出す
る。 （４）このＮ回目抵抗値Ｒｎと上記初期抵抗値Ｒ１との
差のＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１を算出す
る。 （５）このＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎと上記抵抗増加許
容値ΔＲｒとを比較して、上記Ｎ回目抵抗値増加分ΔＲ
ｎが上記抵抗増加許容値ΔＲｒよりも大になったとき
に、作業者に表示又は警報する溶接用の２次ケーブル素
線の断線進行予測方法である。
ーブル断線チェック方法は、通電時間が経過して２次ケ
−ブル素線の断線数が増加するに従って、素線断線部分
の温度が著しく上昇するときは、その素線断線部分を含
む２次ケ−ブル抵抗値が上昇する。 （１）そこで、作業開始前に、接続している２次ケ−ブ
ルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を
生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲrを予め定めて
おく。 （２）作業開始時の初回の溶接時に、スタッドを被溶接
材に押し込んだ後の短絡電流通電中に、押し込み短絡電
圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21と押し込み短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ
21とを検出して初期抵抗値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算出す
る。 （３）次に、溶接毎、例えばＮ回目にスタッドを被溶接
材に押し込んだ後の短絡電流通電中に、押し込み短絡電
圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと押し込み短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ
2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ2nを算出す
る。 （４）このＮ回目抵抗値Ｒｎと上記初期抵抗値Ｒ１との
差のＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１を算出す
る。 （５）このＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎと上記抵抗増加許
容値ΔＲｒとを比較して、上記Ｎ回目抵抗値増加分ΔＲ
ｎが上記抵抗増加許容値ΔＲｒよりも大になったとき
に、作業者に表示又は警報する溶接用の２次ケーブル素
線の断線進行予測方法である。
【００５０】
【実施例】図３は、本発明の２次ケ−ブル断線チェック
機能を備えたスタッド溶接装置のブロック図である。同
図のスタッド溶接装置は、溶接電源装置１と溶接ガン２
と溶接制御装置３とから構成される。この溶接電源装置
１は、溶接ガン２にパイロット電流Ｉｐと主ア−ク電流
Ｉａとから成る溶接電流を出力し、後述する溶接制御装
置３から出力されるアナログ信号に応じて、溶接電流値
Ｉｏを制御する電流指令出力回路５と、この電流指令に
基づいて溶接電流を制御するサイリスタ等の半導体スイ
ッチング素子からなる溶接電流出力回路１５と、２次ケ
ーブル１７を通って溶接ガン２に装着されたスタッドＳ
に出力される溶接電流値Ｉｏを検出して溶接電流検出信
号Ｉｃを出力する溶接電流検出回路ＩＣと、出力端子電
圧値Ｖｄを検出して溶接電圧検出信号Ｖｃを出力する溶
接電圧検出回路ＶＣとから形成される。
機能を備えたスタッド溶接装置のブロック図である。同
図のスタッド溶接装置は、溶接電源装置１と溶接ガン２
と溶接制御装置３とから構成される。この溶接電源装置
１は、溶接ガン２にパイロット電流Ｉｐと主ア−ク電流
Ｉａとから成る溶接電流を出力し、後述する溶接制御装
置３から出力されるアナログ信号に応じて、溶接電流値
Ｉｏを制御する電流指令出力回路５と、この電流指令に
基づいて溶接電流を制御するサイリスタ等の半導体スイ
ッチング素子からなる溶接電流出力回路１５と、２次ケ
ーブル１７を通って溶接ガン２に装着されたスタッドＳ
に出力される溶接電流値Ｉｏを検出して溶接電流検出信
号Ｉｃを出力する溶接電流検出回路ＩＣと、出力端子電
圧値Ｖｄを検出して溶接電圧検出信号Ｖｃを出力する溶
接電圧検出回路ＶＣとから形成される。
【００５２】溶接制御装置３は、溶接電流検出信号Ｉｃ
をディジタル溶接電流検出信号Ｉddに変換して演算処理
回路ＣＰＵに出力するＡ／Ｄ変換器７と、溶接電圧検出
信号Ｖｃをディジタル溶接電圧検出信号Ｖddに変換して
演算処理回路ＣＰＵに出力するＡ／Ｄ変換器８と、ディ
ジタル溶接電流検出信号Ｉddとディジタル溶接電圧検出
信号Ｖddとを入力して後述するディジタル出力信号を出
力する演算処理回路ＣＰＵと、演算処理回路ＣＰＵのデ
ィジタル出力信号Ｉodをアナログ出力信号Ｉoaに変換し
て電流指令出力回路５に出力するＤ／Ａ変換器６と、溶
接条件を設定する溶接条件設定回路１９と、設定値を記
憶する記憶回路１１と、断線チェック結果の異常を表示
又は警報する表示回路又は警報器１２（以下、表示回路
という）とからなる。このＤ／Ａ変換器６、Ａ／Ｄ変換
器７、Ａ／Ｄ変換器８は演算処理回路ＣＰＵに内蔵して
もよい。
をディジタル溶接電流検出信号Ｉddに変換して演算処理
回路ＣＰＵに出力するＡ／Ｄ変換器７と、溶接電圧検出
信号Ｖｃをディジタル溶接電圧検出信号Ｖddに変換して
演算処理回路ＣＰＵに出力するＡ／Ｄ変換器８と、ディ
ジタル溶接電流検出信号Ｉddとディジタル溶接電圧検出
信号Ｖddとを入力して後述するディジタル出力信号を出
力する演算処理回路ＣＰＵと、演算処理回路ＣＰＵのデ
ィジタル出力信号Ｉodをアナログ出力信号Ｉoaに変換し
て電流指令出力回路５に出力するＤ／Ａ変換器６と、溶
接条件を設定する溶接条件設定回路１９と、設定値を記
憶する記憶回路１１と、断線チェック結果の異常を表示
又は警報する表示回路又は警報器１２（以下、表示回路
という）とからなる。このＤ／Ａ変換器６、Ａ／Ｄ変換
器７、Ａ／Ｄ変換器８は演算処理回路ＣＰＵに内蔵して
もよい。
【００６０】以下、図３に示す実施例のブロック図を参
照して、２次ケ−ブル断線チェック方法の動作について
説明する。溶接ガン２に保持されたスタッドＳの先端を
被溶接材Ｗに押し当て、溶接ガン２の溶接開始終了スイ
ッチ１３を押すと、押し当てた位置にあったスタッドＳ
は予め設定された位置まで引き上げられ、続いて予め設
定されたパイロット電流Ｉｐを通電する。スタッドが引
き上げられてアークが発生すると、予め設定した時間後
にパイロット電流Ｉｐを主ア−ク電流Ｉａに切り換え
る。パイロット電流Ｉｐ又は主ア−ク電流Ｉａの通電開
始から所要の溶接電流値に達した後に、予め設定された
主ア−ク期間Ｔａが経過すると、スタッドＳを被溶接材
Ｗに向かって押し込む。その途中で、スタッドＳが被溶
接材Ｗに対して短絡し、押し込み短絡期間Ｔｓだけ短絡
電流Ｉｓが流れる。この一連の溶接動作のうちで、後述
する押し込み短絡期間Ｔｓのサンプリング時間（押し込
み短絡検出期間）Ｔsdの間、演算処理回路ＣＰＵによっ
て、押し込み短絡電流平均値Ｉ2a及び押し込み短絡電圧
平均値Ｖ2aを検出する。これらの手順を下記の図４に示
す。
照して、２次ケ−ブル断線チェック方法の動作について
説明する。溶接ガン２に保持されたスタッドＳの先端を
被溶接材Ｗに押し当て、溶接ガン２の溶接開始終了スイ
ッチ１３を押すと、押し当てた位置にあったスタッドＳ
は予め設定された位置まで引き上げられ、続いて予め設
定されたパイロット電流Ｉｐを通電する。スタッドが引
き上げられてアークが発生すると、予め設定した時間後
にパイロット電流Ｉｐを主ア−ク電流Ｉａに切り換え
る。パイロット電流Ｉｐ又は主ア−ク電流Ｉａの通電開
始から所要の溶接電流値に達した後に、予め設定された
主ア−ク期間Ｔａが経過すると、スタッドＳを被溶接材
Ｗに向かって押し込む。その途中で、スタッドＳが被溶
接材Ｗに対して短絡し、押し込み短絡期間Ｔｓだけ短絡
電流Ｉｓが流れる。この一連の溶接動作のうちで、後述
する押し込み短絡期間Ｔｓのサンプリング時間（押し込
み短絡検出期間）Ｔsdの間、演算処理回路ＣＰＵによっ
て、押し込み短絡電流平均値Ｉ2a及び押し込み短絡電圧
平均値Ｖ2aを検出する。これらの手順を下記の図４に示
す。
【００７０】図４（Ａ）は、溶接電流値Ｉｏの波形を示
す溶接電流波形図であり、同図（Ｂ）は溶接電源装置の
出力端子で検出した出力端子電圧Ｖｄの波形を示す図で
あり、同図（Ｃ）はスタッド先端の移動量Ｍを示す図で
ある。押し込み短絡電圧検出開始時点ｔ91から押し込み
短絡電圧検出終了時点ｔ9nまでの押し込み短絡検出期間
Ｔsdに、押し込み短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）を累積して、
数１によって押し込み短絡検出期間Ｔsdで除算して押し
込み短絡電圧平均値Ｖ2aを算出する。
す溶接電流波形図であり、同図（Ｂ）は溶接電源装置の
出力端子で検出した出力端子電圧Ｖｄの波形を示す図で
あり、同図（Ｃ）はスタッド先端の移動量Ｍを示す図で
ある。押し込み短絡電圧検出開始時点ｔ91から押し込み
短絡電圧検出終了時点ｔ9nまでの押し込み短絡検出期間
Ｔsdに、押し込み短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）を累積して、
数１によって押し込み短絡検出期間Ｔsdで除算して押し
込み短絡電圧平均値Ｖ2aを算出する。
【００７２】
【数１】
【００７４】同様に、押し込み短絡検出期間Ｔsdに、押
し込み短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を累積して、数２によっ
て押し込み短絡検出期間Ｔsdで除算して押し込み短絡電
流平均値Ｉ2aを算出する。
し込み短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を累積して、数２によっ
て押し込み短絡検出期間Ｔsdで除算して押し込み短絡電
流平均値Ｉ2aを算出する。
【００７６】
【数２】
【００７８】上記数１によって算出した押し込み短絡電
圧平均値Ｖ2aは、溶接電源装置から溶接箇所までの距離
に関係する２次ケーブルの長さ及び直径、被溶接材の抵
抗値等の違いによって変化する溶接回路電圧降下であ
る。なお、本発明の目的を達成するためには、被溶接材
の電圧降下が２次ケーブルの電圧降下よりも小であるほ
ど、断線チェック精度が高くなる。
圧平均値Ｖ2aは、溶接電源装置から溶接箇所までの距離
に関係する２次ケーブルの長さ及び直径、被溶接材の抵
抗値等の違いによって変化する溶接回路電圧降下であ
る。なお、本発明の目的を達成するためには、被溶接材
の電圧降下が２次ケーブルの電圧降下よりも小であるほ
ど、断線チェック精度が高くなる。
【００８０】次に、式１によって、上記算出した押し込
み短絡電圧平均値Ｖ2aを押し込み短絡電流平均値Ｉ2aで
除算して、押し込み短絡検出期間Ｔsdの２次ケ−ブルの
抵抗値Ｒａを算出する。以下、Ｒａを算出抵抗値とい
う。 Ｒａ＝Ｖ2a／Ｉ2a …（式１）
み短絡電圧平均値Ｖ2aを押し込み短絡電流平均値Ｉ2aで
除算して、押し込み短絡検出期間Ｔsdの２次ケ−ブルの
抵抗値Ｒａを算出する。以下、Ｒａを算出抵抗値とい
う。 Ｒａ＝Ｖ2a／Ｉ2a …（式１）
【００８２】作業開始時の初回の溶接で算出した押し込
み短絡電圧平均値Ｖ2aをＶ21とし、押し込み短絡電流平
均値Ｉ2aをＩ21とし、式１によって算出した作業開始時
の初回の算出抵抗値Ｒａを初期抵抗値Ｒ１とすると、初
期抵抗値Ｒ１は式２のとおりとなる。 Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21 …（式２） この初期抵抗値Ｒ１を、２次ケ−ブルの抵抗値の基準値
とする。
み短絡電圧平均値Ｖ2aをＶ21とし、押し込み短絡電流平
均値Ｉ2aをＩ21とし、式１によって算出した作業開始時
の初回の算出抵抗値Ｒａを初期抵抗値Ｒ１とすると、初
期抵抗値Ｒ１は式２のとおりとなる。 Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21 …（式２） この初期抵抗値Ｒ１を、２次ケ−ブルの抵抗値の基準値
とする。
【００８４】次に、溶接作業開始して、同じ２次ケ−ブ
ルを使用しているとき、Ｎ回目溶接時の算出抵抗値Ｒａ
をＮ回目抵抗値Ｒｎとすると、Ｎ回目抵抗値Ｒｎは式３
のとおりとなる。 Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ2n …（式３） このとき、Ｒｎは、溶接電流通電による温度上昇のため
抵抗値が増加し、Ｒ１よりも大になる。
ルを使用しているとき、Ｎ回目溶接時の算出抵抗値Ｒａ
をＮ回目抵抗値Ｒｎとすると、Ｎ回目抵抗値Ｒｎは式３
のとおりとなる。 Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ2n …（式３） このとき、Ｒｎは、溶接電流通電による温度上昇のため
抵抗値が増加し、Ｒ１よりも大になる。
【００８６】Ｎ回目抵抗値Ｒｎと初期抵抗値Ｒ１との差
をＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎとすると、Ｎ回目抵抗値増
加分ΔＲｎは式４のとおりとなる。 ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１ …（式４）
をＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎとすると、Ｎ回目抵抗値増
加分ΔＲｎは式４のとおりとなる。 ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１ …（式４）
【００９０】ケ−ブル長さ及び直径によって２次ケ−ブ
ルの抵抗値が異なり、２次ケ−ブルの温度上昇値が異な
る。頭付きスタッド溶接（φ１６〜２２）において使用
する２次ケ−ブルの直径は、８０［mm2］又は１００［m
m2］であり、現場作業では、２次ケ−ブルの温度上昇値
が１５０℃に達する場合もある。そこで、ケ−ブル長さ
及び直径に応じて、抵抗増加許容値をΔＲrと定めてお
く。例えば１００［ｍ］の２次ケ−ブル長であればＲr
100とし予め設定しておく。このΔＲr＝Ｒr100と上記Ｎ
回目抵抗値増加分ΔＲｎとを比較する。
ルの抵抗値が異なり、２次ケ−ブルの温度上昇値が異な
る。頭付きスタッド溶接（φ１６〜２２）において使用
する２次ケ−ブルの直径は、８０［mm2］又は１００［m
m2］であり、現場作業では、２次ケ−ブルの温度上昇値
が１５０℃に達する場合もある。そこで、ケ−ブル長さ
及び直径に応じて、抵抗増加許容値をΔＲrと定めてお
く。例えば１００［ｍ］の２次ケ−ブル長であればＲr
100とし予め設定しておく。このΔＲr＝Ｒr100と上記Ｎ
回目抵抗値増加分ΔＲｎとを比較する。
【００９２】Ｎ回目抵抗値増加分ΔＲｎが、抵抗増加許
容値ΔＲrよりも小のときは、通常の使用範囲における
発熱が発生していると考えられる。しかし、Ｎ回目抵抗
値増加分ΔＲｎが抵抗増加許容値ΔＲｒよりも大のとき
は異常発熱していると考えられる。この異常発熱は、通
常の直径よりも細径の２次ケ−ブルを使用しているか、
又は前述した屈曲部分が部分断線しているか、コネクタ
等の接続不良が生じている場合である。このときは、溶
接動作を停止し、作業者に２次ケ−ブル異常を知らせ
る。
容値ΔＲrよりも小のときは、通常の使用範囲における
発熱が発生していると考えられる。しかし、Ｎ回目抵抗
値増加分ΔＲｎが抵抗増加許容値ΔＲｒよりも大のとき
は異常発熱していると考えられる。この異常発熱は、通
常の直径よりも細径の２次ケ−ブルを使用しているか、
又は前述した屈曲部分が部分断線しているか、コネクタ
等の接続不良が生じている場合である。このときは、溶
接動作を停止し、作業者に２次ケ−ブル異常を知らせ
る。
【０１００】演算処理回路ＣＰＵは、後述する図５のフ
ロチャ−トに示す機能を、ディジタル信号によって実行
する演算処理回路であって、基準にする押し込み短絡検
出期間Ｔsdに検出したディジタル溶接電圧検出信号Ｖdd
とディジタル溶接電流検出信号Ｉddとを入力して、後述
する押し込み短絡検出期間（サンプリング時間）Ｔsdの
スタッドを被溶接材に押し込んで短絡させる。押し込み
短絡検出期間Ｔsdのディジタル溶接電圧検出信号Ｖddと
ディジタル溶接電流検出信号Ｉddとを入力して、後述す
る押し込み短絡検出期間Ｔsdの押し込み短絡電圧平均値
Ｖ2aと押し込み短絡電流平均値Ｉ2aとを検出した後で、
押し込み短絡電圧平均値Ｖ2aを押し込み短絡電流平均値
Ｉ2aで除算して算出抵抗値Ｒａを算出し、記憶回路１１
に記憶する。また、この算出抵抗値Ｒａと予め定めてお
いた抵抗増加許容値ΔＲrとを比較する。
ロチャ−トに示す機能を、ディジタル信号によって実行
する演算処理回路であって、基準にする押し込み短絡検
出期間Ｔsdに検出したディジタル溶接電圧検出信号Ｖdd
とディジタル溶接電流検出信号Ｉddとを入力して、後述
する押し込み短絡検出期間（サンプリング時間）Ｔsdの
スタッドを被溶接材に押し込んで短絡させる。押し込み
短絡検出期間Ｔsdのディジタル溶接電圧検出信号Ｖddと
ディジタル溶接電流検出信号Ｉddとを入力して、後述す
る押し込み短絡検出期間Ｔsdの押し込み短絡電圧平均値
Ｖ2aと押し込み短絡電流平均値Ｉ2aとを検出した後で、
押し込み短絡電圧平均値Ｖ2aを押し込み短絡電流平均値
Ｉ2aで除算して算出抵抗値Ｒａを算出し、記憶回路１１
に記憶する。また、この算出抵抗値Ｒａと予め定めてお
いた抵抗増加許容値ΔＲrとを比較する。
【０１０２】図５は、溶接用の２次ケーブル素線の断線
進行を予測するための溶接毎の２次ケ−ブルの抵抗増加
分をチェックする手順を示すフローチャートである。 （１）ステップＳＴ１は、接続している２次ケ−ブル
（以下、判定基準２次ケ−ブルという）の断面及び長さ
における抵抗値から過熱焼損して全部断線にまで及ぶ危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲrを設定す
る抵抗増加許容値設定ステップである。 （２）ステップＳＴ２は、判定基準２次ケ−ブルを使用
して、スタッドを被溶接材に押し込んで短絡させ、短絡
通電中に、押し込み短絡電圧平均値Ｖ21と押し込み短絡
電流平均値Ｉ21とを検出する初期短絡電圧電流検出ステ
ップである。 （３）ステップＳＴ３は、短絡電流通電中に検出した初
回の押し込み短絡電圧平均値Ｖ21を初回の押し込み短絡
電流平均値Ｉ21で除算して初期抵抗値Ｒ１を算出する初
期抵抗値算出ステップである。 （４）ステップＳＴ４は、判定するスタッド溶接時の２
次ケ−ブルにおいて、スタッドを被溶接材に押し込んで
短絡させ、短絡電流通電中に、Ｎ回目押し込み短絡電圧
平均値Ｖ2nとＮ回目押し込み短絡電流平均値Ｉ2nとを検
出するＮ回目短絡電圧電流検出ステップである。
進行を予測するための溶接毎の２次ケ−ブルの抵抗増加
分をチェックする手順を示すフローチャートである。 （１）ステップＳＴ１は、接続している２次ケ−ブル
（以下、判定基準２次ケ−ブルという）の断面及び長さ
における抵抗値から過熱焼損して全部断線にまで及ぶ危
険を生ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲrを設定す
る抵抗増加許容値設定ステップである。 （２）ステップＳＴ２は、判定基準２次ケ−ブルを使用
して、スタッドを被溶接材に押し込んで短絡させ、短絡
通電中に、押し込み短絡電圧平均値Ｖ21と押し込み短絡
電流平均値Ｉ21とを検出する初期短絡電圧電流検出ステ
ップである。 （３）ステップＳＴ３は、短絡電流通電中に検出した初
回の押し込み短絡電圧平均値Ｖ21を初回の押し込み短絡
電流平均値Ｉ21で除算して初期抵抗値Ｒ１を算出する初
期抵抗値算出ステップである。 （４）ステップＳＴ４は、判定するスタッド溶接時の２
次ケ−ブルにおいて、スタッドを被溶接材に押し込んで
短絡させ、短絡電流通電中に、Ｎ回目押し込み短絡電圧
平均値Ｖ2nとＮ回目押し込み短絡電流平均値Ｉ2nとを検
出するＮ回目短絡電圧電流検出ステップである。
【０１０４】（５）ステップＳＴ５は、短絡電流通電中
に検出した押し込み短絡電圧平均値Ｖ2nを押し込み短絡
電流平均値Ｉ2nで除算して判定したいＮ回目抵抗値Ｒｎ
を算出するＮ回目抵抗値算出ステップである。 （６）ステップＳＴ６は、Ｎ回目抵抗値Ｒｎから、初期
抵抗値Ｒ１を減算して判定したいＮ回目抵抗値増加分Δ
Ｒｎ＝Ｒｎ−Ｒ１を算出する抵抗値増加算出ステップで
ある。 （７）ステップＳＴ７は、Ｎ回目抵抗値増加分ΔＲｎと
予め設定された抵抗増加許容値ΔＲrとを比較して、２
次ケーブル素線の断線進行を予測する判定抵抗値比較ス
テップである。 この判定するＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎと抵抗増加許容
値ΔＲrとを比較した信号によって、表示、警報等を行
うことができる。
に検出した押し込み短絡電圧平均値Ｖ2nを押し込み短絡
電流平均値Ｉ2nで除算して判定したいＮ回目抵抗値Ｒｎ
を算出するＮ回目抵抗値算出ステップである。 （６）ステップＳＴ６は、Ｎ回目抵抗値Ｒｎから、初期
抵抗値Ｒ１を減算して判定したいＮ回目抵抗値増加分Δ
Ｒｎ＝Ｒｎ−Ｒ１を算出する抵抗値増加算出ステップで
ある。 （７）ステップＳＴ７は、Ｎ回目抵抗値増加分ΔＲｎと
予め設定された抵抗増加許容値ΔＲrとを比較して、２
次ケーブル素線の断線進行を予測する判定抵抗値比較ス
テップである。 この判定するＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎと抵抗増加許容
値ΔＲrとを比較した信号によって、表示、警報等を行
うことができる。
【０１１０】次に、押し込み短絡検出期間Ｔsdの間、時
刻ｔの押し込み短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）及び押し込み短
絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出して、累積抵抗値Ｒntを算
出し、この算出した累積抵抗値Ｒntと初期抵抗値Ｒ１と
の差のＮ回目溶接時の累積抵抗値増加分ΔＲnt＝Ｒnt−
Ｒ１を算出し、この累積抵抗値増加分ΔＲntが抵抗増加
許容値ΔＲｒを越えたときに、溶接電流を遮断する方法
について説明する。
刻ｔの押し込み短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）及び押し込み短
絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出して、累積抵抗値Ｒntを算
出し、この算出した累積抵抗値Ｒntと初期抵抗値Ｒ１と
の差のＮ回目溶接時の累積抵抗値増加分ΔＲnt＝Ｒnt−
Ｒ１を算出し、この累積抵抗値増加分ΔＲntが抵抗増加
許容値ΔＲｒを越えたときに、溶接電流を遮断する方法
について説明する。
【０１１２】この方法の手順は次のとおりである。 （１）最初に、作業開始前に接続している２次ケ−ブル
の断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生
ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定めてお
く。 （２）次に、作業開始時の初回の溶接時に短絡電流を通
電して、初回短絡検出期間Ｔsdの間、時刻ｔの短絡電圧
瞬時値Ｖ（ｔ）及び短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出す
る。 （３）上記短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）を短絡電流瞬時値Ｉ
（ｔ）で除算して瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）を、短絡電圧検出
開始時点ｔ91から短絡電圧検出終了時点ｔ9nまでの短絡
検出期間Ｔsdの間、式５によって算出する。 Ｒ（ｔ）＝ Ｖ（ｔ）／Ｉ（ｔ） …（式５）
の断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生
ずる抵抗値までの抵抗増加許容値ΔＲｒを予め定めてお
く。 （２）次に、作業開始時の初回の溶接時に短絡電流を通
電して、初回短絡検出期間Ｔsdの間、時刻ｔの短絡電圧
瞬時値Ｖ（ｔ）及び短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出す
る。 （３）上記短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）を短絡電流瞬時値Ｉ
（ｔ）で除算して瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）を、短絡電圧検出
開始時点ｔ91から短絡電圧検出終了時点ｔ9nまでの短絡
検出期間Ｔsdの間、式５によって算出する。 Ｒ（ｔ）＝ Ｖ（ｔ）／Ｉ（ｔ） …（式５）
【０１１４】（４）この瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）を累積し
て、初回短絡検出期間Ｔsdの初期抵抗値Ｒ１を算出す
る。 （５）次に、溶接毎、例えばＮ回目の溶接時に短絡電流
を通電してＮ回目短絡検出期間Ｔsdの間、時刻ｔの短絡
電圧瞬時値Ｖ（ｔ）及び短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出
する。 （６）短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）を短絡電流瞬時値Ｉ
（ｔ）で除算して瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）＝ Ｖ（ｔ）／Ｉ
（ｔ）を算出する。 （７）この瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）を累積して、短絡電圧検
出開始時点ｔ91から短絡電圧検出終了時点ｔ9nまでのＮ
回目短絡検出期間Ｔsd内の累積抵抗値Ｒntを算出する。 この短絡検出期間Ｔsdの累積抵抗値Ｒntは、演算処理回
路ＣＰＵが、数３によって算出する。
て、初回短絡検出期間Ｔsdの初期抵抗値Ｒ１を算出す
る。 （５）次に、溶接毎、例えばＮ回目の溶接時に短絡電流
を通電してＮ回目短絡検出期間Ｔsdの間、時刻ｔの短絡
電圧瞬時値Ｖ（ｔ）及び短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）を検出
する。 （６）短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）を短絡電流瞬時値Ｉ
（ｔ）で除算して瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）＝ Ｖ（ｔ）／Ｉ
（ｔ）を算出する。 （７）この瞬時抵抗値Ｒ（ｔ）を累積して、短絡電圧検
出開始時点ｔ91から短絡電圧検出終了時点ｔ9nまでのＮ
回目短絡検出期間Ｔsd内の累積抵抗値Ｒntを算出する。 この短絡検出期間Ｔsdの累積抵抗値Ｒntは、演算処理回
路ＣＰＵが、数３によって算出する。
【０１１６】
【数３】
【０１１８】（８）上記短絡電圧瞬時値Ｖ（ｔ）及び短
絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）の検出ごとに、上記累積抵抗値Ｒ
ntと上記初期抵抗値Ｒ１との差のＮ回目溶接時の累積抵
抗値増加分ΔＲnt＝Ｒnt−Ｒ１を算出する。 （９）この累積抵抗値増加分ΔＲntと上記抵抗増加許容
値ΔＲｒとを比較して、上記累積抵抗値増加分ΔＲntが
上記抵抗増加許容値ΔＲｒを越えたときに、溶接電流を
遮断するか、又は２次ケーブルの交換時期である表示を
する。
絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）の検出ごとに、上記累積抵抗値Ｒ
ntと上記初期抵抗値Ｒ１との差のＮ回目溶接時の累積抵
抗値増加分ΔＲnt＝Ｒnt−Ｒ１を算出する。 （９）この累積抵抗値増加分ΔＲntと上記抵抗増加許容
値ΔＲｒとを比較して、上記累積抵抗値増加分ΔＲntが
上記抵抗増加許容値ΔＲｒを越えたときに、溶接電流を
遮断するか、又は２次ケーブルの交換時期である表示を
する。
【０１２０】本発明の溶接用の２次ケーブル素線の断線
進行予測方法では、溶接作業前に、溶接条件設定回路１
９に、初回の溶接時に算出する初期抵抗値Ｒ１又は新品
の２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓが、２回目以後の
各溶接毎、例えばＮ回目の溶接時に短絡電流を通電して
算出するＮ回目抵抗値Ｒｎと比較するための基準値とす
るための設定をする。また２次ケ−ブル長さに変更があ
れば、溶接条件設定回路１９によって、プリセットされ
た値（２次ケ−ブル長さ、抵抗増加許容値ΔＲr等）を
選択して、抵抗増加許容値ΔＲrを設定している。これ
らの両者とも、最初に新品の２次ケ−ブルを使用して、
経年変化等でその抵抗値が増加する場合を想定している
が、経年変化等で抵抗値が減少する場合は適用できな
い。
進行予測方法では、溶接作業前に、溶接条件設定回路１
９に、初回の溶接時に算出する初期抵抗値Ｒ１又は新品
の２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓが、２回目以後の
各溶接毎、例えばＮ回目の溶接時に短絡電流を通電して
算出するＮ回目抵抗値Ｒｎと比較するための基準値とす
るための設定をする。また２次ケ−ブル長さに変更があ
れば、溶接条件設定回路１９によって、プリセットされ
た値（２次ケ−ブル長さ、抵抗増加許容値ΔＲr等）を
選択して、抵抗増加許容値ΔＲrを設定している。これ
らの両者とも、最初に新品の２次ケ−ブルを使用して、
経年変化等でその抵抗値が増加する場合を想定している
が、経年変化等で抵抗値が減少する場合は適用できな
い。
【０１２２】そこで、新品でない２次ケ−ブルの初期抵
抗値Ｒ１を新品の２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓに
修正変更しておき、２次ケ−ブルが新品でないときの任
意の溶接作業開始時の初期抵抗値Ｒ１を算出した後、新
品の２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、その
差の絶対値が、式６に示す予め定めた抵抗値変化許容値
δＲを越えた場合、抵抗値が大きく変化していることを
表している。 δＲ＜｜Ｒ１−Ｒｓ｜ …（式６） その差の絶対値｜Ｒ１−Ｒｓ｜が、抵抗値変化許容値δ
Ｒを越えて変化したときに、表示回路１２で作業者に知
らせることができる。
抗値Ｒ１を新品の２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓに
修正変更しておき、２次ケ−ブルが新品でないときの任
意の溶接作業開始時の初期抵抗値Ｒ１を算出した後、新
品の２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、その
差の絶対値が、式６に示す予め定めた抵抗値変化許容値
δＲを越えた場合、抵抗値が大きく変化していることを
表している。 δＲ＜｜Ｒ１−Ｒｓ｜ …（式６） その差の絶対値｜Ｒ１−Ｒｓ｜が、抵抗値変化許容値δ
Ｒを越えて変化したときに、表示回路１２で作業者に知
らせることができる。
【０１２３】以下、上記の新品の２次ケ−ブルの判定基
準抵抗値Ｒｓを適用する方法を説明する。第１の方法
は、２次ケーブルの劣化チェックの保守点検時又は任意
の溶接作業開始時に、新品の２次ケ−ブルの判定基準抵
抗値Ｒｓを予め測定又は算出すると共に、新品の２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化許容値δＲを予め定
めておき、新品でない２次ケ−ブルの初期抵抗値Ｒ１を
算出して上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶
対値｜Ｒ１−Ｒｓ｜が予め定めた抵抗値変化許容値δＲ
を越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用
の２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
準抵抗値Ｒｓを適用する方法を説明する。第１の方法
は、２次ケーブルの劣化チェックの保守点検時又は任意
の溶接作業開始時に、新品の２次ケ−ブルの判定基準抵
抗値Ｒｓを予め測定又は算出すると共に、新品の２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化許容値δＲを予め定
めておき、新品でない２次ケ−ブルの初期抵抗値Ｒ１を
算出して上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶
対値｜Ｒ１−Ｒｓ｜が予め定めた抵抗値変化許容値δＲ
を越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用
の２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
【０１２４】第２の方法は、２次ケーブルの劣化チェッ
クの保守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の２
次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出す
ると共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける
抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値
変化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−
ブルを使用して、２次ケーブルの劣化チェックの定期点
検時又は任意の溶接作業開始時の短絡電流通電中に、短
絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21と短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ21と
を検出して初期抵抗値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算出し、上記
判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶対値｜Ｒ１−
Ｒｓ｜が上記抵抗値変化許容値δＲを越えた時点を、２
次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線
の断線進行予測方法である。
クの保守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の２
次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出す
ると共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける
抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値
変化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−
ブルを使用して、２次ケーブルの劣化チェックの定期点
検時又は任意の溶接作業開始時の短絡電流通電中に、短
絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21と短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ21と
を検出して初期抵抗値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算出し、上記
判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶対値｜Ｒ１−
Ｒｓ｜が上記抵抗値変化許容値δＲを越えた時点を、２
次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線
の断線進行予測方法である。
【０１２５】第３の方法は、２次ケーブルの劣化チェッ
クの保守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の２
次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出す
ると共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける
抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値
変化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−
ブルを使用して、スタッドを被溶接材に押し込んだ後の
短絡電流通電中に、押し込み短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21
と押し込み短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ21とを検出して初期
抵抗値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算出し、上記判定基準抵抗値
Ｒｓと比較し、この差の絶対値｜Ｒ１−Ｒｓ｜が上記抵
抗値変化許容値δＲを越えた時点を、２次ケーブルの交
換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測
方法である。
クの保守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の２
次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出す
ると共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける
抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値
変化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ−
ブルを使用して、スタッドを被溶接材に押し込んだ後の
短絡電流通電中に、押し込み短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21
と押し込み短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ21とを検出して初期
抵抗値Ｒ１＝Ｖ21／Ｉ21を算出し、上記判定基準抵抗値
Ｒｓと比較し、この差の絶対値｜Ｒ１−Ｒｓ｜が上記抵
抗値変化許容値δＲを越えた時点を、２次ケーブルの交
換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測
方法である。
【０１２６】第４の方法は、溶接作業開始時に、新品の
２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出
すると共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおけ
る抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗
値変化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ
−ブルを使用して、溶接毎、例えばＮ回目抵抗値Ｒｎを
算出して上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶
対値｜Ｒｎ−Ｒｓ｜が予め定めた抵抗値変化許容値δＲ
を越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用
の２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出
すると共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおけ
る抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗
値変化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ
−ブルを使用して、溶接毎、例えばＮ回目抵抗値Ｒｎを
算出して上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶
対値｜Ｒｎ−Ｒｓ｜が予め定めた抵抗値変化許容値δＲ
を越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用
の２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
【０１２７】第５の方法は、溶接作業開始時に、新品の
２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出
すると共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおけ
る抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗
値変化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ
−ブルを使用して、溶接毎、例えばＮ回目の短絡電流通
電中に、Ｎ回目短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと短絡電流平
均値Ｉ2a＝Ｉ2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／
Ｉ2nを算出し、上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この
差の絶対値｜Ｒｎ−Ｒｓ｜が上記抵抗値変化許容値δＲ
を越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用
の２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出
すると共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおけ
る抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗
値変化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ
−ブルを使用して、溶接毎、例えばＮ回目の短絡電流通
電中に、Ｎ回目短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと短絡電流平
均値Ｉ2a＝Ｉ2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／
Ｉ2nを算出し、上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この
差の絶対値｜Ｒｎ−Ｒｓ｜が上記抵抗値変化許容値δＲ
を越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用
の２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
【０１２８】第６の方法は、、２次ケーブルの劣化チェ
ックの保守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の
２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出
すると共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおけ
る抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗
値変化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ
−ブルを使用して、スタッドを被溶接材に押し込んだ溶
接毎、例えばＮ回目の短絡電流通電中に、Ｎ回目の押し
込み短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと押し込み短絡電流平均
値Ｉ2a＝Ｉ2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ
2nを算出し、上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差
の絶対値｜Ｒｎ−Ｒｓ｜が上記抵抗値変化許容値δＲを
越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の
２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
ックの保守点検時又は任意の溶接作業開始時に、新品の
２次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓを予め測定又は算出
すると共に、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおけ
る抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗
値変化許容値δＲを予め定めておき、新品でない２次ケ
−ブルを使用して、スタッドを被溶接材に押し込んだ溶
接毎、例えばＮ回目の短絡電流通電中に、Ｎ回目の押し
込み短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと押し込み短絡電流平均
値Ｉ2a＝Ｉ2nとを検出してＮ回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ
2nを算出し、上記判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差
の絶対値｜Ｒｎ−Ｒｓ｜が上記抵抗値変化許容値δＲを
越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の
２次ケーブル素線の断線進行予測方法である。
【０１３０】２次ケ−ブルで部分断線が生じた場合、素
線断線部が図６（Ａ）のように接触している場合の抵抗
値は、正常時と変わらないために、２次ケ−ブルの異常
を判定できない。そこで、引き回し等の状態によっては
図６（Ｂ）のような状態になり、このとき算出抵抗値Ｒ
ａがばらつくために、このばらつきを検出して断線進行
予測をしてもよい。
線断線部が図６（Ａ）のように接触している場合の抵抗
値は、正常時と変わらないために、２次ケ−ブルの異常
を判定できない。そこで、引き回し等の状態によっては
図６（Ｂ）のような状態になり、このとき算出抵抗値Ｒ
ａがばらつくために、このばらつきを検出して断線進行
予測をしてもよい。
【０１３２】この方法は、作業開始前に接続している２
次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損
の危険を生ずる抵抗値までの算出抵抗変動許容値ΔＲｍ
を予め定めておき、溶接開始後の算出抵抗最大値Ｒmaと
算出抵抗最小値Ｒmiとの差の算出抵抗最大変動値（Ｒma
−Ｒmi）が、算出抵抗変動許容値ΔＲｍを超えた時点
を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブ
ル素線の断線進行予測方法である。
次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損
の危険を生ずる抵抗値までの算出抵抗変動許容値ΔＲｍ
を予め定めておき、溶接開始後の算出抵抗最大値Ｒmaと
算出抵抗最小値Ｒmiとの差の算出抵抗最大変動値（Ｒma
−Ｒmi）が、算出抵抗変動許容値ΔＲｍを超えた時点
を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブ
ル素線の断線進行予測方法である。
【０１３４】上記の方法を具体化すると、作業開始前に
接続している２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗
値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの算出抵抗変
動許容値ΔＲｍを予め定めておき、溶接毎、例えばＮ回
目の溶接時に短絡電流を通電してＮ回目短絡電圧平均値
Ｖ2a＝Ｖ2nと短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ2nとを検出してＮ
回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ2nを算出して、Ｎ回目抵抗値
Ｒｎが（Ｎ−１）回目までの算出抵抗最大値Ｒma又は算
出抵抗最小値Ｒmiをこえたときは、このＮ回目抵抗値Ｒ
ｎを（Ｎ−１）回目までの算出抵抗最大値Ｒma又は算出
抵抗最小値Ｒmiとし、溶接開始後のＮ回目算出抵抗最大
値Ｒmaと算出抵抗最小値Ｒmiとの差の算出抵抗最大変動
値（Ｒma−Ｒmi）が、算出抵抗変動許容値ΔＲｍを超え
た時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次
ケーブル素線の断線進行予測方法である。
接続している２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗
値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの算出抵抗変
動許容値ΔＲｍを予め定めておき、溶接毎、例えばＮ回
目の溶接時に短絡電流を通電してＮ回目短絡電圧平均値
Ｖ2a＝Ｖ2nと短絡電流平均値Ｉ2a＝Ｉ2nとを検出してＮ
回目抵抗値Ｒｎ＝Ｖ2n／Ｉ2nを算出して、Ｎ回目抵抗値
Ｒｎが（Ｎ−１）回目までの算出抵抗最大値Ｒma又は算
出抵抗最小値Ｒmiをこえたときは、このＮ回目抵抗値Ｒ
ｎを（Ｎ−１）回目までの算出抵抗最大値Ｒma又は算出
抵抗最小値Ｒmiとし、溶接開始後のＮ回目算出抵抗最大
値Ｒmaと算出抵抗最小値Ｒmiとの差の算出抵抗最大変動
値（Ｒma−Ｒmi）が、算出抵抗変動許容値ΔＲｍを超え
た時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次
ケーブル素線の断線進行予測方法である。
【１０００】
【発明の効果】本発明の共通の効果は、以下のとおりで
ある。 （１）２次ケーブルは、通常の固定配線されたケーブル
に比べて、第１に、溶接箇所まで頻繁に引き回され、屈
曲回数及び捻れが多いために、ケーブル素線が断線（部
分断線）することが多く、第２に、本体ケ−ブルの可撓
性をよくするために通常のケーブルよりも細い素線を使
用しているので素線が断線しやすく、第３に、溶接箇所
まで頻繁に移動させ、大電流を通電するので、固定配線
されたケーブルに比べて、断面積の小さいケーブルを使
用するために、電圧降下による発熱が大となり、素線の
一部が断線すると残りの素線の断線が急速に進行し、異
常発熱して危険である。特に、建築物等の大形構造物の
溶接作業は、本体ケ−ブルに溶接ケーブルを接続して、
溶接箇所まで延長して頻繁に移動させ、特に、本体ケ−
ブルは、屈曲回数が多く、使用を繰り返すと部分断線が
急速に進行する。それに対して、本発明においては、作
業開始時の初回溶接時の初期抵抗値Ｒ１とＮ回目溶接時
のＮ回目抵抗値Ｒｎとの差のＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎ
が、作業開始前に接続している２次ケ−ブルの断面及び
長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値
までの抵抗増加許容値ΔＲｒを越えたとき、又は溶接開
始後の算出抵抗最大値Ｒmaと算出抵抗最小値Ｒmiとの差
の算出抵抗最大変動値（Ｒma−Ｒmi）が、算出抵抗変動
許容値ΔＲｍを超えた時点で、２次ケーブルを交換する
ことによって、上記の課題を解決することができる。
ある。 （１）２次ケーブルは、通常の固定配線されたケーブル
に比べて、第１に、溶接箇所まで頻繁に引き回され、屈
曲回数及び捻れが多いために、ケーブル素線が断線（部
分断線）することが多く、第２に、本体ケ−ブルの可撓
性をよくするために通常のケーブルよりも細い素線を使
用しているので素線が断線しやすく、第３に、溶接箇所
まで頻繁に移動させ、大電流を通電するので、固定配線
されたケーブルに比べて、断面積の小さいケーブルを使
用するために、電圧降下による発熱が大となり、素線の
一部が断線すると残りの素線の断線が急速に進行し、異
常発熱して危険である。特に、建築物等の大形構造物の
溶接作業は、本体ケ−ブルに溶接ケーブルを接続して、
溶接箇所まで延長して頻繁に移動させ、特に、本体ケ−
ブルは、屈曲回数が多く、使用を繰り返すと部分断線が
急速に進行する。それに対して、本発明においては、作
業開始時の初回溶接時の初期抵抗値Ｒ１とＮ回目溶接時
のＮ回目抵抗値Ｒｎとの差のＮ回目抵抗値増加分ΔＲｎ
が、作業開始前に接続している２次ケ−ブルの断面及び
長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値
までの抵抗増加許容値ΔＲｒを越えたとき、又は溶接開
始後の算出抵抗最大値Ｒmaと算出抵抗最小値Ｒmiとの差
の算出抵抗最大変動値（Ｒma−Ｒmi）が、算出抵抗変動
許容値ΔＲｍを超えた時点で、２次ケーブルを交換する
ことによって、上記の課題を解決することができる。
【１００１】（２）本発明においては、Ｎ回目抵抗値増
加分ΔＲｎが予め定められた抵抗増加許容値ΔＲｒを越
える時点で表示、警報等が出力されるので、２次ケーブ
ル又はコネクタが劣化しているかどうかを確認すること
ができ、早期の交換等の対策が可能になる。また、使用
可能なケーブル長を越えたときでも認識することができ
る。
加分ΔＲｎが予め定められた抵抗増加許容値ΔＲｒを越
える時点で表示、警報等が出力されるので、２次ケーブ
ル又はコネクタが劣化しているかどうかを確認すること
ができ、早期の交換等の対策が可能になる。また、使用
可能なケーブル長を越えたときでも認識することができ
る。
【１００２】（３）本発明においては、初期抵抗値Ｒ１
が予め定められた抵抗値、例えば判定基準抵抗値Ｒｓを
越えると表示されるので、使用可能なケーブル長を越え
ていることを知ることができる。
が予め定められた抵抗値、例えば判定基準抵抗値Ｒｓを
越えると表示されるので、使用可能なケーブル長を越え
ていることを知ることができる。
【１００３】（４）請求項１の効果は、溶接電源装置の
外部出力特性が定電流特性であるときは、前述した本発
明の共通の効果に加えて、短絡電圧平均値を算出して、
この短絡電圧平均値の変化を自動的に監視するので、簡
単な装置で、溶接用の２次ケーブル素線の断線の進行を
予測することができる。
外部出力特性が定電流特性であるときは、前述した本発
明の共通の効果に加えて、短絡電圧平均値を算出して、
この短絡電圧平均値の変化を自動的に監視するので、簡
単な装置で、溶接用の２次ケーブル素線の断線の進行を
予測することができる。
【１００４】（５）請求項２の効果は、本発明の共通の
効果の他に、つぎの効果がある。スタッド溶接は、通
常、２次ケーブルに大電流を通電するために、２次ケー
ブルのわずかな抵抗値であっても、大きい電圧降下が発
生して２次ケーブルが発熱し、特に、屈曲回数が多い部
分で、溶接作業中に部分断線数が急速に進行して、部分
断線部分にア−クが発生すると危険であり、特に、２次
ケーブルの屈曲回数が多い部分は、溶接作業者近傍の位
置であるために、火傷事故が発生することがある。それ
に対して、本発明においては、作業開始時の初回の溶接
時に、スタッドを被溶接材に押し込んだ後の短絡電流通
電中に、Ｎ回目押し込み短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと初
回押し込み短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21との差のＮ回目押
し込み短絡電圧増加分ΔＶ2nが、作業開始前に接続して
いる２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過
熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗増加電圧降下許
容値ΔＶｒを越えた時点で、２次ケーブルを交換するこ
とによって、上記の課題を解決することができる。さら
に、本発明をスタッド溶接に適用すると、溶接回路電圧
降下を測定する目的で短絡電流Ｉｓを通電する必要がな
く、通常のスタッド溶接中に、溶接回路電圧降下を測定
することができるので、溶接ガンと被溶接材の溶接すべ
き箇所付近との間を短絡して溶接回路電圧降下を測定す
る労力を省くことができる。
効果の他に、つぎの効果がある。スタッド溶接は、通
常、２次ケーブルに大電流を通電するために、２次ケー
ブルのわずかな抵抗値であっても、大きい電圧降下が発
生して２次ケーブルが発熱し、特に、屈曲回数が多い部
分で、溶接作業中に部分断線数が急速に進行して、部分
断線部分にア−クが発生すると危険であり、特に、２次
ケーブルの屈曲回数が多い部分は、溶接作業者近傍の位
置であるために、火傷事故が発生することがある。それ
に対して、本発明においては、作業開始時の初回の溶接
時に、スタッドを被溶接材に押し込んだ後の短絡電流通
電中に、Ｎ回目押し込み短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ2nと初
回押し込み短絡電圧平均値Ｖ2a＝Ｖ21との差のＮ回目押
し込み短絡電圧増加分ΔＶ2nが、作業開始前に接続して
いる２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過
熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗増加電圧降下許
容値ΔＶｒを越えた時点で、２次ケーブルを交換するこ
とによって、上記の課題を解決することができる。さら
に、本発明をスタッド溶接に適用すると、溶接回路電圧
降下を測定する目的で短絡電流Ｉｓを通電する必要がな
く、通常のスタッド溶接中に、溶接回路電圧降下を測定
することができるので、溶接ガンと被溶接材の溶接すべ
き箇所付近との間を短絡して溶接回路電圧降下を測定す
る労力を省くことができる。
【１００５】（６）請求項３の効果は、本発明の共通の
効果の他に、溶接電源装置の外部出力特性が定電流特性
でないときであっても、精度よく、適用することができ
る。
効果の他に、溶接電源装置の外部出力特性が定電流特性
でないときであっても、精度よく、適用することができ
る。
【１００６】（７）請求項４の効果は、請求項３の効果
の他に、通常の溶接に使用する溶接電源装置に、断線を
チェックしようとする２次ケ−ブルを短絡接続して短絡
電流を通電するだけで、算出抵抗値を精度よく算出する
ができる。
の他に、通常の溶接に使用する溶接電源装置に、断線を
チェックしようとする２次ケ−ブルを短絡接続して短絡
電流を通電するだけで、算出抵抗値を精度よく算出する
ができる。
【１００７】（８）請求項５の効果は、請求項２及び請
求項４の効果を有している。
求項４の効果を有している。
【１００８】（９）請求項６の効果は、短絡電圧瞬時値
Ｖ（ｔ）及び短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）の検出ごとに、累
積抵抗値Ｒntと初期抵抗値Ｒ１との差のＮ回目溶接時の
累積抵抗値増加分ΔＲnt＝Ｒnt−Ｒ１を算出し、この累
積抵抗値増加分ΔＲntが抵抗増加許容値ΔＲｒを越えた
ときに、溶接電流を遮断することによって、２次ケーブ
ルの過熱焼損を余裕をもって防止することができる。
Ｖ（ｔ）及び短絡電流瞬時値Ｉ（ｔ）の検出ごとに、累
積抵抗値Ｒntと初期抵抗値Ｒ１との差のＮ回目溶接時の
累積抵抗値増加分ΔＲnt＝Ｒnt−Ｒ１を算出し、この累
積抵抗値増加分ΔＲntが抵抗増加許容値ΔＲｒを越えた
ときに、溶接電流を遮断することによって、２次ケーブ
ルの過熱焼損を余裕をもって防止することができる。
【１００９】（１０）請求項７の効果は、請求項２及び
請求項６の効果を有している。
請求項６の効果を有している。
【１０１０】（１１）請求項８の効果は、新品でない２
次ケ−ブルの初期抵抗値Ｒ１を算出して新品の２次ケ−
ブルの判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶対値｜
Ｒ１−Ｒｓ｜が、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さに
おける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの
抵抗値変化許容値δＲを越えた時点で、２次ケーブルを
交換することによって、第１に、新品でない２次ケ−ブ
ルの初期抵抗値Ｒ１を、新品の２次ケ−ブルの判定基準
抵抗値Ｒｓと比較するので、常に一定した判定基準に基
づく結果（２次ケーブルの交換時期）を予測することが
でき、第２に、２次ケーブルの劣化チェックの保守点検
時又は任意の溶接作業開始時にも、２次ケーブルの交換
時期の予測をすることができる。
次ケ−ブルの初期抵抗値Ｒ１を算出して新品の２次ケ−
ブルの判定基準抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶対値｜
Ｒ１−Ｒｓ｜が、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さに
おける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの
抵抗値変化許容値δＲを越えた時点で、２次ケーブルを
交換することによって、第１に、新品でない２次ケ−ブ
ルの初期抵抗値Ｒ１を、新品の２次ケ−ブルの判定基準
抵抗値Ｒｓと比較するので、常に一定した判定基準に基
づく結果（２次ケーブルの交換時期）を予測することが
でき、第２に、２次ケーブルの劣化チェックの保守点検
時又は任意の溶接作業開始時にも、２次ケーブルの交換
時期の予測をすることができる。
【１０１１】（１２）請求項９の効果は、請求項８の効
果の他に、通常の溶接に使用する溶接電源装置に、断線
をチェックしようとする２次ケ−ブルを短絡接続して短
絡電流を通電するだけで、算出抵抗値を精度よく算出す
るができる。
果の他に、通常の溶接に使用する溶接電源装置に、断線
をチェックしようとする２次ケ−ブルを短絡接続して短
絡電流を通電するだけで、算出抵抗値を精度よく算出す
るができる。
【１０１２】（１３）請求項１０の効果は、請求項２及
び請求項９の効果を有している。
び請求項９の効果を有している。
【１０１３】（１４）請求項１１の効果は、新品でない
２次ケ−ブルを使用して、Ｎ回目抵抗値Ｒｎを算出し
て、溶接作業開始時に、新品の２次ケ−ブルの判定基準
抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶対値｜Ｒｎ−Ｒｓ｜
が、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値
から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化許
容値δＲを越えた時点で、２次ケーブルを交換すること
によって、２次ケーブルの劣化チェックの保守点検時又
は任意の溶接作業開始時だけでなく、新品でない２次ケ
−ブルのＮ回目溶接時のＮ回目抵抗値Ｒｎを、新品の２
次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓと比較するので、常に
一定した判定基準に基づく結果（２次ケーブルの交換時
期）を予測することができる。
２次ケ−ブルを使用して、Ｎ回目抵抗値Ｒｎを算出し
て、溶接作業開始時に、新品の２次ケ−ブルの判定基準
抵抗値Ｒｓと比較し、この差の絶対値｜Ｒｎ−Ｒｓ｜
が、新品の２次ケ−ブルの断面及び長さにおける抵抗値
から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化許
容値δＲを越えた時点で、２次ケーブルを交換すること
によって、２次ケーブルの劣化チェックの保守点検時又
は任意の溶接作業開始時だけでなく、新品でない２次ケ
−ブルのＮ回目溶接時のＮ回目抵抗値Ｒｎを、新品の２
次ケ−ブルの判定基準抵抗値Ｒｓと比較するので、常に
一定した判定基準に基づく結果（２次ケーブルの交換時
期）を予測することができる。
【１０１４】（１５）請求項１２の効果は、請求項１１
の効果の他に、通常の溶接に使用する溶接電源装置に、
断線をチェックしようとする２次ケ−ブルを短絡接続し
て短絡電流を通電するだけで、算出抵抗値を精度よく算
出するができる。
の効果の他に、通常の溶接に使用する溶接電源装置に、
断線をチェックしようとする２次ケ−ブルを短絡接続し
て短絡電流を通電するだけで、算出抵抗値を精度よく算
出するができる。
【１０１５】（１６）請求項１３の効果は、請求項２及
び請求項１２の効果を有している。
び請求項１２の効果を有している。
【１０１６】（１７）請求項１６及び請求項１７の効果
は、２次ケ−ブルで部分断線が生じた場合、素線断線部
が図６（Ａ）のように接触している場合は、正常時の抵
抗値となるために、２次ケ−ブルの部分断線の進行を判
定することができない。そこで、引き回し等の状態によ
っては図６（Ｂ）のような状態になり、このとき算出抵
抗値Ｒａがばらつくので、このばらつきを算出して、溶
接用の２次ケーブル素線の断線の進行を予測することが
できる。
は、２次ケ−ブルで部分断線が生じた場合、素線断線部
が図６（Ａ）のように接触している場合は、正常時の抵
抗値となるために、２次ケ−ブルの部分断線の進行を判
定することができない。そこで、引き回し等の状態によ
っては図６（Ｂ）のような状態になり、このとき算出抵
抗値Ｒａがばらつくので、このばらつきを算出して、溶
接用の２次ケーブル素線の断線の進行を予測することが
できる。
【１０１７】（１８）請求項１８の効果は、請求項２及
び請求項１７の効果を有している。
び請求項１７の効果を有している。
【図１】図１は、通常のスタッド溶接をするときの２次
ケ−ブルの接続状態を示す図である。
ケ−ブルの接続状態を示す図である。
【図２】図２は、本出願人の従来方法のスタッド溶接の
２次ケ−ブルの劣化状態をチェックするときの２次ケ−
ブルの接続状態を示す図である。
２次ケ−ブルの劣化状態をチェックするときの２次ケ−
ブルの接続状態を示す図である。
【図３】図３は、本発明の方法を実施するスタッド溶接
装置の実施例を示す図である。
装置の実施例を示す図である。
【図４】図４（Ａ）は、溶接電流Ｉｏの波形を示す溶接
電流波形図であり、同図（Ｂ）は溶接電源装置の出力端
子で検出した出力端子電圧Ｖｄの波形を示す図であり、
同図（Ｃ）はスタッド先端の移動量Ｍを示す図である。
電流波形図であり、同図（Ｂ）は溶接電源装置の出力端
子で検出した出力端子電圧Ｖｄの波形を示す図であり、
同図（Ｃ）はスタッド先端の移動量Ｍを示す図である。
【図５】図５は、本発明のスタッド溶接の等価アーク電
圧を算出する引き上げ期間入熱管理方法のフローチャー
トである。
圧を算出する引き上げ期間入熱管理方法のフローチャー
トである。
【図６】図６は（Ａ）は、２次ケ−ブルの断線部が接触
している場合の状態を示す図であり、同図（Ｂ）は、断
線部の素線が離れている状態を示す図である。
している場合の状態を示す図であり、同図（Ｂ）は、断
線部の素線が離れている状態を示す図である。
１ 溶接電源装置 ２ 溶接ガン ２ａ スタッド移動用シャフト ２ｂ スタッドチャック ２ｃ 本体ケーブル接続金具 ３ 溶接制御装置 ５ 電流指令出力回路 ６ Ｄ／Ａ変換器 ７、８ Ａ／Ｄ変換器 １１ 記憶回路 １２ 表示回路又は警報器 １３ 溶接開始終了スイッチ １５ 溶接電流出力回路 １６ 制御ケーブル １７ ２次ケーブル／溶接ケーブル １７ａ 本体ケーブル／断線チェックしたい２次ケー
ブル １７ｂ 断線チェックしたい２次ケーブル１７ａの断
線チェック部分 １９ 溶接条件設定回路 ３１ 温度上昇値測定器 ３２ 熱電対 ＣＰＵ 演算処理回路 Ｉ2a （押し込み）短絡電流平均値 Ｉ21 初回溶接時の短絡電流平均値／初回の押し込み
短絡電流平均値 Ｉ2n Ｎ回目溶接時の短絡電流平均値／Ｎ回目の押し
込み短絡電流平均値 Ｉａ 主ア−ク電流 ＩＣ 溶接電流検出回路 Ｉｃ 溶接電流検出信号 Ｉｏ 溶接電流／溶接電流値 Ｉｐ パイロット電流 Ｉｓ Ｔsd期間中の押し込み短絡電流平均値 Ｉ（ｔ） 押し込み短絡電流瞬時値 Ｍ スタッド先端の移動量 Ｒ１ 初期抵抗値［Ｖ21／Ｉ21］ Ｒａ 算出抵抗値［Ｖ2a／Ｉ2a］ Ｒma 算出抵抗最大値 Ｒmi 算出抵抗最小値 （Ｒma−Ｒmi） 算出抵抗最大変動値 ΔＲｍ 算出抵抗変動許容値 Ｒｎ Ｎ回目抵抗値［Ｖ2n／Ｉ2n］ Ｒnt 累積抵抗値 ΔＲnt Ｎ回目溶接時の累積抵抗値増加分［Ｒnt−Ｒ
１］ Ｒｓ （新品の２次ケ−ブルの）判定基準抵抗値 Ｒ（ｔ） 瞬時抵抗値 ｜Ｒ１−Ｒｓ｜ 初期抵抗値と判定基準抵抗値との差
の絶対値 ｜Ｒｎ−Ｒｓ｜ Ｎ回目抵抗値と判定基準抵抗値との
差の絶対値 δＲ ２次ケ−ブルの過熱焼損の危険を生ずる抵抗値
変化許容値 ΔＲｒ 抵抗増加許容値 ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１ Ｎ回目抵抗値増加分 Ｓ スタッド ｔ９ （押し込み）短絡開始時点 ｔ10 （押し込み）短絡終了時点 ｔ91 （押し込み）短絡電圧検出開始時点 ｔ9n （押し込み）短絡電圧検出終了時点 Ｔａ 主ア−ク期間 Ｔｍ 押し込み期間 Ｔｎ Ｎ回目の測定温度上昇値 Ｔｐ パイロット電流期間 Ｔｒ 判定温度上昇値 Ｔｓ 押し込み短絡期間 Ｔsd 押し込み短絡検出期間 Ｖ2a （押し込み）短絡電圧平均値 Ｖ21 初回溶接時の短絡電圧平均値／初回の押し込み
短絡電圧平均値 Ｖ2n Ｎ回目溶接時の短絡電圧平均値／Ｎ回目の押し
込み短絡電圧平均値 Ｖ2a Ｔsd期間中の（押し込み）短絡電圧平均値 ＶＣ 溶接電圧検出回路 Ｖｃ 溶接電圧検出信号 Ｖｄ 出力端子電圧／出力端子電圧値 Ｖ（ｔ） 押し込み短絡電圧瞬時値 ΔＶ2n Ｎ回目短絡電圧増加分［Ｖ2n−Ｖ21］ ΔＶｒ 抵抗増加電圧降下許容値
ブル １７ｂ 断線チェックしたい２次ケーブル１７ａの断
線チェック部分 １９ 溶接条件設定回路 ３１ 温度上昇値測定器 ３２ 熱電対 ＣＰＵ 演算処理回路 Ｉ2a （押し込み）短絡電流平均値 Ｉ21 初回溶接時の短絡電流平均値／初回の押し込み
短絡電流平均値 Ｉ2n Ｎ回目溶接時の短絡電流平均値／Ｎ回目の押し
込み短絡電流平均値 Ｉａ 主ア−ク電流 ＩＣ 溶接電流検出回路 Ｉｃ 溶接電流検出信号 Ｉｏ 溶接電流／溶接電流値 Ｉｐ パイロット電流 Ｉｓ Ｔsd期間中の押し込み短絡電流平均値 Ｉ（ｔ） 押し込み短絡電流瞬時値 Ｍ スタッド先端の移動量 Ｒ１ 初期抵抗値［Ｖ21／Ｉ21］ Ｒａ 算出抵抗値［Ｖ2a／Ｉ2a］ Ｒma 算出抵抗最大値 Ｒmi 算出抵抗最小値 （Ｒma−Ｒmi） 算出抵抗最大変動値 ΔＲｍ 算出抵抗変動許容値 Ｒｎ Ｎ回目抵抗値［Ｖ2n／Ｉ2n］ Ｒnt 累積抵抗値 ΔＲnt Ｎ回目溶接時の累積抵抗値増加分［Ｒnt−Ｒ
１］ Ｒｓ （新品の２次ケ−ブルの）判定基準抵抗値 Ｒ（ｔ） 瞬時抵抗値 ｜Ｒ１−Ｒｓ｜ 初期抵抗値と判定基準抵抗値との差
の絶対値 ｜Ｒｎ−Ｒｓ｜ Ｎ回目抵抗値と判定基準抵抗値との
差の絶対値 δＲ ２次ケ−ブルの過熱焼損の危険を生ずる抵抗値
変化許容値 ΔＲｒ 抵抗増加許容値 ΔＲｎ＝Ｒｎ−Ｒ１ Ｎ回目抵抗値増加分 Ｓ スタッド ｔ９ （押し込み）短絡開始時点 ｔ10 （押し込み）短絡終了時点 ｔ91 （押し込み）短絡電圧検出開始時点 ｔ9n （押し込み）短絡電圧検出終了時点 Ｔａ 主ア−ク期間 Ｔｍ 押し込み期間 Ｔｎ Ｎ回目の測定温度上昇値 Ｔｐ パイロット電流期間 Ｔｒ 判定温度上昇値 Ｔｓ 押し込み短絡期間 Ｔsd 押し込み短絡検出期間 Ｖ2a （押し込み）短絡電圧平均値 Ｖ21 初回溶接時の短絡電圧平均値／初回の押し込み
短絡電圧平均値 Ｖ2n Ｎ回目溶接時の短絡電圧平均値／Ｎ回目の押し
込み短絡電圧平均値 Ｖ2a Ｔsd期間中の（押し込み）短絡電圧平均値 ＶＣ 溶接電圧検出回路 Ｖｃ 溶接電圧検出信号 Ｖｄ 出力端子電圧／出力端子電圧値 Ｖ（ｔ） 押し込み短絡電圧瞬時値 ΔＶ2n Ｎ回目短絡電圧増加分［Ｖ2n−Ｖ21］ ΔＶｒ 抵抗増加電圧降下許容値
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２３Ｋ 11/24 ３３７ Ｂ２３Ｋ 11/24 ３３７ 31/00 31/00 Ｚ
Claims (18)
- 【請求項１】 ２次ケーブルの劣化チェック方法におい
て、作業開始前に接続している２次ケ−ブルの断面及び
長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値
までの抵抗増加電圧降下許容値を予め定めておき、作業
開始時の初回の溶接時に短絡電流を通電して短絡電圧平
均値を測定し、次に、Ｎ回目の溶接時に短絡電流を通電
してＮ回目短絡電圧平均値を測定して、前記Ｎ回目短絡
電圧平均値と前記初回短絡電圧平均値との差のＮ回目短
絡電圧増加分を算出し、前記Ｎ回目短絡電圧増加分と前
記抵抗増加電圧降下許容値とを比較して、前記Ｎ回目短
絡電圧増加分が前記抵抗増加電圧降下許容値を越えた時
点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケー
ブル素線の断線進行予測方法。 - 【請求項２】 ２次ケーブルの劣化チェック方法におい
て、作業開始前に接続している２次ケ−ブルの断面及び
長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値
までの抵抗増加電圧降下許容値を予め定めておき、作業
開始時の初回の溶接時に、スタッドを被溶接材に押し込
んだ後の短絡電流通電中に、初回押し込み短絡電圧平均
値を測定し、次に、Ｎ回目にスタッドを被溶接材に押し
込んだ後の短絡電流通電中に、Ｎ回目押し込み短絡電圧
平均値を測定して、前記Ｎ回目押し込み短絡電圧平均値
と前記初回押し込み短絡電圧平均値との差のＮ回目押し
込み短絡電圧増加分を算出し、前記Ｎ回目押し込み短絡
電圧増加分と前記抵抗増加電圧降下許容値とを比較し
て、前記Ｎ回目押し込み短絡電圧増加分が前記抵抗増加
電圧降下許容値を越えた時点を、２次ケーブルの交換時
期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方
法。 - 【請求項３】 ２次ケーブルの劣化チェック方法におい
て、作業開始前に接続している２次ケ−ブルの断面及び
長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値
までの抵抗増加許容値を予め定めておき、作業開始時の
初回溶接時の初期抵抗値とＮ回目溶接時のＮ回目抵抗値
との差のＮ回目抵抗値増加分を算出し、前記Ｎ回目抵抗
値増加分と前記抵抗増加許容値とを比較して、前記Ｎ回
目抵抗値増加分が前記抵抗増加許容値を越えた時点を、
２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素
線の断線進行予測方法。 - 【請求項４】 ２次ケーブルの劣化チェック方法におい
て、作業開始前に接続している２次ケ−ブルの断面及び
長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値
までの抵抗増加許容値を予め定めておき、作業開始時の
初回の溶接時に短絡電流を通電して短絡電圧平均値と短
絡電流平均値とを検出して初期抵抗値を算出し、次に、
Ｎ回目の溶接時に短絡電流を通電してＮ回目短絡電圧平
均値と短絡電流平均値とを検出してＮ回目抵抗値を算出
して、前記Ｎ回目抵抗値と前記初期抵抗値との差のＮ回
目抵抗値増加分を算出し、前記Ｎ回目抵抗値増加分と前
記抵抗増加許容値とを比較して、前記Ｎ回目抵抗値増加
分が前記抵抗増加許容値を越えた時点を、２次ケーブル
の交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行
予測方法。 - 【請求項５】 ２次ケーブルの劣化チェック方法におい
て、作業開始前に接続している２次ケ−ブルの断面及び
長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値
までの抵抗増加許容値を予め定めておくき、作業開始時
の初回の溶接時に、スタッドを被溶接材に押し込んだ後
の短絡電流通電中に、押し込み短絡電圧平均値と押し込
み短絡電流平均値とを検出して初期抵抗値を算出し、次
に、Ｎ回目にスタッドを被溶接材に押し込んだ後の短絡
電流通電中に、押し込み短絡電圧平均値と押し込み短絡
電流平均値とを検出してＮ回目抵抗値を算出して、前記
Ｎ回目抵抗値と前記初期抵抗値との差のＮ回目抵抗値増
加分を算出し、前記Ｎ回目抵抗値増加分と前記抵抗増加
許容値とを比較して、前記Ｎ回目抵抗値増加分が前記抵
抗増加許容値を越えた時点を、２次ケーブルの交換時期
とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法。 - 【請求項６】 ２次ケーブルの劣化チェック方法におい
て、作業開始前に接続している２次ケ−ブルの断面及び
長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値
までの抵抗増加許容値を予め定めておき、作業開始時の
初回の溶接時に短絡電流を通電して、初回短絡検出期間
の間、短絡電圧瞬時値及び短絡電流瞬時値を検出し、短
絡電圧瞬時値を短絡電流瞬時値で除算して瞬時抵抗値を
算出して前記瞬時抵抗値を累積して、初回短絡検出期間
の初期抵抗値を算出し、次に、Ｎ回目の溶接時に短絡電
流を通電してＮ回目短絡検出期間の間、短絡電圧瞬時値
及び短絡電流瞬時値を検出し、短絡電圧瞬時値を短絡電
流瞬時値で除算して瞬時抵抗値を算出して、前記瞬時抵
抗値を累積して、Ｎ回目短絡検出期間内の累積抵抗値を
算出し、前記短絡電圧瞬時値及び短絡電流瞬時値の検出
ごとに、前記累積抵抗値と前記初期抵抗値との差のＮ回
目溶接時の累積抵抗値増加分を算出し、前記累積抵抗値
増加分と前記抵抗増加許容値とを比較して、前記累積抵
抗値増加分が前記抵抗増加許容値を越えたときに、溶接
電流を遮断するか、又は２次ケーブルの交換時期である
表示をする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方
法。 - 【請求項７】 ２次ケーブルの劣化チェック方法におい
て、作業開始前に接続している２次ケ−ブルの断面及び
長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗値
までの抵抗増加許容値を予め定めておき、作業開始時の
初回の溶接時に、スタッドを被溶接材に押し込んだ後の
短絡電流の通電中の押し込み短絡検出期間の間、押し込
み短絡電圧瞬時値及び押し込み短絡電流瞬時値を検出し
て、押し込み短絡電圧瞬時値を押し込み短絡電流瞬時値
で除算して瞬時抵抗値を算出して、前記瞬時抵抗値を累
積して、初回短絡検出期間の初期抵抗値を算出し、次
に、Ｎ回目にスタッドを被溶接材に押し込んだ後の短絡
電流の通電中の押し込み短絡検出期間の間、押し込み短
絡電圧瞬時値及び押し込み短絡電流瞬時値を検出して、
押し込み短絡電圧瞬時値を押し込み短絡電流瞬時値で除
算して瞬時抵抗値を算出して、前記瞬時抵抗値を累積し
て、Ｎ回目短絡検出期間内の累積抵抗値を算出し、前記
短絡電圧瞬時値及び短絡電流瞬時値の検出ごとに、前記
累積抵抗値と前記初期抵抗値との差のＮ回目溶接時の累
積抵抗値増加分を算出し、前記累積抵抗値増加分と前記
抵抗増加許容値とを比較して、前記累積抵抗値が前記抵
抗増加許容値を越えたときに、溶接電流を遮断するか、
又は２次ケーブルの交換時期である表示をする溶接用の
２次ケーブル素線の断線進行予測方法。 - 【請求項８】 ２次ケーブルの劣化チェック方法におい
て、２次ケーブルの劣化チェックの保守点検時又は任意
の溶接作業開始時に、新品の２次ケ−ブルの判定基準抵
抗値を予め測定又は算出すると共に、新品の２次ケ−ブ
ルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を
生ずる抵抗値までの抵抗値変化許容値を予め定めてお
き、新品でない２次ケ−ブルの初期抵抗値を算出して前
記判定基準抵抗値と比較し、前記差の絶対値が予め定め
た抵抗値変化許容値を越えた時点を、２次ケーブルの交
換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測
方法。 - 【請求項９】 ２次ケーブルの劣化チェック方法におい
て、２次ケーブルの劣化チェックの保守点検時又は任意
の溶接作業開始時に、新品の２次ケ−ブルの判定基準抵
抗値を予め測定又は算出すると共に、新品の２次ケ−ブ
ルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を
生ずる抵抗値までの抵抗値変化許容値を予め定めてお
き、新品でない２次ケ−ブルを使用して、２次ケーブル
の劣化チェックの定期点検時又は任意の溶接作業開始時
の短絡電流通電中に、短絡電圧平均値と短絡電流平均値
とを検出して初期抵抗値を算出し、前記判定基準抵抗値
と比較し、前記差の絶対値が前記抵抗値変化許容値を越
えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２
次ケーブル素線の断線進行予測方法。 - 【請求項１０】 ２次ケーブルの劣化チェック方法にお
いて、２次ケーブルの劣化チェックの保守点検時又は任
意の溶接作業開始時に、新品の２次ケ−ブルの判定基準
抵抗値を予め測定又は算出すると共に、新品の２次ケ−
ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険
を生ずる抵抗値までの抵抗値変化許容値を予め定めてお
き、新品でない２次ケ−ブルを使用して、スタッドを被
溶接材に押し込んだ後の短絡電流通電中に、押し込み短
絡電圧平均値と押し込み短絡電流平均値とを検出して初
期抵抗値を算出し、前記判定基準抵抗値と比較し、前記
差の絶対値が前記抵抗値変化許容値を越えた時点を、２
次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線
の断線進行予測方法。 - 【請求項１１】 ２次ケーブルの劣化チェック方法にお
いて、溶接作業開始時に、新品の２次ケ−ブルの判定基
準抵抗値を予め測定又は算出すると共に、新品の２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化許容値を予め定めて
おき、新品でない２次ケ−ブルを使用して、Ｎ回目抵抗
値を算出して前記判定基準抵抗値と比較し、前記差の絶
対値が予め定めた抵抗値変化許容値を越えた時点を、２
次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線
の断線進行予測方法。 - 【請求項１２】 ２次ケーブルの劣化チェック方法にお
いて、溶接作業開始時に、新品の２次ケ−ブルの判定基
準抵抗値を予め測定又は算出すると共に、新品の２次ケ
−ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危
険を生ずる抵抗値までの抵抗値変化許容値を予め定めて
おき、新品でない２次ケ−ブルを使用して、Ｎ回目の短
絡電流通電中に、Ｎ回目短絡電圧平均値と短絡電流平均
値とを検出してＮ回目抵抗値を算出し、前記判定基準抵
抗値と比較し、前記差の絶対値が前記抵抗値変化許容値
を越えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用
の２次ケーブル素線の断線進行予測方法。 - 【請求項１３】 ２次ケーブルの劣化チェック方法にお
いて、２次ケーブルの劣化チェックの保守点検時又は任
意の溶接作業開始時に、新品の２次ケ−ブルの判定基準
抵抗値を予め測定又は算出すると共に、新品の２次ケ−
ブルの断面及び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険
を生ずる抵抗値までの抵抗値変化許容値を予め定めてお
き、新品でない２次ケ−ブルを使用して、スタッドを被
溶接材に押し込んだＮ回目の短絡電流通電中に、Ｎ回目
の押し込み短絡電圧平均値と押し込み短絡電流平均値と
を検出してＮ回目抵抗値を算出し、前記判定基準抵抗値
と比較し、前記差の絶対値が前記抵抗値変化許容値を越
えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２
次ケーブル素線の断線進行予測方法。 - 【請求項１４】 請求項８又は請求項９又は請求項１０
又は請求項１１又は請求項１２又は請求項１３の新品の
２次ケ−ブルの判定基準抵抗値が、２次ケ−ブルの直径
と２次ケ−ブルの合計長さとから算出した抵抗値である
溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法。 - 【請求項１５】 請求項８又は請求項９又は請求項１０
又は請求項１１又は請求項１２又は請求項１３の新品の
２次ケ−ブルの判定基準抵抗値が、２次ケ−ブルの直径
及び２次ケ−ブルの合計長さから算出した合計ケーブル
抵抗値と１接続箇所の接触抵抗値と接続箇所数との積の
合計接触抵抗値との和である溶接用の２次ケーブル素線
の断線進行予測方法。 - 【請求項１６】 ２次ケーブルの劣化チェック方法にお
いて、溶接開始後に算出した２次ケーブルの算出抵抗値
のばらつきを検出して、前記算出抵抗値のばらつきが予
め定めた算出抵抗変動許容値を超えた時点を、２次ケー
ブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素線の断線
進行予測方法。 - 【請求項１７】 ２次ケーブルの劣化チェック方法にお
いて、作業開始前に接続している２次ケ−ブルの断面及
び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗
値までの算出抵抗変動許容値を予め定めておき、溶接開
始後の算出抵抗最大値と算出抵抗最小値との差の算出抵
抗最大変動値が、算出抵抗変動許容値を超えた時点を、
２次ケーブルの交換時期とする溶接用の２次ケーブル素
線の断線進行予測方法。 - 【請求項１８】 ２次ケーブルの劣化チェック方法にお
いて、作業開始前に接続している２次ケ−ブルの断面及
び長さにおける抵抗値から過熱焼損の危険を生ずる抵抗
値までの算出抵抗変動許容値を予め定めておき、Ｎ回目
の溶接時に短絡電流を通電してＮ回目短絡電圧平均値と
短絡電流平均値とを検出してＮ回目抵抗値を算出して、
Ｎ回目抵抗値が（Ｎ−１）回目までの算出抵抗最大値又
は算出抵抗最小値をこえたときは、前記Ｎ回目抵抗値を
（Ｎ−１）回目までの算出抵抗最大値又は算出抵抗最小
値とし、溶接開始後のＮ回目算出抵抗最大値と算出抵抗
最小値との差の算出抵抗最大変動値が、算出抵抗変動許
容値を超えた時点を、２次ケーブルの交換時期とする溶
接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36840297A JPH11192551A (ja) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | 溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36840297A JPH11192551A (ja) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | 溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11192551A true JPH11192551A (ja) | 1999-07-21 |
Family
ID=18491728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36840297A Pending JPH11192551A (ja) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | 溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11192551A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007139488A (ja) * | 2005-11-16 | 2007-06-07 | Omron Corp | 断線予兆検知方法、断線予兆検知装置、および該装置を内蔵した電源 |
| EP3351950A1 (en) * | 2017-01-19 | 2018-07-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Wire-cable snapping symptom detection apparatus |
| KR20200104098A (ko) * | 2019-02-26 | 2020-09-03 | 김수빈 | 모터 모니터링 장치 및 방법 |
| JP7292550B1 (ja) * | 2022-09-06 | 2023-06-16 | 三菱電機株式会社 | アナログ電流出力装置、ｆａシステム、断線予測装置、断線予測方法及びプログラム |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01262080A (ja) * | 1988-04-12 | 1989-10-18 | Toyota Auto Body Co Ltd | 溶接２次ケーブルのケーブル間抵抗計測方法及びその装置並びにその方法を利用した断線予知方法 |
| JPH01280260A (ja) * | 1988-04-30 | 1989-11-10 | Toyota Auto Body Co Ltd | 溶接２次ケーブルの断線予知方法 |
| JPH07328775A (ja) * | 1994-06-08 | 1995-12-19 | Kokuyou Denki Kogyo Kk | 抵抗溶接機の二次ケーブル劣化判定装置 |
-
1997
- 1997-12-26 JP JP36840297A patent/JPH11192551A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01262080A (ja) * | 1988-04-12 | 1989-10-18 | Toyota Auto Body Co Ltd | 溶接２次ケーブルのケーブル間抵抗計測方法及びその装置並びにその方法を利用した断線予知方法 |
| JPH01280260A (ja) * | 1988-04-30 | 1989-11-10 | Toyota Auto Body Co Ltd | 溶接２次ケーブルの断線予知方法 |
| JPH07328775A (ja) * | 1994-06-08 | 1995-12-19 | Kokuyou Denki Kogyo Kk | 抵抗溶接機の二次ケーブル劣化判定装置 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007139488A (ja) * | 2005-11-16 | 2007-06-07 | Omron Corp | 断線予兆検知方法、断線予兆検知装置、および該装置を内蔵した電源 |
| EP3351950A1 (en) * | 2017-01-19 | 2018-07-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Wire-cable snapping symptom detection apparatus |
| JP2018115992A (ja) * | 2017-01-19 | 2018-07-26 | トヨタ自動車株式会社 | ワイヤケーブルの破断予兆検出装置 |
| KR20200104098A (ko) * | 2019-02-26 | 2020-09-03 | 김수빈 | 모터 모니터링 장치 및 방법 |
| JP7292550B1 (ja) * | 2022-09-06 | 2023-06-16 | 三菱電機株式会社 | アナログ電流出力装置、ｆａシステム、断線予測装置、断線予測方法及びプログラム |
| WO2024052994A1 (ja) * | 2022-09-06 | 2024-03-14 | 三菱電機株式会社 | アナログ電流出力装置、ｆａシステム、断線予測装置、断線予測方法及びプログラム |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2014530106A (ja) | 溶接と溶断のための電力供給源におけるリアルタイムなインダクタンス監視 | |
| EP1920866A1 (en) | Dual-conductor welding gun | |
| US6031203A (en) | Method and apparatus for determining stability of arc welding | |
| JP4585929B2 (ja) | ケーブル異常監視装置およびその方法 | |
| JP2009130944A (ja) | 電線保護方法および電線保護装置 | |
| KR101777931B1 (ko) | 보호관 열화 검지 장치 및 그 방법 | |
| CN104768695B (zh) | 基于代表性参数监测gmaw脉冲中接触末端的寿命的方法 | |
| JPH11192551A (ja) | 溶接用の２次ケーブル素線の断線進行予測方法 | |
| CN104475924B (zh) | 焊接方法 | |
| JP3898810B2 (ja) | アークスタート時の溶接安定性判定方法及び安定性判定装置 | |
| JP3898811B2 (ja) | アーク溶接定常部の溶接安定性判定方法及び安定性判定装置 | |
| JP4112665B2 (ja) | スタッド溶接の不良原因除去方法 | |
| CN110891723B (zh) | 电弧焊接机 | |
| CN108262581B (zh) | 用于可视地显示热工作循环的方法和系统 | |
| JP2008202974A (ja) | 給電ケーブルの断線検出方法 | |
| JP3777017B2 (ja) | スタッド溶接品質管理方法 | |
| JP2016137505A (ja) | 抵抗溶接電源装置 | |
| JP2000288732A (ja) | アーク溶接の最適制御方法及び装置 | |
| US20180375319A1 (en) | Method and device for evaluating the energy produced by an electric arc in a photovoltaic installation | |
| JP2000171501A (ja) | 抵抗測定装置 | |
| JP2014151355A (ja) | アーク溶接装置 | |
| JP2002001534A (ja) | アーク溶接モニタリング方法とその装置 | |
| JP4633885B2 (ja) | 始動抵抗値の計測器 | |
| JP7534057B2 (ja) | 溶接部の通電状態監視方法及び抵抗溶接機の制御装置 | |
| WO2020095501A1 (ja) | インバータ電源装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041130 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080121 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20080701 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080820 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090929 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20110524 |