JPH1120039A - 筒状体 - Google Patents
筒状体Info
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- JPH1120039A JPH1120039A JP9189020A JP18902097A JPH1120039A JP H1120039 A JPH1120039 A JP H1120039A JP 9189020 A JP9189020 A JP 9189020A JP 18902097 A JP18902097 A JP 18902097A JP H1120039 A JPH1120039 A JP H1120039A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＦＲＰ製筒状体と金属製部材との接合強度を
充分に確保し、ゴム加硫などの熱履歴を受けても接合強
度の低下が小さい部材を提供する。 【解決手段】 繊維強化プラスチック筒状体の内周面の
周方向の線膨張係数が８×１０-6／℃〜１５×１０-6／
℃の範囲にあることを特徴とする筒状体。
充分に確保し、ゴム加硫などの熱履歴を受けても接合強
度の低下が小さい部材を提供する。 【解決手段】 繊維強化プラスチック筒状体の内周面の
周方向の線膨張係数が８×１０-6／℃〜１５×１０-6／
℃の範囲にあることを特徴とする筒状体。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軽量かつ高剛性を
有する筒状体に関し、とくに、フィルムや紙の製造、加
工設備や印刷機に用いるロールやコア、あるいはトラス
構造部材や駆動軸などに好適な筒状体に関する。
有する筒状体に関し、とくに、フィルムや紙の製造、加
工設備や印刷機に用いるロールやコア、あるいはトラス
構造部材や駆動軸などに好適な筒状体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、フィルムや紙の製造、加工装置や
印刷機に用いるロールやコア、あるいはトラス構造部材
や駆動軸などの筒状部材は、鉄やアルミ合金などの金属
製のものが多く用いられてきた。しかし最近、軽量で比
弾性率の高い繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製の筒状
部材が用いられるようになってきた。これはＦＲＰが有
する前記特性が、保守作業の軽減だけでなく、生産速度
の向上や製品品位の向上に効果があるためである。
印刷機に用いるロールやコア、あるいはトラス構造部材
や駆動軸などの筒状部材は、鉄やアルミ合金などの金属
製のものが多く用いられてきた。しかし最近、軽量で比
弾性率の高い繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製の筒状
部材が用いられるようになってきた。これはＦＲＰが有
する前記特性が、保守作業の軽減だけでなく、生産速度
の向上や製品品位の向上に効果があるためである。
【０００３】ＦＲＰ製の筒状部材は、通常その両端部に
金属製の部材を接合して用いる。この金属製の部材は、
ロールにおいてはベアリングを取り付けるために用い、
コアにおいては駆動装置との噛み合わせに用い、トラス
部材や駆動軸においては関連部品との接合等に用いる。
ＦＲＰと金属との接合としては、金属同士の場合のよう
に溶接は不可能であり、ピンやリベット、ネジなどによ
る接合強度も低いことから、接着接合が最も一般的であ
る。
金属製の部材を接合して用いる。この金属製の部材は、
ロールにおいてはベアリングを取り付けるために用い、
コアにおいては駆動装置との噛み合わせに用い、トラス
部材や駆動軸においては関連部品との接合等に用いる。
ＦＲＰと金属との接合としては、金属同士の場合のよう
に溶接は不可能であり、ピンやリベット、ネジなどによ
る接合強度も低いことから、接着接合が最も一般的であ
る。
【０００４】一般にＦＲＰと金属は線膨張係数が異なる
ので、上記のようなＦＲＰ製筒状部材と金属部材からな
る筒状体では十分な接着強度が得られないことが多かっ
た。具体的には、鉄の線膨張係数は１１×１０-6／℃で
あるのに対し、従来のＦＲＰ製筒状部材の周方向の線膨
張係数は、成形時に通常使用される鉄製のマンドレルか
ら引き抜きやすくするために、鉄の線膨張係数より小さ
い４〜７×１０-6／℃に設定されていた。さらに、ＦＲ
Ｐの場合理論的に計算された周方向の線膨張係数から推
定したパイプの内径変化量に比べて実際のパイプ内径の
変化量は小さくなる傾向があった。これはＦＲＰの線膨
張係数が一般に異方性であり、ＦＲＰの厚さ方向の線膨
張係数が周方向のそれに比べて大きいためであり、鉄製
軸体との線膨張係数の差を更に大きくしていた。このよ
うな筒状体および金属部材が高温にさらされた場合、す
なわち、ロールや駆動軸、トラス部材において、接着剤
を硬化させるために加熱した場合やゴム加硫、焼き付け
コーティングなどを施したとき、内側の金属部材が熱膨
張しＦＲＰ製筒状体を押し拡げることになる。このと
き、ＦＲＰ製筒状体は、高温下（たとえば、１２０〜１
５０℃）での厚み方向の弾性率が低いため簡単にクリー
プしてしまい、降温後本来の寸法に戻った金属とクリー
プして内径が大きくなったＦＲＰ製筒状体との間に引き
剥がしの残留応力が発生し、接着強度が低下するのであ
る。
ので、上記のようなＦＲＰ製筒状部材と金属部材からな
る筒状体では十分な接着強度が得られないことが多かっ
た。具体的には、鉄の線膨張係数は１１×１０-6／℃で
あるのに対し、従来のＦＲＰ製筒状部材の周方向の線膨
張係数は、成形時に通常使用される鉄製のマンドレルか
ら引き抜きやすくするために、鉄の線膨張係数より小さ
い４〜７×１０-6／℃に設定されていた。さらに、ＦＲ
Ｐの場合理論的に計算された周方向の線膨張係数から推
定したパイプの内径変化量に比べて実際のパイプ内径の
変化量は小さくなる傾向があった。これはＦＲＰの線膨
張係数が一般に異方性であり、ＦＲＰの厚さ方向の線膨
張係数が周方向のそれに比べて大きいためであり、鉄製
軸体との線膨張係数の差を更に大きくしていた。このよ
うな筒状体および金属部材が高温にさらされた場合、す
なわち、ロールや駆動軸、トラス部材において、接着剤
を硬化させるために加熱した場合やゴム加硫、焼き付け
コーティングなどを施したとき、内側の金属部材が熱膨
張しＦＲＰ製筒状体を押し拡げることになる。このと
き、ＦＲＰ製筒状体は、高温下（たとえば、１２０〜１
５０℃）での厚み方向の弾性率が低いため簡単にクリー
プしてしまい、降温後本来の寸法に戻った金属とクリー
プして内径が大きくなったＦＲＰ製筒状体との間に引き
剥がしの残留応力が発生し、接着強度が低下するのであ
る。
【０００５】これに対して特開平４−１０７３０９号公
報には、低熱膨張金属製の軸体を用いて線膨張係数の差
を小さくし、高温条件下での接着強度を高めることが提
案されている。しかしながら、低熱膨張金属は極めて高
価であり、一般産業用部品に用いることは困難である。
また、その線膨張係数は温度域により異なるため、ＦＲ
Ｐの線膨張係数と合致させることは難しかった。
報には、低熱膨張金属製の軸体を用いて線膨張係数の差
を小さくし、高温条件下での接着強度を高めることが提
案されている。しかしながら、低熱膨張金属は極めて高
価であり、一般産業用部品に用いることは困難である。
また、その線膨張係数は温度域により異なるため、ＦＲ
Ｐの線膨張係数と合致させることは難しかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明は、従来
のＦＲＰ製筒状体の上述した問題点を解決し、金属部品
との十分な接着強度を確保でき、かつ、安価なＦＲＰ製
筒状体を提供することにある。
のＦＲＰ製筒状体の上述した問題点を解決し、金属部品
との十分な接着強度を確保でき、かつ、安価なＦＲＰ製
筒状体を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明に係る筒状体は、繊維強化プラスチック筒状
体の内周面の周方向の線膨張係数が８×１０-6／℃〜１
５×１０-6／℃の範囲にあることを特徴とするものから
なる。
に、本発明に係る筒状体は、繊維強化プラスチック筒状
体の内周面の周方向の線膨張係数が８×１０-6／℃〜１
５×１０-6／℃の範囲にあることを特徴とするものから
なる。
【０００８】また、本発明に係る筒状体は、繊維強化プ
ラスチック製筒状体において、補強繊維の配向角が軸方
向に対して±７５°〜９０°の範囲にある層を含み、か
つ、該層の厚さの総肉厚に対する比率と、前記層に使用
する補強繊維の弾性率と、体積繊維含有率との積である
周方向剛性係数が６〜２５ＧＰａの範囲にあることを特
徴とするものからなる。
ラスチック製筒状体において、補強繊維の配向角が軸方
向に対して±７５°〜９０°の範囲にある層を含み、か
つ、該層の厚さの総肉厚に対する比率と、前記層に使用
する補強繊維の弾性率と、体積繊維含有率との積である
周方向剛性係数が６〜２５ＧＰａの範囲にあることを特
徴とするものからなる。
【０００９】さらに、本発明に係るロールは、繊維強化
プラスチック製筒状体において、補強繊維の配向角が軸
方向に対して±７５°〜９０°の範囲にある層を含み、
かつ、該層の厚さの総肉厚に対する比率と、前記層に使
用する補強繊維の弾性率と、体積繊維含有率との積であ
る周方向剛性係数が６〜２５ＧＰａの範囲にある筒状体
の両端に、スチール製の軸体を取り付けたことを特徴と
するものからなる。
プラスチック製筒状体において、補強繊維の配向角が軸
方向に対して±７５°〜９０°の範囲にある層を含み、
かつ、該層の厚さの総肉厚に対する比率と、前記層に使
用する補強繊維の弾性率と、体積繊維含有率との積であ
る周方向剛性係数が６〜２５ＧＰａの範囲にある筒状体
の両端に、スチール製の軸体を取り付けたことを特徴と
するものからなる。
【００１０】このような筒状体においては、その内周面
の周方向の線膨張係数が８×１０-6／℃〜１５×１０-6
／℃と、金属、とくにスチールの線膨張係数と同等、ま
たはそれに近い値に調整されるので、両者を接着する際
の熱膨張量に差がなくなるか、極めて小さくなり、高い
接着強度が得られる。
の周方向の線膨張係数が８×１０-6／℃〜１５×１０-6
／℃と、金属、とくにスチールの線膨張係数と同等、ま
たはそれに近い値に調整されるので、両者を接着する際
の熱膨張量に差がなくなるか、極めて小さくなり、高い
接着強度が得られる。
【００１１】また、このような望ましいＦＲＰ製筒状体
内周面の周方向線膨張係数は、上記３つの特性値の積と
して表されるＦＲＰ製筒状体の周方向剛性に関する特性
を制御することによって達成され、それによって高い接
着強度が得られる。
内周面の周方向線膨張係数は、上記３つの特性値の積と
して表されるＦＲＰ製筒状体の周方向剛性に関する特性
を制御することによって達成され、それによって高い接
着強度が得られる。
【００１２】したがって、ＦＲＰ製筒状体側を最適な範
囲内の特性にすることによって、高価な低熱膨張金属製
の軸体を用いることなく、通常のスチール製軸体との高
い接着強度の達成が可能となり、所望のロール等が安価
に製造される。
囲内の特性にすることによって、高価な低熱膨張金属製
の軸体を用いることなく、通常のスチール製軸体との高
い接着強度の達成が可能となり、所望のロール等が安価
に製造される。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の望ましい実施の
形態について説明する。本発明においては、ＦＲＰ製筒
状体の補強繊維としては、軽量で高剛性の筒状体が得ら
れるように主として炭素繊維を用いることが好ましい
が、他の補強繊維を用いてもよいし、２種類以上の補強
繊維を併用してもよい。軸方向に対して±７５°〜９０
°となる層に弾性率の異なる２種類以上の補強繊維を用
いる場合には、周方向剛性係数をそれぞれ別に計算し、
足し合わせればよい。
形態について説明する。本発明においては、ＦＲＰ製筒
状体の補強繊維としては、軽量で高剛性の筒状体が得ら
れるように主として炭素繊維を用いることが好ましい
が、他の補強繊維を用いてもよいし、２種類以上の補強
繊維を併用してもよい。軸方向に対して±７５°〜９０
°となる層に弾性率の異なる２種類以上の補強繊維を用
いる場合には、周方向剛性係数をそれぞれ別に計算し、
足し合わせればよい。
【００１４】また、マトリックス樹脂としてはエポキシ
樹脂が好ましいが、コストや耐食性の点からフェノール
樹脂やビニルエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂等
を用いてもよい。
樹脂が好ましいが、コストや耐食性の点からフェノール
樹脂やビニルエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂等
を用いてもよい。
【００１５】体積繊維含有率は、筒状体の性能を十分に
発揮させるためには含浸に支障の無い範囲で出来るだけ
高く設定する必要があり、４５％〜７０％の範囲に設定
することが好ましい。
発揮させるためには含浸に支障の無い範囲で出来るだけ
高く設定する必要があり、４５％〜７０％の範囲に設定
することが好ましい。
【００１６】積層構成については、ロールや長尺コア、
トラス部材など軸方向の強度や弾性率、固有振動数を重
視する必要のある場合には、軸方向に対して０°〜±２
０°の層を８０％以上含有するとよい。駆動軸などトル
クが大きい場合には、±４５°層も多くする必要があ
る。
トラス部材など軸方向の強度や弾性率、固有振動数を重
視する必要のある場合には、軸方向に対して０°〜±２
０°の層を８０％以上含有するとよい。駆動軸などトル
クが大きい場合には、±４５°層も多くする必要があ
る。
【００１７】軸方向に対して±７５°〜９０°の周方向
成分は、座屈強度や機械加工性の向上に必要であるが、
周方向の線膨張係数にも密接に関係している。つまり、
軸方向に対して±７５°〜９０°となる層の厚さの総肉
厚に対する比率、前記層に使用する補強繊維の弾性率、
および体積繊維含有率の３つが周方向の線膨張係数と密
接に関係し、これら３つの値の積である周方向剛性係数
が６〜２５ＧＰａの範囲にあるとき、ＦＲＰ筒状体の内
周面の周方向の線膨張係数が８×１０-6／℃〜１５×１
０-6／℃となることを見いだしたものである。また、こ
こでいう内周面の周方向の線膨張係数は、温度変化に伴
う筒状体内径の変化率であり、積層板理論から計算され
る値とは異なる。積層板理論から計算された周方向線膨
張係数は、筒状体の肉厚中心での平均径の変化率であ
り、筒状体内径の変化率はこの平均径の変化率に対して
大きく、筒状体外径の変化率はこの平均径の変化率に対
して小さくなる。これは、筒状体の厚さ方向の線膨張係
数が周方向のそれに比べて大きいことに起因する。
成分は、座屈強度や機械加工性の向上に必要であるが、
周方向の線膨張係数にも密接に関係している。つまり、
軸方向に対して±７５°〜９０°となる層の厚さの総肉
厚に対する比率、前記層に使用する補強繊維の弾性率、
および体積繊維含有率の３つが周方向の線膨張係数と密
接に関係し、これら３つの値の積である周方向剛性係数
が６〜２５ＧＰａの範囲にあるとき、ＦＲＰ筒状体の内
周面の周方向の線膨張係数が８×１０-6／℃〜１５×１
０-6／℃となることを見いだしたものである。また、こ
こでいう内周面の周方向の線膨張係数は、温度変化に伴
う筒状体内径の変化率であり、積層板理論から計算され
る値とは異なる。積層板理論から計算された周方向線膨
張係数は、筒状体の肉厚中心での平均径の変化率であ
り、筒状体内径の変化率はこの平均径の変化率に対して
大きく、筒状体外径の変化率はこの平均径の変化率に対
して小さくなる。これは、筒状体の厚さ方向の線膨張係
数が周方向のそれに比べて大きいことに起因する。
【００１８】筒状体の両端に金属製の軸体を取り付ける
場合、その材質は強度や剛性、コストの点から炭素鋼あ
るいはクロムモリブデン鋼などの低合金鋼が最も好まし
い。軽量化や耐食性の点からアルミニウムやステンレス
鋼を用いる場合もあるが、これらの材料は線膨張係数が
１９〜２４×１０-6／℃と大きいため、軸体外周の線膨
張係数が１５×１０-6／℃以下になるよう、焼き嵌めな
どにより炭素鋼あるいは低合金鋼と組み合わせて用いる
とよい。
場合、その材質は強度や剛性、コストの点から炭素鋼あ
るいはクロムモリブデン鋼などの低合金鋼が最も好まし
い。軽量化や耐食性の点からアルミニウムやステンレス
鋼を用いる場合もあるが、これらの材料は線膨張係数が
１９〜２４×１０-6／℃と大きいため、軸体外周の線膨
張係数が１５×１０-6／℃以下になるよう、焼き嵌めな
どにより炭素鋼あるいは低合金鋼と組み合わせて用いる
とよい。
【００１９】このように、本発明のＦＲＰ製筒状体は、
その内径部で線膨張係数が炭素鋼や低合金鋼のそれとほ
ぼ等しいことから、加熱時に熱応力の発生が少なくクリ
ープ変形しないので、接合強度に優れ、信頼性の高い部
材が得られる。低膨張金属など特殊な材料も使用しない
ので安価で工業的に量産も可能である。
その内径部で線膨張係数が炭素鋼や低合金鋼のそれとほ
ぼ等しいことから、加熱時に熱応力の発生が少なくクリ
ープ変形しないので、接合強度に優れ、信頼性の高い部
材が得られる。低膨張金属など特殊な材料も使用しない
ので安価で工業的に量産も可能である。
【００２０】また、厚さ方向の線膨張係数が影響するこ
とから推定の難しい内径の線膨張係数の適用範囲を、Ｆ
ＲＰの積層構成と補強繊維の弾性率、繊維含有率のみか
ら簡単に推定でき、かつ、制御できる。
とから推定の難しい内径の線膨張係数の適用範囲を、Ｆ
ＲＰの積層構成と補強繊維の弾性率、繊維含有率のみか
ら簡単に推定でき、かつ、制御できる。
【００２１】
【実施例】以下、本発明を実施例および比較例に基づい
て具体的に説明する。 実施例１〜６、比較例１〜４ フィラメントワインディング法により、ＣＦＲＰ（炭素
繊維強化プラスチック）製筒状体を成形した。炭素繊維
を２０本引き揃え、エポキシ樹脂に含浸しながら、直径
８０ｍｍのマンドレルに、その軸方向に対して±１０°
と±８０°の角度で交互に巻き付けた後、回転させなが
ら１００℃で２時間、１８０℃で６時間加熱してエポキ
シ樹脂を硬化させた。硬化後にマンドレルを引き抜き、
旋盤で外径を９８ｍｍ、内径８０ｍｍ、長さ１０００ｍ
ｍに加工し、ＣＦＲＰ製筒状体を得た。このとき、炭素
繊維として、表１に示すように、弾性率は４３６ＧＰａ
または２３０ＧＰａ、±８５°層の肉厚に対する比率は
０．０５、０．１、０．１５、０．２（比較例４では
０）、体積繊維含有率は５５％、６５％（比較例４では
０．６０％）の各水準とした。この筒状体を１５０℃に
加熱して外径と内径を測定し、常温（２０℃）での外
径、内径との差を調べ、周方向線膨張係数に換算した。
て具体的に説明する。 実施例１〜６、比較例１〜４ フィラメントワインディング法により、ＣＦＲＰ（炭素
繊維強化プラスチック）製筒状体を成形した。炭素繊維
を２０本引き揃え、エポキシ樹脂に含浸しながら、直径
８０ｍｍのマンドレルに、その軸方向に対して±１０°
と±８０°の角度で交互に巻き付けた後、回転させなが
ら１００℃で２時間、１８０℃で６時間加熱してエポキ
シ樹脂を硬化させた。硬化後にマンドレルを引き抜き、
旋盤で外径を９８ｍｍ、内径８０ｍｍ、長さ１０００ｍ
ｍに加工し、ＣＦＲＰ製筒状体を得た。このとき、炭素
繊維として、表１に示すように、弾性率は４３６ＧＰａ
または２３０ＧＰａ、±８５°層の肉厚に対する比率は
０．０５、０．１、０．１５、０．２（比較例４では
０）、体積繊維含有率は５５％、６５％（比較例４では
０．６０％）の各水準とした。この筒状体を１５０℃に
加熱して外径と内径を測定し、常温（２０℃）での外
径、内径との差を調べ、周方向線膨張係数に換算した。
【００２２】さらに、炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）で外径８０ｍ
ｍ、厚さ１０ｍｍ、長さ８０ｍｍのパイプを製作し、こ
れに一液性加熱硬化型エポキシ接着剤を塗ってＣＦＲＰ
製筒状体に挿入し、１２０℃で３時間加熱硬化して接着
試験部材を製作した。この接着試験部材に１５０℃で８
時間の加熱処理を１０回繰り返して行った後、万能試験
機で破壊試験を行った。これらの実施結果を表１にまと
めた。
ｍ、厚さ１０ｍｍ、長さ８０ｍｍのパイプを製作し、こ
れに一液性加熱硬化型エポキシ接着剤を塗ってＣＦＲＰ
製筒状体に挿入し、１２０℃で３時間加熱硬化して接着
試験部材を製作した。この接着試験部材に１５０℃で８
時間の加熱処理を１０回繰り返して行った後、万能試験
機で破壊試験を行った。これらの実施結果を表１にまと
めた。
【００２３】この表１から周方向剛性係数と内周面の線
膨張係数とは密接な関係があることが判る。また、接着
試験破壊荷重は、ＣＦＲＰ製筒状体内周面の線膨張係数
がスチールの線膨張係数である１１×１０-6／℃に近い
ほど高く、８×１０-6／℃未満になると低下し始める。
逆に１５×１０-6／℃を越える場合には、加熱したとき
にＣＦＲＰ製筒状体が軸体よりも大きく膨張しすぎるた
め、ＣＦＲＰ製筒状体と軸体との間に剥離が生じ接着強
度は極端に低下した。
膨張係数とは密接な関係があることが判る。また、接着
試験破壊荷重は、ＣＦＲＰ製筒状体内周面の線膨張係数
がスチールの線膨張係数である１１×１０-6／℃に近い
ほど高く、８×１０-6／℃未満になると低下し始める。
逆に１５×１０-6／℃を越える場合には、加熱したとき
にＣＦＲＰ製筒状体が軸体よりも大きく膨張しすぎるた
め、ＣＦＲＰ製筒状体と軸体との間に剥離が生じ接着強
度は極端に低下した。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【発明の効果】本発明の筒状体によれば、繊維強化プラ
スチック製の筒状体の内周面の周方向の線膨張係数が８
×１０-6／℃〜１５×１０-6／℃の範囲にあり、炭素鋼
や低合金鋼の線膨張係数とほぼ等しいことから、従来の
ＦＲＰよりなるパイプとその内側に接合されるスチール
製部材との接着部に生じていた熱応力に起因するＦＲＰ
パイプのクリープによる接合劣化が解消され、接合強度
に優れ信頼性の高い部材が得られる。したがって、ゴム
被覆ロール等のゴム加硫などの熱履歴を受ける筒状部材
においても、高い接合強度が得られる。また、厚さ方向
の線膨張係数が影響することから推定の難しい内径の線
膨張係数の適用範囲を、周方向剛性係数から、簡単に推
定でき、かつ、所望の範囲に制御できる。
スチック製の筒状体の内周面の周方向の線膨張係数が８
×１０-6／℃〜１５×１０-6／℃の範囲にあり、炭素鋼
や低合金鋼の線膨張係数とほぼ等しいことから、従来の
ＦＲＰよりなるパイプとその内側に接合されるスチール
製部材との接着部に生じていた熱応力に起因するＦＲＰ
パイプのクリープによる接合劣化が解消され、接合強度
に優れ信頼性の高い部材が得られる。したがって、ゴム
被覆ロール等のゴム加硫などの熱履歴を受ける筒状部材
においても、高い接合強度が得られる。また、厚さ方向
の線膨張係数が影響することから推定の難しい内径の線
膨張係数の適用範囲を、周方向剛性係数から、簡単に推
定でき、かつ、所望の範囲に制御できる。
Claims (3)
- 【請求項１】 繊維強化プラスチック筒状体の内周面の
周方向の線膨張係数が８×１０-6／℃〜１５×１０-6／
℃の範囲にあることを特徴とする筒状体。 - 【請求項２】 繊維強化プラスチック製筒状体におい
て、補強繊維の配向角が軸方向に対して±７５°〜９０
°の範囲にある層を含み、かつ、該層の厚さの総肉厚に
対する比率と、前記層に使用する補強繊維の弾性率と、
体積繊維含有率との積である周方向剛性係数が６〜２５
ＧＰａの範囲にあることを特徴とする筒状体。 - 【請求項３】 繊維強化プラスチック製筒状体におい
て、補強繊維の配向角が軸方向に対して±７５°〜９０
°の範囲にある層を含み、かつ、該層の厚さの総肉厚に
対する比率と、前記層に使用する補強繊維の弾性率と、
体積繊維含有率との積である周方向剛性係数が６〜２５
ＧＰａの範囲にある筒状体の両端に、スチール製の軸体
を取り付けたことを特徴とするロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9189020A JPH1120039A (ja) | 1997-06-30 | 1997-06-30 | 筒状体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9189020A JPH1120039A (ja) | 1997-06-30 | 1997-06-30 | 筒状体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1120039A true JPH1120039A (ja) | 1999-01-26 |
Family
ID=16233967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9189020A Pending JPH1120039A (ja) | 1997-06-30 | 1997-06-30 | 筒状体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1120039A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10002642A1 (de) * | 2000-01-21 | 2001-08-16 | Ticona Gmbh | Metall- und Kunststoffverbund aus langfaserverstärkten Thermoplasten |
| CN110370686A (zh) * | 2019-08-13 | 2019-10-25 | 核工业第八研究所 | 一种双复合材料增强环制作工艺 |
| CN111336400A (zh) * | 2020-03-09 | 2020-06-26 | 山东大学 | 一种高压储氢瓶的内胆及制备方法 |
-
1997
- 1997-06-30 JP JP9189020A patent/JPH1120039A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10002642A1 (de) * | 2000-01-21 | 2001-08-16 | Ticona Gmbh | Metall- und Kunststoffverbund aus langfaserverstärkten Thermoplasten |
| CN110370686A (zh) * | 2019-08-13 | 2019-10-25 | 核工业第八研究所 | 一种双复合材料增强环制作工艺 |
| CN110370686B (zh) * | 2019-08-13 | 2021-03-12 | 核工业第八研究所 | 一种双复合材料增强环制作工艺 |
| CN111336400A (zh) * | 2020-03-09 | 2020-06-26 | 山东大学 | 一种高压储氢瓶的内胆及制备方法 |
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