JPH11217578A - ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤInfo
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- JPH11217578A JPH11217578A JP10023194A JP2319498A JPH11217578A JP H11217578 A JPH11217578 A JP H11217578A JP 10023194 A JP10023194 A JP 10023194A JP 2319498 A JP2319498 A JP 2319498A JP H11217578 A JPH11217578 A JP H11217578A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 軟質で長尺のコンジットケーブルを曲げて使
用し、かつ高電流の溶接条件で溶接される場合において
も、ワイヤ送給ローラ部でスリップがなく、かつコンジ
ットチューブ内での摩擦抵抗が少なくワイヤ送給性が良
好で、さらにワイヤ表面の潤滑剤が離脱しにくくチップ
詰まりの生じないガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを
提供する。 【解決手段】 ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ表面
に二硫化モリブデンおよび二硫化タングステンの１種以
上を１０〜４０ｗｔ％、融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪
酸の１価または２価アルコールのエステルまたは石油ろ
うの１種以上を５〜３０ｗｔ％、金属石鹸の１種以上を
１０〜４０ｗｔ％、滑材の１種以上を２〜１５ｗｔ％含
み、残部は主に常温で液体からなる潤滑剤をワイヤ１０
ｋｇ当たり０．２〜１．８ｇを有することを特徴とす
る。
用し、かつ高電流の溶接条件で溶接される場合において
も、ワイヤ送給ローラ部でスリップがなく、かつコンジ
ットチューブ内での摩擦抵抗が少なくワイヤ送給性が良
好で、さらにワイヤ表面の潤滑剤が離脱しにくくチップ
詰まりの生じないガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを
提供する。 【解決手段】 ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ表面
に二硫化モリブデンおよび二硫化タングステンの１種以
上を１０〜４０ｗｔ％、融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪
酸の１価または２価アルコールのエステルまたは石油ろ
うの１種以上を５〜３０ｗｔ％、金属石鹸の１種以上を
１０〜４０ｗｔ％、滑材の１種以上を２〜１５ｗｔ％含
み、残部は主に常温で液体からなる潤滑剤をワイヤ１０
ｋｇ当たり０．２〜１．８ｇを有することを特徴とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスシールドアー
ク溶接用鋼ワイヤに係り、特に軟質でかつ長尺のコンジ
ットケーブルを使用して溶接する場合においてもワイヤ
送給性の優れたガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤに関
する。
ク溶接用鋼ワイヤに係り、特に軟質でかつ長尺のコンジ
ットケーブルを使用して溶接する場合においてもワイヤ
送給性の優れたガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤに関
する。
【０００２】
【従来の技術】ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ（以
下、ワイヤという。）は、ワイヤ径が０．８〜２．０ｍ
ｍの細径で、ソリッドワイヤとフラックス入りワイヤの
２種類があり、その内フラックス入りワイヤにはめっき
や湿式伸線を行って製造可能なシーム部のないシームレ
スフラックス入りワイヤと帯鋼の中にフラックスを充填
し、包み込んで乾式伸線で製造される合わせ目有りのフ
ラックス入りワイヤとがある。これらのワイヤの内ソリ
ッドワイヤとシームレスフラックス入りワイヤは、シー
ム部がないため、溶接時において溶接トーチ先端に付け
られるチップでの通電性やワイヤの耐錆性に有利な銅め
っきができ、またシーム部がないためにワイヤに方向性
がつきにくく、溶接トーチ先端でのワイヤ振れが少な
く、溶接ビードの蛇行が少ないのでロボットでの溶接に
適し、好んで使用されている。
下、ワイヤという。）は、ワイヤ径が０．８〜２．０ｍ
ｍの細径で、ソリッドワイヤとフラックス入りワイヤの
２種類があり、その内フラックス入りワイヤにはめっき
や湿式伸線を行って製造可能なシーム部のないシームレ
スフラックス入りワイヤと帯鋼の中にフラックスを充填
し、包み込んで乾式伸線で製造される合わせ目有りのフ
ラックス入りワイヤとがある。これらのワイヤの内ソリ
ッドワイヤとシームレスフラックス入りワイヤは、シー
ム部がないため、溶接時において溶接トーチ先端に付け
られるチップでの通電性やワイヤの耐錆性に有利な銅め
っきができ、またシーム部がないためにワイヤに方向性
がつきにくく、溶接トーチ先端でのワイヤ振れが少な
く、溶接ビードの蛇行が少ないのでロボットでの溶接に
適し、好んで使用されている。
【０００３】これらのワイヤは、溶接の自動化、高能率
化が進むとともに、さらに多く使用される傾向にある
が、最近、さらに能率を上げるために自動、半自動溶接
を問わず、より高電流密度の溶接条件が採用される方向
にあり、その結果必然的にワイヤの送給速度が大とな
る。また、溶接の対象となる構造物によっては溶接が狭
隘部で行われる場合も多く、それらの場所での使い易さ
の点から溶接機のワイヤ送給装置から溶接トーチまでの
コンジットケーブルは曲げて使いやすくするため、軟ら
かく、かつ長くなる傾向にある。通常コンジットケーブ
ル内のコンジットチューブは０．８〜３ｍｍ径の金属線
を螺旋状に隙間なく巻き、内径は送給するワイヤ径より
０．５ｍｍ程度大きいものが用いられている。したがっ
て、送給するワイヤ径とコンジットチューブ内径との差
は非常に少なくコンジットケーブルの長さ、曲がりによ
ってワイヤの送給抵抗は大きく変化し、ワイヤ表面の影
響は極めて大きい。
化が進むとともに、さらに多く使用される傾向にある
が、最近、さらに能率を上げるために自動、半自動溶接
を問わず、より高電流密度の溶接条件が採用される方向
にあり、その結果必然的にワイヤの送給速度が大とな
る。また、溶接の対象となる構造物によっては溶接が狭
隘部で行われる場合も多く、それらの場所での使い易さ
の点から溶接機のワイヤ送給装置から溶接トーチまでの
コンジットケーブルは曲げて使いやすくするため、軟ら
かく、かつ長くなる傾向にある。通常コンジットケーブ
ル内のコンジットチューブは０．８〜３ｍｍ径の金属線
を螺旋状に隙間なく巻き、内径は送給するワイヤ径より
０．５ｍｍ程度大きいものが用いられている。したがっ
て、送給するワイヤ径とコンジットチューブ内径との差
は非常に少なくコンジットケーブルの長さ、曲がりによ
ってワイヤの送給抵抗は大きく変化し、ワイヤ表面の影
響は極めて大きい。
【０００４】このようにワイヤの送給速度が大となると
ともに、長くてかつ曲げやすいコンジットケーブルを使
用すると、ワイヤ送給時そのコンジットケーブルのコン
ジットチューブ内をワイヤが通るときに摩擦抵抗が大き
くなり、溶接時のワイヤ送給に支障をきたし、アークが
不安定となって溶接ができなくなる問題が生じる。これ
らのワイヤの送給性の問題に対して、例えば、特公昭５
０−３２５６号公報に開示されるワイヤ表面に油性潤滑
剤を塗布する方法、特公昭６３−１５０７３号公報にグ
ラファイト、二硫化モリブデン、ガラス粉末などの固形
潤滑剤を混合したものをワイヤ表面に塗布したもの、あ
るいは特開平５−２３７３１号公報にポリ四弗化エチレ
ン、二硫化モリブデン、グラファイト等からなる潤滑剤
で伸線および該潤滑剤を塗布したフラックス入りワイヤ
など、各種のワイヤが提案されている。
ともに、長くてかつ曲げやすいコンジットケーブルを使
用すると、ワイヤ送給時そのコンジットケーブルのコン
ジットチューブ内をワイヤが通るときに摩擦抵抗が大き
くなり、溶接時のワイヤ送給に支障をきたし、アークが
不安定となって溶接ができなくなる問題が生じる。これ
らのワイヤの送給性の問題に対して、例えば、特公昭５
０−３２５６号公報に開示されるワイヤ表面に油性潤滑
剤を塗布する方法、特公昭６３−１５０７３号公報にグ
ラファイト、二硫化モリブデン、ガラス粉末などの固形
潤滑剤を混合したものをワイヤ表面に塗布したもの、あ
るいは特開平５−２３７３１号公報にポリ四弗化エチレ
ン、二硫化モリブデン、グラファイト等からなる潤滑剤
で伸線および該潤滑剤を塗布したフラックス入りワイヤ
など、各種のワイヤが提案されている。
【０００５】しかしながら、これらのワイヤにおいても
前述した軟質で長尺のコンジットケーブルを曲げて用
い、かつ高電流の溶接条件のワイヤを高速送給で溶接さ
れるような苛酷な条件下では、ワイヤ送給装置の送給ロ
ーラ部でワイヤがスリップしたり、コンジットチューブ
内での摩擦抵抗が大きくなり、よって、溶接時ワイヤの
送給に支障をきたし、アークが不安定となる。さらに図
１に示すように金属線１を螺旋状に巻いてなるコンジッ
トチューブ２内でワイヤ３表面の潤滑剤が螺旋状の金属
線１に接触して離脱し、図２に示すように長時間溶接す
ると螺旋状の金属線１の谷間に潤滑剤４が蓄積されて、
ワイヤがコンジットチューブ２内面との接触面積が多く
なり、摩擦抵抗が大きくなってワイヤ送給抵抗が大きく
なるとともに、チップ内壁へと蓄積された潤滑剤が持ち
込まれて、ついにはワイヤがチップに詰まって溶接でき
なくなる場合も生じる。
前述した軟質で長尺のコンジットケーブルを曲げて用
い、かつ高電流の溶接条件のワイヤを高速送給で溶接さ
れるような苛酷な条件下では、ワイヤ送給装置の送給ロ
ーラ部でワイヤがスリップしたり、コンジットチューブ
内での摩擦抵抗が大きくなり、よって、溶接時ワイヤの
送給に支障をきたし、アークが不安定となる。さらに図
１に示すように金属線１を螺旋状に巻いてなるコンジッ
トチューブ２内でワイヤ３表面の潤滑剤が螺旋状の金属
線１に接触して離脱し、図２に示すように長時間溶接す
ると螺旋状の金属線１の谷間に潤滑剤４が蓄積されて、
ワイヤがコンジットチューブ２内面との接触面積が多く
なり、摩擦抵抗が大きくなってワイヤ送給抵抗が大きく
なるとともに、チップ内壁へと蓄積された潤滑剤が持ち
込まれて、ついにはワイヤがチップに詰まって溶接でき
なくなる場合も生じる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、軟
質で長尺のコンジットケーブルを曲げて使用し、かつ高
電流の溶接条件で溶接される場合においても、ワイヤ送
給ローラ部でスリップがなく、かつコンジットチューブ
内での摩擦抵抗が少なくワイヤ送給性が良好で、さらに
ワイヤ表面の潤滑剤が離脱しにくくてチップ詰まりの生
じないガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを提供するこ
とを目的とする。
質で長尺のコンジットケーブルを曲げて使用し、かつ高
電流の溶接条件で溶接される場合においても、ワイヤ送
給ローラ部でスリップがなく、かつコンジットチューブ
内での摩擦抵抗が少なくワイヤ送給性が良好で、さらに
ワイヤ表面の潤滑剤が離脱しにくくてチップ詰まりの生
じないガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを提供するこ
とを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、ガスシ
ールドアーク溶接用鋼ワイヤ表面に二硫化モリブデンお
よび二硫化タングステンの１種以上を１０〜４０ｗｔ
％、融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価または２価
アルコールのエステルまたは石油ろうの１種以上を５〜
３０ｗｔ％、金属石鹸の１種以上を１０〜４０ｗｔ％、
滑材の１種以上を２〜１５ｗｔ％含み、残部は主に常温
で液体からなる潤滑剤をワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜
１．８ｇ有することを特徴とするガスシールドアーク溶
接用鋼ワイヤにある。
ールドアーク溶接用鋼ワイヤ表面に二硫化モリブデンお
よび二硫化タングステンの１種以上を１０〜４０ｗｔ
％、融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価または２価
アルコールのエステルまたは石油ろうの１種以上を５〜
３０ｗｔ％、金属石鹸の１種以上を１０〜４０ｗｔ％、
滑材の１種以上を２〜１５ｗｔ％含み、残部は主に常温
で液体からなる潤滑剤をワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜
１．８ｇ有することを特徴とするガスシールドアーク溶
接用鋼ワイヤにある。
【０００８】
【発明の実施の形態】ワイヤ表面に二硫化モリブデンお
よび二硫化タングステンの１種以上、融点５０℃以上の
脂肪酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエステル
または石油ろうの１種以上、金属石鹸の１種以上、滑材
の１種以上を含み、残部は主に常温で液体からなる潤滑
剤を適量含有することにより、軟質で長尺のコンジット
ケーブルを曲げて使用する場合においても、ワイヤ送給
ローラ部でスリップがなく、かつコンジットチューブ内
での摩擦抵抗が少ないのでワイヤ送給性が良好で、さら
にワイヤ表面の潤滑剤が離脱しにくくチップ詰まりが生
じず、長時間アークが安定した溶接が可能となる。
よび二硫化タングステンの１種以上、融点５０℃以上の
脂肪酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエステル
または石油ろうの１種以上、金属石鹸の１種以上、滑材
の１種以上を含み、残部は主に常温で液体からなる潤滑
剤を適量含有することにより、軟質で長尺のコンジット
ケーブルを曲げて使用する場合においても、ワイヤ送給
ローラ部でスリップがなく、かつコンジットチューブ内
での摩擦抵抗が少ないのでワイヤ送給性が良好で、さら
にワイヤ表面の潤滑剤が離脱しにくくチップ詰まりが生
じず、長時間アークが安定した溶接が可能となる。
【０００９】これらの効果は、各組成物それぞれの共存
効果、相乗効果によりなし得たものであるが、各々組成
物の限定および含有量の限定理由について以下に述べ
る。まず、二硫化モリブデンおよび二硫化タングステン
はコンジットチューブ内での摩擦抵抗を減ずる効果があ
り、その１種以上は１０〜４０ｗｔ％とする。二硫化モ
リブデンおよび二硫化タングステンの１種以上が１０ｗ
ｔ％未満であると、ワイヤ表面とコンジットチューブ内
の螺旋状に巻いてある金属線との摩擦抵抗が大きくなっ
てワイヤの送給性が不良となる。逆に４０ｗｔ％を超え
るとワイヤ送給ローラ部では潤滑性が過大となってワイ
ヤがスリップして送給にむらが生じアークが不安定とな
る。なお、二硫化モリブデンおよび二硫化タングステン
の１種以上はワイヤ１０ｋｇ当り０．０５ｇ以上有する
ことが好ましい。
効果、相乗効果によりなし得たものであるが、各々組成
物の限定および含有量の限定理由について以下に述べ
る。まず、二硫化モリブデンおよび二硫化タングステン
はコンジットチューブ内での摩擦抵抗を減ずる効果があ
り、その１種以上は１０〜４０ｗｔ％とする。二硫化モ
リブデンおよび二硫化タングステンの１種以上が１０ｗ
ｔ％未満であると、ワイヤ表面とコンジットチューブ内
の螺旋状に巻いてある金属線との摩擦抵抗が大きくなっ
てワイヤの送給性が不良となる。逆に４０ｗｔ％を超え
るとワイヤ送給ローラ部では潤滑性が過大となってワイ
ヤがスリップして送給にむらが生じアークが不安定とな
る。なお、二硫化モリブデンおよび二硫化タングステン
の１種以上はワイヤ１０ｋｇ当り０．０５ｇ以上有する
ことが好ましい。
【００１０】融点が５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価
または２価アルコールのエステルまたは石油ろうの１種
以上は５〜３０ｗｔ％である必要がある。これらは撥水
性があり防錆効果がある。また、二硫化モリブデンおよ
び二硫化タングステンを均一に保持することができる。
脂肪酸等の融点が５０℃未満であると長時間溶接におい
てワイヤとコンジットチューブ内の螺旋状に巻いてある
金属線との摩擦熱およびコンジットケーブルを包む溶接
用ケーブルの発熱で、高温になったコンジットチューブ
内で前記脂肪酸、脂肪酸の１価または２価アルコールの
エステルまたは石油ろう等がワイヤ表面で溶けて部分的
に離脱してしまい、二硫化モリブデン等が少ない状態に
なってコンジットチューブ内での摩擦抵抗が大きくなり
ワイヤ送給性が不良となる。また、離脱した潤滑剤がコ
ンジットチューブ内に蓄積されて長時間溶接すると送給
抵抗が大きくなってアークが不安定となる。
または２価アルコールのエステルまたは石油ろうの１種
以上は５〜３０ｗｔ％である必要がある。これらは撥水
性があり防錆効果がある。また、二硫化モリブデンおよ
び二硫化タングステンを均一に保持することができる。
脂肪酸等の融点が５０℃未満であると長時間溶接におい
てワイヤとコンジットチューブ内の螺旋状に巻いてある
金属線との摩擦熱およびコンジットケーブルを包む溶接
用ケーブルの発熱で、高温になったコンジットチューブ
内で前記脂肪酸、脂肪酸の１価または２価アルコールの
エステルまたは石油ろう等がワイヤ表面で溶けて部分的
に離脱してしまい、二硫化モリブデン等が少ない状態に
なってコンジットチューブ内での摩擦抵抗が大きくなり
ワイヤ送給性が不良となる。また、離脱した潤滑剤がコ
ンジットチューブ内に蓄積されて長時間溶接すると送給
抵抗が大きくなってアークが不安定となる。
【００１１】融点が５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価
または２価アルコールのエステルまたは石油ろうの１種
以上が５ｗｔ％未満であると二硫化モリブデンおよび二
硫化タングステンの付着が悪くなる。したがって、コン
ジットチューブ内の摩擦抵抗が大きくなってワイヤ送給
性が不良となる。逆に３０ｗｔ％を超えるとコンジット
チューブ内で離脱し、蓄積されて長時間溶接するとワイ
ヤ表面と摩擦抵抗が大きく、またワイヤ送給ローラ部で
ワイヤがスリップしてワイヤ送給にむらが生じアークが
不安定となる。
または２価アルコールのエステルまたは石油ろうの１種
以上が５ｗｔ％未満であると二硫化モリブデンおよび二
硫化タングステンの付着が悪くなる。したがって、コン
ジットチューブ内の摩擦抵抗が大きくなってワイヤ送給
性が不良となる。逆に３０ｗｔ％を超えるとコンジット
チューブ内で離脱し、蓄積されて長時間溶接するとワイ
ヤ表面と摩擦抵抗が大きく、またワイヤ送給ローラ部で
ワイヤがスリップしてワイヤ送給にむらが生じアークが
不安定となる。
【００１２】なお、本発明でいう脂肪酸とはミリスチン
酸、パルミチン酸、ステアリン酸、メリシン酸など融点
が５０℃以上のものをいい、脂肪酸の１価または２価ア
ルコールのエステルとは密ろう、カルナウバろう、綿ろ
うおよび高級脂肪酸の合成ろうなど融点が５０℃以上の
ものをいう。また、石油ろうは固形パラフィン、ベトロ
ラタムなど石油精製で得られる融点５０℃以上のものを
いう。
酸、パルミチン酸、ステアリン酸、メリシン酸など融点
が５０℃以上のものをいい、脂肪酸の１価または２価ア
ルコールのエステルとは密ろう、カルナウバろう、綿ろ
うおよび高級脂肪酸の合成ろうなど融点が５０℃以上の
ものをいう。また、石油ろうは固形パラフィン、ベトロ
ラタムなど石油精製で得られる融点５０℃以上のものを
いう。
【００１３】金属石鹸の１種以上は１０〜４０ｗｔ％と
する。金属石鹸は、脂肪酸、脂肪酸の１価または２価ア
ルコールのエステルおよび石油ろうをワイヤ表面に強固
に付着させワイヤ送給ローラ部でワイヤのスリップを小
さくし、長いコンジットケーブルで屈曲が厳しい条件で
も安定して溶接ができ、また、送給ローラ溝、コンジッ
トチューブ内での潤滑剤の離脱を減少するのでコンジッ
トチューブ内での摩擦抵抗を少なくし、チップの詰まり
も起こりにくい。
する。金属石鹸は、脂肪酸、脂肪酸の１価または２価ア
ルコールのエステルおよび石油ろうをワイヤ表面に強固
に付着させワイヤ送給ローラ部でワイヤのスリップを小
さくし、長いコンジットケーブルで屈曲が厳しい条件で
も安定して溶接ができ、また、送給ローラ溝、コンジッ
トチューブ内での潤滑剤の離脱を減少するのでコンジッ
トチューブ内での摩擦抵抗を少なくし、チップの詰まり
も起こりにくい。
【００１４】金属石鹸が１０ｗｔ％未満であると、脂肪
酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよ
び石油ろうをワイヤ表面に強固に付着させることができ
ず、送給ローラ部およびコンジットチューブ内に蓄積さ
れて、ワイヤが送給ローラ部でスリップしたり、コンジ
ットチューブ内で摩擦抵抗が大きくなってアークが不安
定となる。金属石鹸が４０ｗｔ％を超えると、ワイヤ表
面にＮａやＫ成分が多くなってアーク切れを起こし易く
スパッタ発生量が多くなる。なお、金属石鹸とはステア
リン酸Ｎａ、ステアリン酸Ｋ、ステアリン酸Ｌｉおよび
ステアリン酸Ｂａなどをいう。
酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよ
び石油ろうをワイヤ表面に強固に付着させることができ
ず、送給ローラ部およびコンジットチューブ内に蓄積さ
れて、ワイヤが送給ローラ部でスリップしたり、コンジ
ットチューブ内で摩擦抵抗が大きくなってアークが不安
定となる。金属石鹸が４０ｗｔ％を超えると、ワイヤ表
面にＮａやＫ成分が多くなってアーク切れを起こし易く
スパッタ発生量が多くなる。なお、金属石鹸とはステア
リン酸Ｎａ、ステアリン酸Ｋ、ステアリン酸Ｌｉおよび
ステアリン酸Ｂａなどをいう。
【００１５】滑材の１種以上は２〜１５ｗｔ％である必
要がある。これらは、溶接時ワイヤ送給ローラ部でのワ
イヤのスリップを助長することなく、コンジットチュー
ブ内でのワイヤ送給抵抗をさらに少なくする。滑材の１
種以上が２ｗｔ％未満であると効果がなく、１５ｗｔ％
を超えるとコンジットチューブ内に離脱して蓄積され摩
擦抵抗が大きくなってアークが不安定となる。なお、本
願でいう滑材とはタルク、マイカおよびセリサイトなど
をいい、７４μｍ以下の微粉であることが好ましい。
要がある。これらは、溶接時ワイヤ送給ローラ部でのワ
イヤのスリップを助長することなく、コンジットチュー
ブ内でのワイヤ送給抵抗をさらに少なくする。滑材の１
種以上が２ｗｔ％未満であると効果がなく、１５ｗｔ％
を超えるとコンジットチューブ内に離脱して蓄積され摩
擦抵抗が大きくなってアークが不安定となる。なお、本
願でいう滑材とはタルク、マイカおよびセリサイトなど
をいい、７４μｍ以下の微粉であることが好ましい。
【００１６】また、ワイヤ表面の二硫化モリブデンおよ
び二硫化タングステンの１種以上、融点５０℃以上の脂
肪酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルお
よび石油ろうの１種以上、滑材の１種以上および残部は
主に常温で液体からなる潤滑剤の量は、直径０．８〜
２．０ｍｍのワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．８ｇを
必要とする。０．２ｇ未満であるとコンジットチューブ
内で摩擦抵抗が大きくワイヤ送給性が不良となり、１．
８ｇを超えるとワイヤ送給ローラ部でワイヤがスリップ
して送給にむらが生じてアークが不安定となる。また、
コンジットチューブ内で離脱し、蓄積されて長時間溶接
すると摩擦抵抗が大きくなる。
び二硫化タングステンの１種以上、融点５０℃以上の脂
肪酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルお
よび石油ろうの１種以上、滑材の１種以上および残部は
主に常温で液体からなる潤滑剤の量は、直径０．８〜
２．０ｍｍのワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．８ｇを
必要とする。０．２ｇ未満であるとコンジットチューブ
内で摩擦抵抗が大きくワイヤ送給性が不良となり、１．
８ｇを超えるとワイヤ送給ローラ部でワイヤがスリップ
して送給にむらが生じてアークが不安定となる。また、
コンジットチューブ内で離脱し、蓄積されて長時間溶接
すると摩擦抵抗が大きくなる。
【００１７】なお、上記二硫化モリブデンおよび二硫化
タングステン、融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価
または２価アルコールのエステルまたは石油ろう、滑材
および常温で液体である潤滑剤の他に、これらの潤滑剤
の量の調整のために、炭酸塩、金属酸化物、ケイ酸塩お
よび弗化物などの無機質系のキャリア材を１０ｗｔ％以
下の範囲で含むことができる。本発明のガスシールドア
ーク溶接用鋼ワイヤはＪＩＳ Ｚ３３１２に規定される
Ｓｉ−Ｍｎ系，Ｓｉ−Ｍｎ−Ｔｉ系などのソリッドワイ
ヤ、ＪＩＳ Ｚ３３１３に規定されるフラックス入りワ
イヤを示し、径は０．８〜２．０ｍｍの細径ワイヤであ
る。
タングステン、融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価
または２価アルコールのエステルまたは石油ろう、滑材
および常温で液体である潤滑剤の他に、これらの潤滑剤
の量の調整のために、炭酸塩、金属酸化物、ケイ酸塩お
よび弗化物などの無機質系のキャリア材を１０ｗｔ％以
下の範囲で含むことができる。本発明のガスシールドア
ーク溶接用鋼ワイヤはＪＩＳ Ｚ３３１２に規定される
Ｓｉ−Ｍｎ系，Ｓｉ−Ｍｎ−Ｔｉ系などのソリッドワイ
ヤ、ＪＩＳ Ｚ３３１３に規定されるフラックス入りワ
イヤを示し、径は０．８〜２．０ｍｍの細径ワイヤであ
る。
【００１８】
【実施例】以下、実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。まず、表１に示すワイヤ表面の二硫化モリブデ
ンおよび二硫化タングステン、融点５０℃以上の脂肪
酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルまた
は石油ろう、滑材および液体潤滑剤の量を種々変化した
ワイヤ径１．２〜１．６ｍｍのＪＩＳ Ｚ３３１２に規
定されるＹＧＷ１１のソリッドワイヤおよびＪＩＳＺ３
３１３に規定されるＹＦＷ−Ｃ５０ＤＲのシームレスフ
ラックス入りワイヤ（フラックス充填率１５％）を試作
し、スプール巻きワイヤとした。
明する。まず、表１に示すワイヤ表面の二硫化モリブデ
ンおよび二硫化タングステン、融点５０℃以上の脂肪
酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルまた
は石油ろう、滑材および液体潤滑剤の量を種々変化した
ワイヤ径１．２〜１．６ｍｍのＪＩＳ Ｚ３３１２に規
定されるＹＧＷ１１のソリッドワイヤおよびＪＩＳＺ３
３１３に規定されるＹＦＷ−Ｃ５０ＤＲのシームレスフ
ラックス入りワイヤ（フラックス充填率１５％）を試作
し、スプール巻きワイヤとした。
【００１９】
【表１】
【００２０】ワイヤ送給性の調査は図３に示す装置を用
いた。すなわち、コンジットチューブ内での摩擦力を大
きくし、ワイヤとコンジットチューブとの摩擦抵抗を高
める目的で直径１５０ｍｍのループ２回転を設けた６ｍ
のコンジットケーブル５にスプール６から引き出された
ワイヤ３を送給モータ７によって送給して溶接トーチ８
に送り、各試験ともワイヤ１５ｋｇを溶接した。その時
の溶接条件は表２のとおりである。なお、コンジットチ
ューブは金属線径１．６ｍｍ、内径２．０ｍｍのものを
用いた。
いた。すなわち、コンジットチューブ内での摩擦力を大
きくし、ワイヤとコンジットチューブとの摩擦抵抗を高
める目的で直径１５０ｍｍのループ２回転を設けた６ｍ
のコンジットケーブル５にスプール６から引き出された
ワイヤ３を送給モータ７によって送給して溶接トーチ８
に送り、各試験ともワイヤ１５ｋｇを溶接した。その時
の溶接条件は表２のとおりである。なお、コンジットチ
ューブは金属線径１．６ｍｍ、内径２．０ｍｍのものを
用いた。
【００２１】
【表２】
【００２２】ワイヤ送給性は、送給モータ７の電機子電
流の測定により調べた。なお、ワイヤ送給性は電機子電
流が３．５Ａを超えるとワイヤの突き出し長さが変化し
てアークが不安定となる。ワイヤ送給ローラ部でのワイ
ヤのスリップは、送給ローラの周速（Ｔ）と送給ローラ
出口側のワイヤ速度（Ｗ）を測定し、下記式でスリップ
率を算出して調べた。ワイヤのスリップ率は５％を超え
ると、ワイヤ送り速度に緩急が生じてワイヤの送給むら
によってアークが不安定となる。 スリップ率＝（Ｔ−Ｗ）／Ｔ×１００ また、コンジットチューブは各試作ワイヤ毎に未使用の
ものを用い、溶接終了後コンジットチューブのループ部
を切断して螺旋状の金属線の間の潤滑剤の蓄積状況を調
べた。それらの結果を表３に示す。
流の測定により調べた。なお、ワイヤ送給性は電機子電
流が３．５Ａを超えるとワイヤの突き出し長さが変化し
てアークが不安定となる。ワイヤ送給ローラ部でのワイ
ヤのスリップは、送給ローラの周速（Ｔ）と送給ローラ
出口側のワイヤ速度（Ｗ）を測定し、下記式でスリップ
率を算出して調べた。ワイヤのスリップ率は５％を超え
ると、ワイヤ送り速度に緩急が生じてワイヤの送給むら
によってアークが不安定となる。 スリップ率＝（Ｔ−Ｗ）／Ｔ×１００ また、コンジットチューブは各試作ワイヤ毎に未使用の
ものを用い、溶接終了後コンジットチューブのループ部
を切断して螺旋状の金属線の間の潤滑剤の蓄積状況を調
べた。それらの結果を表３に示す。
【００２３】
【表３】
【００２４】表３において、試験Ｎｏ．１〜８が本発明
例のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ、試験Ｎｏ．９
〜１９が比較例である。本発明例の試験Ｎｏ．１〜８
は、ワイヤ表面の二硫化モリブデンおよび二硫化タング
ステン、融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価または
２価アルコールのエステルまたは石油ろうおよび滑材の
量が適正で、これらと液体潤滑剤のワイヤ付着量が適正
であるので、溶接時ワイヤのスリップ率および送給モー
タの電機子電流が低くアークが安定し、さらにコンジッ
トチューブ内に潤滑剤の離脱が少ないなど極めて満足な
結果であった。
例のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ、試験Ｎｏ．９
〜１９が比較例である。本発明例の試験Ｎｏ．１〜８
は、ワイヤ表面の二硫化モリブデンおよび二硫化タング
ステン、融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価または
２価アルコールのエステルまたは石油ろうおよび滑材の
量が適正で、これらと液体潤滑剤のワイヤ付着量が適正
であるので、溶接時ワイヤのスリップ率および送給モー
タの電機子電流が低くアークが安定し、さらにコンジッ
トチューブ内に潤滑剤の離脱が少ないなど極めて満足な
結果であった。
【００２５】比較例中試験Ｎｏ．９は、二硫化モリブデ
ンおよび二硫化タングステンの合計量が多く、ワイヤ送
給ローラ部でのスリップしてスリップ率が高くなりアー
クが不安定であった。試験Ｎｏ．１０は、二硫化モリブ
デンおよび二硫化タングステンの合計量が少なく、試験
Ｎｏ．１３は、融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価
または２価アルコールのエステルおよび石油ろうの合計
量が少なく、また試験Ｎｏ．１９は、ワイヤ１０ｋｇ当
たりの潤滑剤含有量が少ないので、いずれもコンジット
チューブ内でワイヤの摩擦抵抗が大きくなって送給モー
タの電機子電流が高くなりアークが不安定であった。
ンおよび二硫化タングステンの合計量が多く、ワイヤ送
給ローラ部でのスリップしてスリップ率が高くなりアー
クが不安定であった。試験Ｎｏ．１０は、二硫化モリブ
デンおよび二硫化タングステンの合計量が少なく、試験
Ｎｏ．１３は、融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価
または２価アルコールのエステルおよび石油ろうの合計
量が少なく、また試験Ｎｏ．１９は、ワイヤ１０ｋｇ当
たりの潤滑剤含有量が少ないので、いずれもコンジット
チューブ内でワイヤの摩擦抵抗が大きくなって送給モー
タの電機子電流が高くなりアークが不安定であった。
【００２６】試験Ｎｏ．１１は、脂肪酸、脂肪酸の１価
または２価アルコールのエステルおよび石油ろうの１種
であるラノリンの融点が低く、また試験Ｎｏ．１６は、
滑材の合計量が多いので、コンジットチューブ内でワイ
ヤの摩擦抵抗が大きくなって送給モータの電機子電流が
高くなりアークが不安定であった。また、コンジットチ
ューブ内に離脱した潤滑剤が多く見られた。
または２価アルコールのエステルおよび石油ろうの１種
であるラノリンの融点が低く、また試験Ｎｏ．１６は、
滑材の合計量が多いので、コンジットチューブ内でワイ
ヤの摩擦抵抗が大きくなって送給モータの電機子電流が
高くなりアークが不安定であった。また、コンジットチ
ューブ内に離脱した潤滑剤が多く見られた。
【００２７】試験Ｎｏ．１２は、融点５０℃以上の脂肪
酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよ
び石油ろうの合計量が多いので、試験Ｎｏ．１５は、金
属石鹸の量が少ないので、また、試験Ｎｏ．１８は、ワ
イヤ１０ｋｇ当たりの潤滑剤含有量が多いので、ワイヤ
送給ローラ部でスリップしてスリップ率が高くなるとと
もに、コンジットチューブ内でワイヤの摩擦抵抗が大き
くなって送給モータの電機子電流が高くなりアークが不
安定であった。さらに、コンジットチューブ内に離脱し
た潤滑剤が多く見られた。
酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよ
び石油ろうの合計量が多いので、試験Ｎｏ．１５は、金
属石鹸の量が少ないので、また、試験Ｎｏ．１８は、ワ
イヤ１０ｋｇ当たりの潤滑剤含有量が多いので、ワイヤ
送給ローラ部でスリップしてスリップ率が高くなるとと
もに、コンジットチューブ内でワイヤの摩擦抵抗が大き
くなって送給モータの電機子電流が高くなりアークが不
安定であった。さらに、コンジットチューブ内に離脱し
た潤滑剤が多く見られた。
【００２８】試験Ｎｏ．１４は、金属石鹸の合計量が多
いのでアーク切れが生じ、スパッタ発生量も多かった。
試験Ｎｏ．１６は、滑材の合計量が多く、コンジットチ
ューブ内でワイヤの摩擦抵抗が大きくなって送給モータ
の電機子電流が高くなりアークが不安定であった。ま
た、コンジットチューブ内に離脱した潤滑剤が多く見ら
れた。試験Ｎｏ．１７は、滑材の量が少ないので、送給
モータの電機子電流がやや高くなりアークがやや不安定
となった。
いのでアーク切れが生じ、スパッタ発生量も多かった。
試験Ｎｏ．１６は、滑材の合計量が多く、コンジットチ
ューブ内でワイヤの摩擦抵抗が大きくなって送給モータ
の電機子電流が高くなりアークが不安定であった。ま
た、コンジットチューブ内に離脱した潤滑剤が多く見ら
れた。試験Ｎｏ．１７は、滑材の量が少ないので、送給
モータの電機子電流がやや高くなりアークがやや不安定
となった。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明のガスシー
ルドアーク溶接用鋼ワイヤによれば、軟質で長尺のコン
ジットケーブルを曲げて使用し、かつ高電流の溶接条件
で溶接される場合においても、ワイヤ送給ローラ部でス
リップがなく、かつコンジットチューブ内での摩擦抵抗
が少なくワイヤ送給性が良好で、さらにワイヤ表面の潤
滑剤が離脱しにくくチップ詰まりも生じず、長時間でも
アークの安定した溶接が可能となるなど優れた効果を奏
するものである。
ルドアーク溶接用鋼ワイヤによれば、軟質で長尺のコン
ジットケーブルを曲げて使用し、かつ高電流の溶接条件
で溶接される場合においても、ワイヤ送給ローラ部でス
リップがなく、かつコンジットチューブ内での摩擦抵抗
が少なくワイヤ送給性が良好で、さらにワイヤ表面の潤
滑剤が離脱しにくくチップ詰まりも生じず、長時間でも
アークの安定した溶接が可能となるなど優れた効果を奏
するものである。
【図１】コンジットチューブの内面をワイヤが送給され
る状態を示す断面図である。
る状態を示す断面図である。
【図２】潤滑剤が離脱してコンジットチューブ内に蓄積
された状態を示す断面図である。
された状態を示す断面図である。
【図３】本発明の実施例に使用した溶接装置を示す図で
ある。
ある。
１ 螺旋状の金属線 ２ コンジットチューブ ３ ワイヤ ４ 蓄積した潤滑剤 ５ コンジットケーブル ６ スプール ７ 送給モータ ８ 溶接トーチ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ１０Ｍ 105/32 Ｃ１０Ｍ 105/32 // Ｃ１０Ｎ 10:02 10:12 20:00 40:32
Claims (1)
- 【請求項１】 ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ表面
に二硫化モリブデンおよび二硫化タングステンの１種以
上を１０〜４０ｗｔ％、融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪
酸の１価または２価アルコールのエステルまたは石油ろ
うの１種以上を５〜３０ｗｔ％、金属石鹸の１種以上を
１０〜４０ｗｔ％、滑材の１種以上を２〜１５ｗｔ％含
み、残部は主に常温で液体からなる潤滑剤をワイヤ１０
ｋｇ当たり０．２〜１．８ｇ有することを特徴とするガ
スシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10023194A JPH11217578A (ja) | 1998-02-04 | 1998-02-04 | ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10023194A JPH11217578A (ja) | 1998-02-04 | 1998-02-04 | ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11217578A true JPH11217578A (ja) | 1999-08-10 |
Family
ID=12103869
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10023194A Pending JPH11217578A (ja) | 1998-02-04 | 1998-02-04 | ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11217578A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8901455B2 (en) | 2008-06-18 | 2014-12-02 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire for submerged arc welding |
| US8952295B2 (en) | 2008-06-18 | 2015-02-10 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire with perovskite coating |
| JP2022156630A (ja) * | 2021-03-31 | 2022-10-14 | 株式会社ハイレックスコーポレーション | コントロールケーブル用グリース組成物およびコントロールケーブル |
-
1998
- 1998-02-04 JP JP10023194A patent/JPH11217578A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8901455B2 (en) | 2008-06-18 | 2014-12-02 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire for submerged arc welding |
| US8952295B2 (en) | 2008-06-18 | 2015-02-10 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire with perovskite coating |
| JP2022156630A (ja) * | 2021-03-31 | 2022-10-14 | 株式会社ハイレックスコーポレーション | コントロールケーブル用グリース組成物およびコントロールケーブル |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060727 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060808 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060929 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070814 |