JPH11222605A - 摺動部品の製造方法およびその製造方法により製造された噴射弁の旋回流発生体 - Google Patents

摺動部品の製造方法およびその製造方法により製造された噴射弁の旋回流発生体

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JPH11222605A
JPH11222605A JP10023520A JP2352098A JPH11222605A JP H11222605 A JPH11222605 A JP H11222605A JP 10023520 A JP10023520 A JP 10023520A JP 2352098 A JP2352098 A JP 2352098A JP H11222605 A JPH11222605 A JP H11222605A
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修 松本
Masayuki Aota
雅之 青田
Takeshi Munezane
毅 宗実
Mamoru Sumita
守 住田
Takao Kasai
隆夫 河西
Takuro Kamiyama
卓郎 神山
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Citizen Watch Co Ltd
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Mitsubishi Electric Corp
Citizen Watch Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 この発明は、ＳＵＳ４４０Ｃ相当原料の金属
射出成形により成形品の高寸法精度化、高硬度化および
低空孔率化を実現できる摺動部品の製造方法およびその
製造方法により製造された噴射弁の旋回流発生体を得
る。 【解決手段】 ＳＵＳ４４０Ｃ相当材の原料粉、該原料
の酸素含有量に見合う量のグラファイトカーボン及びバ
インダを混合してなる成型用コンパウンドを用いて射出
成形する（射出成形工程１００）。ついで、得られた成
形体を中性雰囲気中で加熱し、成形体中のバインダのほ
ぼ全量を除去する（脱脂工程１０１）。ついで、脱脂さ
れた成形体を室温より１０００℃まで０．１３３３Ｐａ
以下の真空中で加熱してＣ＋Ｏ→ＣＯの反応により成形
体の含有酸素量を０．０２％以下に減じた後、１３３．
３〜３９９９Ｐａのアルゴン雰囲気中で１２５０℃まで
昇温して２時間保持して成形体を焼成する（焼成工程１
０３）。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、摺動部品の製造
方法およびその製造方法により製造された噴射弁の旋回
流発生体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図２は従来の筒内噴射用燃料噴射弁を示
す断面図、図３の（ａ）および（ｂ）は従来の筒内噴射
用燃料噴射弁の弁装置に組み込まれる旋回体を示す断面
図および平面図である。図２において、筒内噴射用燃料
噴射弁１は、ハウジング本体２と、このハウジング本体
２の一端にかしめ等により固着され、スリーブ３５によ
りカバーされた弁装置３とから構成されている。ハウジ
ング本体２の他端には、燃料供給管４が接続され、この
燃料供給管４から燃料フィルタ３７を介して筒内噴射用
燃料噴射弁１内に高圧の燃料が供給される。
【０００３】ハウジング本体２は、筒内噴射用燃料噴射
弁１を内燃機関のシリンダヘッド（図示せず）に取り付
けるためのフランジ３０ａを有する第１ハウジング３０
と、ソレノイド装置５０を装着した第２ハウジング４０
とを備えている。ソレノイド装置５０は、コイル５１が
巻回されたボビン５２と、このボビン５２の内周部に設
置されたコア５３とを備え、コイル５１の巻線が端子５
６につながっている。コア５３はその内部が燃料通路と
なるように中空円筒形に成形され、その中空部には、ス
プリング５５がアジャスタ５４とニードルバルブ１２と
の間に縮設されている。ニードルバルブ１２の他端部に
は、コア５３の先端側に対向するようにアマチュア３１
が一体に取り付けられ、ニードルバルブ１２の中間部に
は、バルブ１２を弁本体９の内周面に沿って摺動案内さ
せるガイド１２ａと、第１ハウジング３０に設置された
スペーサ３２と当接するニードルフランジ１２ｂとが設
けられている。ハウジング本体２はスリーブ３５と共働
して筒内噴射用燃料噴射弁１のハウジングを構成してい
る。なお、第１ハウジング３０、コア５３及びアマチュ
ア３１は磁性材料、例えば電磁ステンレスで作製され、
磁気回路を構成している。
【０００４】弁装置３は、中心にニードルバルブ１２の
ガイド１２ａを囲んで軸方向に摺動可能に支持する中心
孔９ａとこの中心孔９ａの先端側を大径にされて後述す
る弁座１１および旋回体１３を収容する収容孔９ｂとを
有する段付中空円筒形の弁本体９と、中心に燃料噴射孔
１を有し、弁本体９の収容孔９ｂ内に収容固着された弁
座１１と、ソレノイド装置５０により弁座１１に接離し
て燃料噴射孔１０を開閉するニードルバルブ１２と、ニ
ードルバルブ１２を軸方向に案内するとともに、径方向
内向きに弁座１１の燃料噴射孔１０に流れ込もうとする
燃料に旋回運動を与える摺動部品としての旋回体１３と
を備えている。
【０００５】ここで、旋回体１３の構造について図３を
参照しつつ説明する。旋回体１３は、中心にニードルバ
ルブ１２を囲んで軸方向に摺動可能に支持する中心孔１
５をもつほぼ中空円筒形の部材であり、弁装置３に組み
立てられた時、弁座１１に接する第１端面１６と、弁座
１１と反対側の第２端面１７と、弁本体９の収容孔９ｂ
の内周面に接する部分を有する周面１８とを備えてい
る。旋回体１３の第２端面１７は、弁本体９の収容孔９
ｂの肩部９ｃに当接して支持されており、また径方向に
延びた通路溝１７ａが形成されていて、第２端面１７の
内周部から外周部に燃料が流れることができるように構
成されている。旋回体１３の周面１８には、互いに等間
隔に周方向に離間して軸方向に延びた多数の平坦面が形
成されており、その結果、周面１８には、弁本体９の収
容孔９ｂの内周面に当接して弁本体９に対する位置を規
定する複数の外周面部分１８ａと、これら外周面部分１
８ａ間に設けられた平坦面であって、収容孔９ｂの内周
面とともに燃料の軸方向流路を形成する流路部分１８ｂ
とが形成されている。旋回体１３の第１端面１６には、
中心孔１５に隣接する内周辺に形成された所定幅の内周
環状溝１６ａと、一端で周面１８の流路部分１８ｂに接
続され、そこからほぼ径方向内側に延びて、他端で内周
環状溝１６ａに接線方向に接続された旋回溝１６ｂとが
設けられている。
【０００６】この弁装置３は、旋回体１３が弁本体９の
一端側から収容孔９ｂ内に挿入され、ついで弁座１１が
弁本体９の一端側から収容孔９ｂ内に圧入され、その後
弁本体９と弁座１１とを溶接して気密に一体化される。
さらに、ニードルバルブ１２が弁本体９の他端側から中
心孔９ａ内に挿入され、その先端側が中心孔１５内に挿
入されて、弁装置３が組み立てられる。この弁装置３
は、ソレノイド装置５０の作動により、ニードルバルブ
１２が、ガイド１２ａが弁本体９の中心孔９ａの内周面
を摺動し、先端側が旋回体１３の中心孔１５の内周面を
摺動して、軸方向に往復移動する。そして、ニードルバ
ルブ１２の先端が弁座１１のシート部に着座して燃料噴
射孔１０を閉弁する。また、燃料噴射弁１０の開弁時に
は、燃料は通路溝１７ａを通って収容孔９ｂの内周面と
流路部分１８ｂとの間に流れ込み、その後旋回溝１６ｂ
を通って内周環状溝１６ａ内へその接線方向に流れ込
み、旋回流を形成して燃料噴射孔１０内に入ってその先
端出口から噴霧される。
【０００７】このように構成された筒内噴射用燃料噴射
弁１は、その先端側をシリンダヘッドに設けられた噴射
弁挿入孔（図示せず）に挿入され、押え金具（図示せ
ず）を上方からフランジ３０ａに宛てがい、取付ボルト
（図示せず）により押え金具をシリンダヘッドに締着固
定して取り付けられる。ここで、筒内噴射用燃料噴射弁
１とシリンダヘッドとの間には平ワッシャやコルゲート
ワッシャが介装され、押え金具の軸方向の押付力により
筒内噴射用燃料噴射弁１とシリンダヘッドとの間のシー
ルが確保されている。また、燃料供給管４がその取付穴
を筒内噴射用燃料噴射弁１の上部のシール用Ｏリング部
に嵌合して固定される。そして、コイル５１への通電を
制御することにより、ニードルバルブ１２が軸方向に移
動し、燃料噴射孔１０が開閉される。そこで、燃料噴射
孔１０が開放されているときに、燃料供給管４から供給
された燃料は、コア５３の内部の燃料通路を通り、旋回
体１３により旋回エネルギーを与えられて、燃料噴射孔
１０から燃焼室に噴霧される。
【０００８】ここで、旋回体１３は、形状が複雑であ
り、燃料に旋回エネルギーを与える溝は燃料噴射量及び
噴霧形状のバラツキを小さく抑えることから非常に高精
度が要求され、さらに中心孔１５の耐摩耗性をも要求さ
れるので、耐摩耗性、高硬度の材料、例えばＳＵＳ４４
０Ｃを用い、高寸法精度に加工する必要がある。従来、
この旋回体１３は、削り加工、金属射出成形、焼結、冷
間鍛造等により製造されていた。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】従来の旋回体１３を削
り加工により製造した場合、高寸法精度が容易に得られ
るものの、複雑な形状に対しては対応できないととも
に、コストが高いという課題があった。また、旋回体１
３を焼結、冷間鍛造により製造した場合、複雑な形状が
容易に得られるものの、高寸法精度が得られないという
課題があった。そこで、削り加工に対してコストが安
く、複雑な形状にも対応可能であり、また焼結、冷間鍛
造に対して高寸法精度が実現可能であるという利点を有
する金属射出成形により旋回体１３を製造することが試
みられていた。しかしながら、耐摩耗性、耐食性に優れ
たＳＵＳ４４０Ｃなどの１０〜２０％のＣｒと０．５％
以上のＣとを含有する鉄基合金は、１２６０℃前後に液
層線があり焼成温度の上限が決められている。また、８
００℃〜液層線までの範囲は面心立方層であり、焼結が
進みにくい。従って、従来の粉末冶金法で製造される部
分的に密度の低い成形体の焼成では高寸法精度を得るこ
とができない。また、焼成体の含有Ｃ量も従来の雰囲気
調整を行わない焼成方法ではばらつきが大きく、浸炭処
理により所定の値とすることがしばしばある。従って、
熱処理後の硬度のばらつきを避けることができない。こ
のように、ＳＵＳ４４０Ｃは、従来の金属粉末冶金で用
いられる製造方法では、高寸法精度、高硬度、低空孔率
を実現することは困難であった。
【００１０】この発明は、上記のような課題を解決する
ためになされたもので、ＳＵＳ４４０Ｃ相当原料の金属
射出成形により成形品の高寸法精度化、高硬度化および
低空孔率化を実現できる摺動部品の製造方法およびその
製造方法により製造された噴射弁の旋回流発生体を得る
ことを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明に係る摺動部品
の製造方法は、ＳＵＳ４４０Ｃ相当材の原料粉と該原料
の酸素含有量に見合う量のグラファイトカーボンとバイ
ンダとを混合してなる成型用コンパウンドを用いて射出
成形する射出成形工程と、この射出成形工程で得られた
成形体を中性雰囲気中で加熱し、成形体中のバインダの
ほぼ全量を除去する脱脂工程と、脱脂された成形体を室
温より１０００℃まで０．１３３３Ｐａ以下の真空中で
加熱してＣ＋Ｏ→ＣＯの反応により成形体の含有酸素量
を０．０２％以下に減じた後、１３３．３〜３９９９Ｐ
ａのアルゴン雰囲気中で１２５０℃まで昇温して２時間
保持する焼成工程とを備えたものである。
【００１２】また、上記成型用コンパウンドのバインダ
は、５０〜７０重量％の高分子成分と３０〜５０重量％
の低分子成分とから構成されているものである。
【００１３】また、上記焼成工程において、上記脱脂さ
れた成形体を載置する焼成用セッターに９９．５％以上
のアルミナ質で作製された焼成用セッターが用いられる
ものである。
【００１４】また、上記摺動部品は、燃料機関の各種燃
料を制御する摺動部品であるものである。
【００１５】また、上記摺動部品は、筒内噴射ガソリン
エンジン用の燃料噴射弁の摺動部品であるものである。
【００１６】また、上記摺動部品は、燃料に旋回流を発
生させる旋回流発生体であるものである。
【００１７】また、この発明に係る噴射弁の旋回流発生
体は、ＳＵＳ４４０Ｃ相当材の原料粉と該原料の酸素含
有量に見合う量のグラファイトカーボンとバインダとを
混合してなる成型用コンパウンドを用いて射出成形する
射出成形工程と、この射出成形工程で得られた成形体を
中性雰囲気中で加熱し、成形体中のバインダのほぼ全量
を除去する脱脂工程と、脱脂された成形体を室温より１
０００℃まで０．１３３３Ｐａ以下の真空中で加熱して
Ｃ＋Ｏ→ＣＯの反応により成形体の含有酸素量を０．０
２％以下に減じた後、１３３．３〜３９９９Ｐａのアル
ゴン雰囲気中で１２５０℃まで昇温して２時間保持する
焼成工程とを備えた製造方法により製造されたものであ
る。
【００１８】また、上記成型用コンパウンドのバインダ
は、５０〜７０重量％の高分子成分と３０〜５０重量％
の低分子成分とから構成されているものである。
【００１９】また、上記焼成工程において、上記脱脂さ
れた成形体を載置する焼成用セッターに９９．５％以上
のアルミナ質で作製された焼成用セッターが用いられる
ものである。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
について説明する。 実施の形態１．この実施の形態１では、筒内噴射用燃料
噴射弁の弁装置に組み込まれる摺動部品としての旋回体
１３をＳＵＳ４４０Ｃ相当の原料粉を用いて金属射出成
形により製造するものである。なお、旋回体１３は旋回
流発生体である。
【００２１】つぎに、旋回体１３の製造方法を図１を参
照しつつ説明する。まず、ＳＵＳ４４０Ｃ相当の原料
粉、グラファイトカーボンおよびバインダを混合して成
型用コンパウンドとなし、該コンパウンドを用いて金属
射出成形して、旋回体１３の成形体を得る（射出成形工
程１００）。この時、グラファイトカーボンは原料粉の
酸素含有量に見合う量混合される。また、バインダは、
エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリスチレン
（ＰＳ）、ポリプロピレン（ＰＰ）等の高分子成分と、
ワックス、ステアリン酸、フタル酸ジブチル（ＤＢＰ）
等の低分子成分との混合とからなり、高分子成分の割合
を５０〜７０重量％、低分子成分の割合を３０〜５０重
量％としたものである。この射出成形工程１００で得ら
れた成形体は、９９．９％以上のアルミナ質からなる焼
成用セッター上に載置され、炉内にセットされる。そし
て、炉内を１０-3Torr（０．１３３３Ｐａ）以下の真空
度に排気し、ついで窒素ガスあるいはアルゴンガスを炉
内に導入して１０-2Torr（１．３３３Ｐａ）程度の真空
度として炉内を中性雰囲気とした後、室温から４５０℃
まで４５時間の加熱処理を施す（脱脂工程１０１）。こ
の脱脂工程１０１により、成形体中のバインダのほぼ全
量が除去される。この脱脂工程１０１の後、炉内を１０
-3Torr（０．１３３３Ｐａ）以下の真空度に排気し、炉
内を室温から８００℃まで昇温した後、８００℃から１
０００℃まで１時間以上の加熱処理を施す（脱酸素工
程）。この加熱処理により、成形体中の酸素は、Ｃ＋Ｏ
→ＣＯの反応により除去され、成形体の含有酸素量を
０．０２％以下まで減少させる。つぎに、炉内にアルゴ
ンガスを導入し、炉内を１〜３０Torr（１３３．３〜３
９９９Ｐａ）のアルゴン雰囲気とした後、１２５０℃ま
で昇温させ、その状態で２時間の加熱処理を施す（焼結
工程１０２）。そして、焼結工程１０２が終了した後、
室温まで冷却して、旋回体１３が得られる。
【００２２】このようにして製造された旋回体１３は、
焼き入れサブゼロおよび焼き戻しの処理を施すことによ
って、ＨＲｃ５０以上の硬度を呈し、摺動部品としての
耐摩耗性を十分満足させる高硬度が実現できた。また、
９７％以上の高密度（低空孔率）を呈し、高寸法精度が
実現できた。即ち、旋回体１３は、旋回溝１６ｂ等の溝
形状が高精度に形成された。そこで、この旋回体１３を
組み込んだ弁装置を筒内噴射用燃料噴射弁に適用したと
ころ、燃料噴射量及び噴霧形状のバラツキが少なく、か
つ、耐久性および耐食性に優れた筒内噴射用燃料噴射弁
が得られた。また、旋回体１３はＳＵＳ４４０Ｃで作製
されているので、１ＭＰａ以上の高圧燃料が供給され、
シリンダの熱や燃焼室内の高温・高圧の燃焼ガスに晒さ
れる筒内噴射用燃料噴射弁の使用環境にも十分適合する
ことができる。
【００２３】この実施の形態１では、原料粉に原料の酸
素含有量に見合うグラファイトカーボンを添加して成型
用コンパウンドとしているので、焼成工程１０２の真空
中での加熱処理におけるＣ＋Ｏ→ＣＯの反応による原料
からの炭素の逃げ量が添加されたグラファイトカーボン
により補充され、原料の組成変動が抑えられる。従っ
て、焼成して得られた旋回体１３の組成がＳＵＳ４４０
Ｃの組成に保持され、旋回体１３の耐摩耗性が維持され
るとともに、焼き入れ性が向上し、高硬度が達成され、
高寸法精度が得られる。従って、この実施の形態１によ
れば、高寸法精度、高硬度、低空孔率を実現できるＳＵ
Ｓ４４０Ｃ相当材を用いた金属射出成形による旋回体の
製造方法が得られる。また、金属射出成形を用いている
ので、安価に旋回体１３を製造することができる。ま
た、焼成工程１０２において、脱脂された成形体を９
９．９％以上のアルミナ質からなる焼成用セッター上に
載置しているので、焼成して得られ旋回体１３のセッタ
ーからの脱離性がよく、取り出しの際の旋回体１３の割
れ、欠けが低減され、歩留まりを高めることができる。
また、セッターが高純度のアルミナ質で作製されている
ので、焼成時にセッターから成形体に不純物が拡散せ
ず、旋回体１３の組成の変動を抑えることができる。ま
た、ＳＵＳ４４０Ｃ相当の原料を用いて金属射出成形に
より旋回体１３を製造しているので、従来ＳＫＤ１１の
金属射出成形による旋回体に比べて、極めて優れた耐食
性が得られる。
【００２４】ここで、バインダを高分子成分と低分子成
分との混合物としているので、焼成前の脱脂工程１０１
において、成形体の変形を回避することができる。即
ち、加熱してバインダを分解する過程で、低分子成分は
高分子成分より低温度で分解し成形体より離散するが、
高分子成分は成形体の骨格として高温まで残存し、変形
を防ぐ作用を行う。高分子成分が分解する高温域では、
既に低分子成分は成形体中に存在せず、成形体の変形に
関与するバインダ量は減少しており、健全な脱バインダ
体が得られる。また、高分子成分の量が全体の５０％を
下回ると変形回避の効果が少なく、７０％を越えると成
形工程におけるコンパウンドの流動性が低下し、成形体
を歪みのないものとすることができなくなるので、高分
子成分の割合を５０〜７０重量％とすることが望まし
い。
【００２５】また、脱脂工程１０１において、炉内を１
０-3Torr（０．１３３３Ｐａ）以下の真空度に排気した
後、窒素ガスあるいはアルゴンガスを炉内に導入して１
０-2Torr（１．３３３Ｐａ）程度の真空度の中性雰囲気
とするものとしているが、炉内は１０-2Torr（１．３３
３Ｐａ）の真空度である必要はなく、炉内を中性雰囲気
として成形体の酸素量の変化を抑制できればよく、例え
ば大気圧であってもよい。また、脱脂工程１０１におい
て、室温から４５０℃まで４５時間の加熱処理を施すも
のとしているが、処理時間が４５時間より少ないと成形
体が膨れる不良が発生してしまうことから、処理時間は
４５時間以上であることが望ましい。また、処理温度は
選択する高分子成分により異なるが、エチレン酢酸ビニ
ル共重合体を用いた場合、４５０℃以下とすることが望
ましい。また、焼結工程１０２の脱酸素工程において、
１０-3Torr（０．１３３３Ｐａ）以下の真空状態とし、
８００℃から１０００℃まで１時間以上の加熱処理を施
すものとしているが、処理時間が１時間未満であると、
酸素量が十分に下がらないので、処理時間は１時間以上
であることが望ましい。
【００２６】なお、上記実施の形態１では、金属射出成
形された成形体を焼成して得られた旋回体１３を弁装置
に組み込むものとして説明しているが、特に精度を必要
とする場合には、さらに焼成して得られた旋回体１３の
内径、外径、両端面を研削加工により仕上げ加工するよ
うにしてもよい。また、製造される旋回体１３は、図３
に示される旋回流を発生させる溝の数や形状に制限され
るものではなく、さらには旋回溝の代わりに穴で旋回流
を発生させる旋回体にも適用できる。また、上記実施の
形態１では、摺動部品として筒内噴射用燃料噴射弁の弁
装置に組み込まれる旋回体を製造するものとして説明し
ているが、一般の燃料噴射弁の弁装置に組み込まれる旋
回体の製造にも適用できる。また、本発明は、特に内燃
機関の各種燃料を制御する摺動部品に適用でき、例えば
ガソリンエンジンやディーゼルエンジンの燃料噴射弁の
摺動部品に適用できる。また、本発明では、製造される
摺動部品は旋回体に限定されるものではなく、高寸法精
度および耐摩耗性が要求される複雑な形状の摺動部品に
対しても適用でき、例えば弁本体、ニードルバルブにも
適用できる。また、上記実施の形態１では、バインダの
高分子成分として、エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶ
Ａ）、ポリスチレン（ＰＳ）、ポリプロピレン（ＰＰ）
を用い、低分子成分として、ワックス、ステアリン酸、
フタル酸ジブチル（ＤＢＰ）を用いるものとしている
が、高分子成分および低分子成分は、これらの材料のう
ちの１種類の材料でも、あるいは２種類以上の材料を組
み合わせてもよい。
【００２７】
【発明の効果】この発明は、以上のように構成されてい
るので、以下に記載されるような効果を奏する。
【００２８】この発明によれば、ＳＵＳ４４０Ｃ相当材
の原料粉と該原料の酸素含有量に見合う量のグラファイ
トカーボンとバインダとを混合してなる成型用コンパウ
ンドを用いて射出成形する射出成形工程と、この射出成
形工程で得られた成形体を中性雰囲気中で加熱し、成形
体中のバインダのほぼ全量を除去する脱脂工程と、脱脂
された成形体を室温より１０００℃まで０．１３３３Ｐ
ａ以下の真空中で加熱してＣ＋Ｏ→ＣＯの反応により成
形体の含有酸素量を０．０２％以下に減じた後、１３
３．３〜３９９９Ｐａのアルゴン雰囲気中で１２５０℃
まで昇温して２時間保持する焼成工程とを備えたので、
ＳＵＳ４４０Ｃ相当材の原料の金属射出成形により高寸
法精度化、高硬度化および低空孔率化を実現できる安価
な摺動部品の製造方法が得られる。
【００２９】また、上記成型用コンパウンドのバインダ
は、５０〜７０重量％の高分子成分と３０〜５０重量％
の低分子成分とから構成されているので、脱脂工程にお
ける成形体の変形を抑えることができる。
【００３０】また、上記焼成工程において、上記脱脂さ
れた成形体を載置する焼成用セッターに９９．５％以上
のアルミナ質で作製された焼成用セッターが用いられる
ので、焼成体を取り出す際に割れや欠けの発生が抑えら
れ、歩留まりを向上させることができる。
【００３１】また、上記摺動部品は、燃料機関の各種燃
料を制御する摺動部品であるので、要求される高寸法精
度および耐摩耗性が実現でき、高圧の燃料を長期的に高
精度に制御できる。
【００３２】また、上記摺動部品は、筒内噴射ガソリン
エンジン用の燃料噴射弁の摺動部品であるので、高温・
高圧の厳しい環境条件に適合できる。
【００３３】また、上記摺動部品は、燃料に旋回流を発
生させる旋回流発生体であるので、燃料噴射量及び噴霧
形状のバラツキを抑えることができる。
【００３４】また、この発明によれば、ＳＵＳ４４０Ｃ
相当材の原料粉と該原料の酸素含有量に見合う量のグラ
ファイトカーボンとバインダとを混合してなる成型用コ
ンパウンドを用いて射出成形する射出成形工程と、この
射出成形工程で得られた成形体を中性雰囲気中で加熱
し、成形体中のバインダのほぼ全量を除去する脱脂工程
と、脱脂された成形体を室温より１０００℃まで０．１
３３３Ｐａ以下の真空中で加熱してＣ＋Ｏ→ＣＯの反応
により成形体の含有酸素量を０．０２％以下に減じた
後、１３３．３〜３９９９Ｐａのアルゴン雰囲気中で１
２５０℃まで昇温して２時間保持する焼成工程とを備え
た製造方法により製造されているので、高寸法精度で、
かつ、耐摩耗性および耐食性に優れた安価な噴射弁の旋
回流発生体が得られる。
【００３５】また、上記成型用コンパウンドのバインダ
は、５０〜７０重量％の高分子成分と３０〜５０重量％
の低分子成分とから構成されているので、脱脂工程にお
ける成形体の変形を抑えることができる。
【００３６】また、上記焼成工程において、上記脱脂さ
れた成形体を載置する焼成用セッターに９９．５％以上
のアルミナ質で作製された焼成用セッターが用いられる
ので、焼成体の取り出しの際の割れや欠けの発生がな
く、高歩留まりが実現でき、低コスト化が図られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 この発明の実施の形態１に係る摺動部品の製
造方法を示す工程図である。
【図２】 筒内噴射用燃料噴射弁を示す断面図である。
【図３】 筒内噴射用燃料噴射弁の弁装置に組み込まれ
る旋回体の構造を説明する図である。
【符号の説明】
１ 筒内噴射用燃料噴射弁、３ 弁装置、１３ 旋回体
（摺動部品、旋回流発生体）、１００ 射出成形工程、
１０１ 脱脂工程、１０２ 焼成工程。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ１６Ｃ 33/14 Ｂ２２Ｆ 3/10 Ｅ (72)発明者 宗実 毅 兵庫県神戸市兵庫区浜山通６丁目１番２号 三菱電機コントロールソフトウエア株式 会社内 (72)発明者 住田 守 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 河西 隆夫 東京都田無市本町６丁目１番12号 シチズ ン時計株式会社田無製造所内 (72)発明者 神山 卓郎 東京都田無市本町６丁目１番12号 シチズ ン時計株式会社田無製造所内

Claims (9)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ＳＵＳ４４０Ｃ相当材の原料粉と該原料
    の酸素含有量に見合う量のグラファイトカーボンとバイ
    ンダとを混合してなる成型用コンパウンドを用いて射出
    成形する射出成形工程と、 この射出成形工程で得られた成形体を中性雰囲気中で加
    熱し、成形体中のバインダのほぼ全量を除去する脱脂工
    程と、 脱脂された成形体を室温より１０００℃まで０．１３３
    ３Ｐａ以下の真空中で加熱してＣ＋Ｏ→ＣＯの反応によ
    り成形体の含有酸素量を０．０２％以下に減じた後、１
    ３３．３〜３９９９Ｐａのアルゴン雰囲気中で１２５０
    ℃まで昇温して２時間保持する焼成工程とを備えたこと
    を特徴とする摺動部品の製造方法。
  2. 【請求項２】 上記成型用コンパウンドのバインダは、
    ５０〜７０重量％の高分子成分と３０〜５０重量％の低
    分子成分とから構成されていることを特徴とする請求項
    １記載の摺動部品の製造方法。
  3. 【請求項３】 上記焼成工程において、上記脱脂された
    成形体を載置する焼成用セッターに９９．５％以上のア
    ルミナ質で作製された焼成用セッターが用いられること
    を特徴とする請求項１記載の摺動部品の製造方法。
  4. 【請求項４】 上記摺動部品は、燃料機関の各種燃料を
    制御する摺動部品であることを特徴とする請求項１乃至
    請求項３のいずれかに記載の摺動部品の製造方法。
  5. 【請求項５】 上記摺動部品は、筒内噴射ガソリンエン
    ジン用の燃料噴射弁の摺動部品であることを特徴とする
    請求項４記載の摺動部品の製造方法。
  6. 【請求項６】 上記摺動部品は、燃料に旋回流を発生さ
    せる旋回流発生体であることを特徴とする請求項５記載
    の摺動部品の製造方法。
  7. 【請求項７】 ＳＵＳ４４０Ｃ相当材の原料粉と該原料
    の酸素含有量に見合う量のグラファイトカーボンとバイ
    ンダとを混合してなる成型用コンパウンドを用いて射出
    成形する射出成形工程と、 この射出成形工程で得られた成形体を中性雰囲気中で加
    熱し、成形体中のバインダのほぼ全量を除去する脱脂工
    程と、 脱脂された成形体を室温より１０００℃まで０．１３３
    ３Ｐａ以下の真空中で加熱してＣ＋Ｏ→ＣＯの反応によ
    り成形体の含有酸素量を０．０２％以下に減じた後、１
    ３３．３〜３９９９Ｐａのアルゴン雰囲気中で１２５０
    ℃まで昇温して２時間保持する焼成工程とを備えた製造
    方法により製造された噴射弁の旋回流発生体。
  8. 【請求項８】 上記成型用コンパウンドのバインダは、
    ５０〜７０重量％の高分子成分と３０〜５０重量％の低
    分子成分とから構成されていることを特徴とする請求項
    ７記載の噴射弁の旋回流発生体。
  9. 【請求項９】 上記焼成工程において、上記脱脂された
    成形体を載置する焼成用セッターに９９．５％以上のア
    ルミナ質で作製された焼成用セッターが用いられること
    を特徴とする請求項７記載の噴射弁の旋回流発生体。
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