JPH11222650A - 冷間鍛造性に優れた耐摩耗合金鋼及びその製造方法 - Google Patents
冷間鍛造性に優れた耐摩耗合金鋼及びその製造方法Info
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- JPH11222650A JPH11222650A JP3801898A JP3801898A JPH11222650A JP H11222650 A JPH11222650 A JP H11222650A JP 3801898 A JP3801898 A JP 3801898A JP 3801898 A JP3801898 A JP 3801898A JP H11222650 A JPH11222650 A JP H11222650A
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高速度鋼並の耐摩耗性を有し、然も冷間鍛造
性に優れた合金鋼及びそその製造方法を提供することに
ある。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．５％以下、Ｓｉ：
０．５０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｍｏ又はＷの
一種または二種をＷｅｑ＝２Ｍｏ＋ＷとしてＷｅｑ：１
０．０〜２４．０％、Ｖ：２．０〜１０．０％、残部が
Ｆｅと不可避の不純物からなることを特徴とする鋼で形
成した厚さ５ｍｍ以下の薄板もしくは径６ｍｍ以下の線
材であって、浸炭後の表層部に形成した浸炭層中にＭＣ
およびＭ6 Ｃ型炭化物を有しており、通常の熱処理もし
くは浸炭焼入後のマトリックス組織がマルテンサイトで
あることを特徴とする冷間鍛造性に優れた耐摩耗合金
鋼。
性に優れた合金鋼及びそその製造方法を提供することに
ある。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．５％以下、Ｓｉ：
０．５０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｍｏ又はＷの
一種または二種をＷｅｑ＝２Ｍｏ＋ＷとしてＷｅｑ：１
０．０〜２４．０％、Ｖ：２．０〜１０．０％、残部が
Ｆｅと不可避の不純物からなることを特徴とする鋼で形
成した厚さ５ｍｍ以下の薄板もしくは径６ｍｍ以下の線
材であって、浸炭後の表層部に形成した浸炭層中にＭＣ
およびＭ6 Ｃ型炭化物を有しており、通常の熱処理もし
くは浸炭焼入後のマトリックス組織がマルテンサイトで
あることを特徴とする冷間鍛造性に優れた耐摩耗合金
鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷間鍛造性に優れ
た耐摩耗合金鋼及びその製造方法に関する。
た耐摩耗合金鋼及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、農耕用刃物などは、高速度鋼で形
成した薄板を複雑な形状に冷間鍛造することで成形して
いる。
成した薄板を複雑な形状に冷間鍛造することで成形して
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、被加工材であ
る高速度鋼はその硬度が高いこと、特に溶製材の場合は
巨大炭化物を有する等の理由により成形しにくく、寸法
精度が出ない上、金型の寿命も短い。さらには、成形後
に熱処理を実施すると、焼入れ温度が高いため熱処理歪
みにより変形，変寸が起こり、仕上げ加工を必要とする
が、硬度が高いため仕上げ加工が困難である、といった
問題点があった。
る高速度鋼はその硬度が高いこと、特に溶製材の場合は
巨大炭化物を有する等の理由により成形しにくく、寸法
精度が出ない上、金型の寿命も短い。さらには、成形後
に熱処理を実施すると、焼入れ温度が高いため熱処理歪
みにより変形，変寸が起こり、仕上げ加工を必要とする
が、硬度が高いため仕上げ加工が困難である、といった
問題点があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記のような
従来の問題点を解決するために成されたもので、高速度
鋼並の耐摩耗性を有し、然も冷間鍛造性に優れた合金鋼
及びその製造方法を提供することを目的としたものであ
り、その要旨は、重量％で、Ｃ：０．５％以下、Ｓｉ：
０．５０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｍｏ又はＷの
一種または二種をＷｅｑ＝２Ｍｏ＋ＷとしてＷｅｑ：１
０．０〜２４．０％、Ｖ：２．０〜１０．０％、残部が
Ｆｅと不可避の不純物からなることを特徴とする鋼で形
成した厚さ５ｍｍ以下の薄板もしくは径６ｍｍ以下の線
材であって、浸炭もしくは浸炭窒化後の表層部に形成し
た浸炭層もしくは浸炭窒化層中にＭＣおよびＭ6 Ｃ型炭
化物もしくはＭＣＮおよびＭ6 ＣＮ型炭窒化物を有して
おり、通常の熱処理もしくは浸炭焼入後のマトリックス
組織がマルテンサイトであることを特徴とする冷間鍛造
性に優れた耐摩耗合金鋼、及び重量％で、Ｃ：０．５％
以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、
Ｍｏ又はＷの一種または二種をＷｅｑ＝２Ｍｏ＋Ｗとし
てＷｅｑ：１０．０〜２４．０％、Ｖ：２．０〜１０．
０％、残部がＦｅと不可避の不純物からなることを特徴
とする鋼を冷間鍛造により加工して厚さ５ｍｍ以下の薄
板もしくは径６ｍｍ以下の線材に形成した後、浸炭もし
くは浸炭窒化法により処理し、該浸炭もしくは浸炭窒化
処理により表層部に形成した浸炭層もしくは浸炭窒化層
中にＭＣおよびＭ6 Ｃ型の炭化物もしくはＭＣＮおよび
Ｍ6 ＣＮ型の炭窒化物を析出せしめ、１０００〜１２５
０℃で焼入れすることによりマトリックス組織をマルテ
ンサイトに形成することを特徴とする冷間鍛造性に優れ
た耐摩耗合金鋼の製造方法にある。
従来の問題点を解決するために成されたもので、高速度
鋼並の耐摩耗性を有し、然も冷間鍛造性に優れた合金鋼
及びその製造方法を提供することを目的としたものであ
り、その要旨は、重量％で、Ｃ：０．５％以下、Ｓｉ：
０．５０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｍｏ又はＷの
一種または二種をＷｅｑ＝２Ｍｏ＋ＷとしてＷｅｑ：１
０．０〜２４．０％、Ｖ：２．０〜１０．０％、残部が
Ｆｅと不可避の不純物からなることを特徴とする鋼で形
成した厚さ５ｍｍ以下の薄板もしくは径６ｍｍ以下の線
材であって、浸炭もしくは浸炭窒化後の表層部に形成し
た浸炭層もしくは浸炭窒化層中にＭＣおよびＭ6 Ｃ型炭
化物もしくはＭＣＮおよびＭ6 ＣＮ型炭窒化物を有して
おり、通常の熱処理もしくは浸炭焼入後のマトリックス
組織がマルテンサイトであることを特徴とする冷間鍛造
性に優れた耐摩耗合金鋼、及び重量％で、Ｃ：０．５％
以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、
Ｍｏ又はＷの一種または二種をＷｅｑ＝２Ｍｏ＋Ｗとし
てＷｅｑ：１０．０〜２４．０％、Ｖ：２．０〜１０．
０％、残部がＦｅと不可避の不純物からなることを特徴
とする鋼を冷間鍛造により加工して厚さ５ｍｍ以下の薄
板もしくは径６ｍｍ以下の線材に形成した後、浸炭もし
くは浸炭窒化法により処理し、該浸炭もしくは浸炭窒化
処理により表層部に形成した浸炭層もしくは浸炭窒化層
中にＭＣおよびＭ6 Ｃ型の炭化物もしくはＭＣＮおよび
Ｍ6 ＣＮ型の炭窒化物を析出せしめ、１０００〜１２５
０℃で焼入れすることによりマトリックス組織をマルテ
ンサイトに形成することを特徴とする冷間鍛造性に優れ
た耐摩耗合金鋼の製造方法にある。
【０００５】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施例により詳細
に説明するに、本発明に係る合金鋼は、Ｃの少ない組成
からなり、通常の手段で成形した後、浸炭によって硬質
の炭化物を析出させることで高速度鋼並の耐摩耗性を有
するものである。Ｃの少ない組成の合金鋼は成型時には
硬度が低く、粗大炭化物も存在しないことから冷間鍛造
性に優れ、厳しい加工精度が要求される部材に最適であ
るとゝもに、冷間鍛造金型の寿命延長に寄与することが
できる。また、成形，浸炭後の熱処理を低温で実施でき
ることから、熱処理歪みを軽減することが可能である。
に説明するに、本発明に係る合金鋼は、Ｃの少ない組成
からなり、通常の手段で成形した後、浸炭によって硬質
の炭化物を析出させることで高速度鋼並の耐摩耗性を有
するものである。Ｃの少ない組成の合金鋼は成型時には
硬度が低く、粗大炭化物も存在しないことから冷間鍛造
性に優れ、厳しい加工精度が要求される部材に最適であ
るとゝもに、冷間鍛造金型の寿命延長に寄与することが
できる。また、成形，浸炭後の熱処理を低温で実施でき
ることから、熱処理歪みを軽減することが可能である。
【０００６】すなわち、本発明は、Ｃの少ない後述する
組成の合金鋼を通常の手段で、径６ｍｍ以下の線材もし
くは厚さ５ｍｍ以下の薄板まで加工し、冷間鍛造により
所望の製造形状に鍛造する。この場合、鋼中のＣが少な
いことからマトリックスの延性が高く、破断の起点とな
る巨大炭化物の生成もないため加工性に優れており、冷
間鍛造により成形される部材に最適である。
組成の合金鋼を通常の手段で、径６ｍｍ以下の線材もし
くは厚さ５ｍｍ以下の薄板まで加工し、冷間鍛造により
所望の製造形状に鍛造する。この場合、鋼中のＣが少な
いことからマトリックスの延性が高く、破断の起点とな
る巨大炭化物の生成もないため加工性に優れており、冷
間鍛造により成形される部材に最適である。
【０００７】冷間鍛造により所望の製造形状に鍛造した
後、浸炭もしくは浸炭窒化により外部からＣを付与する
ことで、内部まで微細で均一なＭＣおよびＭ6 Ｃ型炭化
物もしくはＭＣＮおよびＭ6 ＣＮ型炭窒化物を生成す
る。これらの浸炭および浸炭窒化処理は、固体，液体，
ガス（浸炭性ガス雰囲気中で浸炭する真空浸炭，プラズ
マ浸炭等を含む）いずれの方法においても実施可能であ
るが、部材の表面性状を良好に保ち、仕上げ加工での研
磨代を少なく、且つコスト的にも安くするにはガス浸炭
が好ましい。本発明者らは、通常行われる肌焼鋼の浸炭
処理条件で、深い硬化層が得られる成分系を見出し、工
業上での製造を可能とした。
後、浸炭もしくは浸炭窒化により外部からＣを付与する
ことで、内部まで微細で均一なＭＣおよびＭ6 Ｃ型炭化
物もしくはＭＣＮおよびＭ6 ＣＮ型炭窒化物を生成す
る。これらの浸炭および浸炭窒化処理は、固体，液体，
ガス（浸炭性ガス雰囲気中で浸炭する真空浸炭，プラズ
マ浸炭等を含む）いずれの方法においても実施可能であ
るが、部材の表面性状を良好に保ち、仕上げ加工での研
磨代を少なく、且つコスト的にも安くするにはガス浸炭
が好ましい。本発明者らは、通常行われる肌焼鋼の浸炭
処理条件で、深い硬化層が得られる成分系を見出し、工
業上での製造を可能とした。
【０００８】その後、通常の熱処理もしくは浸炭焼入れ
によってマトリックスがマルテンサイトを形成すること
により、線材もしくは薄板に高速度鋼並の硬さと特性を
付与する。この場合、１０００℃付近での焼入れで十分
な硬さを得ることが出来るため、熱処理歪みを低減する
ことが可能であるとゝもに、低温焼戻しが可能であるた
め、熱処理コストの低減を図ることも可能である。
によってマトリックスがマルテンサイトを形成すること
により、線材もしくは薄板に高速度鋼並の硬さと特性を
付与する。この場合、１０００℃付近での焼入れで十分
な硬さを得ることが出来るため、熱処理歪みを低減する
ことが可能であるとゝもに、低温焼戻しが可能であるた
め、熱処理コストの低減を図ることも可能である。
【０００９】つぎに、合金鋼の成分について以下説明す
るに、Ｃの含有量は０．５％以下とする。浸炭温度下で
マトリックス組織がオーステナイトに変態すると、Ｃの
拡散が阻害されて内部まで浸炭されにくくなるため、Ｃ
は浸炭温度下でマトリックスがフェライトを形成する範
囲内でなければならない。さらに、Ｃを０．５％より多
く含有すると凝固過程で巨大な一次炭化物を生成し、マ
トリックス強度も高くなり冷間鍛造性を阻害するため、
上限を０．５％とする。
るに、Ｃの含有量は０．５％以下とする。浸炭温度下で
マトリックス組織がオーステナイトに変態すると、Ｃの
拡散が阻害されて内部まで浸炭されにくくなるため、Ｃ
は浸炭温度下でマトリックスがフェライトを形成する範
囲内でなければならない。さらに、Ｃを０．５％より多
く含有すると凝固過程で巨大な一次炭化物を生成し、マ
トリックス強度も高くなり冷間鍛造性を阻害するため、
上限を０．５％とする。
【００１０】また、Ｓｉの含有量は０．５０％以下とす
る。このＳｉは脱酸剤をして使用するが、少な過ぎると
製造上精錬が困難となる。しかしながら、多量に入れ過
ぎると靭性を低下するため、工業上０．５％以下とす
る。そして、Ｍｎの含有量も０．５０％以下とする。Ｍ
ｎもまた、脱酸，脱硫剤として添加するのであるが、多
量に入れ過ぎると靭性が低下するため、０．５％以下と
する。
る。このＳｉは脱酸剤をして使用するが、少な過ぎると
製造上精錬が困難となる。しかしながら、多量に入れ過
ぎると靭性を低下するため、工業上０．５％以下とす
る。そして、Ｍｎの含有量も０．５０％以下とする。Ｍ
ｎもまた、脱酸，脱硫剤として添加するのであるが、多
量に入れ過ぎると靭性が低下するため、０．５％以下と
する。
【００１１】２Ｍｏ＋Ｗの含有量は１０．０〜２４．０
％の範囲内とする。Ｍｏ及びＷは浸炭および浸炭窒化に
よりＭ6 Ｃ型もしくはＭ6 ＣＮ型の複炭化物，炭窒化物
を形成するとゝもに、二次硬化により熱処理硬さを高め
て耐摩耗性に寄与する。重量％でＭｏ１％はＷ２％と等
価であり、Ｗ当量（Ｗｅｑ＝２Ｍｏ＋Ｗ）として表され
る。Ｗｅｑは少なくとも１０．０％以上添加させる必要
があるが、高硬度を得るにはＷｅｑに比例して浸炭時の
Ｃ濃度を高くする必要があり、ガス浸炭やガス浸炭窒化
では高硬さが得にくくなるため、上限を２４％とする。
％の範囲内とする。Ｍｏ及びＷは浸炭および浸炭窒化に
よりＭ6 Ｃ型もしくはＭ6 ＣＮ型の複炭化物，炭窒化物
を形成するとゝもに、二次硬化により熱処理硬さを高め
て耐摩耗性に寄与する。重量％でＭｏ１％はＷ２％と等
価であり、Ｗ当量（Ｗｅｑ＝２Ｍｏ＋Ｗ）として表され
る。Ｗｅｑは少なくとも１０．０％以上添加させる必要
があるが、高硬度を得るにはＷｅｑに比例して浸炭時の
Ｃ濃度を高くする必要があり、ガス浸炭やガス浸炭窒化
では高硬さが得にくくなるため、上限を２４％とする。
【００１２】更に、Ｖの含有量は２．０〜１０．０％の
範囲内とする。Ｖは浸炭および浸炭窒化により非常に硬
度の高いＭＣ型炭化物及びＭＣＮ型炭窒化物を形成する
とともに、二次硬化により熱処理硬さを高めて耐摩耗性
に寄与する。これらの硬化を得るには少なくとも２．０
％含有させる必要があるが、Ｖ量に比例してファライト
層が残存しやすくなるため浸炭時のＣ濃度を高くする必
要があり、ガス浸炭やガス浸炭窒化では高硬度が得にく
くなる上、生成する炭化物も粗大化しやすく靭性を阻害
するため、上限を１０．０％とする。
範囲内とする。Ｖは浸炭および浸炭窒化により非常に硬
度の高いＭＣ型炭化物及びＭＣＮ型炭窒化物を形成する
とともに、二次硬化により熱処理硬さを高めて耐摩耗性
に寄与する。これらの硬化を得るには少なくとも２．０
％含有させる必要があるが、Ｖ量に比例してファライト
層が残存しやすくなるため浸炭時のＣ濃度を高くする必
要があり、ガス浸炭やガス浸炭窒化では高硬度が得にく
くなる上、生成する炭化物も粗大化しやすく靭性を阻害
するため、上限を１０．０％とする。
【００１３】Ｃｒの含有量は２．０％以下とする。Ｃｒ
はＣと結合して複炭化物を形成し、耐摩耗性に寄与す
る。しかしながら、Ｃｒ量に比例して浸炭層の硬さが低
下し、多量に添加するとかえって耐摩耗性を低下させる
ため、上限を２％とする。またＣｏの含有量は０．１〜
５．０％の範囲内とする。Ｃｏはマトリックス硬さと耐
熱性の向上に寄与する。しかしながら、添加し過ぎると
靭性を阻害するため、上限を５．０％とする。
はＣと結合して複炭化物を形成し、耐摩耗性に寄与す
る。しかしながら、Ｃｒ量に比例して浸炭層の硬さが低
下し、多量に添加するとかえって耐摩耗性を低下させる
ため、上限を２％とする。またＣｏの含有量は０．１〜
５．０％の範囲内とする。Ｃｏはマトリックス硬さと耐
熱性の向上に寄与する。しかしながら、添加し過ぎると
靭性を阻害するため、上限を５．０％とする。
【００１４】そして、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒの各含有量は
０．０１〜０．１％の範囲内とする。これらの元素は浸
炭および浸炭窒化によりいずれもＭＣ，ＭＣＮ型の微細
な炭化物，炭窒化物を形成し、安定で成長しにくいため
結晶粒を微細化し、靭性の向上に寄与する。しかし、こ
れらは添加しすぎると金属間化合物を形成し、かえって
靭性を阻害するため上限を０．１％とする。
０．０１〜０．１％の範囲内とする。これらの元素は浸
炭および浸炭窒化によりいずれもＭＣ，ＭＣＮ型の微細
な炭化物，炭窒化物を形成し、安定で成長しにくいため
結晶粒を微細化し、靭性の向上に寄与する。しかし、こ
れらは添加しすぎると金属間化合物を形成し、かえって
靭性を阻害するため上限を０．１％とする。
【００１５】
【実施例】表１に、本発明に係る素材鋼の代表例（Ｎ
Ｏ．１及びＮＯ．２）と比較鋼（ＮＯ．３）の化学成分
を示す。
Ｏ．１及びＮＯ．２）と比較鋼（ＮＯ．３）の化学成分
を示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】これらＮＯ．１乃至ＮＯ．３の各成分鋼を
溶製，通常の手段で厚さ３ｍｍの薄板を製造し、外形５
０ｍｍ，内径２０ｍｍのリング形状に打ち抜き加工を実
施した。冷間鍛造金型が廃却になるまでのプッシュ数と
廃却要因を表２に示す。この表２から明らかなように、
本発明に係る素材鋼（ＮＯ．１及びＮＯ．２）は比較鋼
（ＮＯ．３）と比較して冷間鍛造性に優れ、また金型の
寿命を著しく向上させることが可能であることがわか
る。
溶製，通常の手段で厚さ３ｍｍの薄板を製造し、外形５
０ｍｍ，内径２０ｍｍのリング形状に打ち抜き加工を実
施した。冷間鍛造金型が廃却になるまでのプッシュ数と
廃却要因を表２に示す。この表２から明らかなように、
本発明に係る素材鋼（ＮＯ．１及びＮＯ．２）は比較鋼
（ＮＯ．３）と比較して冷間鍛造性に優れ、また金型の
寿命を著しく向上させることが可能であることがわか
る。
【００１８】
【表２】
【００１９】次に、打ち抜き加工後の本発明鋼を、９４
０℃のＣポテンシャルＣｐ＝１．２の雰囲気中でガス浸
炭を実施、比較鋼とともに１０００℃で焼入れ、２００
℃で２回焼戻しを実施した。中心部及び表面における硬
さの測定結果を表３に示す。
０℃のＣポテンシャルＣｐ＝１．２の雰囲気中でガス浸
炭を実施、比較鋼とともに１０００℃で焼入れ、２００
℃で２回焼戻しを実施した。中心部及び表面における硬
さの測定結果を表３に示す。
【００２０】
【表３】
【００２１】本発明鋼は、高速度鋼と比較して低温焼入
れ焼戻しで十分な硬さが得られることがわかる。さら
に、６５ＨＲＣを満足する条件で本発明鋼と比較鋼を夫
々熱処理し、変寸率を測定した。それぞれの熱処理条件
と結果を表４に示す。この表４によって明らかなよう
に、本発明鋼は低温での焼入れが可能であるため、熱処
理歪みが小さいことがわかる。
れ焼戻しで十分な硬さが得られることがわかる。さら
に、６５ＨＲＣを満足する条件で本発明鋼と比較鋼を夫
々熱処理し、変寸率を測定した。それぞれの熱処理条件
と結果を表４に示す。この表４によって明らかなよう
に、本発明鋼は低温での焼入れが可能であるため、熱処
理歪みが小さいことがわかる。
【００２２】
【表４】
【００２３】
【発明の効果】本発明は、上記のように、Ｃの少ない合
金鋼を用いることにより、成形時には硬度が低く、粗大
炭化物も存在しないことから冷間鍛造性に優れており、
加工精度の要求が厳しい部材の金属材料として最適であ
り、低コストで高速度鋼と同等以上の性能を有する冷間
鍛造部材の製造が可能である。また、本発明鋼はその成
分の適正化により、通常のガス浸炭，浸炭窒化の条件に
より素材内部まで均一に効果層を得ることができ、工業
上での製造が容易であるとゝもに、低温での焼入れ焼戻
しが可能なため、熱処理歪みを小さくし、熱処理コスト
を低減できる、といった諸効果がある。
金鋼を用いることにより、成形時には硬度が低く、粗大
炭化物も存在しないことから冷間鍛造性に優れており、
加工精度の要求が厳しい部材の金属材料として最適であ
り、低コストで高速度鋼と同等以上の性能を有する冷間
鍛造部材の製造が可能である。また、本発明鋼はその成
分の適正化により、通常のガス浸炭，浸炭窒化の条件に
より素材内部まで均一に効果層を得ることができ、工業
上での製造が容易であるとゝもに、低温での焼入れ焼戻
しが可能なため、熱処理歪みを小さくし、熱処理コスト
を低減できる、といった諸効果がある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 8/22 Ｃ２３Ｃ 8/22 8/30 8/30 (72)発明者 中村 活也 富山県新湊市八幡町３丁目10番15号 日本 高周波鋼業株式会社富山製造所内 (72)発明者 西沢 泰二 宮城県仙台市青葉区太白区茂ケ崎１−１− 65 (72)発明者 石田 清仁 宮城県仙台市青葉区上杉３−５−20
Claims (10)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．５％以下、Ｓｉ：
０．５０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｍｏ又はＷの
一種または二種をＷｅｑ＝２Ｍｏ＋ＷとしてＷｅｑ：１
０．０〜２４．０％、Ｖ：２．０〜１０．０％、残部が
Ｆｅと不可避の不純物からなることを特徴とする鋼で形
成した厚さ５ｍｍ以下の薄板もしくは径６ｍｍ以下の線
材であって、浸炭後の表層部に形成した浸炭層中にＭＣ
およびＭ6 Ｃ型炭化物を有しており、通常の熱処理もし
くは浸炭焼入後のマトリックス組織がマルテンサイトで
あることを特徴とする冷間鍛造性に優れた耐摩耗合金
鋼。 - 【請求項２】 Ｆｅの一部を、Ｃｒ：２．０％以下、Ｃ
ｏ：０．１〜５．０％のうちの一種又は二種と置換した
組成としたことを特徴とする請求項１記載の冷間鍛造性
に優れた耐摩耗合金鋼。 - 【請求項３】 Ｆｅの一部を、Ｔｉ：０．０１〜０．１
％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｚｒ：０．０１〜０．
１％のうちの一種又は二種以上と置換した組成としたこ
とを特徴とする請求項１記載の冷間鍛造性に優れた耐摩
耗合金鋼。 - 【請求項４】 Ｆｅの一部を、Ｃｒ：２．０％以下、Ｃ
ｏ：０．１〜５．０％の一種又は二種、及びＴｉ：０．
０１〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｚｒ：
０．０１〜０．１％のうちの一種又は二種以上と置換し
た組成としたことを特徴とする請求項１記載の冷間鍛造
性に優れた耐摩耗合金鋼。 - 【請求項５】 重量％で、Ｃ：０．５％以下、Ｓｉ：
０．５０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｍｏ又はＷの
一種または二種をＷｅｑ＝２Ｍｏ＋ＷとしてＷｅｑ：１
０．０〜２４．０％、Ｖ：２．０〜１０．０％、残部が
Ｆｅと不可避の不純物からなることを特徴とする鋼で形
成した厚さ５ｍｍ以下の薄板もしくは径６ｍｍ以下の線
材であって、浸炭窒化後の表層部に形成した浸炭窒化層
中にＭＣＮおよびＭ6 ＣＮ型炭窒化物を有しており、通
常の熱処理もしくは浸炭焼入後のマトリックス組織がマ
ルテンサイトであることを特徴とする冷間鍛造性に優れ
た耐摩耗合金鋼。 - 【請求項６】 Ｆｅの一部を、Ｃｒ：２．０％以下、Ｃ
ｏ：０．１〜５．０％一種又は二種と置換した組成とし
たことを特徴とする請求項５記載の冷間鍛造性に優れた
耐摩耗合金鋼。 - 【請求項７】 Ｆｅの一部を、Ｔｉ：０．０１〜０．１
％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｚｒ：０．０１〜０．
１％のうちの一種又は二種以上と置換した組成としたこ
とを特徴とする請求項５記載の冷間鍛造性に優れた耐摩
耗合金鋼。 - 【請求項８】 Ｆｅの一部を、Ｃｒ：２．０％以下、Ｃ
ｏ：０．１〜５．０％一種又は二種、及びＴｉ：０．０
１〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｚｒ：０．
０１〜０．１％のうちの一種又は二種以上と置換した組
成としたことを特徴とする請求項５記載の冷間鍛造性に
優れた耐摩耗合金鋼。 - 【請求項９】 請求項１乃至４の何れかに記載の鋼を冷
間鍛造により加工して厚さ５ｍｍ以下の薄板もしくは径
６ｍｍ以下の線材に形成した後、浸炭法により処理し、
該浸炭処理により表層部に形成した浸炭層中にＭＣおよ
びＭ6 Ｃ型の炭化物を析出せしめ、１０００〜１２５０
℃で焼入れすることによりマトリックス組織をマルテン
サイトに形成することを特徴とする冷間鍛造性に優れた
耐摩耗合金鋼の製造方法。 - 【請求項１０】 請求項５乃至８の何れかに記載の鋼を
冷間鍛造により加工して厚さ５ｍｍ以下の薄板もしくは
径６ｍｍ以下の線材に形成した後、浸炭窒化法により処
理し、該浸炭窒化処理により表層部に形成した浸炭窒化
層中にＭＣＮおよびＭ6 ＣＮ型の炭窒化物を析出せし
め、１０００〜１２５０℃で焼入れすることによりマト
リックス組織をマルテンサイトに形成することを特徴と
する冷間鍛造性に優れた耐摩耗合金鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3801898A JPH11222650A (ja) | 1998-02-04 | 1998-02-04 | 冷間鍛造性に優れた耐摩耗合金鋼及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3801898A JPH11222650A (ja) | 1998-02-04 | 1998-02-04 | 冷間鍛造性に優れた耐摩耗合金鋼及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11222650A true JPH11222650A (ja) | 1999-08-17 |
Family
ID=12513845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3801898A Pending JPH11222650A (ja) | 1998-02-04 | 1998-02-04 | 冷間鍛造性に優れた耐摩耗合金鋼及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11222650A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1887096A1 (de) * | 2006-08-09 | 2008-02-13 | Rovalma, S.A. | Warmarbeitsstahl |
| EP2236639A1 (en) * | 2009-04-01 | 2010-10-06 | Rovalma, S.A. | Hot work tool steel with outstanding toughness and thermal conductivity |
| EP2476772A1 (en) * | 2011-01-13 | 2012-07-18 | Rovalma, S.A. | High thermal diffusivity and high wear resistance tool steel |
| CN110938794A (zh) * | 2019-12-24 | 2020-03-31 | 南京宇能机械有限公司 | 一种风力发电用输出齿轮渗碳工艺及设备 |
-
1998
- 1998-02-04 JP JP3801898A patent/JPH11222650A/ja active Pending
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2008017341A1 (de) * | 2006-08-09 | 2008-02-14 | Rovalma, S.A. | Verfahren zur einstellung der wärmeleitfähigkeit eines stahls, werkzeugstahl, insbesondere warmarbeitsstahl, und stahlgegenstand |
| EP2052095A1 (de) | 2006-08-09 | 2009-04-29 | Rovalma, S.A. | Verfahren zur einstellung der wärmeleitfähigkeit eines stahls, werkzeugstahl, insbesondere warmarbeitsstahl, und stahlgegenstand |
| EP3228724A1 (de) * | 2006-08-09 | 2017-10-11 | Rovalma, S.A. | Verfahren zur einstellung der wärmeleitfähigkeit eines stahls, werkzeugstahl, insbesondere warmarbeitsstahl, und stahlgegenstand |
| US9689061B2 (en) | 2006-08-09 | 2017-06-27 | Rovalma, S.A. | Tool steel alloy with high thermal conductivity |
| AU2007283164B2 (en) * | 2006-08-09 | 2012-02-16 | Rovalma, S.A. | Process for setting the thermal conductivity of a steel, tool steel, in particular hot-work steel, and steel object |
| EP1887096A1 (de) * | 2006-08-09 | 2008-02-13 | Rovalma, S.A. | Warmarbeitsstahl |
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| CN102888563A (zh) * | 2006-08-09 | 2013-01-23 | 罗瓦尔玛股份公司 | 调节钢的导热能力的方法，工具钢、特别是热作钢，和钢制品 |
| US8557056B2 (en) | 2006-08-09 | 2013-10-15 | Rovalma, S.A. | Process for setting the thermal conductivity of a steel, tool steel, in particular hot-work steel, and steel object |
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| CN104264078A (zh) * | 2009-04-01 | 2015-01-07 | 罗瓦玛股份公司 | 具有出色的韧性和热导率的热加工工具钢 |
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| EP2236639A1 (en) * | 2009-04-01 | 2010-10-06 | Rovalma, S.A. | Hot work tool steel with outstanding toughness and thermal conductivity |
| WO2012095532A1 (en) | 2011-01-13 | 2012-07-19 | Rovalma S.A. | High thermal diffusivity and high wear resistance tool steel |
| EP2663664A1 (en) | 2011-01-13 | 2013-11-20 | Rovalma, S.A. | High thermal diffusivity and high wear resistance tool steel |
| JP2014508218A (ja) * | 2011-01-13 | 2014-04-03 | ロヴァルマ エス．アー． | 高い熱拡散率および高い耐摩耗性の工具鋼 |
| EP2476772A1 (en) * | 2011-01-13 | 2012-07-18 | Rovalma, S.A. | High thermal diffusivity and high wear resistance tool steel |
| EP3330401A1 (en) | 2011-01-13 | 2018-06-06 | Rovalma, S.A. | High thermal diffusivity and high wear resistance tool steel |
| CN110938794A (zh) * | 2019-12-24 | 2020-03-31 | 南京宇能机械有限公司 | 一种风力发电用输出齿轮渗碳工艺及设备 |
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