JPH11224767A - 誘導加熱調理器 - Google Patents
誘導加熱調理器Info
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- JPH11224767A JPH11224767A JP2355298A JP2355298A JPH11224767A JP H11224767 A JPH11224767 A JP H11224767A JP 2355298 A JP2355298 A JP 2355298A JP 2355298 A JP2355298 A JP 2355298A JP H11224767 A JPH11224767 A JP H11224767A
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- heating
- heated
- resistance
- induction heating
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 加熱効率が高く、製造容易で低コスト化する
ことを目的とする。 【解決手段】 被加熱体２０を誘導加熱する加熱コイル
１Ａを、内側から順次外側に同心的に巻回した複数のコ
イル２〜５で構成し、この複数のコイル２〜５の内、被
加熱体２０の材質・大きさに応じた１個または複数個の
コイルを選択して直列接続可能に構成したことを特徴と
する。また、加熱コイルを、第１のコイルとこれの外側
に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、前記被加熱
体が低抵抗、抵透磁率のときは第１のコイルと第２のコ
イルを直列接続して用い、前記被加熱体が高抵抗又は／
及び高透磁率で且つ小径のときは、前記第１のコイルを
用いるようにする。
ことを目的とする。 【解決手段】 被加熱体２０を誘導加熱する加熱コイル
１Ａを、内側から順次外側に同心的に巻回した複数のコ
イル２〜５で構成し、この複数のコイル２〜５の内、被
加熱体２０の材質・大きさに応じた１個または複数個の
コイルを選択して直列接続可能に構成したことを特徴と
する。また、加熱コイルを、第１のコイルとこれの外側
に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、前記被加熱
体が低抵抗、抵透磁率のときは第１のコイルと第２のコ
イルを直列接続して用い、前記被加熱体が高抵抗又は／
及び高透磁率で且つ小径のときは、前記第１のコイルを
用いるようにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加熱コイルに高周
波電流を流して被加熱体を誘導加熱する誘導加熱調理器
に関する。
波電流を流して被加熱体を誘導加熱する誘導加熱調理器
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の誘導加熱調理器としては、例え
ば、螺旋状に巻かれた複数のコイルを各コイル間に絶縁
体を介在させて上下方向に多段に積層し、巻数の増大を
可能とした加熱コイルを備え、この加熱コイルの巻数を
低抵抗鍋や高抵抗鍋等の負荷の材質に応じて切り換える
ようにしたものがある（実公平３−１９１９２号公
報）。
ば、螺旋状に巻かれた複数のコイルを各コイル間に絶縁
体を介在させて上下方向に多段に積層し、巻数の増大を
可能とした加熱コイルを備え、この加熱コイルの巻数を
低抵抗鍋や高抵抗鍋等の負荷の材質に応じて切り換える
ようにしたものがある（実公平３−１９１９２号公
報）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、さらに
誘導加熱調理器の効率を向上させるには、加熱コイルと
鍋との電磁的な結合を考慮する必要があり、加熱コイル
の全体寸法に対し、素線の占積率、即ち、加熱コイルの
全体積に対する素線の占める割合を上げる必要がある。
上述のような多段型の加熱コイルでは、コイルとコイル
間で、コイル表面に凹凸があり、その間に隙間が空く
し、また、複数のコイル間には絶縁体を入れなければな
らないので、占積率が向上できず、効率を上げることは
難しい。また、多段コイルに形成するには、コイル−コ
イル間に高電圧がかかるため、絶縁体を入れた後、接着
しなければならず、製造も難しく、コスト高になる。
誘導加熱調理器の効率を向上させるには、加熱コイルと
鍋との電磁的な結合を考慮する必要があり、加熱コイル
の全体寸法に対し、素線の占積率、即ち、加熱コイルの
全体積に対する素線の占める割合を上げる必要がある。
上述のような多段型の加熱コイルでは、コイルとコイル
間で、コイル表面に凹凸があり、その間に隙間が空く
し、また、複数のコイル間には絶縁体を入れなければな
らないので、占積率が向上できず、効率を上げることは
難しい。また、多段コイルに形成するには、コイル−コ
イル間に高電圧がかかるため、絶縁体を入れた後、接着
しなければならず、製造も難しく、コスト高になる。
【０００４】本発明は、上記に鑑みてなされたもので、
加熱効率が高く、製造容易で低コストの誘導加熱調理器
を提供することを目的とする。
加熱効率が高く、製造容易で低コストの誘導加熱調理器
を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、請求項１記載の発明は、被加熱体を誘導加熱する加
熱コイルを、内側から順次外側に同心的に巻回した複数
のコイルで構成し、該複数のコイルの内、前記被加熱体
の材質に応じた１個または複数個のコイルを選択して構
成してなることを要旨とする。この構成により、加熱コ
イルの入力インピーダンスは、被加熱体の表皮抵抗と加
熱コイルの巻数の２乗の積に比例し、定格入力に対して
整合するときが効率が良い。被加熱体の表皮抵抗は、そ
の材質により変わるので、被加熱体の材質に応じて加熱
コイルの巻数を変えることで、入力インピーダンスが適
切な値に保持されて効率の良い加熱が可能となる。
に、請求項１記載の発明は、被加熱体を誘導加熱する加
熱コイルを、内側から順次外側に同心的に巻回した複数
のコイルで構成し、該複数のコイルの内、前記被加熱体
の材質に応じた１個または複数個のコイルを選択して構
成してなることを要旨とする。この構成により、加熱コ
イルの入力インピーダンスは、被加熱体の表皮抵抗と加
熱コイルの巻数の２乗の積に比例し、定格入力に対して
整合するときが効率が良い。被加熱体の表皮抵抗は、そ
の材質により変わるので、被加熱体の材質に応じて加熱
コイルの巻数を変えることで、入力インピーダンスが適
切な値に保持されて効率の良い加熱が可能となる。
【０００６】請求項２記載の発明は、被加熱体を誘導加
熱する加熱コイルを、内側から順次外側に同心的に巻回
した複数のコイルで構成し、該複数のコイルの内、前記
被加熱体の大きさに応じた１個または複数個のコイルを
選択して構成してなることを要旨とする。この構成によ
り、鍋等の被加熱体に流れる電流は、略加熱コイル形状
の内径と外径の中間部に相当する部分を流れる。鍋等の
径の大きいものは、これに応じて、径の大きい加熱コイ
ルを用いることで、電流の流れる経路長が長くなり、加
熱コイルの入力抵抗が上がって高効率となる。
熱する加熱コイルを、内側から順次外側に同心的に巻回
した複数のコイルで構成し、該複数のコイルの内、前記
被加熱体の大きさに応じた１個または複数個のコイルを
選択して構成してなることを要旨とする。この構成によ
り、鍋等の被加熱体に流れる電流は、略加熱コイル形状
の内径と外径の中間部に相当する部分を流れる。鍋等の
径の大きいものは、これに応じて、径の大きい加熱コイ
ルを用いることで、電流の流れる経路長が長くなり、加
熱コイルの入力抵抗が上がって高効率となる。
【０００７】請求項３記載の発明は、上記請求項１又は
２記載の誘導加熱調理器において、前記加熱コイルを構
成するリッツ線は、撚線をさらに撚り合わせる多段階の
撚り構造とするとともに、前記リッツ線における絶縁層
で被覆された素線の体積は、前記加熱コイル全体の体積
に対し４０％以上としてなることを要旨とする。この構
成により、加熱コイル全体積に対し、素線の体積の占め
る割合、即ち占積率を増やすと、素線同士の結合が密に
なってインダクタンスが大きくなり、被加熱体との電磁
的結合が増加する。占積率を４０％以上とすることで、
十分な電磁的結合が得られて略一定の高加熱効率とする
ことが可能となる。
２記載の誘導加熱調理器において、前記加熱コイルを構
成するリッツ線は、撚線をさらに撚り合わせる多段階の
撚り構造とするとともに、前記リッツ線における絶縁層
で被覆された素線の体積は、前記加熱コイル全体の体積
に対し４０％以上としてなることを要旨とする。この構
成により、加熱コイル全体積に対し、素線の体積の占め
る割合、即ち占積率を増やすと、素線同士の結合が密に
なってインダクタンスが大きくなり、被加熱体との電磁
的結合が増加する。占積率を４０％以上とすることで、
十分な電磁的結合が得られて略一定の高加熱効率とする
ことが可能となる。
【０００８】請求項４記載の発明は、被加熱体を誘導加
熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコイルの
外側に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、前記被
加熱体が低抵抗、低透磁率のときは前記第１のコイルと
第２のコイルを直列接続して用い、高抵抗又は／及び高
透磁率のときは、前記第２のコイルを用いるように構成
してなることを要旨とする。この構成により、鉄、ステ
ンレス等の高抵抗又は高透磁率の被加熱体を加熱すると
き、外側の第２のコイルを用いると電流の流れる経路長
が長くなり、加熱コイルの入力抵抗が大きくなる。この
とき加熱コイルのみの損失は一定なので高効率となる。
熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコイルの
外側に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、前記被
加熱体が低抵抗、低透磁率のときは前記第１のコイルと
第２のコイルを直列接続して用い、高抵抗又は／及び高
透磁率のときは、前記第２のコイルを用いるように構成
してなることを要旨とする。この構成により、鉄、ステ
ンレス等の高抵抗又は高透磁率の被加熱体を加熱すると
き、外側の第２のコイルを用いると電流の流れる経路長
が長くなり、加熱コイルの入力抵抗が大きくなる。この
とき加熱コイルのみの損失は一定なので高効率となる。
【０００９】請求項５記載の発明は、被加熱体を誘導加
熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコイルの
外側に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、前記被
加熱体が低抵抗、低透磁率のときは前記第１のコイルと
第２のコイルを直列接続して用い、前記被加熱体が高抵
抗又は／及び高透磁率で且つ小径のときは、前記第１の
コイルを用いるように構成してなることを要旨とする。
この構成により、鉄、ステンレス等の高抵抗又は高透磁
率で且つ小径の被加熱体を加熱するとき、内側の第１の
コイルを用いることで、磁束が有効に被加熱体に鎖交し
て効率良く加熱することが可能となる。
熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコイルの
外側に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、前記被
加熱体が低抵抗、低透磁率のときは前記第１のコイルと
第２のコイルを直列接続して用い、前記被加熱体が高抵
抗又は／及び高透磁率で且つ小径のときは、前記第１の
コイルを用いるように構成してなることを要旨とする。
この構成により、鉄、ステンレス等の高抵抗又は高透磁
率で且つ小径の被加熱体を加熱するとき、内側の第１の
コイルを用いることで、磁束が有効に被加熱体に鎖交し
て効率良く加熱することが可能となる。
【００１０】請求項６記載の発明は、被加熱体を誘導加
熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコイルの
外側に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、前記被
加熱体の直径が小さいときは前記第１のコイルを用い、
前記被加熱体の直径が大きいときは前記第２のコイルを
用いるように構成してなることを要旨とする。この構成
により、被加熱体の大きさに応じて加熱コイルの大きさ
を変えることで、磁束が有効に被加熱体に鎖交して効率
の良い加熱が可能となる。
熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコイルの
外側に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、前記被
加熱体の直径が小さいときは前記第１のコイルを用い、
前記被加熱体の直径が大きいときは前記第２のコイルを
用いるように構成してなることを要旨とする。この構成
により、被加熱体の大きさに応じて加熱コイルの大きさ
を変えることで、磁束が有効に被加熱体に鎖交して効率
の良い加熱が可能となる。
【００１１】請求項７記載の発明は、被加熱体を誘導加
熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコイルの
外側に同心的に巻回した第２のコイルと該第２のコイル
の外側に同心的に巻回した第３のコイルとで構成し、前
記被加熱体が低抵抗、低透磁率のときは前記第１のコイ
ル、第２のコイル及び第３のコイルを直列接続して用
い、高抵抗又は／及び高透磁率のときは、前記第２のコ
イルを用いるように構成してなることを要旨とする。こ
の構成により、鉄、ステンレス等の高抵抗又は高透磁率
の被加熱体は、アルミ、銅等の低抵抗、低透磁率の被加
熱体に比べて熱伝導率が悪い。高抵抗又は高透磁率で且
つ標準的な大きさの被加熱体を加熱するとき、中間の第
２のコイルを用いることで、被加熱体の底部に流れる電
流の経路が被加熱体の中心と外周部の中間辺りとなって
被加熱体底部の温度が均一化され、効率の良い加熱が可
能となる。
熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコイルの
外側に同心的に巻回した第２のコイルと該第２のコイル
の外側に同心的に巻回した第３のコイルとで構成し、前
記被加熱体が低抵抗、低透磁率のときは前記第１のコイ
ル、第２のコイル及び第３のコイルを直列接続して用
い、高抵抗又は／及び高透磁率のときは、前記第２のコ
イルを用いるように構成してなることを要旨とする。こ
の構成により、鉄、ステンレス等の高抵抗又は高透磁率
の被加熱体は、アルミ、銅等の低抵抗、低透磁率の被加
熱体に比べて熱伝導率が悪い。高抵抗又は高透磁率で且
つ標準的な大きさの被加熱体を加熱するとき、中間の第
２のコイルを用いることで、被加熱体の底部に流れる電
流の経路が被加熱体の中心と外周部の中間辺りとなって
被加熱体底部の温度が均一化され、効率の良い加熱が可
能となる。
【００１２】請求項８乃至１０記載の発明は、被加熱体
を誘導加熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１の
コイルの外側に同心的に巻回した第２のコイルと該第２
のコイルの外側に同心的に巻回した第３のコイルとで構
成し、高抵抗又は／及び高透磁率のときは、前記第１の
コイル及び第３のコイルを直列接続して用いるように構
成してなることを要旨とする。この構成により、第１の
コイルまたは第３のコイルを用いて高抵抗又は／及び高
透磁率の被加熱体を加熱する場合に比べて、加熱むらの
発生を防止することが可能となる。
を誘導加熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１の
コイルの外側に同心的に巻回した第２のコイルと該第２
のコイルの外側に同心的に巻回した第３のコイルとで構
成し、高抵抗又は／及び高透磁率のときは、前記第１の
コイル及び第３のコイルを直列接続して用いるように構
成してなることを要旨とする。この構成により、第１の
コイルまたは第３のコイルを用いて高抵抗又は／及び高
透磁率の被加熱体を加熱する場合に比べて、加熱むらの
発生を防止することが可能となる。
【００１３】請求項１１記載の発明は、上記請求項１乃
至１０の何れかに記載の誘導加熱調理器において、前記
加熱コイルを構成する各コイルをモールドしてなること
を要旨とする。この構成により、アルミ、銅等の低抵
抗、低透磁率の被加熱体を加熱するためには、加熱コイ
ルの巻数を増加させる必要がある。この結果、加熱コイ
ル電圧が高くなり、通常、トッププレートに低電圧に保
持されたシールド用導電体が配置される。各コイルをモ
ールドすることで、このシールド用導電体との間の加熱
コイルの絶縁性が向上する。
至１０の何れかに記載の誘導加熱調理器において、前記
加熱コイルを構成する各コイルをモールドしてなること
を要旨とする。この構成により、アルミ、銅等の低抵
抗、低透磁率の被加熱体を加熱するためには、加熱コイ
ルの巻数を増加させる必要がある。この結果、加熱コイ
ル電圧が高くなり、通常、トッププレートに低電圧に保
持されたシールド用導電体が配置される。各コイルをモ
ールドすることで、このシールド用導電体との間の加熱
コイルの絶縁性が向上する。
【００１４】請求項１２記載の発明は、上記請求項１１
記載の誘導加熱調理器において、前記各コイルを構成す
るリッツ線を、直接エポキシモールド用金型に巻き付け
て製造してなることを要旨とする。この構成により、各
コイルは、第１のコイルの外側に同心的に第２のコイル
を巻回するというように、１段型に構成されているの
で、容易にエポキシモールド用金型にリッツ線を巻き付
けて各コイルを成形し、さらにエポキシモールドして一
体成形することが可能となる。
記載の誘導加熱調理器において、前記各コイルを構成す
るリッツ線を、直接エポキシモールド用金型に巻き付け
て製造してなることを要旨とする。この構成により、各
コイルは、第１のコイルの外側に同心的に第２のコイル
を巻回するというように、１段型に構成されているの
で、容易にエポキシモールド用金型にリッツ線を巻き付
けて各コイルを成形し、さらにエポキシモールドして一
体成形することが可能となる。
【００１５】請求項１３記載の発明は、上記請求項１１
記載の誘導加熱調理器において、モールド用金型から前
記各コイルの接続端子取出し部には、予め熱収縮チュー
ブを被せてモールド材の注形を実行してなることを要旨
とする。この構成により、エポキシ等のモールド材固化
のためのヒーティングの際、熱収縮チューブが縮まりモ
ールド材の流出が防止されて接続端子取出し部にモール
ド材が固化することがなくなる。この結果、モールド材
の固化による接続端子取出し部の折損が防止される。
記載の誘導加熱調理器において、モールド用金型から前
記各コイルの接続端子取出し部には、予め熱収縮チュー
ブを被せてモールド材の注形を実行してなることを要旨
とする。この構成により、エポキシ等のモールド材固化
のためのヒーティングの際、熱収縮チューブが縮まりモ
ールド材の流出が防止されて接続端子取出し部にモール
ド材が固化することがなくなる。この結果、モールド材
の固化による接続端子取出し部の折損が防止される。
【００１６】請求項１４記載の発明は、上記請求項１３
記載の誘導加熱調理器において、前記各コイルの接続端
子取出し部の前記リッツ線には、シリコンを充填させた
後に前記熱収縮チューブを被せてなることを要旨とす
る。この構成により、リッツ線にシリコンを浸み込ませ
ておくことで、より確実にモールド材の流出が防止され
て接続端子取出し部の折損がなくなる。
記載の誘導加熱調理器において、前記各コイルの接続端
子取出し部の前記リッツ線には、シリコンを充填させた
後に前記熱収縮チューブを被せてなることを要旨とす
る。この構成により、リッツ線にシリコンを浸み込ませ
ておくことで、より確実にモールド材の流出が防止され
て接続端子取出し部の折損がなくなる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。
に基づいて説明する。
【００１８】誘導加熱調理器は、スパイラル状に巻いた
加熱コイルに高周波電流を流して磁束を発生させ、被加
熱体である鍋の底に渦電流を流して鍋を加熱するもので
ある。加熱コイルと鍋間の電磁的結合をよくすると、加
熱効率が向上する。その方法として、加熱コイルの全体
積に対し、素線（含む絶縁層）の体積の占める割合（占
積率）を増やすと素線同士がまず密に結合し、インダク
タンスが大きくなり、鍋との電磁的結合が増加する。ま
た、加熱コイルと鍋間の距離は、トッププレートがある
と共に熱対策の点で必要以上に近付けることはできな
い。そのため、占積率を大きくできる１段コイルは、電
流と鍋間が近付くことになり、電磁的結合が上がり、効
率が向上する。特に、アルミや銅鍋の加熱時、非磁性体
のため、加熱コイルに流れる電流と鍋間の距離を狭める
と加熱効率が向上する。
加熱コイルに高周波電流を流して磁束を発生させ、被加
熱体である鍋の底に渦電流を流して鍋を加熱するもので
ある。加熱コイルと鍋間の電磁的結合をよくすると、加
熱効率が向上する。その方法として、加熱コイルの全体
積に対し、素線（含む絶縁層）の体積の占める割合（占
積率）を増やすと素線同士がまず密に結合し、インダク
タンスが大きくなり、鍋との電磁的結合が増加する。ま
た、加熱コイルと鍋間の距離は、トッププレートがある
と共に熱対策の点で必要以上に近付けることはできな
い。そのため、占積率を大きくできる１段コイルは、電
流と鍋間が近付くことになり、電磁的結合が上がり、効
率が向上する。特に、アルミや銅鍋の加熱時、非磁性体
のため、加熱コイルに流れる電流と鍋間の距離を狭める
と加熱効率が向上する。
【００１９】以下に、各実施の形態を順に説明する。
【００２０】図１乃至図３は、本発明の第１の実施の形
態を示す図である。図１を用いて加熱コイル１Ａから説
明する。加熱コイル１Ａは、第１のコイル２の外側に第
２のコイル３、第２のコイル３の外側に第３のコイル
４、その外側に第４のコイル５が同心的に巻回されて構
成されている。各コイルの巻数は、一例として、第１の
コイル２が１２Ｔ（ターン）、第２のコイル３が８Ｔ、
第３のコイル４が６０Ｔ、第４のコイル５が５Ｔになっ
ている。１８はトッププレートである。被加熱体である
鍋２０を効率良く加熱するには、表１に示すように、鍋
２０の表皮抵抗は、その材質により変わるので、加熱コ
イル１Ａの巻数を、鍋２０を構成する各種材質の表皮抵
抗に合わせる必要があり、上述のような各コイルの巻数
となっている。
態を示す図である。図１を用いて加熱コイル１Ａから説
明する。加熱コイル１Ａは、第１のコイル２の外側に第
２のコイル３、第２のコイル３の外側に第３のコイル
４、その外側に第４のコイル５が同心的に巻回されて構
成されている。各コイルの巻数は、一例として、第１の
コイル２が１２Ｔ（ターン）、第２のコイル３が８Ｔ、
第３のコイル４が６０Ｔ、第４のコイル５が５Ｔになっ
ている。１８はトッププレートである。被加熱体である
鍋２０を効率良く加熱するには、表１に示すように、鍋
２０の表皮抵抗は、その材質により変わるので、加熱コ
イル１Ａの巻数を、鍋２０を構成する各種材質の表皮抵
抗に合わせる必要があり、上述のような各コイルの巻数
となっている。
【００２１】
【表１】 加熱コイル１Ａの入力インピーダンスは、（表皮抵抗）
×（加熱コイルの巻数の２乗）に比例する。したがっ
て、入力インピーダンスが定格入力に対して整合すると
きが効率が良い。表皮抵抗の大きい鉄の場合は、巻数が
少なくてよく、５Ｔの第４のコイル５を用い、端子１７
ａ，１７ｂ間に高周波電流を流す。次に表皮抵抗の小さ
い１８−８ステンレス鍋の場合は、端子１７ｂと１７ｃ
を接続し、合計で６５Ｔとなるように第３のコイル４と
第４のコイル５を直列に接続し、端子１７ａ，１７ｄ間
に高周波電流を流す。アルミニウムの場合は、合計で７
３Ｔとなるように第２のコイル３、第３のコイル４及び
第４のコイル５を直列に接続し、端子１７ａ，１７ｆ間
に高周波電流を流す。最も表皮抵抗の小さい銅鍋の場合
は、合計で８５Ｔとなるように第１から第４のコイル
２，３，４，５を直列接続し、端子１７ａ，１７ｈ間に
高周波電流を流す。このようにすれば、鍋２０の材質に
合った加熱コイル１Ａの巻数で効率良く加熱することが
できる。ここで、図１に、例えば第４のコイル５をトッ
ププレート１８側に幾分近付けて示したように、複数の
コイル２，３，４，５の上面は、同一平面上ではなく凹
凸があってもよい。しかし、ターン数の少ない第４のコ
イル５はトッププレート１８側に近付ける等、各コイル
２，３，４，５のターン数に応じてなるべくトッププレ
ート１８側に近付けておいた方が一層効率がよくなる。
×（加熱コイルの巻数の２乗）に比例する。したがっ
て、入力インピーダンスが定格入力に対して整合すると
きが効率が良い。表皮抵抗の大きい鉄の場合は、巻数が
少なくてよく、５Ｔの第４のコイル５を用い、端子１７
ａ，１７ｂ間に高周波電流を流す。次に表皮抵抗の小さ
い１８−８ステンレス鍋の場合は、端子１７ｂと１７ｃ
を接続し、合計で６５Ｔとなるように第３のコイル４と
第４のコイル５を直列に接続し、端子１７ａ，１７ｄ間
に高周波電流を流す。アルミニウムの場合は、合計で７
３Ｔとなるように第２のコイル３、第３のコイル４及び
第４のコイル５を直列に接続し、端子１７ａ，１７ｆ間
に高周波電流を流す。最も表皮抵抗の小さい銅鍋の場合
は、合計で８５Ｔとなるように第１から第４のコイル
２，３，４，５を直列接続し、端子１７ａ，１７ｈ間に
高周波電流を流す。このようにすれば、鍋２０の材質に
合った加熱コイル１Ａの巻数で効率良く加熱することが
できる。ここで、図１に、例えば第４のコイル５をトッ
ププレート１８側に幾分近付けて示したように、複数の
コイル２，３，４，５の上面は、同一平面上ではなく凹
凸があってもよい。しかし、ターン数の少ない第４のコ
イル５はトッププレート１８側に近付ける等、各コイル
２，３，４，５のターン数に応じてなるべくトッププレ
ート１８側に近付けておいた方が一層効率がよくなる。
【００２２】次に、図２を用いて、誘導加熱調理器の回
路構成及び作用を説明する。２７は商用交流電源、２８
はダイオードブリッジ、２９は平滑用のコンデンサであ
り、ダイオードブリッジ２８及びコンデンサ２９で直流
電源回路が構成されている。インバータ駆動回路２３か
らの駆動信号でスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 が交互にオ
ン／オフを繰り返し、直流電源回路からの直流電圧を周
期的にオン／オフすることで、加熱コイル１Ａに高周波
電流を流す。このとき、インバータの制御は、スイッチ
ング素子Ｑ2 の電圧と共振コンデンサＣ1 の電圧の位相
を位相比較回路２１で検知し、ボルテージコントロール
オシレータ２２にそれを入力するＰＬＬフィードバック
回路で行われる。これにより、スイッチング素子Ｑ2 の
電圧と共振回路に流れる電流の位相差を一定にすること
ができ、使用者が入力設定手段で入力設定を行うと位相
差設定回路２４により位相差を変えて所望の入力にす
る。材質検知回路２５は、インバータの電流値をＣＴに
より検出し、鍋材質に合った適切な加熱コイル巻数及び
鍋材質に合った適切な周波数になるようにコンデンサ容
量を切り換える。
路構成及び作用を説明する。２７は商用交流電源、２８
はダイオードブリッジ、２９は平滑用のコンデンサであ
り、ダイオードブリッジ２８及びコンデンサ２９で直流
電源回路が構成されている。インバータ駆動回路２３か
らの駆動信号でスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 が交互にオ
ン／オフを繰り返し、直流電源回路からの直流電圧を周
期的にオン／オフすることで、加熱コイル１Ａに高周波
電流を流す。このとき、インバータの制御は、スイッチ
ング素子Ｑ2 の電圧と共振コンデンサＣ1 の電圧の位相
を位相比較回路２１で検知し、ボルテージコントロール
オシレータ２２にそれを入力するＰＬＬフィードバック
回路で行われる。これにより、スイッチング素子Ｑ2 の
電圧と共振回路に流れる電流の位相差を一定にすること
ができ、使用者が入力設定手段で入力設定を行うと位相
差設定回路２４により位相差を変えて所望の入力にす
る。材質検知回路２５は、インバータの電流値をＣＴに
より検出し、鍋材質に合った適切な加熱コイル巻数及び
鍋材質に合った適切な周波数になるようにコンデンサ容
量を切り換える。
【００２３】まず、動作開始時、第１乃至第４のコイル
２，３，４，５及びコンデンサＣ1，Ｃ2 ，Ｃ3 ，Ｃ4
が直列接続になるようにスイッチＳＷ1 ，ＳＷ2 ，ＳＷ
3 をそれぞれ１７ｂ−１７ｃ，１７ｄ−１７ｅ，１７ｆ
−１７ｇ接続になるように切り換える。このとき、銅鍋
を載せたときは、正常なインバータ電流が流れ、効率良
く加熱でき動作を続ける。それ以外の鍋（アルミ、鉄、
ステンレス）は、表皮抵抗が大きいので、電流が少な
い。したがって、動作を止め、加熱コイル１Ａの巻数を
減らす必要があり、第２乃至第４のコイル３，４，５及
びコンデンサＣ1，Ｃ2 ，Ｃ3 が直列接続になるように
スイッチＳＷ3 を１７ｆ−１７ｋ接続になるように切り
換える。このとき、アルミ鍋が載せられていたら、正常
なインバータ電流が流れ効率良く加熱でき動作を続け
る。それ以外の鍋（鉄、ステンレス）は、表皮抵抗が大
きいので、電流が少ない。したがって、動作を止め、加
熱コイル１Ａの巻数を減らす必要があり、第３、第４の
コイル４，５及びコンデンサＣ1 ，Ｃ2 が直列接続にな
るようにスイッチＳＷ2 を１７ｄ−１７ｊ接続になるよ
うに切り換える。このとき、ステンレス鍋が載せられて
いたら、正常なインバータ電流が流れ効率良く加熱でき
動作を続ける。このとき、鉄鍋は、ステンレスより表皮
抵抗が大きいので、電流が少ない。したがって、動作を
止め、加熱コイル１Ａの巻数を減らす必要があり、第４
のコイル５及びコンデンサＣ1 が直列接続になるように
スイッチＳＷ1 を１７ｂ−１７ｉ接続になるように切り
換える。このとき鉄鍋が載せられていたら、正常なイン
バータ電流が流れ効率良く加熱でき動作を続ける。この
ように、鍋材質に合った加熱コイル巻数を用いること
で、どの鍋でも効率良く加熱することができる。図３
は、上述のように、加熱コイル１Ａを１段化して占積率
を上げた場合において、アルミ鍋を加熱した場合の占積
率に対する加熱効率の関係を示している。占積率を４０
％以上にすると、ほぼ一定値で高加熱効率とすることが
できる。占積率が４０％程度以下になると、加熱効率が
極端に悪化する。これは、結合係数が小さくなったため
である。
２，３，４，５及びコンデンサＣ1，Ｃ2 ，Ｃ3 ，Ｃ4
が直列接続になるようにスイッチＳＷ1 ，ＳＷ2 ，ＳＷ
3 をそれぞれ１７ｂ−１７ｃ，１７ｄ−１７ｅ，１７ｆ
−１７ｇ接続になるように切り換える。このとき、銅鍋
を載せたときは、正常なインバータ電流が流れ、効率良
く加熱でき動作を続ける。それ以外の鍋（アルミ、鉄、
ステンレス）は、表皮抵抗が大きいので、電流が少な
い。したがって、動作を止め、加熱コイル１Ａの巻数を
減らす必要があり、第２乃至第４のコイル３，４，５及
びコンデンサＣ1，Ｃ2 ，Ｃ3 が直列接続になるように
スイッチＳＷ3 を１７ｆ−１７ｋ接続になるように切り
換える。このとき、アルミ鍋が載せられていたら、正常
なインバータ電流が流れ効率良く加熱でき動作を続け
る。それ以外の鍋（鉄、ステンレス）は、表皮抵抗が大
きいので、電流が少ない。したがって、動作を止め、加
熱コイル１Ａの巻数を減らす必要があり、第３、第４の
コイル４，５及びコンデンサＣ1 ，Ｃ2 が直列接続にな
るようにスイッチＳＷ2 を１７ｄ−１７ｊ接続になるよ
うに切り換える。このとき、ステンレス鍋が載せられて
いたら、正常なインバータ電流が流れ効率良く加熱でき
動作を続ける。このとき、鉄鍋は、ステンレスより表皮
抵抗が大きいので、電流が少ない。したがって、動作を
止め、加熱コイル１Ａの巻数を減らす必要があり、第４
のコイル５及びコンデンサＣ1 が直列接続になるように
スイッチＳＷ1 を１７ｂ−１７ｉ接続になるように切り
換える。このとき鉄鍋が載せられていたら、正常なイン
バータ電流が流れ効率良く加熱でき動作を続ける。この
ように、鍋材質に合った加熱コイル巻数を用いること
で、どの鍋でも効率良く加熱することができる。図３
は、上述のように、加熱コイル１Ａを１段化して占積率
を上げた場合において、アルミ鍋を加熱した場合の占積
率に対する加熱効率の関係を示している。占積率を４０
％以上にすると、ほぼ一定値で高加熱効率とすることが
できる。占積率が４０％程度以下になると、加熱効率が
極端に悪化する。これは、結合係数が小さくなったため
である。
【００２４】図４及び図５には、本発明の第２の実施の
形態を示す。図４において、加熱コイル１Ｂは、第１の
コイル６の外側に第２のコイル７、第２のコイル７の外
側に第３のコイル８、その外側に第４のコイル９が同心
的に巻回されて構成されている。各コイル６，７，８，
９の直径は、第１のコイル６が１００mm、第２のコイル
７が１６０mm、第３のコイル８が２００mm、第４のコイ
ル９が２２０mmとなっている。鍋２０を効率良く加熱す
るには、鍋２０の直径に合わせた加熱コイルで加熱する
必要がある。アルミ鍋の直径が２２０mm以上の場合は、
第４のコイル９を用い、端子１７ａ，１７ｂ間に高周波
電流を流す。次に小さい直径２００mmから２２０mmのア
ルミ鍋の場合は、第３のコイル８を用い、１７ｃ，１７
ｄ間に高周波電流を流す。直径１６０mmから２００mmの
アルミ鍋の場合は、第２のコイル７を用い、直径１６０
mm以下のアルミ鍋は、第１のコイル６を用いる。特に、
アルミ鍋の場合、加熱コイル１Ｂと鍋２０間の距離が大
きく離れると、加熱効率が低下するので、鍋径に合った
大きさのコイルを用いると効率良く加熱できる。鍋２０
に流れる電流は、ほぼ加熱コイルの形状の内径と外径の
中間部を流れる。したがって、鍋径が大きいものは、コ
イルの寸法の大きいものを用いると、電流の流れる経路
長が長く、加熱コイル１Ｂの入力抵抗が上がり、効率が
良くなる。即ち、鍋２０を加熱する入力に比例関係があ
る鍋の入力抵抗Ｒinは、 Ｒin∝Ｒs ・Ｌ …（１） Ｒs ；表皮抵抗、Ｌ；鍋に流れる電流の経路長であり、
表皮抵抗Ｒs は、 Ｒs ＝√（ｆ・μｒ・ρ） …（２） ｆ；周波数、μｒ；比透磁率、ρ；抵抗率 となる。加熱コイルの損失が同じなら、入力抵抗Ｒinが
大きいものほど、加熱効率は向上する。特に、アルミ又
は銅鍋の場合、加熱コイルの巻数、周波数とも上げる必
要があり、加熱コイルの損失が大きく、効率を向上させ
るのが難しいが、鍋の外径付近に電流が流れるような加
熱コイルの形状であると大きく効率が向上する。一方、
アルミ・銅鍋直径より大きい内径の加熱コイルで加熱す
ると、非磁性体であるため、加熱コイルの磁束が鍋に入
らず著しく効率が悪化する。
形態を示す。図４において、加熱コイル１Ｂは、第１の
コイル６の外側に第２のコイル７、第２のコイル７の外
側に第３のコイル８、その外側に第４のコイル９が同心
的に巻回されて構成されている。各コイル６，７，８，
９の直径は、第１のコイル６が１００mm、第２のコイル
７が１６０mm、第３のコイル８が２００mm、第４のコイ
ル９が２２０mmとなっている。鍋２０を効率良く加熱す
るには、鍋２０の直径に合わせた加熱コイルで加熱する
必要がある。アルミ鍋の直径が２２０mm以上の場合は、
第４のコイル９を用い、端子１７ａ，１７ｂ間に高周波
電流を流す。次に小さい直径２００mmから２２０mmのア
ルミ鍋の場合は、第３のコイル８を用い、１７ｃ，１７
ｄ間に高周波電流を流す。直径１６０mmから２００mmの
アルミ鍋の場合は、第２のコイル７を用い、直径１６０
mm以下のアルミ鍋は、第１のコイル６を用いる。特に、
アルミ鍋の場合、加熱コイル１Ｂと鍋２０間の距離が大
きく離れると、加熱効率が低下するので、鍋径に合った
大きさのコイルを用いると効率良く加熱できる。鍋２０
に流れる電流は、ほぼ加熱コイルの形状の内径と外径の
中間部を流れる。したがって、鍋径が大きいものは、コ
イルの寸法の大きいものを用いると、電流の流れる経路
長が長く、加熱コイル１Ｂの入力抵抗が上がり、効率が
良くなる。即ち、鍋２０を加熱する入力に比例関係があ
る鍋の入力抵抗Ｒinは、 Ｒin∝Ｒs ・Ｌ …（１） Ｒs ；表皮抵抗、Ｌ；鍋に流れる電流の経路長であり、
表皮抵抗Ｒs は、 Ｒs ＝√（ｆ・μｒ・ρ） …（２） ｆ；周波数、μｒ；比透磁率、ρ；抵抗率 となる。加熱コイルの損失が同じなら、入力抵抗Ｒinが
大きいものほど、加熱効率は向上する。特に、アルミ又
は銅鍋の場合、加熱コイルの巻数、周波数とも上げる必
要があり、加熱コイルの損失が大きく、効率を向上させ
るのが難しいが、鍋の外径付近に電流が流れるような加
熱コイルの形状であると大きく効率が向上する。一方、
アルミ・銅鍋直径より大きい内径の加熱コイルで加熱す
ると、非磁性体であるため、加熱コイルの磁束が鍋に入
らず著しく効率が悪化する。
【００２５】次に、図５を用いて、誘導加熱調理器の回
路構成及び作用を説明する。鍋径検知回路２６は、イン
バータの電流値をＣＴにより検出し、鍋径に合った適切
な加熱コイル形状に、スイッチＳＷ5 を切り換える。こ
のとき、大きい径のコイルから順次小さい径のコイルへ
切換えていく。まず、動作開始時、第４のコイル９及び
コンデンサＣ5 が直列接続になるように切換えスイッチ
ＳＷ5 を１７ｊ−１７ａ接続になるように切り換える。
このとき、直径２２０mm以上のアルミ鍋を載せたとき
は、正常なインバータ電流が流れ効率良く加熱でき動作
を続ける。これ以下の鍋は、磁束が鍋に入らず入力抵抗
が小さく、電流が大きい。したがって、動作を止め、加
熱コイル１Ｂを切り換える必要があり、第３のコイル８
及びコンデンサＣ5 が直列接続になるように切換えスイ
ッチＳＷ5 を１７ｊ−１７ｃ接続になるように切り換え
る。このとき、直径２００mmから２２０mm以上のアルミ
鍋が載せられていたら、正常なインバータ電流が流れ効
率良く加熱でき動作を続ける。これ以下の鍋は、磁束が
鍋に有効に入らず入力抵抗が小さく、電流が大きい。し
たがって、動作を止め、加熱コイル１Ｂを切り換える必
要があり、第２のコイル７及びコンデンサＣ5 が直列接
続になるように切換えスイッチＳＷ5 を１７ｊ−１７ｅ
接続になるように切り換える。このとき、直径１６０mm
から２００mmのアルミ鍋が載せられていたら、正常なイ
ンバータ電流が流れ効率良く加熱でき動作を続ける。こ
れ以下の鍋は、磁束が鍋に有効に入らず入力抵抗が小さ
く、電流が大きい。したがって、動作を止め、加熱コイ
ル１Ｂを切り換える必要があり、第１のコイル６及びコ
ンデンサＣ5 が直列接続になるように切換えスイッチＳ
Ｗ5 を１７ｊ−１７ｇ接続になるように切り換える。こ
のとき、直径１６０mm以下程度のアルミ鍋が載せられて
いたら、正常なインバータ電流が流れ効率良く加熱でき
動作を続ける。このように、鍋径に合った大きさの加熱
コイルを用いて加熱すると、低抵抗、非磁性のアルミ、
銅鍋でも効率良く加熱することができる。また、鉄、ス
テンレスでもこの方法は有効である。
路構成及び作用を説明する。鍋径検知回路２６は、イン
バータの電流値をＣＴにより検出し、鍋径に合った適切
な加熱コイル形状に、スイッチＳＷ5 を切り換える。こ
のとき、大きい径のコイルから順次小さい径のコイルへ
切換えていく。まず、動作開始時、第４のコイル９及び
コンデンサＣ5 が直列接続になるように切換えスイッチ
ＳＷ5 を１７ｊ−１７ａ接続になるように切り換える。
このとき、直径２２０mm以上のアルミ鍋を載せたとき
は、正常なインバータ電流が流れ効率良く加熱でき動作
を続ける。これ以下の鍋は、磁束が鍋に入らず入力抵抗
が小さく、電流が大きい。したがって、動作を止め、加
熱コイル１Ｂを切り換える必要があり、第３のコイル８
及びコンデンサＣ5 が直列接続になるように切換えスイ
ッチＳＷ5 を１７ｊ−１７ｃ接続になるように切り換え
る。このとき、直径２００mmから２２０mm以上のアルミ
鍋が載せられていたら、正常なインバータ電流が流れ効
率良く加熱でき動作を続ける。これ以下の鍋は、磁束が
鍋に有効に入らず入力抵抗が小さく、電流が大きい。し
たがって、動作を止め、加熱コイル１Ｂを切り換える必
要があり、第２のコイル７及びコンデンサＣ5 が直列接
続になるように切換えスイッチＳＷ5 を１７ｊ−１７ｅ
接続になるように切り換える。このとき、直径１６０mm
から２００mmのアルミ鍋が載せられていたら、正常なイ
ンバータ電流が流れ効率良く加熱でき動作を続ける。こ
れ以下の鍋は、磁束が鍋に有効に入らず入力抵抗が小さ
く、電流が大きい。したがって、動作を止め、加熱コイ
ル１Ｂを切り換える必要があり、第１のコイル６及びコ
ンデンサＣ5 が直列接続になるように切換えスイッチＳ
Ｗ5 を１７ｊ−１７ｇ接続になるように切り換える。こ
のとき、直径１６０mm以下程度のアルミ鍋が載せられて
いたら、正常なインバータ電流が流れ効率良く加熱でき
動作を続ける。このように、鍋径に合った大きさの加熱
コイルを用いて加熱すると、低抵抗、非磁性のアルミ、
銅鍋でも効率良く加熱することができる。また、鉄、ス
テンレスでもこの方法は有効である。
【００２６】図６には、本発明の第３の実施の形態を示
す。アルミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋２０は、第１の
コイル１０（例えば６５Ｔ）と第２のコイル１１（例え
ば２０Ｔ）を直列接続した加熱コイル１Ｃで加熱し、
鉄、ステンレス等の高抵抗又は磁性の鍋２０は、外側の
第２のコイル１１を用いる。このとき、鉄、ステンレス
鍋を加熱する入力抵抗Ｒinは前記式（１）で表され、ま
た、表皮抵抗Ｒs は前記式（２）で表される。したがっ
て、入力抵抗Ｒinはインバータ周波数が同じなら、固定
値となる。鉄、ステンレスの高抵抗又は磁性の鍋用コイ
ルを外側に巻くと、電流の流れる経路長が長くなり（図
６（ｂ））、入力抵抗Ｒinが大きくなる。したがって、
加熱コイル１Ｃのみの損失は、一定なので効率が向上す
る。よって、鉄、ステンレス加熱は外側の第２のコイル
１１を用いる。
す。アルミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋２０は、第１の
コイル１０（例えば６５Ｔ）と第２のコイル１１（例え
ば２０Ｔ）を直列接続した加熱コイル１Ｃで加熱し、
鉄、ステンレス等の高抵抗又は磁性の鍋２０は、外側の
第２のコイル１１を用いる。このとき、鉄、ステンレス
鍋を加熱する入力抵抗Ｒinは前記式（１）で表され、ま
た、表皮抵抗Ｒs は前記式（２）で表される。したがっ
て、入力抵抗Ｒinはインバータ周波数が同じなら、固定
値となる。鉄、ステンレスの高抵抗又は磁性の鍋用コイ
ルを外側に巻くと、電流の流れる経路長が長くなり（図
６（ｂ））、入力抵抗Ｒinが大きくなる。したがって、
加熱コイル１Ｃのみの損失は、一定なので効率が向上す
る。よって、鉄、ステンレス加熱は外側の第２のコイル
１１を用いる。
【００２７】図７には、本発明の第４の実施の形態を示
す。アルミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋２０は、第１の
コイル１２（例えば２０Ｔ）と第２のコイル１３（例え
ば６５Ｔ）を直列接続した加熱コイル１Ｄで加熱し、
鉄、ステンレスの高抵抗又は磁性の鍋２０は、内側の第
１のコイル１２を用いる。鉄、ステンレスにおいて小径
の鍋２０を加熱するとき、加熱コイル１Ｄの直径が鍋２
０に比べて大きすぎると、磁束が有効に鍋２０に入ら
ず、効率良く加熱することができない。そこで、内側に
巻いた第１のコイル１２で小径鍋を加熱すると図７
（ｂ）のように有効に磁束が鍋２０に鎖交して、効率良
く加熱することができる。
す。アルミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋２０は、第１の
コイル１２（例えば２０Ｔ）と第２のコイル１３（例え
ば６５Ｔ）を直列接続した加熱コイル１Ｄで加熱し、
鉄、ステンレスの高抵抗又は磁性の鍋２０は、内側の第
１のコイル１２を用いる。鉄、ステンレスにおいて小径
の鍋２０を加熱するとき、加熱コイル１Ｄの直径が鍋２
０に比べて大きすぎると、磁束が有効に鍋２０に入ら
ず、効率良く加熱することができない。そこで、内側に
巻いた第１のコイル１２で小径鍋を加熱すると図７
（ｂ）のように有効に磁束が鍋２０に鎖交して、効率良
く加熱することができる。
【００２８】本発明の第５の実施の形態を、前記図７を
参照して説明する。直径の大きい鍋２０は、第２のコイ
ル１３を用い、直径の小さな鍋２０は内側に巻いた第１
のコイル１２を用いる。鍋２０により、加熱コイルの大
きさを変えることにより効率良く加熱することができ
る。
参照して説明する。直径の大きい鍋２０は、第２のコイ
ル１３を用い、直径の小さな鍋２０は内側に巻いた第１
のコイル１２を用いる。鍋２０により、加熱コイルの大
きさを変えることにより効率良く加熱することができ
る。
【００２９】図８には、本発明の第６の実施の形態を示
す。アルミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋２０は、第１の
コイル１４（例えば３０Ｔ）、第２のコイル１５（例え
ば２０Ｔ）及び第３のコイル１６（例えば３５Ｔ）を直
列接続した加熱コイル１Ｅで加熱し、鉄、ステンレスの
高抵抗又は磁性の鍋２０は、中間の第２のコイル１５を
用いる。鉄、ステンレス鍋は、アルミ等に比べて熱伝導
率が悪い。したがって、標準的な大きさの鍋２０におい
て、鍋底に流れる電流の経路は鍋２０の中心と外周部の
中間辺りに流すことが（図８（ｂ））、鍋加熱におい
て、鍋底温度が均一化し調理性能がよくなる。
す。アルミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋２０は、第１の
コイル１４（例えば３０Ｔ）、第２のコイル１５（例え
ば２０Ｔ）及び第３のコイル１６（例えば３５Ｔ）を直
列接続した加熱コイル１Ｅで加熱し、鉄、ステンレスの
高抵抗又は磁性の鍋２０は、中間の第２のコイル１５を
用いる。鉄、ステンレス鍋は、アルミ等に比べて熱伝導
率が悪い。したがって、標準的な大きさの鍋２０におい
て、鍋底に流れる電流の経路は鍋２０の中心と外周部の
中間辺りに流すことが（図８（ｂ））、鍋加熱におい
て、鍋底温度が均一化し調理性能がよくなる。
【００３０】図９には、本発明の第７の実施の形態を示
す。アルミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋は、第１のコイ
ル４１（例えば１０Ｔ）、第２のコイル４２（例えば６
５Ｔ）及び第３のコイル４３（例えば１０Ｔ）を直列接
続した加熱コイル１Ｇで加熱し、鉄、ステンレスの高抵
抗又は磁性の鍋は、第１のコイル４１及び第３のコイル
４３を直列接続して用いる。鉄、ステンレス鍋だけでな
くアルミ、銅等の鍋も加熱できるようにする１段コイル
では、アルミ、銅等の鍋を加熱する場合に比べ、鉄、ス
テンレス鍋を加熱する場合のコイル巻数は少ない。さら
に、鍋には、加熱コイルに電流を流した上部分で、鍋に
も電流が流れ発熱する。したがって、鉄、ステンレス鍋
を加熱するとき、１箇所のコイルを使って誘導加熱する
と、その部分だけが発熱して加熱むらを起こすおそれが
ある。特に、被加熱物が加熱中に動かす事の少ないホッ
トケーキ等の場合、電流を流したコイル上面は焼ける
が、それ以外は生焼けになってしまう不具合が発生し得
る。そこで、内側の第１のコイル４１と外側の第３のコ
イル４３に電流を流すことで、加熱むらの発生を少なく
することができる。
す。アルミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋は、第１のコイ
ル４１（例えば１０Ｔ）、第２のコイル４２（例えば６
５Ｔ）及び第３のコイル４３（例えば１０Ｔ）を直列接
続した加熱コイル１Ｇで加熱し、鉄、ステンレスの高抵
抗又は磁性の鍋は、第１のコイル４１及び第３のコイル
４３を直列接続して用いる。鉄、ステンレス鍋だけでな
くアルミ、銅等の鍋も加熱できるようにする１段コイル
では、アルミ、銅等の鍋を加熱する場合に比べ、鉄、ス
テンレス鍋を加熱する場合のコイル巻数は少ない。さら
に、鍋には、加熱コイルに電流を流した上部分で、鍋に
も電流が流れ発熱する。したがって、鉄、ステンレス鍋
を加熱するとき、１箇所のコイルを使って誘導加熱する
と、その部分だけが発熱して加熱むらを起こすおそれが
ある。特に、被加熱物が加熱中に動かす事の少ないホッ
トケーキ等の場合、電流を流したコイル上面は焼ける
が、それ以外は生焼けになってしまう不具合が発生し得
る。そこで、内側の第１のコイル４１と外側の第３のコ
イル４３に電流を流すことで、加熱むらの発生を少なく
することができる。
【００３１】次に、図１０を用いて、第７の実施の形態
に係る加熱コイル１Ｇを用いた誘導加熱調理器の回路構
成及び作用を説明する。材質検知回路２５は、インバー
タの電流値をＣＴにより検出し、鍋の材質に合った適切
な加熱コイル巻数及び鍋の材質に合った適切な周波数に
なるようにコンデンサ容量を、それぞれスイッチＳＷ6
及びＳＷ7 を制御することで、切り換える。
に係る加熱コイル１Ｇを用いた誘導加熱調理器の回路構
成及び作用を説明する。材質検知回路２５は、インバー
タの電流値をＣＴにより検出し、鍋の材質に合った適切
な加熱コイル巻数及び鍋の材質に合った適切な周波数に
なるようにコンデンサ容量を、それぞれスイッチＳＷ6
及びＳＷ7 を制御することで、切り換える。
【００３２】まず、動作開始時、第１乃至第３のコイル
４１，４２，４３及びコンデンサＣ6 ，Ｃ7 が直列接続
になるようにスイッチＳＷ6 ，ＳＷ7 をそれぞれ１７ａ
−１７ｂ，１７ｄ−１７ｅ接続になるように切り換え
る。このとき、アルミ、銅等の鍋を載せたときは、正常
なインバータ電流が流れ、効率良く加熱でき動作を続け
る。それ以外の鍋（鉄、ステンレス）は、動作を止め、
第１、第３のコイル４１，４３及びコンデンサＣ7 を直
列接続にすべくスイッチＳＷ6 を１７ａ−１７ｃ接続に
なるように、またスイッチＳＷ7 を１７ｄ−１７ｆ接続
になるように切り換える。
４１，４２，４３及びコンデンサＣ6 ，Ｃ7 が直列接続
になるようにスイッチＳＷ6 ，ＳＷ7 をそれぞれ１７ａ
−１７ｂ，１７ｄ−１７ｅ接続になるように切り換え
る。このとき、アルミ、銅等の鍋を載せたときは、正常
なインバータ電流が流れ、効率良く加熱でき動作を続け
る。それ以外の鍋（鉄、ステンレス）は、動作を止め、
第１、第３のコイル４１，４３及びコンデンサＣ7 を直
列接続にすべくスイッチＳＷ6 を１７ａ−１７ｃ接続に
なるように、またスイッチＳＷ7 を１７ｄ−１７ｆ接続
になるように切り換える。
【００３３】図１１は、上記図１０の変形例であり、鍋
の材質に合った適切な加熱コイル巻数及び鍋の材質に合
った適切な周波数になるようなコンデンサ容量の切り換
えを１つのスイッチＳＷ8 で実現した構成である。すな
わち、アルミ、銅等の鍋を加熱するときには、スイッチ
ＳＷ8 を１７ａ−１７ｂ接続となるようにし、鉄、ステ
ンレスの鍋を加熱するときには、スイッチＳＷ8 を１７
ａ−１７ｃとなるように切り換えるのである。この構成
によれば、上記図１０の構成に比べてコストダウンを図
ることができる。
の材質に合った適切な加熱コイル巻数及び鍋の材質に合
った適切な周波数になるようなコンデンサ容量の切り換
えを１つのスイッチＳＷ8 で実現した構成である。すな
わち、アルミ、銅等の鍋を加熱するときには、スイッチ
ＳＷ8 を１７ａ−１７ｂ接続となるようにし、鉄、ステ
ンレスの鍋を加熱するときには、スイッチＳＷ8 を１７
ａ−１７ｃとなるように切り換えるのである。この構成
によれば、上記図１０の構成に比べてコストダウンを図
ることができる。
【００３４】図１２には、本発明の第８の実施の形態を
示す。アルミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋は、第１のコ
イル５１（例えば１０Ｔ）及び第２のコイル５２（例え
ば７５Ｔ）を直列接続した加熱コイル１Ｈで加熱し、
鉄、ステンレスの高抵抗又は磁性の鍋は、第１のコイル
５１及び第３のコイル５３（例えば１０Ｔ）を直列接続
して用いる。これにより、図９に示した実施の形態と同
様に加熱むらの発生を少なくすることができる。
示す。アルミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋は、第１のコ
イル５１（例えば１０Ｔ）及び第２のコイル５２（例え
ば７５Ｔ）を直列接続した加熱コイル１Ｈで加熱し、
鉄、ステンレスの高抵抗又は磁性の鍋は、第１のコイル
５１及び第３のコイル５３（例えば１０Ｔ）を直列接続
して用いる。これにより、図９に示した実施の形態と同
様に加熱むらの発生を少なくすることができる。
【００３５】次に、図１３を用いて、第８の実施の形態
に係る加熱コイル１Ｈを用いた誘導加熱調理器の回路構
成及び作用を説明する。材質検知回路２５は、インバー
タの電流値をＣＴにより検出し、鍋の材質に合った適切
な加熱コイル巻数及び鍋の材質に合った適切な周波数に
なるようにコンデンサ容量を、スイッチＳＷ9 を制御す
ることで、切り換える。
に係る加熱コイル１Ｈを用いた誘導加熱調理器の回路構
成及び作用を説明する。材質検知回路２５は、インバー
タの電流値をＣＴにより検出し、鍋の材質に合った適切
な加熱コイル巻数及び鍋の材質に合った適切な周波数に
なるようにコンデンサ容量を、スイッチＳＷ9 を制御す
ることで、切り換える。
【００３６】まず、動作開始時、第１及び第２のコイル
５１，５２及びコンデンサＣ8 ，Ｃ9 が直列接続になる
ようにスイッチＳＷ9 を１７ａ−１７ｂ接続になるよう
に切り換える。このとき、アルミ、銅等の鍋を載せたと
きは、正常なインバータ電流が流れ、効率良く加熱でき
動作を続ける。それ以外の鍋（鉄、ステンレス）は、動
作を止め、第１、第３のコイル５１，５３及びコンデン
サＣ9 を直列接続にすべくスイッチＳＷ9 を１７ａ−１
７ｃ接続になるように切り換える。
５１，５２及びコンデンサＣ8 ，Ｃ9 が直列接続になる
ようにスイッチＳＷ9 を１７ａ−１７ｂ接続になるよう
に切り換える。このとき、アルミ、銅等の鍋を載せたと
きは、正常なインバータ電流が流れ、効率良く加熱でき
動作を続ける。それ以外の鍋（鉄、ステンレス）は、動
作を止め、第１、第３のコイル５１，５３及びコンデン
サＣ9 を直列接続にすべくスイッチＳＷ9 を１７ａ−１
７ｃ接続になるように切り換える。
【００３７】このような回路構成により、スイッチが１
個で済み、コストダウンを図ることができ、また、アル
ミ、銅等の鍋の加熱時には、スイッチＳＷ9 の切り換え
に伴い、第２のコイル５２の外側で５ｋＶ程度の電圧が
発生するが、コイル５２外側でこれに対する絶縁処理を
容易に施すことができる。
個で済み、コストダウンを図ることができ、また、アル
ミ、銅等の鍋の加熱時には、スイッチＳＷ9 の切り換え
に伴い、第２のコイル５２の外側で５ｋＶ程度の電圧が
発生するが、コイル５２外側でこれに対する絶縁処理を
容易に施すことができる。
【００３８】なお、上記第８の実施の形態では、アル
ミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋を、第１のコイル５１
（例えば１０Ｔ）及び第２のコイル５２（例えば７５
Ｔ）を直列接続した加熱コイル１Ｈで加熱し、鉄、ステ
ンレスの高抵抗又は磁性の鍋を、第１のコイル及び第３
のコイル５３（例えば１０Ｔ）を直列接続して用いるよ
うにしたが、アルミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋を、第
３のコイル５３及び第２のコイル５２を直列接続した加
熱コイル１Ｈで加熱し、鉄、ステンレスの高抵抗又は磁
性の鍋を、第１のコイル５１及び第３のコイル５３を直
列接続して用いるようにしてもよい。これは、鉄鍋等の
加熱に使用する内側または外側のコイルの幅が、第２の
コイル５２に比べて巻数が少なく、１cm程度で、コイル
全体の直径が１９cm程度であるため、アルミ、銅等の加
熱時、内側または外側のいずれかのコイルを使用しなく
ても、加熱むらの影響が小さいことによる。この場合の
回路構成としては、図１３において、第１のコイル５１
と第３のコイル５３の接続配置位置を逆にすればよい。
ミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋を、第１のコイル５１
（例えば１０Ｔ）及び第２のコイル５２（例えば７５
Ｔ）を直列接続した加熱コイル１Ｈで加熱し、鉄、ステ
ンレスの高抵抗又は磁性の鍋を、第１のコイル及び第３
のコイル５３（例えば１０Ｔ）を直列接続して用いるよ
うにしたが、アルミ、銅等の低抵抗・非磁性の鍋を、第
３のコイル５３及び第２のコイル５２を直列接続した加
熱コイル１Ｈで加熱し、鉄、ステンレスの高抵抗又は磁
性の鍋を、第１のコイル５１及び第３のコイル５３を直
列接続して用いるようにしてもよい。これは、鉄鍋等の
加熱に使用する内側または外側のコイルの幅が、第２の
コイル５２に比べて巻数が少なく、１cm程度で、コイル
全体の直径が１９cm程度であるため、アルミ、銅等の加
熱時、内側または外側のいずれかのコイルを使用しなく
ても、加熱むらの影響が小さいことによる。この場合の
回路構成としては、図１３において、第１のコイル５１
と第３のコイル５３の接続配置位置を逆にすればよい。
【００３９】図１４には、本発明の第９の実施の形態を
示す。アルミ、鉄兼用１段コイルにおいて加熱コイル１
Ｆをモールドする。低抵抗、非磁性鍋を加熱するために
は、鍋の表皮抵抗が小さいため、加熱コイル巻数を増加
させる必要があり、加熱コイル電圧が高くなる。したが
って、トッププレート１８にシールド用導電体物３０を
配置し、それを低電圧部と接続する必要がある。よっ
て、コイル−シールド間で絶縁破壊防止用にエポキシモ
ールドする必要がある。３１はフェライトである。
示す。アルミ、鉄兼用１段コイルにおいて加熱コイル１
Ｆをモールドする。低抵抗、非磁性鍋を加熱するために
は、鍋の表皮抵抗が小さいため、加熱コイル巻数を増加
させる必要があり、加熱コイル電圧が高くなる。したが
って、トッププレート１８にシールド用導電体物３０を
配置し、それを低電圧部と接続する必要がある。よっ
て、コイル−シールド間で絶縁破壊防止用にエポキシモ
ールドする必要がある。３１はフェライトである。
【００４０】図１５乃至図１７には、本発明の第１０の
実施の形態を示す。エポキシモールドするとき、１段加
熱コイルの場合は、容易にエポキシ型でコイル成形をし
モールドする一体成形が可能である。図１５に示すよう
に、アルミ等エポキシを離形できる型３３ａに直接加熱
コイルのリッツ線３２を巻き、途中からリッツ線３２を
出し、第１のコイルを作り、その後第２のコイルを巻き
始める。この型は中心軸を中心に回すことができる。次
に、図１６（ａ）に示すように、それをエポキシ樹脂を
流し込める型３３ｂにセットし、エポキシ注形を行う。
そのとき、コイル上面は、コイルリッツ線３２がむき出
しになり、トッププレートのシールド用導電体物と絶縁
破壊が起こるおそれがある。そこで、図１７のように再
度、コイル上面が開いた型３３ｃに入れ、エポキシ注形
を行う。このとき、コイル下面にフェライト３１接着を
行う。１段加熱コイルの引き出しリッツ線３２ａや巻き
始め、巻き終りのリッツ線３２ｂの部分にエポキシが毛
細管現象により、型３３ｂの外へはみ出してくると、そ
の部分が動いたとき折れてしまうおそれがある。そこ
で、熱収縮チューブ３４をその部分に取り付け、エポキ
シを固めるためにヒーティングするとき、熱収縮チュー
ブ３４を収縮させてその部分を縮めることで、エポキシ
の流出を防ぐことができる。このとき、リッツ線３２
ａ，３２ｂにシリコン３５を浸み込ませることで（図１
６（ｂ））、より確実にエポキシの流出を防ぐことがで
きる。
実施の形態を示す。エポキシモールドするとき、１段加
熱コイルの場合は、容易にエポキシ型でコイル成形をし
モールドする一体成形が可能である。図１５に示すよう
に、アルミ等エポキシを離形できる型３３ａに直接加熱
コイルのリッツ線３２を巻き、途中からリッツ線３２を
出し、第１のコイルを作り、その後第２のコイルを巻き
始める。この型は中心軸を中心に回すことができる。次
に、図１６（ａ）に示すように、それをエポキシ樹脂を
流し込める型３３ｂにセットし、エポキシ注形を行う。
そのとき、コイル上面は、コイルリッツ線３２がむき出
しになり、トッププレートのシールド用導電体物と絶縁
破壊が起こるおそれがある。そこで、図１７のように再
度、コイル上面が開いた型３３ｃに入れ、エポキシ注形
を行う。このとき、コイル下面にフェライト３１接着を
行う。１段加熱コイルの引き出しリッツ線３２ａや巻き
始め、巻き終りのリッツ線３２ｂの部分にエポキシが毛
細管現象により、型３３ｂの外へはみ出してくると、そ
の部分が動いたとき折れてしまうおそれがある。そこ
で、熱収縮チューブ３４をその部分に取り付け、エポキ
シを固めるためにヒーティングするとき、熱収縮チュー
ブ３４を収縮させてその部分を縮めることで、エポキシ
の流出を防ぐことができる。このとき、リッツ線３２
ａ，３２ｂにシリコン３５を浸み込ませることで（図１
６（ｂ））、より確実にエポキシの流出を防ぐことがで
きる。
【００４１】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１記載の発
明によれば、被加熱体を誘導加熱する加熱コイルを、内
側から順次外側に同心的に巻回した複数のコイルで構成
し、該複数のコイルの内、前記被加熱体の材質に応じた
個数のコイルを選択して接続可能に構成したため、被加
熱体の材質が変っても入力インピーダンスを適切な値に
保持することができて高効率で加熱することができる。
明によれば、被加熱体を誘導加熱する加熱コイルを、内
側から順次外側に同心的に巻回した複数のコイルで構成
し、該複数のコイルの内、前記被加熱体の材質に応じた
個数のコイルを選択して接続可能に構成したため、被加
熱体の材質が変っても入力インピーダンスを適切な値に
保持することができて高効率で加熱することができる。
【００４２】請求項２記載の発明によれば、被加熱体を
誘導加熱する加熱コイルを、内側から順次外側に同心的
に巻回した複数のコイルで構成し、該複数のコイルの
内、前記被加熱体の大きさに応じた個数のコイルを選択
して接続可能に構成したため、径の大きい鍋等を加熱す
るとき、電流の流れる経路長が長くなり、加熱コイルの
入力抵抗が上がって効率を向上させることができる。
誘導加熱する加熱コイルを、内側から順次外側に同心的
に巻回した複数のコイルで構成し、該複数のコイルの
内、前記被加熱体の大きさに応じた個数のコイルを選択
して接続可能に構成したため、径の大きい鍋等を加熱す
るとき、電流の流れる経路長が長くなり、加熱コイルの
入力抵抗が上がって効率を向上させることができる。
【００４３】請求項３記載の発明によれば、前記加熱コ
イルを構成するリッツ線は、撚線をさらに撚り合わせる
多段階の撚り構造とするとともに、前記リッツ線におけ
る絶縁層で被覆された素線の体積は、前記加熱コイル全
体の体積に対し４０％以上としたため、占積率が大き
く、十分な電磁的結合が得られて略一定の高加熱効率と
することができる。
イルを構成するリッツ線は、撚線をさらに撚り合わせる
多段階の撚り構造とするとともに、前記リッツ線におけ
る絶縁層で被覆された素線の体積は、前記加熱コイル全
体の体積に対し４０％以上としたため、占積率が大き
く、十分な電磁的結合が得られて略一定の高加熱効率と
することができる。
【００４４】請求項４記載の発明によれば、被加熱体を
誘導加熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコ
イルの外側に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、
前記被加熱体が低抵抗、低透磁率のときは前記第１のコ
イルと第２のコイルを直列接続して用い、高抵抗又は／
及び高透磁率のときは、前記第２のコイルを用いるよう
にしたため、鉄、ステンレス等の高抵抗又は高透磁率の
被加熱体を加熱するとき、電流の流れる経路長が長くな
って、加熱コイルの入力抵抗が大きくなり、効率を向上
させることができる。
誘導加熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコ
イルの外側に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、
前記被加熱体が低抵抗、低透磁率のときは前記第１のコ
イルと第２のコイルを直列接続して用い、高抵抗又は／
及び高透磁率のときは、前記第２のコイルを用いるよう
にしたため、鉄、ステンレス等の高抵抗又は高透磁率の
被加熱体を加熱するとき、電流の流れる経路長が長くな
って、加熱コイルの入力抵抗が大きくなり、効率を向上
させることができる。
【００４５】請求項５記載の発明によれば、被加熱体を
誘導加熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコ
イルの外側に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、
前記被加熱体が低抵抗、低透磁率のときは前記第１のコ
イルと第２のコイルを直列接続して用い、前記被加熱体
が高抵抗又は／及び高透磁率で且つ小径のときは、前記
第１のコイルを用いるようにしたため、鉄、ステンレス
等の高抵抗又は高透磁率で且つ小径の被加熱体を加熱す
るとき、磁束が有効に被加熱体に鎖交して効率を高める
ことができる。
誘導加熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコ
イルの外側に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、
前記被加熱体が低抵抗、低透磁率のときは前記第１のコ
イルと第２のコイルを直列接続して用い、前記被加熱体
が高抵抗又は／及び高透磁率で且つ小径のときは、前記
第１のコイルを用いるようにしたため、鉄、ステンレス
等の高抵抗又は高透磁率で且つ小径の被加熱体を加熱す
るとき、磁束が有効に被加熱体に鎖交して効率を高める
ことができる。
【００４６】請求項６記載の発明によれば、被加熱体を
誘導加熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコ
イルの外側に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、
前記被加熱体の直径が小さいときは前記第１のコイルを
用い、前記被加熱体の直径が大きいときは前記第２のコ
イルを用いるようにしたため、磁束が有効に被加熱体に
鎖交して効率良く加熱することができる。
誘導加熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコ
イルの外側に同心的に巻回した第２のコイルで構成し、
前記被加熱体の直径が小さいときは前記第１のコイルを
用い、前記被加熱体の直径が大きいときは前記第２のコ
イルを用いるようにしたため、磁束が有効に被加熱体に
鎖交して効率良く加熱することができる。
【００４７】請求項７記載の発明によれば、被加熱体を
誘導加熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコ
イルの外側に同心的に巻回した第２のコイルと該第２の
コイルの外側に同心的に巻回した第３のコイルとで構成
し、前記被加熱体が低抵抗、低透磁率のときは前記第１
のコイル、第２のコイル及び第３のコイルを直列接続し
て用い、高抵抗又は／及び高透磁率のときは、前記第２
のコイルを用いるようにしたため、高抵抗又は高透磁率
で且つ標準的な大きさの被加熱体を加熱するとき、被加
熱体の底部に流れる電流の経路が被加熱体の中心と外周
部の中間辺りとなって被加熱体底部の温度が均一化さ
れ、効率良く加熱することができる。
誘導加熱する加熱コイルを、第１のコイルと該第１のコ
イルの外側に同心的に巻回した第２のコイルと該第２の
コイルの外側に同心的に巻回した第３のコイルとで構成
し、前記被加熱体が低抵抗、低透磁率のときは前記第１
のコイル、第２のコイル及び第３のコイルを直列接続し
て用い、高抵抗又は／及び高透磁率のときは、前記第２
のコイルを用いるようにしたため、高抵抗又は高透磁率
で且つ標準的な大きさの被加熱体を加熱するとき、被加
熱体の底部に流れる電流の経路が被加熱体の中心と外周
部の中間辺りとなって被加熱体底部の温度が均一化さ
れ、効率良く加熱することができる。
【００４８】請求項８乃至１０記載の発明によれば、被
加熱体を誘導加熱する加熱コイルを、第１のコイルと該
第１のコイルの外側に同心的に巻回した第２のコイルと
該第２のコイルの外側に同心的に巻回した第３のコイル
とで構成し、高抵抗又は／及び高透磁率のときは、前記
第１のコイル及び第３のコイルを直列接続して用いるよ
うにしたので、第１のコイルまたは第３のコイルを用い
て高抵抗又は／及び高透磁率の被加熱体を加熱する場合
に比べて、加熱むらの発生を確実に防止することができ
る。
加熱体を誘導加熱する加熱コイルを、第１のコイルと該
第１のコイルの外側に同心的に巻回した第２のコイルと
該第２のコイルの外側に同心的に巻回した第３のコイル
とで構成し、高抵抗又は／及び高透磁率のときは、前記
第１のコイル及び第３のコイルを直列接続して用いるよ
うにしたので、第１のコイルまたは第３のコイルを用い
て高抵抗又は／及び高透磁率の被加熱体を加熱する場合
に比べて、加熱むらの発生を確実に防止することができ
る。
【００４９】請求項１１記載の発明によれば、前記加熱
コイルを構成する各コイルをモールドしたため、絶縁シ
ートなしに加熱コイルの絶縁性を向上させることができ
て、低コストとすることができる。
コイルを構成する各コイルをモールドしたため、絶縁シ
ートなしに加熱コイルの絶縁性を向上させることができ
て、低コストとすることができる。
【００５０】請求項１２記載の発明によれば、前記各コ
イルを構成するリッツ線を、直接エポキシモールド用金
型に巻き付けて製造するようにしたため、製造容易性が
得られる。
イルを構成するリッツ線を、直接エポキシモールド用金
型に巻き付けて製造するようにしたため、製造容易性が
得られる。
【００５１】請求項１３記載の発明によれば、モールド
用金型から前記各コイルの接続端子取出し部には、予め
熱収縮チューブを被せてモールド材の注形を実行するよ
うにしたため、モールド材の流出がなくなり、モールド
材の固化による接続端子取出し部の折損が防止されて歩
留まりが向上し、製造性を高めることができる。
用金型から前記各コイルの接続端子取出し部には、予め
熱収縮チューブを被せてモールド材の注形を実行するよ
うにしたため、モールド材の流出がなくなり、モールド
材の固化による接続端子取出し部の折損が防止されて歩
留まりが向上し、製造性を高めることができる。
【００５２】請求項１４記載の発明によれば、前記各コ
イルの接続端子取出し部の前記リッツ線には、シリコン
を充填させた後に前記熱収縮チューブを被せるようにし
たため、より確実にモールド材の流出が防止されて接続
端子取出し部の折損がなくなり、一層製造性を高めるこ
とができる。
イルの接続端子取出し部の前記リッツ線には、シリコン
を充填させた後に前記熱収縮チューブを被せるようにし
たため、より確実にモールド材の流出が防止されて接続
端子取出し部の折損がなくなり、一層製造性を高めるこ
とができる。
【図１】本発明に係る誘導加熱調理器の第１の実施の形
態における加熱コイル部分の断面図である。
態における加熱コイル部分の断面図である。
【図２】上記第１の実施の形態の回路図である。
【図３】上記第１の実施の形態において占積率と加熱効
率の関係を示す特性図である。
率の関係を示す特性図である。
【図４】本発明の第２の実施の形態における加熱コイル
部分の断面図である。
部分の断面図である。
【図５】上記第２の実施の形態の回路図である。
【図６】本発明の第３の実施の形態における加熱コイル
部分を示す図である。
部分を示す図である。
【図７】本発明の第４の実施の形態における加熱コイル
部分を示す図である。
部分を示す図である。
【図８】本発明の第６の実施の形態における加熱コイル
部分を示す図である。
部分を示す図である。
【図９】本発明の第７の実施の形態における加熱コイル
部分の断面図である。
部分の断面図である。
【図１０】上記第７の実施の形態の回路図である。
【図１１】上記第７の実施の形態の他の回路図である。
【図１２】本発明の第８の実施の形態における加熱コイ
ル部分の断面図である。
ル部分の断面図である。
【図１３】上記第８の実施の形態の回路図である。
【図１４】本発明の第９の実施の形態における加熱コイ
ル部分の断面図である。
ル部分の断面図である。
【図１５】本発明の第１０の実施の形態において金型に
直接リッツ線を巻回してコイル成形を行う工程を説明す
るための図である。
直接リッツ線を巻回してコイル成形を行う工程を説明す
るための図である。
【図１６】上記第１０の実施の形態において成形後のコ
イルをエポキシモールドする工程を説明するための図で
ある。
イルをエポキシモールドする工程を説明するための図で
ある。
【図１７】上記第１０の実施の形態においてコイル上面
に再度エポキシ注形を行う工程を説明するための図であ
る。
に再度エポキシ注形を行う工程を説明するための図であ
る。
１Ａ−１Ｈ 加熱コイル ２〜１６ コイル １８ トッププレート ２０ 鍋（被加熱体） ３２ リッツ線 ３３ａ〜３３ｃ 金型 ３４ 熱収縮チューブ ３５ シリコン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小鮒 照男 東京都港区新橋３丁目３番９号 東芝エ ー・ブイ・イー株式会社内 (72)発明者 佐藤 正二郎 東京都港区新橋３丁目３番９号 東芝エ ー・ブイ・イー株式会社内
Claims (14)
- 【請求項１】 被加熱体を誘導加熱する加熱コイルを、
内側から順次外側に同心的に巻回した複数のコイルで構
成し、該複数のコイルの内、前記被加熱体の材質に応じ
た１個または複数個のコイルを選択して構成してなるこ
とを特徴とする誘導加熱調理器。 - 【請求項２】 被加熱体を誘導加熱する加熱コイルを、
内側から順次外側に同心的に巻回した複数のコイルで構
成し、該複数のコイルの内、前記被加熱体の大きさに応
じた１個または複数個のコイルを選択して構成してなる
ことを特徴とする誘導加熱調理器。 - 【請求項３】 前記加熱コイルを構成するリッツ線は、
撚線をさらに撚り合わせる多段階の撚り構造とするとと
もに、前記リッツ線における絶縁層で被覆された素線の
体積は、前記加熱コイル全体の体積に対し４０％以上と
してなることを特徴とする請求項１又は２記載の誘導加
熱調理器。 - 【請求項４】 被加熱体を誘導加熱する加熱コイルを、
第１のコイルと該第１のコイルの外側に同心的に巻回し
た第２のコイルで構成し、前記被加熱体が低抵抗、低透
磁率のときは前記第１のコイルと第２のコイルを直列接
続して用い、高抵抗又は／及び高透磁率のときは、前記
第２のコイルを用いるように構成してなることを特徴と
する誘導加熱調理器。 - 【請求項５】 被加熱体を誘導加熱する加熱コイルを、
第１のコイルと該第１のコイルの外側に同心的に巻回し
た第２のコイルで構成し、前記被加熱体が低抵抗、低透
磁率のときは前記第１のコイルと第２のコイルを直列接
続して用い、前記被加熱体が高抵抗又は／及び高透磁率
で且つ小径のときは、前記第１のコイルを用いるように
構成してなることを特徴とする誘導加熱調理器。 - 【請求項６】 被加熱体を誘導加熱する加熱コイルを、
第１のコイルと該第１のコイルの外側に同心的に巻回し
た第２のコイルで構成し、前記被加熱体の直径が小さい
ときは前記第１のコイルを用い、前記被加熱体の直径が
大きいときは前記第２のコイルを用いるように構成して
なることを特徴とする誘導加熱調理器。 - 【請求項７】 被加熱体を誘導加熱する加熱コイルを、
第１のコイルと該第１のコイルの外側に同心的に巻回し
た第２のコイルと該第２のコイルの外側に同心的に巻回
した第３のコイルとで構成し、前記被加熱体が低抵抗、
低透磁率のときは前記第１のコイル、第２のコイル及び
第３のコイルを直列接続して用い、高抵抗又は／及び高
透磁率のときは、前記第２のコイルを用いるように構成
してなることを特徴とする誘導加熱調理器。 - 【請求項８】 被加熱体を誘導加熱する加熱コイルを、
第１のコイルと該第１のコイルの外側に同心的に巻回し
た第２のコイルと該第２のコイルの外側に同心的に巻回
した第３のコイルとで構成し、前記被加熱体が低抵抗、
低透磁率のときは前記第１のコイル、第２のコイル及び
第３のコイルを直列接続して用い、高抵抗又は／及び高
透磁率のときは、前記第１のコイル及び第３のコイルを
直列接続して用いるように構成してなることを特徴とす
る誘導加熱調理器。 - 【請求項９】 被加熱体を誘導加熱する加熱コイルを、
第１のコイルと該第１のコイルの外側に同心的に巻回し
た第２のコイルと該第２のコイルの外側に同心的に巻回
した第３のコイルとで構成し、前記被加熱体が低抵抗、
低透磁率のときは前記第１のコイル及び第２のコイルを
直列接続して用い、高抵抗又は／及び高透磁率のとき
は、前記第１のコイル及び第３のコイルを直列接続して
用いるように構成してなることを特徴とする誘導加熱調
理器。 - 【請求項１０】 被加熱体を誘導加熱する加熱コイル
を、第１のコイルと該第１のコイルの外側に同心的に巻
回した第２のコイルと該第２のコイルの外側に同心的に
巻回した第３のコイルとで構成し、前記被加熱体が低抵
抗、低透磁率のときは前記第２のコイル及び第３のコイ
ルを直列接続して用い、高抵抗又は／及び高透磁率のと
きは、前記第１のコイル及び第３のコイルを直列接続し
て用いるように構成してなることを特徴とする誘導加熱
調理器。 - 【請求項１１】 前記加熱コイルを構成する各コイルを
モールドしてなることを特徴とする請求項１乃至１０の
何れかに記載の誘導加熱調理器。 - 【請求項１２】 前記各コイルを構成するリッツ線を、
直接エポキシモールド用金型に巻き付けて製造してなる
ことを特徴とする請求項１１記載の誘導加熱調理器。 - 【請求項１３】 モールド用金型から前記各コイルの接
続端子取出し部には、予め熱収縮チューブを被せてモー
ルド材の注形を実行してなることを特徴とする請求項１
１記載の誘導加熱調理器。 - 【請求項１４】 前記各コイルの接続端子取出し部の前
記リッツ線には、シリコンを充填させた後に前記熱収縮
チューブを被せてなることを特徴とする請求項１３記載
の誘導加熱調理器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2355298A JP3967446B2 (ja) | 1998-02-04 | 1998-02-04 | 誘導加熱調理器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2355298A JP3967446B2 (ja) | 1998-02-04 | 1998-02-04 | 誘導加熱調理器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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1998
- 1998-02-04 JP JP2355298A patent/JP3967446B2/ja not_active Expired - Lifetime
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