JPH11229088A - 捻回値の優れた高張力線材あるいは鋼線およびその製造方法 - Google Patents
捻回値の優れた高張力線材あるいは鋼線およびその製造方法Info
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- JPH11229088A JPH11229088A JP3458098A JP3458098A JPH11229088A JP H11229088 A JPH11229088 A JP H11229088A JP 3458098 A JP3458098 A JP 3458098A JP 3458098 A JP3458098 A JP 3458098A JP H11229088 A JPH11229088 A JP H11229088A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】捻回値の優れた高張力鋼線を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．９〜１．２％、Ｓｉ：０．２〜
１．５％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：０．０２％以
下、Ｓ：０．０２％以下残部鉄および不可避的不純物の
Ａｌが０．００２％以上であることに加えＯ量が３０ｐ
ｐｍ以下となることを特徴とする線材および伸線加工し
て得られる鋼線、さらに溶融亜鉛めっきされた鋼線。上
記鋼成分に加えＣｒ：０．１〜０．５％、Ｎｉ：０．１
〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜０．５％のいずれか１種以
上が含まれる線材ならびに鋼線。
１．５％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：０．０２％以
下、Ｓ：０．０２％以下残部鉄および不可避的不純物の
Ａｌが０．００２％以上であることに加えＯ量が３０ｐ
ｐｍ以下となることを特徴とする線材および伸線加工し
て得られる鋼線、さらに溶融亜鉛めっきされた鋼線。上
記鋼成分に加えＣｒ：０．１〜０．５％、Ｎｉ：０．１
〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜０．５％のいずれか１種以
上が含まれる線材ならびに鋼線。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はＡｌ送電線などの補
強用ＡＣＳＲ線、エレベータ用ケーブル、ロープワイヤ
などに使用される高強度の鋼線、亜鉛メッキ鋼線ならび
にこの製造に用いられる線材に関する。
強用ＡＣＳＲ線、エレベータ用ケーブル、ロープワイヤ
などに使用される高強度の鋼線、亜鉛メッキ鋼線ならび
にこの製造に用いられる線材に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に０．８％以上の高炭素鋼は、パテ
ンティング処理を行ってその鋼組織をパーライトとし、
さらに、伸線加工を用いて強化して用いられている。こ
のような鋼線の一部は耐食性を具備させるために溶融亜
鉛めっき処理が施されている。
ンティング処理を行ってその鋼組織をパーライトとし、
さらに、伸線加工を用いて強化して用いられている。こ
のような鋼線の一部は耐食性を具備させるために溶融亜
鉛めっき処理が施されている。
【０００３】例えば、ＡＣＳＲ（alminum conductor st
eel reinforced)線などに用いられる高強度亜鉛めっき
鋼線は、通常、熱間圧延した後に調整冷却した直径５．
５〜８．０ｍｍの線材あるいは熱間圧延後冷却された線
材を再度パテンティング処理で強度を調整し、伸線加工
により１．８〜２．５ｍｍφに伸線加工し、溶融亜鉛め
っきを施し、さらに撚り合わせて使用されている。
eel reinforced)線などに用いられる高強度亜鉛めっき
鋼線は、通常、熱間圧延した後に調整冷却した直径５．
５〜８．０ｍｍの線材あるいは熱間圧延後冷却された線
材を再度パテンティング処理で強度を調整し、伸線加工
により１．８〜２．５ｍｍφに伸線加工し、溶融亜鉛め
っきを施し、さらに撚り合わせて使用されている。
【０００４】この様な高強度亜鉛めっき鋼線は、補強用
として使われたり、重量物を保持するために使用される
ので、経済性を向上させるためにより高強度の材料が必
要となる。このため、従来から要望に応じた高品質の鋼
材が開発されている。
として使われたり、重量物を保持するために使用される
ので、経済性を向上させるためにより高強度の材料が必
要となる。このため、従来から要望に応じた高品質の鋼
材が開発されている。
【０００５】例えば特公平３−７３６２５には重量％で
Ｃ：０．７〜１．０％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｃｒ：０．５〜１．５％以下、Ａｌ：
０．１％以下、Ｍｏ：０．３％以下、Ｂ：０．００３％
以下で伸線加工における総減面率を真歪みで２以上とす
る捻回特性の優れた亜鉛メッキ鋼線と製造方法が開示さ
れている。
Ｃ：０．７〜１．０％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｃｒ：０．５〜１．５％以下、Ａｌ：
０．１％以下、Ｍｏ：０．３％以下、Ｂ：０．００３％
以下で伸線加工における総減面率を真歪みで２以上とす
る捻回特性の優れた亜鉛メッキ鋼線と製造方法が開示さ
れている。
【０００６】しかし、Ｍｏを添加する方法による高強度
化の場合、溶融亜鉛めっきの処理時間を８０ｓ以上とる
必要があるなどのめっき処理性の問題点があった。そこ
で、より高強度で延性の優れた高強度亜鉛めっき鋼線の
開発が望まれている。
化の場合、溶融亜鉛めっきの処理時間を８０ｓ以上とる
必要があるなどのめっき処理性の問題点があった。そこ
で、より高強度で延性の優れた高強度亜鉛めっき鋼線の
開発が望まれている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、パテンティ
ング処理後、伸線加工により強化された高張力鋼線にお
いてデラミネーションの発生しにくい優れた捻回値を有
する鋼線の得られる線材を提供する。
ング処理後、伸線加工により強化された高張力鋼線にお
いてデラミネーションの発生しにくい優れた捻回値を有
する鋼線の得られる線材を提供する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】まず、鋼組成の限定理由
について説明する。成分は全て重量％である。一般に、
鋼線の強度を上げると鋼線の延性が低下する。特にワイ
ヤの場合延性の指標となるのが捻回値である。高炭素鋼
を伸線加工して強度を高めて使用する場合、１ｍｍ以上
の線径で使用されるワイヤの場合に、Ａｌ量を低下し酸
素量を低下するほど鋼線の捻回値が向上することが明ら
かとなった(図１)。
について説明する。成分は全て重量％である。一般に、
鋼線の強度を上げると鋼線の延性が低下する。特にワイ
ヤの場合延性の指標となるのが捻回値である。高炭素鋼
を伸線加工して強度を高めて使用する場合、１ｍｍ以上
の線径で使用されるワイヤの場合に、Ａｌ量を低下し酸
素量を低下するほど鋼線の捻回値が向上することが明ら
かとなった(図１)。
【０００９】また、この捻回特性の向上は溶融亜鉛メッ
キを行っても同じように維持される。そこで、本発明に
おいては不可避的不純物であるＡｌを０．００２％以下
に調整する。また酸素量も低いほど捻回値が向上する。
そこで酸素量を３０ppm以下に調整する。
キを行っても同じように維持される。そこで、本発明に
おいては不可避的不純物であるＡｌを０．００２％以下
に調整する。また酸素量も低いほど捻回値が向上する。
そこで酸素量を３０ppm以下に調整する。
【００１０】Ｃは強化に有効な元素であり高強度の鋼線
を得るためＣは０．９％以上とすることが必要である
が、高すぎると延性が低下し伸線性が劣化するのでその
上限は１．２％とする。
を得るためＣは０．９％以上とすることが必要である
が、高すぎると延性が低下し伸線性が劣化するのでその
上限は１．２％とする。
【００１１】Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素であ
り、従ってその含有量があまりに少ないとき、脱酸効果
が不十分になるので０．２％以上添加する。また、Ｓｉ
は熱処理後に形成されるパーライト中のフェライト相に
固溶しパテンティング後の強度を上げるが、反面、熱処
理性を阻害するので１．５％以下とする。
り、従ってその含有量があまりに少ないとき、脱酸効果
が不十分になるので０．２％以上添加する。また、Ｓｉ
は熱処理後に形成されるパーライト中のフェライト相に
固溶しパテンティング後の強度を上げるが、反面、熱処
理性を阻害するので１．５％以下とする。
【００１２】Ｍｎは鋼の焼き入れ性を確保するために
０．２％以上のＭｎを添加することが望ましい。しか
し、多量のＭｎの添加は偏析を引き起こしパテンティン
グの際にベイナイト、マルテンサイトという過冷組織が
発生しその後の伸線性を害するため１．０％以下とす
る。
０．２％以上のＭｎを添加することが望ましい。しか
し、多量のＭｎの添加は偏析を引き起こしパテンティン
グの際にベイナイト、マルテンサイトという過冷組織が
発生しその後の伸線性を害するため１．０％以下とす
る。
【００１３】本発明のような過共析鋼の場合、パテンテ
ィング後の組織においてセメンタイトのネットワークが
発生しやすくセメンタイトの厚みのあるものが析出しや
すい。この鋼において高強度高延性を実現するために
は、パーライトを微細にし、かつ先に述べたようなセメ
ンタイトネットワークや厚いセメンタイトを無くす必要
がある。
ィング後の組織においてセメンタイトのネットワークが
発生しやすくセメンタイトの厚みのあるものが析出しや
すい。この鋼において高強度高延性を実現するために
は、パーライトを微細にし、かつ先に述べたようなセメ
ンタイトネットワークや厚いセメンタイトを無くす必要
がある。
【００１４】Ｃｒはこのようなセメンタイトの異常部の
出現を抑制しさらに、パーライトを微細にする効果を持
っている。しかし、多量の添加は熱処理後のフェライト
中の転移密度を上昇させるため、引き抜き加工後の極細
線の延性を著しく害することになる。従って、Ｃｒの添
加量はその効果が期待できる０．１％以上とし、フェラ
イト中の転移密度を増加させ延性を害することの無い
０．５％以下とする。
出現を抑制しさらに、パーライトを微細にする効果を持
っている。しかし、多量の添加は熱処理後のフェライト
中の転移密度を上昇させるため、引き抜き加工後の極細
線の延性を著しく害することになる。従って、Ｃｒの添
加量はその効果が期待できる０．１％以上とし、フェラ
イト中の転移密度を増加させ延性を害することの無い
０．５％以下とする。
【００１５】ＮｉもＣｒと同じ効果があるため、必要に
よりその効果を発揮する０．１％以上添加する。Ｎｉも
添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下さ
せるので上限を０．５％とする。
よりその効果を発揮する０．１％以上添加する。Ｎｉも
添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下さ
せるので上限を０．５％とする。
【００１６】Ｃｕは線材の腐食疲労特性を向上させる元
素であるので、必要によりその効果を発揮する０．１％
以上添加することが望ましい。Ｃｕも添加量が多くなり
過ぎるとフェライト相の延性を低下させるので上限を
０．５％とする。
素であるので、必要によりその効果を発揮する０．１％
以上添加することが望ましい。Ｃｕも添加量が多くなり
過ぎるとフェライト相の延性を低下させるので上限を
０．５％とする。
【００１７】従来の極細鋼線と同様に、延性を確保する
ためＳの含有量を０．０２％以下とし、ＰもＳと同様に
線材の延性を害するのでその含有量を０．０２％以下と
するのが望ましい。
ためＳの含有量を０．０２％以下とし、ＰもＳと同様に
線材の延性を害するのでその含有量を０．０２％以下と
するのが望ましい。
【００１８】次に鋼線の特徴について説明する。以下、
製造方法の限定理由について述べる。熱間圧延によって
製造される線材の線径は、伸線過程における減面率を一
定以上確保するためには、少なくとも５ｍｍφ以上にす
る必要がある。しかし、７ｍｍφを越えると減面率が大
きくなりすぎ、デラミネーションが発生するので７ｍｍ
φ以下とする。
製造方法の限定理由について述べる。熱間圧延によって
製造される線材の線径は、伸線過程における減面率を一
定以上確保するためには、少なくとも５ｍｍφ以上にす
る必要がある。しかし、７ｍｍφを越えると減面率が大
きくなりすぎ、デラミネーションが発生するので７ｍｍ
φ以下とする。
【００１９】その後の熱間圧延後のパテンティング処理
において５５０℃より低い温度ではベイナイト組織が出
て延性が確保できない。また、６００℃より高い温度で
パテンティングを行うと２２００ＭＰａ以上の強度の鋼
線を得ることができない。
において５５０℃より低い温度ではベイナイト組織が出
て延性が確保できない。また、６００℃より高い温度で
パテンティングを行うと２２００ＭＰａ以上の強度の鋼
線を得ることができない。
【００２０】ワイヤの線径は１．５ｍｍより小さいと加
工量が大きすぎ脆化するので線径１．５ｍｍ以上とす
る。また、線径が２．５ｍｍを越えた場合にはワイヤの
強度を十分高くする事が出来ないので２．５ｍｍ以下と
する。Ａｌ量やＯ量の影響を受けるのは強度の高くなる
引張強さが２２００ＭＰａ以上の場合である。
工量が大きすぎ脆化するので線径１．５ｍｍ以上とす
る。また、線径が２．５ｍｍを越えた場合にはワイヤの
強度を十分高くする事が出来ないので２．５ｍｍ以下と
する。Ａｌ量やＯ量の影響を受けるのは強度の高くなる
引張強さが２２００ＭＰａ以上の場合である。
【００２１】また、このような方法を用いても２６００
ＭＰａ以下でなければ十分な延性が得られない。このた
め伸線後の鋼線の引張強さを２２００ＭＰａ以上２６０
０ＭＰａ以下とする。
ＭＰａ以下でなければ十分な延性が得られない。このた
め伸線後の鋼線の引張強さを２２００ＭＰａ以上２６０
０ＭＰａ以下とする。
【００２２】このような製造されたワイヤに４００℃以
上５００℃以下の温度範囲で溶融亜鉛めっきを行う。こ
の時に引張強さの低下が一般的におよそ５０ＭＰａから
２００ＭＰａあるので溶融亜鉛めっきをされたワイヤの
強度を２１００ＭＰａ以上２４００ＭＰａ以下とする。
上５００℃以下の温度範囲で溶融亜鉛めっきを行う。こ
の時に引張強さの低下が一般的におよそ５０ＭＰａから
２００ＭＰａあるので溶融亜鉛めっきをされたワイヤの
強度を２１００ＭＰａ以上２４００ＭＰａ以下とする。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下に実施例に基づいて本発明の
効果を記す。まず、実施例としてこれらの線材の製造方
法について説明する。供試鋼として表１に示す番号１か
ら１７番の鋼組成の１２２ｍｍ角のビレットを熱間圧延
によって５〜７ｍｍφに圧延し、本発明法１〜１０と比
較法１６〜１７は直接溶融塩ソルトバスに浸漬する調整
冷却を行ないパーライト組織の線材とした。
効果を記す。まず、実施例としてこれらの線材の製造方
法について説明する。供試鋼として表１に示す番号１か
ら１７番の鋼組成の１２２ｍｍ角のビレットを熱間圧延
によって５〜７ｍｍφに圧延し、本発明法１〜１０と比
較法１６〜１７は直接溶融塩ソルトバスに浸漬する調整
冷却を行ないパーライト組織の線材とした。
【００２４】一方、本発明法１１〜１５は調整冷却とし
てステルモア冷却を行い、その後に鉛パテンティング処
理を行ないパーライト組織の線材とした。各々の場合の
調整冷却温度あるいは鉛パテンティング温度と線材の機
械的性質を表２に示す。
てステルモア冷却を行い、その後に鉛パテンティング処
理を行ないパーライト組織の線材とした。各々の場合の
調整冷却温度あるいは鉛パテンティング温度と線材の機
械的性質を表２に示す。
【００２５】これらの線材を用いて伸線加工を行ない、
直径１．５〜２．５ｍｍφのワイヤとした。得られた鋼
線の機械的性質を表３に示す。さらに、これらの伸線ワ
イヤに溶融亜鉛めっきを行った時の機械的性質の変化を
表４に示す。表３、４で示した捻回値は線径の１００倍
の長さで試験を行い、その結果を示した。表４で示した
引張試験値は、めっきままのワイヤで試験を行い、その
値を記した。
直径１．５〜２．５ｍｍφのワイヤとした。得られた鋼
線の機械的性質を表３に示す。さらに、これらの伸線ワ
イヤに溶融亜鉛めっきを行った時の機械的性質の変化を
表４に示す。表３、４で示した捻回値は線径の１００倍
の長さで試験を行い、その結果を示した。表４で示した
引張試験値は、めっきままのワイヤで試験を行い、その
値を記した。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】
【表４】
【００３０】本発明法１〜１５は、本発明に従って製造
された伸線ワイヤおよび亜鉛めっき鋼線であるため、伸
線ままの鋼線ならびに溶融亜鉛めっき後の鋼線において
引張強さが高く優れた捻回値を示す。
された伸線ワイヤおよび亜鉛めっき鋼線であるため、伸
線ままの鋼線ならびに溶融亜鉛めっき後の鋼線において
引張強さが高く優れた捻回値を示す。
【００３１】比較法１６は、Ｏ量は本発明の範囲内にあ
るがＡｌ量が０．０２％と多い場合である。このため、
本発明の範囲の引張強さを有する鋼線は、伸線ままの鋼
線ならびに溶融亜鉛めっき後の鋼線において捻回値が低
い値となる。
るがＡｌ量が０．０２％と多い場合である。このため、
本発明の範囲の引張強さを有する鋼線は、伸線ままの鋼
線ならびに溶融亜鉛めっき後の鋼線において捻回値が低
い値となる。
【００３２】比較法１７は、Ａｌ量は本発明の範囲内に
あるが、酸素量が３２ｐｐｍと多い場合である。このた
め、本発明の範囲の引張強さを有する鋼線は、伸線まま
の鋼線ならびに溶融亜鉛めっき後の鋼線において捻回値
が低い値となる。
あるが、酸素量が３２ｐｐｍと多い場合である。このた
め、本発明の範囲の引張強さを有する鋼線は、伸線まま
の鋼線ならびに溶融亜鉛めっき後の鋼線において捻回値
が低い値となる。
【００３３】
【発明の効果】本発明を用いることで、高強度亜鉛めっ
き鋼線は高強度とデラミネーションの発生がない優れた
延性のワイヤを容易に得ることができる。
き鋼線は高強度とデラミネーションの発生がない優れた
延性のワイヤを容易に得ることができる。
【図１】は引張強さをほぼ一定とした時の捻回値の変化
を示す。
を示す。
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．９％以上１．２％以下 Ｓｉ：０．２％以上１．５％以下 Ｍｎ：０．２％以上１．０％以下 Ｐ ：０．０２％以下 Ｓ ：０．０２％以下 残部鉄および不可避的不純物からなり、特に不可避的不
純物となるＡｌが０．００２％以下である事に加えＯ量
が３０ppm以下である線材。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ ：０．９％以上１．２％以下 Ｓｉ：０．２％以上１．５％以下 Ｍｎ：０．２％以上１．０％以下 Ｐ ：０．０２％以下 Ｓ ：０．０２％以下 残部鉄および不可避的不純物からなり、特に不可避的不
純物となるＡｌが０．００２％以下である事に加えＯ量
が３０ppm以下である線材を伸線加工して得られる線径
１．５〜２．５ｍｍで引張強さが２２００ＭＰａ以上２
６００ＭＰａ以下の鋼線。 - 【請求項３】 請求項１の線材において、鋼成分が更に Ｃｒ：０．１％以上０．５％以下 Ｎｉ：０．１％以上０．５％以下 Ｃｕ：０．１％以上０．５％以下 のいずれか１種以上を含むことを特徴とする線材。
- 【請求項４】 請求項２の鋼線において、線材成分が更
に Ｃｒ：０．１％以上０．５％以下 Ｎｉ：０．１％以上０．５％以下 Ｃｕ：０．１％以上０．５％以下 のいずれか１種以上を含むことを特徴とする線材を伸線
加工して得られる線径１．５〜２．５ｍｍで引張強さが
２２００ＭＰａ以上２６００ＭＰａ以下の鋼線。 - 【請求項５】 請求項２あるいは４に記載の高張力鋼線
に溶融亜鉛めっきを施した、引張強さが２１００ＭＰａ
以上２４００ＭＰａ以下である事を特徴とする捻回値の
優れた高張力鋼線。 - 【請求項６】 請求項１あるいは３の鋼成分の熱間圧延
によって製造された５．０〜７．０ｍｍの線材を５５０
〜６００℃の温度でパテンティング処理を行い伸線加工
を施し、線径１．５ｍｍ以上２．５ｍｍ以下に伸線加工
を行い、引張強さ２２００ＭＰａ以上２６００ＭＰａ以
下の鋼線とすることを特徴としさらに溶融亜鉛めっきを
行ない引張強さを２１００ＭＰａ以上２４００ＭＰａ以
下の鋼線とする事を特徴とする捻回値の優れた高張力鋼
線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3458098A JPH11229088A (ja) | 1998-02-17 | 1998-02-17 | 捻回値の優れた高張力線材あるいは鋼線およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3458098A JPH11229088A (ja) | 1998-02-17 | 1998-02-17 | 捻回値の優れた高張力線材あるいは鋼線およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11229088A true JPH11229088A (ja) | 1999-08-24 |
Family
ID=12418270
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3458098A Pending JPH11229088A (ja) | 1998-02-17 | 1998-02-17 | 捻回値の優れた高張力線材あるいは鋼線およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11229088A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100882122B1 (ko) * | 2006-12-06 | 2009-02-06 | 주식회사 포스코 | 염회특성이 우수한 고강도 교량용 강선의 제조방법 |
| KR100928786B1 (ko) | 2007-12-27 | 2009-11-25 | 주식회사 포스코 | 고강도 교량용 아연도금강선 및 그 제조방법 |
| WO2018069954A1 (ja) * | 2016-10-11 | 2018-04-19 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼線材及び鋼線材の製造方法 |
| JP2019112703A (ja) * | 2017-12-26 | 2019-07-11 | 日本製鉄株式会社 | 熱間圧延線材 |
| KR20240094675A (ko) * | 2022-12-16 | 2024-06-25 | 홍덕산업(주) | 내식성이 우수한 항균 와이어 및 이의 제조방법 |
-
1998
- 1998-02-17 JP JP3458098A patent/JPH11229088A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100882122B1 (ko) * | 2006-12-06 | 2009-02-06 | 주식회사 포스코 | 염회특성이 우수한 고강도 교량용 강선의 제조방법 |
| KR100928786B1 (ko) | 2007-12-27 | 2009-11-25 | 주식회사 포스코 | 고강도 교량용 아연도금강선 및 그 제조방법 |
| WO2018069954A1 (ja) * | 2016-10-11 | 2018-04-19 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼線材及び鋼線材の製造方法 |
| CN109963957A (zh) * | 2016-10-11 | 2019-07-02 | 日本制铁株式会社 | 钢线材及钢线材的制造方法 |
| JPWO2018069954A1 (ja) * | 2016-10-11 | 2019-09-26 | 日本製鉄株式会社 | 鋼線材及び鋼線材の製造方法 |
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