JPH11242487A

JPH11242487A - 多孔質材料、それを用いた吸遮音材および制振材

Info

Publication number: JPH11242487A
Application number: JP10193375A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Imagawa; 容今川
Original assignee: Toyobo Co Ltd
Current assignee: Toyobo Co Ltd
Priority date: 1997-12-22
Filing date: 1998-07-08
Publication date: 1999-09-07

Abstract

(57)【要約】【課題】高周波領域だけでなく低周波領域においても
十分な吸遮音効果および制振効果が得られる多孔質材
料、それを用いた吸遮音材および制振材を提供すること
にある。【解決手段】５０％圧縮したときの圧縮荷重から求め
たバネ定数Ｋの逆数１／Ｋが０．０２ｃｍ／ｋｇ〜１．
０ｃｍ／ｋｇとなり、且つ、通気度が１ｃｃ／ｃｍ²ｓ
ｅｃ〜６０ｃｃ／ｃｍ²ｓｅｃとなるように多孔質材料
を形成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は多孔質材料、それを
用いた吸遮音材および制振材に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、自動車、家電、産業用機械等から
の騒音、振動は環境問題、健康問題として重要視されて
きており、広範な分野において防音、防振に多くの注意
が払われてきている。そこで、騒音、振動を低減する機
能を持った材料、技術が開発されて、実用に供されてい
る。一般的に、空気伝搬音は騒音と呼ばれており、騒音
に対応する素材としては吸音材や遮音材が挙げられる。
また、固体伝搬音は振動と呼ばれており、振動に対応す
る素材としては制振材、振動絶縁材が挙げられる。

【０００３】吸音材は騒音の音響エネルギーの一部を熱
エネルギーへと変換し、音響エネルギーを減衰させる材
料である。吸音材としては、天然繊維、合成繊維、ロッ
クウール、ガラスウール等の繊維を絡めて形成した繊維
集合体や、連続気泡を有する発泡ポリウレタン樹脂など
の材料が挙げられる。これらは、小さな孔や隙間を無数
に持ち、かつ適当な通気性を持った多孔質材料である。
このような材料に音波が入射すると、材料の孔や隙間内
の空気が振動される。この孔や隙間は小さいため、音波
は粘性抵抗を受け、よって音響エネルギーの一部は熱エ
ネルギーへと変換され、散逸される。

【０００４】遮音材は、音波が材料内部を透過する際の
内部摩擦によりエネルギーを減衰させる材料であり、変
形抵抗のうえからも質量の大きいものほど効果的であ
る。従って、鉛、鉛複合材およびコンクリートが通常用
いられている。

【０００５】制振材は主として高分子材料の動的粘弾性
挙動を利用して、振動エネルギーを熱エネルギーとして
散逸させるものである。振動絶縁材は振動エネルギーを
弾性体の変形で吸収するものであり、例えばゴム、バネ
等が通常用いられている。

【０００６】騒音、振動を低減する方法のなかで最も効
果のある方法は、音源や振動源を絶つことであるが、完
全にこれらを絶つのは不可能である。そのため、上記し
た材料を音源や振動源に取り付ける方法、機械構造等を
構成する部材の剛性を高めたり重くする方法、建築物の
壁や間仕切り等に上記した材料を付加する方法が一般的
に用いられている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記した方法
によって騒音や振動を低減する効果を高めようとすれ
ば、使用する材料の厚みや重量の増加をもたらし、対象
となる機械等の本来の機能を損ねたり、メンテナンスが
困難になる等の問題が生じてしまう。

【０００８】また、一方では地球環境の問題から自動車
や産業用機械といった機械等の軽量化を求める動向が強
まってきている。しかし、軽量化は一般的には騒音や振
動を増加させる場合が多く、騒音や振動の増加なしに軽
量化を図るのは困難である。そのため、重量の増加なし
に、騒音や振動の低減を達成する材料や技術の開発が強
く望まれてきている。

【０００９】ところで、一般に上記した材料には、音波
や振動波の周波数が高くなるほど吸遮音効果及び制振効
果が高くなる特性がある。そのため、高周波領域（波長
が短い）の音波や振動波に対しては高い効果が得られる
が、低周波領域（波長が長い）の音波や振動波に対して
は十分な効果が得られないという問題がある。このこと
は損失係数ηにより説明される。上記した材料において
損失係数ηは、加振周波数をｆ、バネ定数をＫ、粘性減
衰係数をＣとした場合、下記の数１で表せる。ここで、
上記バネ定数Ｋは、後述する方法で測定したバネ定数と
同じ物理的意味を持つものである。

【００１０】

【数１】

【００１１】数１から明らかなように、損失係数ηは加
振周波数ｆに依存している。即ち、音波や振動波の周波
数が低いほどエネルギーの減衰率は低いといえる。

【００１２】また、前述したように吸音材においては、
入射する音波が多孔質材料の孔や隙間内の空気を振動し
て粘性抵抗を受けるため、音響エネルギーの一部が熱エ
ネルギーへと変換される。しかし、入射する音波の波長
が長いと振動速度が遅くなるため、結果、音響エネルギ
ーの熱エネルギーへの変換率が低くなり、吸音率が悪く
なる。

【００１３】なお、上記の吸音機構を示すためには、孔
や隙間へ音波が侵入していけることが重要な条件とな
る。従って、ポリエチレン、ポリプロピレンおよびポリ
スチレン等の独立気泡を持った軟質の発泡樹脂等のよう
に通気度が低い材料では、音波が侵入するのは困難であ
るため、見かけ上は多孔質であっても、上記の吸音機構
からみると多孔質材料には属さない。即ち、吸音材とし
ては、ある適当範囲の通気度を持った材料を使用する必
要がある。

【００１４】このように、従来の材料には制約や条件が
ある。本発明の課題は、上記問題を解決し、高周波領域
だけでなく低周波領域においても十分な吸遮音効果およ
び制振効果が得られる多孔質材料、それを用いた吸遮音
材および制振材を提供することにある。

【００１５】

【課題を解決するための手段】本発明の発明者は、従来
の材料の欠点を解消すべく、広い周波数領域にわたって
高い吸音、遮音、制振効果を示す材料について検討を加
え、振動減衰の主因は材料の粘性抵抗にあることに着目
し、本発明の多孔質材料を完成するに至った。なお、本
発明の発明者は材料の軽量化の観点から、特に真密度が
１ｇ／ｃｍ³前後の軽量な高分子材料を検討対象として
いる。以下に具体的に説明する。

【００１６】例えば、音響エネルギーを減衰させること
は、音響振動の振幅を小さくすることに相当する。一般
的に、振動減衰はマス−バネ−ダッシュポット系での運
動方程式を解析することでなされる。周波数をｆ、固有
周波数をｆn 、粘性減衰係数をＣ、臨界粘性減衰係数を
Ｃc として振幅Ｘに関する項を整理すると下記数２が得
られる。

【００１７】

【数２】

【００１８】臨界粘性減衰係数Ｃc はクリープ現象を起
こし始める粘性減衰係数である。よって、弾性範囲を仮
定すれば、粘性減衰係数Ｃと臨界粘性減衰係数Ｃc との
比（Ｃ／Ｃc ）は０〜１の範囲にある。図１に規格化し
た周波数（ｆ／ｆn ）と振幅Ｘとの関係を示す。

【００１９】図１から、明らかなようにＣ／Ｃｃを大き
くすることが同一周波数に対する振幅Ｘを小さくするこ
とにつながる。すなわち、粘性減衰係数Ｃを大きくする
こと及び／又は臨界粘性減衰係数Ｃｃを小さくすること
が振動減衰能を高めることにつながる。ここで、加振質
量をｍ、多孔質材料のバネ定数をＫとすると、臨界粘性
減衰係数Ｃｃは下記数式で表される。

【００２０】

【数３】

【００２１】上記数３から、臨界粘性減衰係数Ｃc を小
さくするためには、多孔質材料のバネ定数Ｋを小さくす
るべきであることが分かる。

【００２２】一方、粘性減衰係数Ｃを決定する粘性抵抗
は、多孔質材料を構成する分子および構造体の内部摩擦
力と、多孔質材料内を音波や振動波が通過する時の通気
抵抗力との総和と考えられる。このうち、通気抵抗力は
吸遮音材の通気度に左右されるものである。従って、粘
性減衰係数Ｃの設定は、多孔質材料製造の観点からは、
通気度を制御することで行うのが一般的であり、又実用
的である。

【００２３】以上より、バネ定数を小さくすることによ
り臨界粘性減衰係数Ｃｃを小さくし、かつ、通気抵抗力
を大きくすること（通気度を小さくすること）により粘
性減衰係数Ｃを大きくすれば、多孔質材料に有効な振動
減衰能を付与できることが分かる。

【００２４】しかし、一般に多孔質材料において、バネ
定数を小さくすることと、通気度を小さくすることとは
二律相反の関係にある。そこで、本発明の発明者は鋭意
検討を重ね、多孔質材料に有効な振動減衰能を付与し得
るバネ定数および通気度の特定範囲を見出すに至った。
更に、本発明の発明者は、多孔質材料を多層構造とすれ
ば、バネ定数および通気度の特定範囲内への設定が容易
にでき、単一層構造の多孔質材料では得ることができな
い振動減衰能を得ることができることも見出すに至っ
た。

【００２５】多層構造の多孔質材料において、各層毎の
多孔質材料のバネ定数をＫｉ（ｉ＝１〜ｎ、ｎ≧２）と
すると、多孔質材料のバネ定数Ｋは下記数４で表され
る。なお、ｎは層の数を示している。

【００２６】

【数４】

【００２７】数４から明らかなように合成された多孔質
材料のバネ定数Ｋは、Ｋ1 〜Ｋｎのなかで最も小さい値
をもつものより更に小さい値となる。また、この場合、
多孔質材料全体としての通気度は、各層が有する通気度
よりも小さい値となる。このように多孔質材料を多層構
造とすることは、バネ定数を小さくしつつ、通気度を小
さくできるため、振動減衰論上からも有利なものとな
る。即ち、各層で異なったバネ定数を持つ多層構造とす
ることは、高性能な多孔質材料を実現する上で有効な手
段となる。

【００２８】即ち、本発明の多孔質材料は、次の特徴を
有するものである。（１）５０％圧縮したときの圧縮荷重から求めたバネ
定数Ｋの逆数１／Ｋが０．０２ｃｍ／ｋｇ〜１．０ｃｍ
／ｋｇであり、通気度が１ｃｃ／ｃｍ²ｓｅｃ〜６０ｃ
ｃ／ｃｍ²ｓｅｃであることを特徴とする多孔質材料。

【００２９】（２）ポリエステル硬綿で構成されてい
る上記（１）記載の多孔質材料。

【００３０】（３）複数の層で構成されており、各層
毎に求めたバネ定数をＫｉ（ｉ＝１〜ｎ、ｎ≧２）とし
たときの、Σ（１／Ｋｉ）が０．０２ｃｍ／ｋｇ〜１．
０ｃｍ／ｋｇである上記（１）記載の多孔質材料。

【００３１】（４）ポリエステル硬綿で形成された層
と、発泡ポリウレタンで形成された層とで構成されてい
る上記（３）記載の多孔質材料。

【００３２】また、本発明の吸遮音材は次の特徴を有す
るものである。（５）上記（１）〜（４）のいずれかに記載の多孔質
材料で形成されてなることを特徴とする吸遮音材。

【００３３】更に、本発明の制振材は次の特徴を有する
ものである。（６）上記（１）〜（４）のいずれかに記載の多孔質
材料で形成されてなることを特徴とする制振材。

【００３４】

【作用】本発明の多孔質材料では、それが有するバネ定
数と通気度とを好適に設定しているため、多孔質材料の
内部摩擦力と通気抵抗力の双方を振動減衰に作用させる
ことができる。従って、低周波から高周波までの広い領
域で吸遮音効果及び制振効果を向上させることができ、
低周波領域においても十分な吸遮音効果及び制振効果を
得ることができる。さらに、本発明の多孔質材料では外
部から加振力が加わる場合において、よりその効果を発
揮することができる。

【００３５】また、本発明の多孔質材料を多層構造とし
た場合においては、バネ定数及び通気度の設定が容易に
行え、単一層構造の多孔質材料では得られない振動減衰
能を得ることもできる。

【００３６】

【発明の実施の形態】以下、本発明を具体的に説明す
る。本発明の多孔質材料は単一層で構成されていても、
多層で構成されていても良く、特に限定されるものでは
ない。但し、前述した理由から多孔質材料は多層で構成
されているのが好ましい。また、多孔質材料は、一種で
あっても良いし、二種以上であっても良い。例えば、多
孔質材料Ａと多孔質材料Ｂとを用いて、Ａ−Ｂと積層し
ても良いし、Ａ−Ｂ−Ａと積層しても良い。積層の方向
は音波や振動波の入射方向に対して、どのような角度を
なす方向であっても良く、特に限定されるものではな
い。

【００３７】本発明の多孔質材料としては、天然繊維、
ポリエステル繊維といった合成繊維、ロックウール、ガ
ラスウール等から形成された繊維集合体や、連続気泡を
有する発泡ポリウレタン樹脂などの材料が挙げられる
が、特に限定されるものではない。但し、永久歪みの小
さいバネの実現が容易という点から、ポリエステル短繊
維をフェルト化したポリエステル硬綿、ポリウレタン発
泡樹脂が好適な材料として挙げられる。本発明の多孔質
材料を、二種以上の多孔質材料を用いて多層構造とする
場合においては、上記のポリエステル硬綿とポリウレタ
ン発泡樹脂とを用いるのが好ましい。この場合、音波や
振動波の入射方向に対する積層順位は任意であり、特に
限定するものではない。

【００３８】多孔質材料のバネ定数Ｋは、その逆数１／
Ｋが０．０２ｃｍ／ｋｇ〜１．０ｃｍ／ｋｇとなるよう
に、好ましくは０．０４ｃｍ／ｋｇ〜０．４ｃｍ／ｋｇ
となるように設定する。このような範囲内にバネ定数Ｋ
の逆数１／Ｋを設定することで、多孔質材料の低周波領
域での振動減衰能を高めることができる。

【００３９】本発明でいうバネ定数Ｋとは、多孔質材料
を５０％圧縮したときの圧縮荷重から求められる値であ
り、ＪＩＳＫ６４０１−１９８０に準じて以下の手
順で求めることができる。最初に、任意の厚みＨの多孔
質材料を、２２５ｍｍ×２２５ｍｍの寸法で打ち抜き、
測定用試料とする。次に、テンシロン（例えば、オリエ
ンテック社製）を用い、この測定用試料を試料台にセッ
トし、直径１５０ｍｍの円盤状の板材を介して荷重をか
け、試料が５０％圧縮された時（試料の厚みが初期の厚
みの１／２になった時）の圧縮荷重Ｍ〔Ｋｇ〕を測定す
る。この圧縮荷重Ｍを、厚みＨの１／２（０．５Ｈ）で
割ったもの（Ｍ／０．５Ｈ）［ｋｇ／ｃｍ］が、本発明
でいうバネ定数Ｋとなる。

【００４０】なお、多孔質材料が多層構造を有している
場合においては、上記手順に従って各層を形成する多孔
質材料毎に圧縮荷重を測定して各層毎のバネ定数Ｋｉを
求め、これらを前述した数４に当てはめれば良い。

【００４１】多孔質材料の通気度は、１ｃｃ／ｃｍ²ｓ
ｅｃ〜６０ｃｃ／ｃｍ²ｓｅｃに設定する。通気度をこ
のような範囲内に設定することにより、音波や振動波が
多孔質材料を透過する際の通気抵抗力を大きくでき、更
に、これに由来する音響エネルギーから熱エネルギーへ
の変換効率を高めることができる。また、特に中〜高周
波領域での振動減衰能を向上させることができる。

【００４２】本発明でいう通気度は、ＪＩＳＬ１００
４、Ｌ１０１８、Ｌ１０４６に準じて測定する。具体的
には、厚み１０ｍｍ又は２０ｍｍ、直径６０ｍｍの円盤
状の多孔質材料を試料とし、これを例えば東洋精機製作
所（株）製の通気度測定装置等で測定する。

【００４３】多孔質材料のバネ定数及び通気度の値は、
例えば多孔質材料が繊維集合体の場合においては、繊維
径（デニール）、目付、低融点繊維の配合比、繊維の断
面形状、中実・中空・バイコン等といった繊維の種類、
ヒートセット温度をパラメータとし、これらのパラメー
タを適宜設定することにより制御することができる。具
体的にはバネ定数は、繊維径、目付及び低融点繊維の配
合比を小さくすることで小さくできる。通気度は、繊維
径を小さく、目付及び低融点繊維の配合比を大きくする
ことで小さくできる。また、前述したように多孔質材料
を多層構造とすることによっても、バネ定数及び通気度
の値を制御できる。

【００４４】本発明の多孔質材料は、吸遮音材や制振材
として使用でき、その用途としては、例えば自動車、家
電、ＯＡ機器、建築・土木用機械、産業用機械といった
各種機械要素や構造体が挙げられる。

【００４５】

【実施例】以下、実施例を示し、さらに詳しく本発明に
ついて説明する。実施例１ポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと称する）
の１ｄ（デニール）×５１ｍｍ（繊維長）の中空断面短
繊維と、同じくＰＥＴの４ｄ×５１ｍｍの低融点短繊維
とを重量比７０％：３０％で混繊し、カードマシーンで
スライバー化し、その後１７５℃で熱圧着することで、
厚み２０ｍｍ、目付７３０ｇ／ｍ²の硬綿を得た。これ
を試料１とする。次いで、ＰＥＴの１５ｄ×６４ｍｍの
中空断面短繊維と、同じくＰＥＴの５ｄ×５１ｍｍの低
融点短繊維とを重量比で７０％、３０％で混繊し、同様
の方法で処理し、厚み１０ｍｍ、目付４１０ｇ／ｍ²の
硬綿を得た。これを試料２とする。

【００４６】前述した方法で試料１、２のバネ定数を測
定したところ、それぞれ２１ｋｇ／ｃｍ、８０ｋｇ／ｃ
ｍであった。よって、これらを数４に当てはめたところ
試料１と２とを積層した場合のΣ（１／Ｋｉ）は０．０
６０１ｃｍ／ｋｇとなる。次に、試料１と試料２とを積
層して多層構造とする。更に、この多孔質材料につい
て、前述した方法で通気度を測定したところ３５ｃｃ／
ｃｍ²ｓｅｃであった。

【００４７】上記で得られた多孔質材料について音響透
過損失を測定する。具体的には、ＪＩＳＡ１４１６
（実験室における音響透過損失測定方法）に定める装置
により測定する。結果を表１に示す。

【００４８】更に、上記で得られた本発明の積層体材料
について音響特性、即ち、制振、吸音性能を測定する。
図２は制振、吸音性能を測定するための測定装置を示す
図である。図２に示す装置は、加振機３、加振枠４、加
振パネル５、加速度ピックアップ（１、２）、ＦＦＴ(F
ast Fourier Transform)６、振動解析装置（図示せず）
およびデーター処理装置（図示せず）で構成されてい
る。加速度ピックアップ（１、２）は、それぞれ増幅器
（７ａ、７ｂ）を介してＦＦＴ６に続されている。

【００４９】所定の振動モードを加振枠４および加振パ
ネル５から模擬的に発生させ、入力側および出力側の加
速度を加速度ピックアップ（１、２）により検出し、そ
の比率を振動倍率として取り出す。加振機３にはフィル
ター８、増幅器９、ノイズ発生器１０が順に接続されて
いる。加速度ピックアップ２（出力側）は、加振パネル
５上の上記で得られた積層体１１に固定されている。加
速度ピックアップ１（入力側）は加振枠４に固定されて
いる。

【００５０】加振機３を振動させ、加速度ピックアップ
１の信号Ｘ１と、加速度ピックアップ２の信号Ｘ２とを
測定する。この測定した信号Ｘ１と信号Ｘ２とから信号
比を求め、上記の積層体１１の制振、吸遮音性能を評価
する。具体的には信号Ｘ１と信号Ｘ２とから振動倍率
〔ｄＢ〕を求めて評価を行っている。振動倍率は、下記
の数５から求めている。振動倍率が小さい場合、すなわ
ち、負の絶対値が大きい場合に制振、吸遮音性能が良好
なものとなる。結果を表２に示す。

【００５１】

【数５】

【００５２】実施例２厚み２０ｍｍ、目付１０５０ｇ／ｍ²の発泡ポリウレタ
ン樹脂を試料３とする。試料３について前述した方法で
バネ定数を測定したところ１０ｋｇ／ｃｍであった。次
に、この試料３と実施例１で得られた試料２とを積層し
て多層構造とする。試料２のバネ定数は８０ｋｇ／ｃｍ
であることから、数４から試料２と試料３とを積層した
場合のΣ（１／Ｋｉ）の値は０．１１２５ｃｍ／ｋｇと
なる。前述した方法でこの多孔質材料の通気度を測定し
たところ、２．５ｃｃ／ｃｍ²ｓｅｃであった。次に、
実施例１と同様にして音響透過損失および制振、吸遮音
性能を測定し、結果を表１、２に示す。

【００５３】実施例３ＰＥＴの５ｄ×４４ｍｍの中空断面短繊維と、５ｄ×５
１ｍｍの低融点短繊維とを実施例１と同様の重量比で同
様に処理し、厚み２０ｍｍ、目付８００ｇ／ｍ ²の硬綿
を得た。これを試料４とする。試料４について前述した
方法でバネ定数を測定したところ７５ｋｇ／ｃｍであっ
た。次に、この試料４と試料２とを積層して多層構造と
する。試料２のバネ定数は８０ｋｇ／ｃｍであることか
ら、数４から試料４と試料２とを積層した場合のΣ（１
／Ｋｉ）は０．０２５８ｃｍ／ｋｇとなる。前述した方
法でこの多孔質材料の通気度を測定したところ、５５ｃ
ｃ／ｃｍ²ｓｅｃであった。実施例１と同様にして音響
透過損失および制振、吸遮音性能を測定し、結果を表
１、２に示す。

【００５４】実施例４ＰＥＴの２．５ｄ×５１ｍｍの中実断面短繊維と、５ｄ
×５１ｍｍの低融点短繊維とを重量比６５％：３５％で
混繊し、実施例１と同様の処理をし、１６０℃で熱圧着
して、厚み３０ｍｍ、目付１３００ｇ／ｍ²の硬綿を得
た。これを試料５とする。試料５のバネ定数は２０ｋｇ
／ｃｍであり、１／Ｋは０．０５ｃｍ／Ｋｇであった。
次に、前述した方法でこの多孔質材料の通気度を測定し
たところ、４５ｃｃ／ｃｍ²ｓｅｃであった。実施例１
と同様にして音響透過損失および制振、吸遮音性能を測
定し、結果を表１、２に示す。

【００５５】実施例５ＰＥＴの１５ｄ×６４ｍｍの中空断面短繊維と、同じく
ＰＥＴの４ｄ×５１ｍｍの低融点短繊維とを重量比８０
％：２０％で混繊し、実施例１と同様の方法で処理し、
厚み１０ｍｍ、目付１００ｇ／ｍ²の硬綿を得た。これ
を試料６とする。試料６のバネ定数は３ｋｇ／ｃｍであ
った。次に、ＰＥＴの２ｄ×３８ｍｍの中空断面短繊維
と、同じくＰＥＴの４ｄ×５１ｍｍの低融点短繊維とを
重量比で７０％、３０％で混繊し、実施例１と同様の方
法で処理し、厚み１０ｍｍ、目付５５５ｇ／ｍ²の硬綿
を得た。これを試料７とする。試料７のバネ定数は２０
ｋｇ／ｃｍであった。次いで、ＰＥＴの２ｄ×３８ｍｍ
の中空断面短繊維と、同じくＰＥＴの４ｄ×５１ｍｍの
低融点短繊維とを重量比で７０％、３０％で混繊し、実
施例１と同様の方法で処理し、厚み１０ｍｍ、目付８６
０ｇ／ｍ²の硬綿を得た。これを試料８とする。試料８
のバネ定数は６５ｋｇ／ｃｍであった。

【００５６】このようにして得た試料６、７、８を積層
して多層構造とする。数４から本多層構造体のΣ（１／
Ｋｉ）は０．３９９ｃｍ／ｋｇであった。前述した方法
でこの多孔質材料の通気度を測定したところ、３０ｃｃ
／ｃｍ²ｓｅｃであった。次に、実施例１と同様に制
振、吸遮音性能を測定し、結果を表２に示す。

【００５７】比較例ＰＥＴの２５ｄ×４４ｍｍの中空断面短繊維、ＰＥＴの
１０ｄ×５１ｍｍの中空断面短繊維、及びＰＥＴの４ｄ
×５１ｍｍの低融点短繊維を重量比５０％：２０％：３
０％の比率で混繊し、実施例１と同様の処理をすること
により、厚み３０ｍｍ，目付１１００ｇ／ｍ²の硬綿を
得た。この多孔質材料についてバネ定数を測定したとこ
ろ６５ｋｇ／ｃｍであった。よってバネ定数の逆数は
０．０１５ｃｍ／ｋｇとなる。また、通気度を測定した
ところ、１００ｃｃ／ｃｍ²ｓｅｃであった。次に、実
施例１と同様にして音響透過損失および制振、吸遮音性
能を測定し、結果を表１、２に示す。

【００５８】

【表１】

【００５９】

【表２】

【００６０】〔評価〕表１より、実施例１〜４に示した
本発明の多孔質材料は、比較例に示した従来の材料に比
べて、低周波領域における振動減衰性が大きく、優れた
制振性および吸遮音効果を示している。また、表２よ
り、実施例１〜５に示した本発明の多孔質材料では、比
較例に示した従来の材料に比べて、低周波領域において
振動倍率が小さくなっており、優れた制振、吸遮音効果
を示している。このことから本発明の多孔質材料におい
ては、低周波領域における振動減衰能が高められている
と考えられる。

【００６１】

【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明の
多孔質材料は、低周波領域から高周波領域までの広い帯
域において、従来の吸遮音材や制振材に比べて高い吸遮
音効果及び制振効果を有している。また、低周波領域に
おいて十分な吸遮音効果及び制振効果を得ることができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】規格化した周波数（ｆ／ｆn ）と振幅Ｘとの関
係を示す図である。

【図２】制振、吸遮音性能を測定するための測定装置を
示す図である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】５０％圧縮したときの圧縮荷重から求め
たバネ定数Ｋの逆数１／Ｋが０．０２ｃｍ／ｋｇ〜１．
０ｃｍ／ｋｇであり、通気度が１ｃｃ／ｃｍ ²ｓｅｃ〜
６０ｃｃ／ｃｍ²ｓｅｃであることを特徴とする多孔質
材料。
【請求項２】ポリエステル硬綿で構成されている請求
項１記載の多孔質材料。
【請求項３】複数の層で構成されており、各層毎に求
めたバネ定数をＫｉ（ｉ＝１〜ｎ、ｎ≧２）としたとき
の、Σ（１／Ｋｉ）が０．０２ｃｍ／ｋｇ〜１．０ｃｍ
／ｋｇである請求項１記載の多孔質材料。
【請求項４】ポリエステル硬綿で形成された層と、発
泡ポリウレタンで形成された層とで構成されている請求
項３記載の多孔質材料。
【請求項５】請求項１〜４のいずれかに記載の多孔質
材料で形成されてなることを特徴とする吸遮音材。
【請求項６】請求項１〜４のいずれかに記載の多孔質
材料で形成されてなることを特徴とする制振材。