JPH11247059A - 不織布およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 機械的特性、寸法安定性に優れるスパンレー
ス不織布を得る。 【解決手段】 互いに非相溶性の繊維形成性重合体から
なる分割型二成分系複合短繊維の分割により発現した極
細割繊短繊維と、熱接着性短繊維とからなる不織布であ
り、構成繊維同士が三次元的に交絡し、その交絡形態が
熱接着性短繊維の熱融着により固定してなることを特徴
とする不織布。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、スパンレース不織
布に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】高圧液体流の作用により構成繊維同士が
三次元的に交絡してなるスパンレース不織布は、繊維間
空隙が大きく嵩高であり柔軟性に優れるため、その特性
が生かされた各種の用途に用いられている。また構成繊
維の素材としては、天然繊維や合成繊維等が各種用途に
応じて適宜選択されて用いられている。しかし、スパン
レース不織布は、繊維同士の交絡のみによって不織布化
したものであるから、引っ張り、摩擦に対して容易に変
形、毛羽立ち、繊維の抜けが起こり形態安定性の面にお
いては十分に優れているとはいいがたいものである。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題を
解決するものであり、機械的特性、寸法安定性に優れる
スパンレース不織布を得ようとするものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するもので次の構成よりなるものである。すなわち、
本発明は、互いに非相溶性の繊維形成性重合体からなる
分割型二成分系複合短繊維の分割により発現した極細割
繊短繊維と、熱接着性短繊維とからなる不織布であり、
構成繊維同士が三次元的に交絡し、該熱接着性短繊維の
熱融着により前記交絡形態が固定されてなることを特徴
とする不織布を要旨とするものである。

【０００５】また、本発明は、互いに非相溶性の繊維形
成性重合体からなる分割型二成分系複合短繊維と熱接着
性短繊維とを混綿率９０〜６０／１０〜４０（重量％）
で混綿して不織ウエブを得、この不織ウエブを多孔性支
持材に載置して高圧液体流処理を施し、前記複合短繊維
を分割させて極細割繊短繊維を発現させると共に構成繊
維同士を三次元的に交絡させた後、熱接着性短繊維が溶
融または軟化する温度で熱処理を施して、熱接着性短繊
維を熱融着させて交絡形態を固定させることを特徴とす
る不織布の製造方法を要旨とするものである。

【０００６】

【発明の実施の形態】次に、本発明を詳細に説明する。
まず、本発明に使用する分割型二成分系複合短繊維につ
いて説明する。該分割型二成分系複合短繊維は、互いに
非相溶性の繊維形成性重合体からなるものである。互い
に非相溶性とするのは、複合短繊維に衝撃を与えたとき
に分割しやすいようにするためである。

【０００７】分割型二成分系複合短繊維を構成する繊維
形成性重合体としては、ポリオレフィン系重合体、ポリ
アミド系重合体、ポリエステル系重合体等が挙げられ、
非相溶性の重合体の組み合わせとしては、ポリオレフイ
ン／ポリアミド、ポリオレフイン／ポリエステル、ポリ
アミド／ポリエステル等が挙げられるが、これらは代表
例であって他の各種の組み合わせも任意に採用される。

【０００８】本発明に使用しうる繊維形成性ポリオレフ
イン系重合体の例としては、炭素原子数が２〜１６の脂
肪族α−モノオレフイン、例えばエチレン、プロピレ
ン、１−ブテン、１−ペンテン，３−メチル１−ブテ
ン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ドデセン、１−
オクタデセンのホモポリオレフイン又は共重合ポリオレ
フインがある。脂肪族α−モノオレフインは他のオレフ
インおよび／または少量（重合体重量の約１０重量％ま
で）の他のエチレン系不飽和モノマー、例えばブタジエ
ン、イソプレン、１，３−ペンタジエン、スチレン、α
−メチルスチレンの如き類似のエチレン系不飽和モノマ
ーと共重合されていてもよい。特にポリエチレンの場
合、重合体重量の約１０重量％までのプロピレン、１−
ブテン、１−ヘキセン、１−オクテン又は類似の高級α
−オレフインと共重合させたものが製糸性がよくなるた
め好ましい。

【０００９】本発明に使用しうる繊維形成性ポリアミド
系重合体の例としては、ナイロン−４、ナイロン−４
６、ナイロン−６、ナイロン−６６、ナイロン−６１
０、ナイロン−１１、ナイロン−１２やポリメタキシレ
ンアジパミド（ＭＸＤ−６）、ポリパラキシレンデカン
アミド（ＰＸＤ−１２）、ポリビスシクロヘキシルメタ
ンデカンアミド（ＰＣＭ−１２）又はこれらのモノマー
を構成単位とする共重合ポリアミドがある。本発明に使
用しうる繊維形成性ポリエステル系重合体の例として
は、酸成分としてテレフタル酸、イソフタル酸、フタル
酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカル
ボン酸もしくはアジピン酸、セバシン酸などの脂肪族ジ
カルボン酸またはこれらのエステル類と、アルコール成
分としてエチレングリコール、ジエチレングリコール、
１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、
１，４−シクロヘキサンジメタノール等のジオール化合
物とから合成されるホモポリエステルないしは共重合ポ
リエステルであり、このホモポリエステルないしは共重
合ポリエステルにパラオキシ安息香酸、５−ナトリウム
スルフオイソフタール酸、ポリアルキレングリコール、
ペンタエリスリトール、ビスフエノールＡ等が添加ある
いは共重合されていてもよい。

【００１０】その他の繊維形成性重合体の例としては、
例えばビニル系重合体が用いられ、具体的にはポリビニ
ルアルコール、ポリ酢酸ビニル、ポリアクリル酸エステ
ル、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリ塩化ビニル、ポ
リ塩化ビニリデン、または、これらの共重合体が用いら
れる。また、ポリフエニレン系重合体またはその共重合
体を使用することもできる。

【００１１】なお、繊維形成性重合体には、本発明の効
果を損なわない範囲内で、艶消し剤、顔料、防炎剤、難
燃剤、消臭剤、帯電防止剤、酸化防止剤、紫外線吸収
剤、抗菌剤、親水剤等の任意の添加物が添加されていて
もよい。

【００１２】分割型二成分系複合短繊維の具体例として
は、図１〜図４に示した如き横断面を持つものが好まし
い。これらは、分割型二成分系複合短繊維を構成する繊
維形成性重合体の両成分が共に繊維の表面に露出してお
り、かつ繊維の断面内において、一方の成分が他方の成
分により分割割繊可能な形に仕切られているものであ
る。

【００１３】分割型二成分系複合短繊維の単糸繊度は、
１〜１２デニールであることが好ましい。単糸繊度が１
デニール未満になると、溶融紡糸する際の紡糸口金の単
孔当たりの吐出量が低下し、生産量が低下する傾向にあ
り、また、生産量を向上させるために、紡糸口金の孔数
を増加させると、紡糸工程が不安定になる。一方、単糸
繊度が１２デニールを超えると、溶融紡糸された糸条の
冷却不足により引き取りが困難になる傾向にあり、ま
た、糸条の冷却を促進させるため、紡糸口金の孔数を減
らすと、生産量が低下する。

【００１４】分割型二成分系複合短繊維は、後の分割割
繊処理により、両成分の境界で分割され、一方の重合体
からなる極細割繊短繊維または他方の極細割繊短繊維が
少なくとも発現する。本発明において、少なくとも発現
する極細割繊短繊維の単糸繊度は、０．５デニール以下
が好ましく、より好ましくは０．０５〜０．３デニー
ル、さらに好ましくは０．１〜０．３デニールである。
単糸繊度が０．０５デニール未満であると、現実的に紡
糸が困難となり分割型二成分系複合短繊維が安価で合理
的に得にくい。また、十分に分割割繊を行うことが困難
となる傾向にある。一方、０．５デニールを超えると、
本発明が目的とする極細の繊維の効果が得られにくい。
例えば、そのような不織布を清拭材として用いた場合に
ミクロな汚れの拭き取り性に劣る傾向となり、また、人
体に接して用いた場合においては、肌触りが悪く粗硬感
を感じるものとなる。

【００１５】分割型二成分系複合短繊維は、一般に以下
の如き方法で製造される。すなわち、従来公知の溶融複
合紡糸法で紡糸され、横吹付や環状吹付等の従来公知の
冷却装置を用いて、吹付風により冷却された後、油剤を
付与し引き取りローラーを介して未延伸糸として巻取機
に巻取られる。引き取りローラー速度は５００ｍ／分〜
２０００ｍ／分である。巻取られた未延伸糸を複数本引
き揃え、公知の延伸機にて周速の異なるローラー群の間
で延伸される。次いで、前記延伸トウを押し込み式捲縮
付与装置にて捲縮を付与した後、所定の繊維長に切断し
て短繊維を得ることができる。なお、要求される用途に
より延伸トウに素材の融点以下の温度で熱セットを施し
てもよい。

【００１６】本発明に用いる熱接着性短繊維は、熱接着
性成分を少なくとも繊維表面に有する繊維であり、この
熱接着性短繊維は、熱処理によって融着し、構成繊維同
士の交絡状態を固定する。熱接着性短繊維の熱接着性成
分は、主体繊維である分割型二成分系複合短繊維を構成
する重合体の融点より３０℃以上低い融点または軟化点
を有することとする。両者の差が３０℃未満であると、
熱接着性短繊維を熱融着させる際に分割型二成分系複合
短繊維より発現した極細割繊短繊維までも軟化溶融する
恐れがあるため好ましくない。

【００１７】熱接着性短繊維の形態としては、少なくと
も繊維表面に熱接着性成分を有する形態であればよく、
熱接着性成分のみからなる単相のもの、熱接着性成分と
他の重合体との貼り合わせ型のもの、熱接着性成分を鞘
部に配し他の重合体を芯部に配する芯鞘型のもの等が挙
げられる。本発明において、芯部に配する重合体より３
０℃以上低い融点または軟化点を有する重合体（熱接着
性成分）を鞘部に配した芯鞘型複合繊維が好ましく用い
られる。芯鞘型複合繊維は、鞘部のみが構成繊維同士を
融着する接着剤として機能し、芯部は繊維の形態を維持
しており、柔軟性の向上に寄与することとなるため好ま
しい。

【００１８】熱接着性短繊維は、本発明の目的が達成で
きる量を不織布中に混綿されていればよく、１０〜４０
重量％混綿させるとよい。熱接着性短繊維の混綿率が１
０重量％未満であると、不織布の三次元交絡構造を充分
に固定化させ、耐摩耗性、耐久性に優れた不織布が得ら
れなくなる。一方、４０重量％を超えると、不織布中を
占める極細割繊繊維の比率が減り、極細割繊繊維の風合
いが損なわれるため好ましくない。

【００１９】本発明の不織布の目付は、特に限定されな
いが、２０〜２００ｇ／ｍ² の範囲とする。目付が２０
ｇ／ｍ² 未満であると不織布の地合に劣るものとなりや
すく、目付が２００ｇ／ｍ² を超えると、高圧液体流処
理の際に、不織布の内層において繊維相互に十分な交絡
および分割割繊がされにくくなる。

【００２０】次に、本発明の不織布の製造方法に関して
説明する。本発明では、まず、分割型二成分系複合短繊
維と熱接着性短繊維とを混綿率９０〜６０／１０〜４０
（重量％）で混綿し、カード法やエアレイ法等を用いて
所定の目付の不織ウエブを作製することができる。カー
ド法ではカード機を用いて、構成繊維の配列度合を種々
選択することができる。構成繊維の配列パターンとして
は、構成繊維が一方向に配列したパラレルウエブ、パラ
レルウエブがクロスレイドされたウエブ、構成繊維がラ
ンダムに配列したランダムウエブあるいは両者の中程度
に配列したセミランダムウエブ等が挙げられる。

【００２１】次に、得られた不織ウエブに高圧液体流処
理を施して、分割型二成分系複合短繊維を分割させて極
細割繊短繊維を発現させると共に構成繊維同士を三次元
的に交絡させる。ここでいう三次元的な交絡とは、不織
ウエブを構成している繊維相互間が不織布の縦／横の方
向のみでなく不織布の厚み方向に対しても交絡し、一体
化した構造を有していることをいう。

【００２２】高圧液体流処理について説明する。処理を
施すための高圧液体流装置としては、例えば、孔径が
０．０５〜１．５ｍｍ、特に０．１〜０．４ｍｍの噴射
孔を孔間隔０．０５〜５ｍｍで一列あるいは複数列に多
数配列した装置を用いる。噴射孔から高圧力で噴射させ
て得られる水流すなわち高圧液体流を噴射し、多孔性支
持部材上に載置した不織ウエブに衝突させる。分割型二
成分系複合短繊維は、高圧液体流による衝撃によって、
極細割繊短繊維を発現し、かつ構成繊維同士が三次元的
に交絡一体化する。このとき、繊維同士の交絡は、極細
割繊短繊維の発現により緻密で強固なものとなる。

【００２３】噴射孔の配列は、不織ウエブの進行方向と
直行する方向に列状に配列する。高圧液体流としては、
常温あるいは温水を用いることができる。噴射孔と不織
ウエブとの間の距離は、１０〜１５０ｍｍとするのが良
い。この距離が１０ｍｍ未満であると、この処理により
得られる不織布の地合が乱れ、一方、この距離が１５０
ｍｍを超えると、液体流が不織ウエブに衝突したときの
衝撃力が低下して、分割割繊及び交絡一体化が十分に施
されない傾向にある。

【００２４】この高圧液体流の処理圧力は、不織布の要
求性能によって制御されるが、一般的には、２０〜２０
０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流を噴出するのが良い。な
お、処理する不織ウエブの目付等にも左右されるが、前
記処理圧力の範囲内において、処理圧力が低いと嵩高で
柔軟性に優れた不織布を得ることができ、処理圧力が高
いと構成繊維同士の交絡が緻密で強固な不織布を得るこ
とができる。高圧液体流の圧力が２０ｋｇ／ｃｍ² Ｇ未
満であると、分割割繊及び交絡一体化が十分に施され
ず、本発明が目的とする不織布を得ることができない。
但し、本発明の不織布には、分割型二成分系複合短繊維
が十分に分割されず一部残存するものも包含される。逆
に、高圧液体流の圧力が２００ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超える
と水圧による打撃により、極端な場合には構成繊維が切
断されて、得られる不織布は表面に毛羽を有するものと
なりやすい。

【００２５】高圧液体流処理を施すに際して用いる不織
ウエブを担持する多孔性支持部材としては、例えば、２
０〜２００メツシユの金網製あるいは合成樹脂製等のメ
ツシユスクリーンや有孔板など、高圧液体流が前記積層
体を貫通するものであれば特に限定されない。メツシユ
スクリーンの組織等を適宜選択することにより不織布に
模様や開孔を付与することが可能である。

【００２６】なお、不織ウエブの片面より高圧液体流処
理を施した後、引き続き交絡の施された不織ウエブを反
転して高圧液体流処理を施すことにより、表裏共に緻密
に交絡した不織布を得ることができるので、不織布の用
途に応じて、また、不織ウエブの目付の大きいもの等に
適用すればよい。

【００２７】高圧液体流処理を施した後、処理後の不織
布から過剰水分を除去する。この過剰水分を除去するに
際しては、公知の方法を採用することができる。例え
ば、マングルロール等の絞り装置を用いて過剰水分をあ
る程度機械的に除去し、引き続きサクシヨンバンド方式
の熱風循環式乾燥機等の乾燥装置を用いて残余の水分を
除去する。

【００２８】次に、三次元的に交絡させた不織布に、熱
処理装置を用い熱接着性短繊維が溶融または軟化する温
度で熱処理を施し、熱接着性短繊維を熱融着させて、構
成繊維同士を熱接着し三次元交絡形態を固定させる。用
いる熱処理装置としては、乾熱熱風循環方式のものが効
果的に用いられる。三次元的に交絡された不織布は、不
織布として形態が安定したものであるので、熱風により
構成繊維が飛散することなく熱処理が施され、熱接着に
より三次元交絡の形態が固定される。このように熱接着
により不織布の交絡形態が固定化されるため、嵩高性を
維持した状態で形態安定性、寸法安定性、機械的強力が
向上し、耐摩耗性、耐洗濯性、耐久性の向上が図れる。
したがって、本発明の不織布は、摩擦力に対し変形する
ことなく、また不織布表面の毛羽立ち、繊維の抜けが発
生することがない。よって、例えば、本発明の不織布を
清拭材として用いた際により強固な汚れを拭き取ること
ができる。

【００２９】熱処理温度は、熱接着性短繊維が溶融また
は軟化する温度とするが、熱接着性短繊維の熱接着性成
分の融点または軟化点を（Ｔｍ）℃としたときに、（Ｔ
ｍ＋５）℃〜（Ｔｍ＋２５）℃の熱風を吹きつけるのが
よい。この温度範囲を採用することにより、熱接着性成
分のみを溶融または軟化させ、かつ他の構成繊維等に対
して熱による影響を及ぼすことなく柔軟性を保持した不
織布を得ることができる。（Ｔｍ＋５）℃未満である
と、熱接着性成分が十分に溶融または軟化しないため目
的とする熱接着効果が得られない。一方、（Ｔｍ＋２
５）℃を超えると、熱接着性成分が溶融流動して不織布
がフイルム化し粗硬感が感じられるものとなる。また、
極細割繊短繊維までもが溶融する恐れがあり、極細割繊
短繊維による風合いが損なわれるため好ましくない。

【００３０】本発明の不織布に対し柔軟性を付与する目
的で、上野山機工（株）製のカムフイツト機による柔軟
加工機を用いてもよい。

【００３１】

【実施例】次に、実施例に基づき本発明をより具体的に
説明するが、本発明は、これらの実施例によって何ら限
定されるものではない。実施例において、各特性値の測
定を次の方法によって実施した。 （１）重合体の融点（℃）：パーキンエルマー社製ＤＳ
Ｃ−２型の示差走査型熱量計を用い、昇温速度２０℃／
分で測定した融解吸熱ピークの最大値を与える温度を融
点（℃）とした。

【００３２】（２）ポリエステルの相対粘度（イ）：フ
エノールと四塩化エタンの等重量混合液を溶媒とし、こ
の溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し温度２０℃の
条件で常法により求めた。

【００３３】（３）ナイロン６の相対粘度（ロ）：９６
％硫酸１００ｃｃに試料１ｇを溶解し、温度２５℃の条
件で常法により求めた。

【００３４】（４）ポリエチレンのメルトインデツクス
（以下、ＭＩと記す。）（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ Ｄ
１２３８（Ｅ）に記載の方法により測定した。

【００３５】（５）ポリプロピレンのメルトフローレー
ト値（以下、ＭＦＲと記す。）（ｇ／１０分）：ＡＳＴ
Ｍ Ｄ１２３８（Ｌ）に記載の方法により測定した。

【００３６】（６）目付（ｇ／ｍ² ）：幅１０ｃｍ、長
さ１０ｃｍの試料片を５個作成し、その重量を測定し、
試料片５個の平均値を不織布の目付（ｇ／ｍ² ）とし
た。

【００３７】（７）引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）：ＪＩ
Ｓ Ｌ−１０９６に記載のストリツプ法に準じ、最大引
張強力を測定した。すなわち、幅５ｃｍ、長さ１５ｃｍ
の試験片１０個用意し、定速伸長型引張試験機（テンシ
ロンＵＴＭ−４−１−１００東洋ボールドウイン社製）
を用いて、掴み間隔１０ｃｍ、引張速度１０ｃｍ／分の
条件で最大引張強力を測定し、試料片１０個の平均値を
不織布の引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）とした。

【００３８】（８）耐摩耗性（級）：学振形摩擦試験機
を用い、１００回の往復摩擦試験を行い、目視評価によ
り５段階評価を行った。不織布表面の摩耗がなく毛羽立
ちの見られないものを５級とし、不織布表面の摩耗が激
しく毛羽立ったものを１級とし、その間を２〜４級と段
階的に評価した。

【００３９】（９）粉塵の拭き取り性：粉塵として片山
化学社製の特級試薬の塩化ナトリウムを５ｇをガラス板
上にまき、不織布でガラス板上の塩化ナトリウムを拭き
取りガラス板上に残された塩化ナトリウムの重量を測定
した。７０％以上の拭き取り性を示す不織布を拭き取り
性が良好、７５％以上の拭き取り性を示す不織布を拭き
取り性が特に優れているとした。

【００４０】実施例１ 分割型二成分系複合短繊維として、繊維断面が図１に示
す複合形態でナイロン６（融点２２５℃、相対粘度２．
６５）とポリプロピレン（融点１６０℃、相対ＭＦＲ２
８ｇ／１０分）との分割型二成分系複合短繊維を用意し
た。すなわち、図１に示す如く全分割数が７個となるよ
うな分割型二成分系複合型紡糸口金より複合比を重量比
で１：１とし、溶融温度２６５℃、単孔吐出量０．５９
ｇ／分で押し出した。紡出糸条を冷却し仕上げ油剤を付
与した後、引き取り速度が１０００ｍ／分の引き取りロ
ールを介して、未延伸糸として捲き取った。次いで、得
られた未延伸糸を複数本引き揃えてトウとなし、公知の
延伸機を用いて延伸倍率が２．８倍で延伸を行った後、
押し込み式捲縮付与装置にて捲縮を付与し３８ｍｍの繊
維長に切断して２デニール（ポリプロピレンからなる極
細割繊短繊維の繊度は１．０デニール、ナイロン６から
なる極細割繊短繊維の繊度は０．１７デニール）の短繊
維を得た。

【００４１】熱接着性短繊維として、芯鞘型複合繊維が
得られる複合型紡糸口金を用い、芯成分としてポリエチ
レンテレフタレート（融点２５９℃、相対粘度１．３
８）、鞘成分としてポリエチレン（融点１２８℃、ＭＩ
２０ｇ／１０分）を用いて、複合比を芯成分：鞘成分＝
６５：３５（重量比）とし、溶融温度２９５℃、単孔吐
出量０．８ｇ／分で押し出した。紡出糸条を冷却し仕上
げ油剤を付与した後、引き取り速度が１１００ｍ／分の
引き取りロ−ルを介して、未延伸糸として捲き取った。
次いで、得られた未延伸糸を複数本引き揃えてトウとな
し、公知の延伸機を用いて延伸倍率が３．３１倍で延伸
を行った後、押し込み式捲縮付与装置にて捲縮を付与し
３８ｍｍの繊維長に切断して２デニールの熱接着性短繊
維を得た。

【００４２】分割型二成分系複合短繊維７０重量％と熱
接着性短繊維３０重量％とを混綿し、ランダムカード機
にて目付８０ｇ／ｍ² の不織ウエブを準備した。

【００４３】次いで、不織ウエブを１００メツシユの金
属製メツシユスクリーン上に積載して高圧液体流処理を
施した。高圧液体流処理は、孔径０．１ｍｍの噴射孔が
孔間隔０．６ｍｍで配置された高圧液体流処理装置を用
い、前記積層体の上方５０ｍｍの位置から液体流圧力を
７０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの条件下で処理を施した。交絡した
不織布より過剰水分の除去と乾燥処理を施した。次い
で、熱融着処理機（ルシオール 京都機械社製）を用い
て、処理温度１４０℃、処理時間３０秒の条件で熱処理
を行い、本発明の不織布を得た。

【００４４】実施例２ 分割型二成分系複合短繊維として、繊維断面が図１に示
す複合形態でポリエチレンテレフタレート（融点２５８
℃、相対粘度１．３８）とポリプロピレン（融点１６０
℃、相対ＭＦＲ２８ｇ／１０分）からなる分割型二成分
系複合短繊維を用いた以外は、実施例１と同様にして本
発明の不織布を得た。すなわち、図１に示す如く全分割
数が７個となるような分割型二成分系複合型紡糸口金よ
り複合比を重量比で１：１とし、溶融温度２８５℃、単
孔吐出量０．６３ｇ／分で押し出した。紡出糸条を冷却
し仕上げ油剤を付与した後、引き取り速度が１０００ｍ
／分の引き取りロールを介して、未延伸糸として捲き取
った。次いで、得られた未延伸糸を複数本引き揃えてト
ウとなし、公知の延伸機を用いて延伸倍率が３．０倍で
延伸を行った後、押し込み式捲縮付与装置にて捲縮を付
与し３８ｍｍの繊維長に切断して２デニール（ポリプロ
ピレンからなる極細割繊短繊維の繊度は１．０デニー
ル、ポリエチレンテレフタレートからなる極細割繊短繊
維の繊度は０．１７デニール）の短繊維を作成した。

【００４５】実施例３ 分割型二成分系複合短繊維として、繊維断面が図１に示
す複合形態でポリエチレンテレフタレート（融点２５８
℃、相対粘度１．３８）とナイロン６（融点２２５℃、
相対粘度２．６５）からなる分割型二成分系複合短繊維
を用いた以外は、実施例１と同様にして本発明の不織布
を得た。すなわち、図１に示す如く全分割数が７個とな
るような分割型二成分系複合型紡糸口金より複合比を重
量比で１：１とし、溶融温度２８５℃、単孔吐出量０．
６５ｇ／分で押し出した。紡出糸条を冷却し仕上げ油剤
を付与した後、引き取り速度が１０００ｍ／分の引き取
りロールを介して、未延伸糸として捲き取った。次い
で、得られた未延伸糸を複数本引き揃えてトウとなし、
公知の延伸機を用いて延伸倍率が３．１倍で延伸を行っ
た後、押し込み式捲縮付与装置にて捲縮を付与し３８ｍ
ｍの繊維長に切断して２デニール（ナイロン６からなる
極細割繊短繊維の繊度は１．０デニール、ポリエチレン
テレフタレートからなる極細割繊短繊維の繊度は０．１
７デニール）の短繊維を作成した。

【００４６】実施例４ 分割型二成分系複合短繊維として、繊維断面が図２に示
す複合形態でナイロン６（融点２２５℃、相対粘度２．
６５）とポリプロピレン（融点１６０℃、相対ＭＦＲ２
８ｇ／１０分）からなる分割型二成分系複合短繊維を用
いた以外は、実施例１と同様にして本発明の不織布を得
た。すなわち、図２に示す如く全分割数が１２個となる
ような分割型二成分系複合型紡糸口金より複合比を重量
比で１：１とし、溶融温度２６５℃、単孔吐出量０．５
６ｇ／分で押し出した。紡出糸条を冷却し仕上げ油剤を
付与した後、引き取り速度が１０００ｍ／分の引き取り
ロールを介して、未延伸糸として捲き取った。次いで、
得られた未延伸糸を複数本引き揃えてトウとなし、公知
の延伸機を用いて延伸倍率が２．６５倍で延伸を行った
後、押し込み式捲縮付与装置にて捲縮を付与し３８ｍｍ
の繊維長に切断して２デニール（ナイロン６からなる極
細割繊短繊維およびポリプロピレンからなる極細割繊短
繊維の繊度は０．１７デニール）の短繊維を作成した。

【００４７】実施例５ 分割型二成分系複合短繊維として、繊維断面が図２に示
す複合形態でポリエチレンテレフタレート（融点２５８
℃、相対粘度１．３８）とポリプロピレン（融点１６０
℃、相対ＭＦＲ２８ｇ／１０分）からなる分割型二成分
系複合短繊維を用いた以外は、実施例１と同様にして本
発明の不織布を得た。すなわち、図２に示す如く全分割
数が１２個となるような分割型二成分系複合型紡糸口金
より複合比を重量比で１：１とし、溶融温度２８５℃、
単孔吐出量０．６ｇ／分で押し出した。紡出糸条を冷却
し仕上げ油剤を付与した後、引き取り速度が１０００ｍ
／分の引き取りロールを介して、未延伸糸として捲き取
った。次いで、得られた未延伸糸を複数本引き揃えてト
ウとなし、公知の延伸機を用いて延伸倍率が２．８５倍
で延伸を行った後、押し込み式捲縮付与装置にて捲縮を
付与し３８ｍｍの繊維長に切断して２デニール（ポリエ
チレンテレフタレートからなる極細割繊短繊維およびポ
リプロピレンからなる極細割繊短繊維の繊度は０．１７
デニール）の短繊維を作成した。

【００４８】実施例６ 分割型二成分系複合短繊維として、繊維断面が図２に示
す複合形態でポリエチレンテレフタレート（融点２５８
℃、相対粘度１．３８）とナイロン６（融点２２５℃、
相対粘度２．６５）からなる分割型二成分系複合短繊維
を用いた以外は、実施例１と同様にして本発明の不織布
を得た。すなわち、図２に示す如く全分割数が１２個と
なるような分割型二成分系複合型紡糸口金より複合比を
重量比で１：１とし、溶融温度２８５℃、単孔吐出量
０．６２ｇ／分で押し出した。紡出糸条を冷却し仕上げ
油剤を付与した後、引き取り速度が１０００ｍ／分の引
き取りロールを介して、未延伸糸として捲き取った。次
いで、得られた未延伸糸を複数本引き揃えてトウとな
し、公知の延伸機を用いて延伸倍率が２．９５倍で延伸
を行った後、押し込み式捲縮付与装置にて捲縮を付与し
３８ｍｍの繊維長に切断して２デニール（ポリエチレン
テレフタレートからなる極細割繊短繊維およびナイロン
６からなる極細割繊短繊維の繊度は０．１７デニール）
の短繊維を作成した。

【００４９】比較例１ 実施例１において、熱処理を施さなかった以外は実施例
１と同様にして比較例１の不織布を作成した。

【００５０】比較例２ 実施例１において、分割型二成分系複合短繊維と熱接着
性短繊維の混綿率を３０／７０（重量％）とした以外は
実施例１と同様にして比較例２の不織布を作成した。

【００５１】得られた実施例１〜６の不織布および比較
例１〜２の不織布の物性を測定し、表１に示した。

【００５２】

【表１】

【００５３】実施例１〜６の不織布は、熱処理を施して
三次元交絡形態を固定化させたものであり、機械的強
力、寸法安定性、さらに耐摩耗性に優れた不織布である
ので、耐久使用性において優れており、拭き取り性も良
好であった。また、極細繊維を主たる構成繊維としてい
るため、不織布の表面タツチは柔らかいものであった。
特に、極細割繊繊維の分割後の繊度をすべて０．１７デ
ニールとした実施例４〜６の不織布は、機械的強力、耐
摩耗性、表面タツチの柔らかさにおいてその傾向が強い
ものであった。

【００５４】一方、熱処理を施さなかった比較例１の不
織布は、耐摩耗性に劣り、摩耗強度を要求されるような
状態での使用にはあまり適さないものであった。

【００５５】接着性短繊維を７０重量％混綿させた比較
例２の不織布は、耐摩耗性は良好であったが、不織布表
面は硬くて肌触りが悪く、割繊極細繊維が接着成分の融
着物に固められ、極細繊維の風合いが損なわれたもので
あった。

【００５６】

【発明の効果】本発明の不織布は、構成繊維同士が絡み
合い全体として一体化している。高圧液体流処理により
繊維同士が交絡する際、曲げモーメントの小さい極細割
繊短繊維が発現するため、繊維同士の交絡度合いが向上
し、全体として緻密に交絡一体化した不織布となる。ま
た、極細割繊短繊維を主たる構成繊維としているため、
表面タツチの柔らかいものである。

【００５７】さらに、本発明の不織布は、三次元的に交
絡した形態が熱接着性繊維により固定化されているた
め、外力により変形のない、すなわち寸法安定性に優
れ、機械的強力の高いものとなっている。そして、表面
摩擦力が加わった場合でも毛羽立ちや繊維の抜けが起こ
りにくく、耐摩耗性に優れた不織布となる。

【００５８】本発明の不織布は、上記特性を有するもの
であるので、ガラス、鏡、眼鏡、家具、床、車および化
粧パフ、おしぼり、おしり拭き等、幅広い用途にドライ
状態およびウエツト状態での拭き取り用清拭材として、
また、工業用や家庭用の濾材、フイルター材として効果
的に用いることができる。さらに、医療材料、衛生材
料、衣料用、生活資材等の様々な分野で好適に用いるこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に用いられる分割型二成分系複合短繊維
の横断面の一実施模式図である。

【図２】本発明に用いられる分割型二成分系複合短繊維
の横断面の一実施模式図である。

【図３】本発明に用いられる分割型二成分系複合短繊維
の横断面の一実施模式図である。

【図４】本発明に用いられる分割型二成分系複合短繊維
の横断面の一実施模式図である。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 互いに非相溶性の繊維形成性重合体から
   なる分割型二成分系複合短繊維の分割により発現した極
   細割繊短繊維と、熱接着性短繊維とからなる不織布であ
   り、構成繊維同士が三次元的に交絡し、該熱接着性短繊
   維の熱融着により前記交絡形態が固定されてなることを
   特徴とする不織布。
2. 【請求項２】 分割型二成分系複合短繊維の分割により
   少なくとも発現した極細割繊短繊維の単糸繊度が、０．
   ５デニール以下であることを特徴とする請求項１記載の
   不織布。
3. 【請求項３】 互いに非相溶性の繊維形成性重合体から
   なる分割型二成分系複合短繊維９０〜６０重量％と熱接
   着性短繊維１０〜４０重量％とを混綿して不織ウエブを
   得、この不織ウエブを多孔性支持材に載置して高圧液体
   流処理を施し、前記複合短繊維を分割させて極細割繊短
   繊維を発現させると共に構成繊維同士を三次元的に交絡
   させた後、熱接着性短繊維が溶融または軟化する温度で
   熱処理を施して、熱接着性短繊維を熱融着させて交絡形
   態を固定させることを特徴とする不織布の製造方法。