JPH11247742A - プランジャポンプ - Google Patents
プランジャポンプInfo
- Publication number
- JPH11247742A JPH11247742A JP10066163A JP6616398A JPH11247742A JP H11247742 A JPH11247742 A JP H11247742A JP 10066163 A JP10066163 A JP 10066163A JP 6616398 A JP6616398 A JP 6616398A JP H11247742 A JPH11247742 A JP H11247742A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- fuel
- pump
- plunger
- damper
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 100
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 claims abstract description 34
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 33
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 abstract description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 8
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000002828 fuel tank Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M55/00—Fuel-injection apparatus characterised by their fuel conduits or their venting means; Arrangements of conduits between fuel tank and pump F02M37/00
- F02M55/04—Means for damping vibrations or pressure fluctuations in injection pump inlets or outlets
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
- F02M63/02—Fuel-injection apparatus having several injectors fed by a common pumping element, or having several pumping elements feeding a common injector; Fuel-injection apparatus having provisions for cutting-out pumps, pumping elements, or injectors; Fuel-injection apparatus having provisions for variably interconnecting pumping elements and injectors alternatively
- F02M63/0225—Fuel-injection apparatus having a common rail feeding several injectors ; Means for varying pressure in common rails; Pumps feeding common rails
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B11/00—Equalisation of pulses, e.g. by use of air vessels; Counteracting cavitation
- F04B11/0008—Equalisation of pulses, e.g. by use of air vessels; Counteracting cavitation using accumulators
- F04B11/0033—Equalisation of pulses, e.g. by use of air vessels; Counteracting cavitation using accumulators with a mechanical spring
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/12—Other methods of operation
- F02B2075/125—Direct injection in the combustion chamber for spark ignition engines, i.e. not in pre-combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/04—Heavy metals
- F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
- F05C2201/0448—Steel
- F05C2201/046—Stainless steel or inox, e.g. 18-8
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 騒音や振動を低減し、信頼性が高く且つ装置
の小型化を図ることができるプランジャポンプを提供す
る。 【構成】 本発明にかかるプランジャポンプ２は、プラ
ンジャ２１の往復動により燃料を吐出し、燃料入口側と
燃料出口側とのそれぞれに、燃料の圧力脈動を低減する
金属ダイヤフラム式ダンパ１７、１９を備え、各金属ダ
イヤフラム式ダンパは、燃料圧力を受ける受圧室３３、
３９と、ガスを封入した背圧室５９、６５と、受圧室と
背圧室とを規定する金属ダイヤフラム６１、６７とを備
えている。燃料の入口側と出口側とのそれぞれに金属ダ
イヤフラム式ダンパを備えているので、入口側と出口側
とでそれぞれ圧力脈動による騒音や振動を低減する。ま
た、隔膜として金属ダイヤフラムを用いているので、燃
料の液体や背圧ガスの気体に対する劣化が少なく、装置
の信頼性が高く、寿命も長い。
の小型化を図ることができるプランジャポンプを提供す
る。 【構成】 本発明にかかるプランジャポンプ２は、プラ
ンジャ２１の往復動により燃料を吐出し、燃料入口側と
燃料出口側とのそれぞれに、燃料の圧力脈動を低減する
金属ダイヤフラム式ダンパ１７、１９を備え、各金属ダ
イヤフラム式ダンパは、燃料圧力を受ける受圧室３３、
３９と、ガスを封入した背圧室５９、６５と、受圧室と
背圧室とを規定する金属ダイヤフラム６１、６７とを備
えている。燃料の入口側と出口側とのそれぞれに金属ダ
イヤフラム式ダンパを備えているので、入口側と出口側
とでそれぞれ圧力脈動による騒音や振動を低減する。ま
た、隔膜として金属ダイヤフラムを用いているので、燃
料の液体や背圧ガスの気体に対する劣化が少なく、装置
の信頼性が高く、寿命も長い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プランジャの往復
動により、燃料を吐出するプランジャポンプに関し、特
に、エンジンのコモンレールに燃料を供給する単筒式プ
ランジャポンプに関する。
動により、燃料を吐出するプランジャポンプに関し、特
に、エンジンのコモンレールに燃料を供給する単筒式プ
ランジャポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、内燃機関の燃焼室内に燃料を直
接噴射する燃料噴射装置において、燃料の圧力脈動を低
減するダンパを備えた構成が公知である。
接噴射する燃料噴射装置において、燃料の圧力脈動を低
減するダンパを備えた構成が公知である。
【０００３】この種の燃料噴射装置では、一般に、低圧
ポンプから供給された低圧燃料を高圧ポンプで加圧して
高圧燃料をコモンレールに圧送しており、圧送する燃料
の圧力脈動を低減するため、装置内に圧力脈動を低減す
るダンパを備えた構成が公知である。
ポンプから供給された低圧燃料を高圧ポンプで加圧して
高圧燃料をコモンレールに圧送しており、圧送する燃料
の圧力脈動を低減するため、装置内に圧力脈動を低減す
るダンパを備えた構成が公知である。
【０００４】例えば、特開平７−８３１３７号公報に
は、高圧ポンプの吐出側（燃料出口側）にアキュムレー
タ（ダンパ）を設けた構成が開示されており、このアキ
ュムレータでは隔壁が受けた燃料の圧力を背圧側に設け
たバネにより低減している。また、特開平９−１７７６
３４号公報には、高圧ポンプの吸入側（燃料入口側）に
バネ式のアキュムレータリザバー（ダンパ）を設けた構
成が開示されている。
は、高圧ポンプの吐出側（燃料出口側）にアキュムレー
タ（ダンパ）を設けた構成が開示されており、このアキ
ュムレータでは隔壁が受けた燃料の圧力を背圧側に設け
たバネにより低減している。また、特開平９−１７７６
３４号公報には、高圧ポンプの吸入側（燃料入口側）に
バネ式のアキュムレータリザバー（ダンパ）を設けた構
成が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、プラン
ジャの往復動により燃料を加圧する単筒式プランジャポ
ンプでは、プランジャの往復動に伴い燃料の吸入側と、
燃料の吐出側との両方で圧力脈動が生じるので、燃料の
吸入側や吐出側のいずれか一方のみにダンパを配置した
のでは、脈動による騒音や振動が充分に低減できないと
いう問題点がある。この場合、燃料の吸入側と吐出側と
の両方に圧力脈動低減用のダンパを備えることが考えら
れる。
ジャの往復動により燃料を加圧する単筒式プランジャポ
ンプでは、プランジャの往復動に伴い燃料の吸入側と、
燃料の吐出側との両方で圧力脈動が生じるので、燃料の
吸入側や吐出側のいずれか一方のみにダンパを配置した
のでは、脈動による騒音や振動が充分に低減できないと
いう問題点がある。この場合、燃料の吸入側と吐出側と
の両方に圧力脈動低減用のダンパを備えることが考えら
れる。
【０００６】かかる場合に、上述した公報に開示されて
いるようなバネ式のダンパを燃料入口側と燃料出口側と
に設けることが考えられるが、ダンパの背圧側にバネを
用いた構成では、隔壁としてゴムを用いているので、か
かるゴム製の隔壁は燃料による劣化が生じ易いため、信
頼性が低いという問題点がある。また、背圧の付与にバ
ネを用いると、このバネを収納する空間を必要とするの
で、装置が大型になるという問題がある。
いるようなバネ式のダンパを燃料入口側と燃料出口側と
に設けることが考えられるが、ダンパの背圧側にバネを
用いた構成では、隔壁としてゴムを用いているので、か
かるゴム製の隔壁は燃料による劣化が生じ易いため、信
頼性が低いという問題点がある。また、背圧の付与にバ
ネを用いると、このバネを収納する空間を必要とするの
で、装置が大型になるという問題がある。
【０００７】そこで、本発明は、騒音や振動を低減し、
信頼性が高く且つ装置の小型化を図ることができるプラ
ンジャポンプの提供を目的とする。
信頼性が高く且つ装置の小型化を図ることができるプラ
ンジャポンプの提供を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明は、プランジャの往復動によ
り、燃料を吐出するプランジャポンプにおいて、燃料入
口側と燃料出口側とのそれぞれに、燃料の圧力脈動を低
減する金属ダイヤフラム式ダンパを備え、各金属ダイヤ
フラム式ダンパは、燃料圧力を受ける受圧室と、ガスを
封入した背圧室と、受圧室と背圧室とを規定する金属ダ
イヤフラムとを備え、ダイヤフラムの変形により燃料の
圧力脈動を低減することを特徴とする。
に、請求項１に記載の発明は、プランジャの往復動によ
り、燃料を吐出するプランジャポンプにおいて、燃料入
口側と燃料出口側とのそれぞれに、燃料の圧力脈動を低
減する金属ダイヤフラム式ダンパを備え、各金属ダイヤ
フラム式ダンパは、燃料圧力を受ける受圧室と、ガスを
封入した背圧室と、受圧室と背圧室とを規定する金属ダ
イヤフラムとを備え、ダイヤフラムの変形により燃料の
圧力脈動を低減することを特徴とする。
【０００９】この請求項１に記載の発明によれば、プラ
ンジャポンプにおいて、燃料入口側（吸入側）と燃料出
口側（吐出側）とのそれぞれに金属ダイヤフラム式ダン
パを備えているので、燃料入口側と燃料出口側とでそれ
ぞれ圧力脈動を低減し、プランジャポンプにおける騒音
や振動を低減する。駆動時には、燃料入口側と燃料出口
側とにそれぞれ設けた金属ダイヤフラム式ダンパにおい
て、各受圧室で受けた圧力変動を背圧室のガス圧により
緩和する。背圧室にはガスを用いており、バネを収納す
る必要がないので、背圧室を小さくでき、プランジャポ
ンプ全体を小型にすることができる。また、受圧室と背
圧室とを規定する隔膜として金属ダイヤフラムを用いて
いるので、燃料や背圧ガスに対する劣化が少なく、装置
の信頼性が高く、寿命も長い。
ンジャポンプにおいて、燃料入口側（吸入側）と燃料出
口側（吐出側）とのそれぞれに金属ダイヤフラム式ダン
パを備えているので、燃料入口側と燃料出口側とでそれ
ぞれ圧力脈動を低減し、プランジャポンプにおける騒音
や振動を低減する。駆動時には、燃料入口側と燃料出口
側とにそれぞれ設けた金属ダイヤフラム式ダンパにおい
て、各受圧室で受けた圧力変動を背圧室のガス圧により
緩和する。背圧室にはガスを用いており、バネを収納す
る必要がないので、背圧室を小さくでき、プランジャポ
ンプ全体を小型にすることができる。また、受圧室と背
圧室とを規定する隔膜として金属ダイヤフラムを用いて
いるので、燃料や背圧ガスに対する劣化が少なく、装置
の信頼性が高く、寿命も長い。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に、添付図面の図１乃至図４
を参照して、本発明の実施の形態を詳細に説明する。図
４は、本発明にかかる高圧ポンプ（プランジャポンプ）
２を搭載した燃料噴射装置１の回路図である。この燃料
噴射装置１は、ガソリンエンジンの燃焼室（気筒）にガ
ソリンを直接噴射するもので、いわゆる直接噴射式ガソ
リンに用いられるものである。この燃料噴射装置１は、
概して、燃料タンク３と、燃料タンク３内に配置された
低圧ポンプ５、低圧ポンプ５から燃料が供給される高圧
ポンプ２、高圧ポンプ２から圧送された燃料を蓄圧する
蓄圧器としてのコモンレール１１を接続して構成されて
いる。
を参照して、本発明の実施の形態を詳細に説明する。図
４は、本発明にかかる高圧ポンプ（プランジャポンプ）
２を搭載した燃料噴射装置１の回路図である。この燃料
噴射装置１は、ガソリンエンジンの燃焼室（気筒）にガ
ソリンを直接噴射するもので、いわゆる直接噴射式ガソ
リンに用いられるものである。この燃料噴射装置１は、
概して、燃料タンク３と、燃料タンク３内に配置された
低圧ポンプ５、低圧ポンプ５から燃料が供給される高圧
ポンプ２、高圧ポンプ２から圧送された燃料を蓄圧する
蓄圧器としてのコモンレール１１を接続して構成されて
いる。
【００１１】高圧ポンプ２は、低圧ポンプ５から供給さ
れた燃料を高圧に加圧するものであり、エンジンによっ
て駆動され、燃料を高圧に加圧してコモンレール１１に
圧送する。高圧ポンプ２には、低圧ポンプ５からの燃料
供給側にフィルタ１０が介在され、プランジャ式のポン
プ部９及びコモンレール１１の間には、逆止弁１６が設
けられており、コモンレール１１から高圧ポンプ９への
燃料の逆流が防止されている。コモンレール１１には、
複数のインジェクタ１５が接続されており、コモンレー
ル１１で高圧に蓄圧された燃料を各インジェクタ１５か
らそれぞれエンジンの気筒内に噴射するようになってい
る。
れた燃料を高圧に加圧するものであり、エンジンによっ
て駆動され、燃料を高圧に加圧してコモンレール１１に
圧送する。高圧ポンプ２には、低圧ポンプ５からの燃料
供給側にフィルタ１０が介在され、プランジャ式のポン
プ部９及びコモンレール１１の間には、逆止弁１６が設
けられており、コモンレール１１から高圧ポンプ９への
燃料の逆流が防止されている。コモンレール１１には、
複数のインジェクタ１５が接続されており、コモンレー
ル１１で高圧に蓄圧された燃料を各インジェクタ１５か
らそれぞれエンジンの気筒内に噴射するようになってい
る。
【００１２】ポンプ部９の燃料入口側（吸入側）には低
圧ダンパ１７、燃料出口側（吐出側）には高圧ダンパ１
９が設けられており、ポンプ部９の燃料入口側と燃料吐
出側とでそれぞれ燃料の脈動を低減する構成になってい
る。これらの低圧ダンパ１７と高圧ダンパ１９とについ
ては後述する。
圧ダンパ１７、燃料出口側（吐出側）には高圧ダンパ１
９が設けられており、ポンプ部９の燃料入口側と燃料吐
出側とでそれぞれ燃料の脈動を低減する構成になってい
る。これらの低圧ダンパ１７と高圧ダンパ１９とについ
ては後述する。
【００１３】逆止弁１６とコモンレール１１との間と、
低圧ダンパ１７とフィルタ１０との間には逆止弁１８を
介して流路２０が接続されており、コモンレール１１の
圧力が充分に高まっていない機関の始動時等に低圧ポン
プ５からの燃料をコモンレール１１に直接供給できるよ
うになっている。
低圧ダンパ１７とフィルタ１０との間には逆止弁１８を
介して流路２０が接続されており、コモンレール１１の
圧力が充分に高まっていない機関の始動時等に低圧ポン
プ５からの燃料をコモンレール１１に直接供給できるよ
うになっている。
【００１４】図１は高圧ポンプ２の断面図であり、図２
は吐出側の圧力変動を、従来と比較して示すグラフ図で
あり、図３は吸入側の圧力変動を従来と比較して示すグ
ラフ図である。この高圧ポンプ２は、単筒式プランジャ
ポンプであり、プランジャー２１を収納したポンプハウ
ジング２３と、このプランジャー２１を駆動するカム２
５を収納した下本体部２７とを備えている。カム２５
は、図示しないエンジンによって駆動され、エンジンの
駆動によりカム２５が回転し、プランジャ２１の下端に
設けたシュー２９に周接してプランジャ２１を往復動す
る構成になっている。
は吐出側の圧力変動を、従来と比較して示すグラフ図で
あり、図３は吸入側の圧力変動を従来と比較して示すグ
ラフ図である。この高圧ポンプ２は、単筒式プランジャ
ポンプであり、プランジャー２１を収納したポンプハウ
ジング２３と、このプランジャー２１を駆動するカム２
５を収納した下本体部２７とを備えている。カム２５
は、図示しないエンジンによって駆動され、エンジンの
駆動によりカム２５が回転し、プランジャ２１の下端に
設けたシュー２９に周接してプランジャ２１を往復動す
る構成になっている。
【００１５】ポンプハウジング２３には、低圧ポンプ５
からの低圧燃料が供給される吸入ポート（図示せず）
と、プランジャ２１により加圧された燃料を吐出する吐
出ポート３１とが設けられている。
からの低圧燃料が供給される吸入ポート（図示せず）
と、プランジャ２１により加圧された燃料を吐出する吐
出ポート３１とが設けられている。
【００１６】吸入ポートは、図示していないが、ポンプ
ハウジング２３に設けられた低圧ダンパ１７の受圧室３
３に連通されており、低圧ダンパ１７の受圧室３３は、
更に、ポンプ室３５に連通されている。一方、吐出ポー
ト３１は、燃料吐出通路３７ａを介して高圧ダンパ１９
の受圧室３９に連通されており、この受圧室３９は、燃
料吐出通路３７ｂを介してポンプ室３５に連通されてい
る。
ハウジング２３に設けられた低圧ダンパ１７の受圧室３
３に連通されており、低圧ダンパ１７の受圧室３３は、
更に、ポンプ室３５に連通されている。一方、吐出ポー
ト３１は、燃料吐出通路３７ａを介して高圧ダンパ１９
の受圧室３９に連通されており、この受圧室３９は、燃
料吐出通路３７ｂを介してポンプ室３５に連通されてい
る。
【００１７】ポンプハウジング２３に形成された大径孔
４０には、固装部材４１がねじ噛合されており、この固
装部材４１の内側にプランジャ２１の摺動を案内するバ
レル４３が固定されている。固装部材４１の内側にはベ
ローズ４５が、その軸線をプランジャ２１の軸線と略一
致させて配置されている。ベローズ４５の上端はポンプ
ハウジング２３に組み付けられた固装部材４１に固定さ
れており、ベローズ４５の下端は、プランジャ２１の下
端に当接する支持部材４７ａに固定されている。このベ
ローズ４５はプランジャ２１の往復動に連動して伸縮
し、プランジャー２１の周囲における燃料の液密を図る
ものであり、金属製の蛇腹形状をなしている。
４０には、固装部材４１がねじ噛合されており、この固
装部材４１の内側にプランジャ２１の摺動を案内するバ
レル４３が固定されている。固装部材４１の内側にはベ
ローズ４５が、その軸線をプランジャ２１の軸線と略一
致させて配置されている。ベローズ４５の上端はポンプ
ハウジング２３に組み付けられた固装部材４１に固定さ
れており、ベローズ４５の下端は、プランジャ２１の下
端に当接する支持部材４７ａに固定されている。このベ
ローズ４５はプランジャ２１の往復動に連動して伸縮
し、プランジャー２１の周囲における燃料の液密を図る
ものであり、金属製の蛇腹形状をなしている。
【００１８】ベローズ４５の内側には、プランジャ２１
の摺動を案内する上述のバレル４３が固装されており、
プランジャ２１はこのバレル４３に沿って上下に摺動さ
れる。プランジャ２１には、上端が開放された中空を形
成しており、このプランジャ２１の中空部にはスプリン
グ４９の下端部が当接されている。スプリング４９は、
プランジャ２１を常時下方に付勢するものであり、スプ
リング４９の上端は固定部材５１の下面に支持されてい
る。そして、固定部材５１の下面とプランジャ２１との
間に燃料を加圧するポンプ室３５を形成している。
の摺動を案内する上述のバレル４３が固装されており、
プランジャ２１はこのバレル４３に沿って上下に摺動さ
れる。プランジャ２１には、上端が開放された中空を形
成しており、このプランジャ２１の中空部にはスプリン
グ４９の下端部が当接されている。スプリング４９は、
プランジャ２１を常時下方に付勢するものであり、スプ
リング４９の上端は固定部材５１の下面に支持されてい
る。そして、固定部材５１の下面とプランジャ２１との
間に燃料を加圧するポンプ室３５を形成している。
【００１９】低圧ダンパ１７は、燃料圧力を受ける受圧
室３３と、低圧ガスを封入した背圧室５９と、受圧室３
３と背圧室５９とを規定する金属ダイヤフラム６１とを
備えており、ダイヤフラム６１の変形により受圧室３３
が受けた燃料の圧力脈動を低減する。具体的には、凹部
５３が形成されたハーフボディ５５と、ポンプハウジン
グ２３に形成された受圧室部５７と、金属ダイヤフラム
６１とを組み付けている。
室３３と、低圧ガスを封入した背圧室５９と、受圧室３
３と背圧室５９とを規定する金属ダイヤフラム６１とを
備えており、ダイヤフラム６１の変形により受圧室３３
が受けた燃料の圧力脈動を低減する。具体的には、凹部
５３が形成されたハーフボディ５５と、ポンプハウジン
グ２３に形成された受圧室部５７と、金属ダイヤフラム
６１とを組み付けている。
【００２０】背圧室５９には、例えば、３kgf／ｃｍ2の
低圧ガスが封入されており、従来のように、スプリング
が収納されていないので低圧ダンパ１７を簡易且つ小型
にできる。また、本実施例では背圧室５９にガスを封入
済みのものをポンプハウジング２３の受圧部５７に固定
するだけであるからポンプハウジング２３への組み付け
も容易である。
低圧ガスが封入されており、従来のように、スプリング
が収納されていないので低圧ダンパ１７を簡易且つ小型
にできる。また、本実施例では背圧室５９にガスを封入
済みのものをポンプハウジング２３の受圧部５７に固定
するだけであるからポンプハウジング２３への組み付け
も容易である。
【００２１】金属ダイヤフラム６１は、特に厚みや材質
に制限はないが、例えば、厚みが約０．１ｍｍのスチー
ル（ＳＵＳ３０４）を用いている。高圧ダンパ１９は、
上述した低圧ダンパ１７と略同様な構成であり、燃料圧
力を受ける受圧室３９と、高圧ガスを封入した背圧室６
５と、受圧室３９と背圧室６５とを規定する金属ダイヤ
フラム６７とから構成されており、金属ダイヤフラム６
７の変形により受圧室３９が受けた燃料の圧力脈動を低
減する。この高圧ダンパ１９は、具体的には、凹部７１
が形成されたハーフボディ６９と、ポンプハウジング２
３に形成された受圧室部７３と、金属ダイヤフラム６７
とを組み付けている。
に制限はないが、例えば、厚みが約０．１ｍｍのスチー
ル（ＳＵＳ３０４）を用いている。高圧ダンパ１９は、
上述した低圧ダンパ１７と略同様な構成であり、燃料圧
力を受ける受圧室３９と、高圧ガスを封入した背圧室６
５と、受圧室３９と背圧室６５とを規定する金属ダイヤ
フラム６７とから構成されており、金属ダイヤフラム６
７の変形により受圧室３９が受けた燃料の圧力脈動を低
減する。この高圧ダンパ１９は、具体的には、凹部７１
が形成されたハーフボディ６９と、ポンプハウジング２
３に形成された受圧室部７３と、金属ダイヤフラム６７
とを組み付けている。
【００２２】背圧室６５には、更に、金属ダイヤフラム
６７の変形を規制する規制部材７５が設けられており、
金属ダイヤフラム６７が過剰に変形したり変位するのを
防止している。この背圧室６５には、例えば、４０kgf
／ｃｍ2の高圧ガスが封入されている。金属ダイヤフラ
ム６７は、特に厚みや材質に制限はないが、例えば、厚
みが約０．２ｍｍのスチール（ＳＵＳ３０４）を用いて
いる。尚、ハーフボディ６９の後端部に形成されている
のは、背圧室６５に高圧ガスを封入する封入口７７であ
り、この封入口７７には封止栓７９が嵌め込まれてい
る。また、ハーフボディ６９は、ボルト８１によりポン
プハウジング２３に固装されている。
６７の変形を規制する規制部材７５が設けられており、
金属ダイヤフラム６７が過剰に変形したり変位するのを
防止している。この背圧室６５には、例えば、４０kgf
／ｃｍ2の高圧ガスが封入されている。金属ダイヤフラ
ム６７は、特に厚みや材質に制限はないが、例えば、厚
みが約０．２ｍｍのスチール（ＳＵＳ３０４）を用いて
いる。尚、ハーフボディ６９の後端部に形成されている
のは、背圧室６５に高圧ガスを封入する封入口７７であ
り、この封入口７７には封止栓７９が嵌め込まれてい
る。また、ハーフボディ６９は、ボルト８１によりポン
プハウジング２３に固装されている。
【００２３】上述した低圧ダンパ１７及び高圧ダンパ１
９では、各受圧室部５７、７３を別途製造することな
く、ポンプハウジング２３が兼ねる構成となっている。
従って、部品点数の削減とポンプの小型化が図られてい
る。
９では、各受圧室部５７、７３を別途製造することな
く、ポンプハウジング２３が兼ねる構成となっている。
従って、部品点数の削減とポンプの小型化が図られてい
る。
【００２４】次に、本実施の形態の作用について説明す
る。カム２５が回転すると、シュー２９を介してプラン
ジャ２１が往復動し、これによって、ポンプ室３５内の
燃料が加圧され、吐出通路３７ｂ、高圧ダンパ１９、吐
出通路３７ａを経て、吐出ポート３１から高圧燃料が吐
出される。高圧ダンパ１９では、受圧室３９で受けた脈
動は、背圧室６５の高圧ガスにより支持されている金属
ダイヤフラム６７の変形により低減される。これによ
り、高圧側の圧力脈動によって生じる騒音や振動が低減
される。
る。カム２５が回転すると、シュー２９を介してプラン
ジャ２１が往復動し、これによって、ポンプ室３５内の
燃料が加圧され、吐出通路３７ｂ、高圧ダンパ１９、吐
出通路３７ａを経て、吐出ポート３１から高圧燃料が吐
出される。高圧ダンパ１９では、受圧室３９で受けた脈
動は、背圧室６５の高圧ガスにより支持されている金属
ダイヤフラム６７の変形により低減される。これによ
り、高圧側の圧力脈動によって生じる騒音や振動が低減
される。
【００２５】一方、吸入側では、低圧ポンプ５から供給
された低圧燃料が、吸入ポートから低圧ダンパ１７を介
してポンプ室３５に導入される。低圧ダンパ１７では、
受圧室３３が低圧燃料の圧力を受けると金属ダイヤフラ
ム６１の変形や変位により、脈動を低減する。従って、
低圧ダンパ１７によって、低圧側の脈動が低減されるの
で、低圧側においても騒音や振動が抑制できる。
された低圧燃料が、吸入ポートから低圧ダンパ１７を介
してポンプ室３５に導入される。低圧ダンパ１７では、
受圧室３３が低圧燃料の圧力を受けると金属ダイヤフラ
ム６１の変形や変位により、脈動を低減する。従って、
低圧ダンパ１７によって、低圧側の脈動が低減されるの
で、低圧側においても騒音や振動が抑制できる。
【００２６】このように、本実施の形態にかかる高圧ポ
ンプ２では、燃料入口側と燃料出口側とのそれぞれに金
属ダイヤフラム式ダンパを備えているので、燃料入口側
と燃料出口側とでそれぞれ圧力脈動を低減し、高圧ポン
プ２における騒音や振動を低減する。また、各低圧ダン
パ１７と高圧ダンパ１９の各背圧室５９、６５にはガス
を封入しており、バネを収納する必要がないので、背圧
室５９、６５を小さくでき、高圧ポンプ２全体を小型に
することができる。また、隔膜として金属ダイヤフラム
６１、６７を用いているので、燃料の液体や背圧ガスの
気体に対する劣化が少なく、装置の信頼性が高く、寿命
も長い。
ンプ２では、燃料入口側と燃料出口側とのそれぞれに金
属ダイヤフラム式ダンパを備えているので、燃料入口側
と燃料出口側とでそれぞれ圧力脈動を低減し、高圧ポン
プ２における騒音や振動を低減する。また、各低圧ダン
パ１７と高圧ダンパ１９の各背圧室５９、６５にはガス
を封入しており、バネを収納する必要がないので、背圧
室５９、６５を小さくでき、高圧ポンプ２全体を小型に
することができる。また、隔膜として金属ダイヤフラム
６１、６７を用いているので、燃料の液体や背圧ガスの
気体に対する劣化が少なく、装置の信頼性が高く、寿命
も長い。
【００２７】ここで、図２及び図３を参照して、本実施
の形態の効果について詳しく説明する。図２は、燃料の
吐出側（高圧側）における圧力脈動を示しており、縦軸
に圧力Ｐを取り、横軸に時間Ｔを取ったものであり、図
２（ａ）は本実施の形態にかかる高圧ダンパ１９を搭載
した場合であり、図２（ｂ）は高圧ダンパを搭載しない
従来の高圧ポンプにおける圧力変化を示したものであ
る。この図２から明らかなように、プランジャ２１の往
復動によるポンプの吸入、吐出工程において、（ｂ）に
示す従来では圧力脈動ａが生じており、この従来の圧力
脈動ａは約３０kgf／ｃｍ2であったが、（ａ）に示す本
実施の形態では、圧力脈動Ａは約５kgf／ｃｍ2であっ
た。即ち、本実施の形態では高圧ポンプ２の吐出側（高
圧側）での圧力脈動を著しく低減できた。更に、本実施
の形態では、吐出期間に高圧ダンパ１９に蓄えたエネル
ギーが吸入期間に放出されるので、全体として圧力変動
が小さくなり、これにより、コモンレール１１に供給さ
れる燃料の圧力変動を小さくできる。
の形態の効果について詳しく説明する。図２は、燃料の
吐出側（高圧側）における圧力脈動を示しており、縦軸
に圧力Ｐを取り、横軸に時間Ｔを取ったものであり、図
２（ａ）は本実施の形態にかかる高圧ダンパ１９を搭載
した場合であり、図２（ｂ）は高圧ダンパを搭載しない
従来の高圧ポンプにおける圧力変化を示したものであ
る。この図２から明らかなように、プランジャ２１の往
復動によるポンプの吸入、吐出工程において、（ｂ）に
示す従来では圧力脈動ａが生じており、この従来の圧力
脈動ａは約３０kgf／ｃｍ2であったが、（ａ）に示す本
実施の形態では、圧力脈動Ａは約５kgf／ｃｍ2であっ
た。即ち、本実施の形態では高圧ポンプ２の吐出側（高
圧側）での圧力脈動を著しく低減できた。更に、本実施
の形態では、吐出期間に高圧ダンパ１９に蓄えたエネル
ギーが吸入期間に放出されるので、全体として圧力変動
が小さくなり、これにより、コモンレール１１に供給さ
れる燃料の圧力変動を小さくできる。
【００２８】図３は、燃料の吸入側（低圧側）における
圧力脈動を示しており、図２と同様に縦軸に圧力Ｐを取
り、横軸に時間Ｔを取ったものであり、図３（ａ）は本
実施の形態かかる低圧ダンパ１７を搭載した場合であ
り、図３（ｂ）は低圧ダンパを搭載しない従来の高圧ポ
ンプにおける圧力変化を示したものである。
圧力脈動を示しており、図２と同様に縦軸に圧力Ｐを取
り、横軸に時間Ｔを取ったものであり、図３（ａ）は本
実施の形態かかる低圧ダンパ１７を搭載した場合であ
り、図３（ｂ）は低圧ダンパを搭載しない従来の高圧ポ
ンプにおける圧力変化を示したものである。
【００２９】この図３から明らかなように、低圧側にお
いても（ｂ）に示す従来では圧力脈動ｂが生じており、
この従来の圧力脈動ｂは約３kgf／ｃｍ2であったが、
（ａ）に示す本実施の形態では、圧力脈動Ｂは約０．２
kgf／ｃｍ2であった。即ち、本実施の形態では高圧ポン
プ２の吸入側（低圧側）での圧力脈動を著しく低減でき
た。
いても（ｂ）に示す従来では圧力脈動ｂが生じており、
この従来の圧力脈動ｂは約３kgf／ｃｍ2であったが、
（ａ）に示す本実施の形態では、圧力脈動Ｂは約０．２
kgf／ｃｍ2であった。即ち、本実施の形態では高圧ポン
プ２の吸入側（低圧側）での圧力脈動を著しく低減でき
た。
【００３０】このように、本実施の形態では、高圧ポン
プ２は、吸入側及び吐出側で圧力脈動を低減し、燃料入
口側及び燃料出口側の全体で振動や騒音を低減できる。
また、吸入による圧力降下や吸入弁の急閉による急激な
圧力上昇が緩和され、ポンプ室３５に供給される燃料圧
力が平均化でき、高圧ポンプ２の駆動が滑らかになる。
プ２は、吸入側及び吐出側で圧力脈動を低減し、燃料入
口側及び燃料出口側の全体で振動や騒音を低減できる。
また、吸入による圧力降下や吸入弁の急閉による急激な
圧力上昇が緩和され、ポンプ室３５に供給される燃料圧
力が平均化でき、高圧ポンプ２の駆動が滑らかになる。
【００３１】次に、図５を参照して、本発明の他の実施
の形態を説明するが、以下の説明において、上述した実
施の形態と同一部分には同一の符号を付することによっ
て、その部分の詳細な説明を省略する。図５は、他の実
施の形態にかかる低圧ダンパ１７を示しており、この低
圧ダンパ１７では、ポンプハウジング２３に形成した嵌
合凹部８２に低圧ダンパ１７をを嵌め込む構成となって
おり、低圧ダンパ１７がポンプハウジング２３から突設
されていないので、高圧ポンプ２全体をコンパクトにで
きる。また、ハーフボディ５５の後端部には、封入口８
３から背圧室５９に低圧ガスを封入し、封止栓８５を嵌
め込んで封をしている。この実施の形態においても、上
述した実施の形態と同様な作用を奏することができる。
の形態を説明するが、以下の説明において、上述した実
施の形態と同一部分には同一の符号を付することによっ
て、その部分の詳細な説明を省略する。図５は、他の実
施の形態にかかる低圧ダンパ１７を示しており、この低
圧ダンパ１７では、ポンプハウジング２３に形成した嵌
合凹部８２に低圧ダンパ１７をを嵌め込む構成となって
おり、低圧ダンパ１７がポンプハウジング２３から突設
されていないので、高圧ポンプ２全体をコンパクトにで
きる。また、ハーフボディ５５の後端部には、封入口８
３から背圧室５９に低圧ガスを封入し、封止栓８５を嵌
め込んで封をしている。この実施の形態においても、上
述した実施の形態と同様な作用を奏することができる。
【００３２】
【発明の効果】請求項１に記載の発明によれば、プラン
ジャポンプにおいて、燃料入口側と燃料出口側とのそれ
ぞれに金属ダイヤフラム式ダンパを備えているので、燃
料入口側と燃料出口側とでそれぞれ圧力脈動を低減し、
プランジャポンプにおける騒音や振動を低減できる。背
圧室にはガスを用いているので、背圧室を小さくでき、
プランジャポンプ全体を小型にすることができる。ま
た、隔膜として金属ダイヤフラムを用いているので、燃
料の液体や背圧ガスの気体に対する劣化が少なく、装置
の信頼性が高く、寿命も長い。
ジャポンプにおいて、燃料入口側と燃料出口側とのそれ
ぞれに金属ダイヤフラム式ダンパを備えているので、燃
料入口側と燃料出口側とでそれぞれ圧力脈動を低減し、
プランジャポンプにおける騒音や振動を低減できる。背
圧室にはガスを用いているので、背圧室を小さくでき、
プランジャポンプ全体を小型にすることができる。ま
た、隔膜として金属ダイヤフラムを用いているので、燃
料の液体や背圧ガスの気体に対する劣化が少なく、装置
の信頼性が高く、寿命も長い。
【図１】本発明の実施の形態にかかる高圧ポンプの断面
図である。
図である。
【図２】燃料吐出側における圧力脈動を示すグラフ図で
ある。
ある。
【図３】燃料入口側における圧力脈動を示すグラフ図で
ある。
ある。
【図４】燃料噴射装置の回路図である。
【図５】他の実施の形態にかかる低圧ダンパの取り付け
状態を示す断面図である。
状態を示す断面図である。
２ 高圧ポンプ（プランジャポンプ） １７ 低圧ダンパ １９ 高圧ダンパ ２１ プランジャ ３３ 受圧室（低圧ダンパの受圧室） ３９ 受圧室（高圧ダンパの受圧室） ５９ 背圧室（低圧ダンパの背圧室） ６１ 金属ダイヤフラム（低圧ダンパの金属ダイヤフラ
ム） ６５ 背圧室（高圧ダンパの背圧室） ６７ 金属ダイヤフラム（高圧ダンパの金属ダイヤフラ
ム）
ム） ６５ 背圧室（高圧ダンパの背圧室） ６７ 金属ダイヤフラム（高圧ダンパの金属ダイヤフラ
ム）
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１０年３月９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 奥山 将 埼玉県東松山市箭弓町３丁目13番26号 株 式会社ゼクセル東松山工場内 (72)発明者 山崎 哲律 埼玉県東松山市箭弓町３丁目13番26号 株 式会社ゼクセル東松山工場内
Claims (1)
- 【請求項１】 プランジャの往復動により、燃料を吐出
するプランジャポンプにおいて、 燃料入口側と燃料出口側とのそれぞれに、燃料の圧力脈
動を低減する金属ダイヤフラム式ダンパを備え、各金属
ダイヤフラム式ダンパは、燃料圧力を受ける受圧室と、
ガスを封入した背圧室と、受圧室と背圧室とを規定する
金属ダイヤフラムとを備え、ダイヤフラムの変形により
燃料の圧力脈動を低減することを特徴とするプランジャ
ポンプ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10066163A JPH11247742A (ja) | 1998-03-02 | 1998-03-02 | プランジャポンプ |
| DE19907869A DE19907869C2 (de) | 1998-03-02 | 1999-02-23 | Plungerkolbenpumpe |
| US09/256,071 US6135093A (en) | 1998-03-02 | 1999-02-24 | Plunger pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10066163A JPH11247742A (ja) | 1998-03-02 | 1998-03-02 | プランジャポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11247742A true JPH11247742A (ja) | 1999-09-14 |
Family
ID=13307918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10066163A Pending JPH11247742A (ja) | 1998-03-02 | 1998-03-02 | プランジャポンプ |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6135093A (ja) |
| JP (1) | JPH11247742A (ja) |
| DE (1) | DE19907869C2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7273003B2 (en) | 2003-06-03 | 2007-09-25 | Nissin Kogyo Co., Ltd. | Plunger pump |
| JP2009132171A (ja) * | 2007-11-28 | 2009-06-18 | Nissin Kogyo Co Ltd | 車両のブレーキ油圧制御装置 |
| JP2013521031A (ja) * | 2010-03-05 | 2013-06-10 | ネステク ソシエテ アノニム | ポンプの不快要素の低減 |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001248518A (ja) * | 2000-03-01 | 2001-09-14 | Mitsubishi Electric Corp | 可変吐出量燃料供給装置 |
| DE10108175C1 (de) * | 2001-02-21 | 2002-07-25 | Bosch Gmbh Robert | Hochdruckkraftstoffpumpe mit Membranspeicher und Überdrucksicherung |
| JP3823060B2 (ja) * | 2002-03-04 | 2006-09-20 | 株式会社日立製作所 | 高圧燃料供給ポンプ |
| US6786202B2 (en) | 2002-09-24 | 2004-09-07 | Caterpillar Inc | Hydraulic pump circuit |
| US20040057836A1 (en) * | 2002-09-25 | 2004-03-25 | Caterpillar Inc. | Hydraulic pump circuit |
| DE10345725B4 (de) * | 2003-10-01 | 2017-01-05 | Robert Bosch Gmbh | Kraftstoff-Hochdruckpumpe |
| US8632322B2 (en) * | 2006-01-30 | 2014-01-21 | Ingersoll-Rand Company | Plunger pump with atmospheric bellows |
| DE102007038984A1 (de) * | 2007-08-17 | 2009-02-19 | Robert Bosch Gmbh | Kraftstoffpumpe für ein Kraftstoffsystem einer Brennkraftmaschine |
| US7610902B2 (en) * | 2007-09-07 | 2009-11-03 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Low noise fuel injection pump |
| EP2557306A1 (en) * | 2011-08-08 | 2013-02-13 | Delphi Technologies Holding S.à.r.l. | Fuel pump |
| JP6489789B2 (ja) * | 2014-10-16 | 2019-03-27 | 株式会社ミクニ | ポンプ及び燃料噴射装置 |
| DE102015203345A1 (de) * | 2015-02-25 | 2016-08-25 | Robert Bosch Gmbh | Pumpe, insbesondere Kraftstoffhochdruckpumpe |
| ES2883773T3 (es) * | 2015-04-27 | 2021-12-09 | Ideal Ind | Conjunto de bomba de muestreo de aire personal |
| DE102016201082B4 (de) | 2016-01-26 | 2017-10-05 | Continental Automotive Gmbh | Kraftstoffhochdruckpumpe |
| CN111550378A (zh) * | 2020-06-17 | 2020-08-18 | 淮安市威力泵业科技有限公司 | 一种带缓冲装置和背压装置的柱塞计量泵 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3507263A (en) * | 1969-06-13 | 1970-04-21 | Emile David Long | Fluid compression and expansion wave converter for precision fuel metering system |
| DE3821726A1 (de) * | 1988-06-28 | 1990-01-04 | Klaus Kronwald Chemo Consult | Pulsationsdaempfer |
| DE3907766A1 (de) * | 1989-03-10 | 1990-09-13 | Bosch Gmbh Robert | Speicherkraftstoffeinspritzvorrichtung |
| DE4313852B4 (de) * | 1993-04-28 | 2004-11-25 | Robert Bosch Gmbh | Kraftstoffeinspritzeinrichtung für Brennkraftmaschinen |
| US5471959A (en) * | 1994-08-31 | 1995-12-05 | Sturman; Oded E. | Pump control module |
| GB9422864D0 (en) * | 1994-11-12 | 1995-01-04 | Lucas Ind Plc | Fuel system |
| JP3552464B2 (ja) * | 1997-05-30 | 2004-08-11 | 三菱電機株式会社 | 機関の燃料供給装置 |
| TW384358B (en) * | 1997-09-25 | 2000-03-11 | Mitsubishi Electric Corp | High pressure fuel supply pump body for an in-cylinder fuel injection engine |
| JP3999855B2 (ja) * | 1997-09-25 | 2007-10-31 | 三菱電機株式会社 | 燃料供給装置 |
-
1998
- 1998-03-02 JP JP10066163A patent/JPH11247742A/ja active Pending
-
1999
- 1999-02-23 DE DE19907869A patent/DE19907869C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1999-02-24 US US09/256,071 patent/US6135093A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7273003B2 (en) | 2003-06-03 | 2007-09-25 | Nissin Kogyo Co., Ltd. | Plunger pump |
| JP2009132171A (ja) * | 2007-11-28 | 2009-06-18 | Nissin Kogyo Co Ltd | 車両のブレーキ油圧制御装置 |
| JP2013521031A (ja) * | 2010-03-05 | 2013-06-10 | ネステク ソシエテ アノニム | ポンプの不快要素の低減 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6135093A (en) | 2000-10-24 |
| DE19907869C2 (de) | 2001-08-16 |
| DE19907869A1 (de) | 1999-09-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH11247742A (ja) | プランジャポンプ | |
| EP0911512B1 (en) | Cylinder injection high-pressure fuel pump | |
| US6135734A (en) | High-pressure fuel pump unit for in-cylinder injecting type engine | |
| US8366421B2 (en) | Fluid pressure pulsation damper mechanism and high-pressure fuel pump equipped with fluid pressure pulsation damper mechanism | |
| JP5800020B2 (ja) | 燃料ポンプ | |
| US20110110807A1 (en) | High-pressure pump | |
| JP5187254B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
| JP2857139B1 (ja) | 高圧燃料供給ポンプ | |
| JPH1077927A (ja) | ダイヤフラム型ダンパ | |
| US8262376B2 (en) | High-pressure pump | |
| JPH10299609A (ja) | 脈動低減用ダンパ | |
| JP2922488B1 (ja) | 高圧燃料ポンプのフィード圧脈動低減装置 | |
| US6382456B1 (en) | Sealing device for a high-pressure vessel | |
| EP0911513A1 (en) | Cylinder injection high-pressure fuel pump | |
| JP5703893B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
| JPH10288151A (ja) | アキュムレータ | |
| JP2000265926A (ja) | 燃料供給ポンプ | |
| CN108779766A (zh) | 具有流体阻尼器的高压泵 | |
| JPH1182233A (ja) | 燃料供給ポンプ | |
| JPH10227269A (ja) | 燃料圧力変動低減装置 | |
| JPH1162771A (ja) | ダイヤフラム型ダンパ | |
| JP3545594B2 (ja) | 筒内噴射用高圧燃料ポンプ | |
| JPH1061516A (ja) | 燃料供給ポンプ | |
| JP2000320782A (ja) | ダイヤフラム装置 | |
| JPH10252658A (ja) | ポンプ及び燃料供給ポンプ |