JPH1127928A - トルクリミッタ - Google Patents
トルクリミッタInfo
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- JPH1127928A JPH1127928A JP18097397A JP18097397A JPH1127928A JP H1127928 A JPH1127928 A JP H1127928A JP 18097397 A JP18097397 A JP 18097397A JP 18097397 A JP18097397 A JP 18097397A JP H1127928 A JPH1127928 A JP H1127928A
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- Japan
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- torque
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 小型で寿命が長く、安価なヒステリシス式ト
ルクリミッタを得る。 【解決手段】 第１の連結主体１２をエネルギー積（Ｂ
Ｈ）ｍａｘが２５（ＭＧＯｅ）以上の極異方性のＮｄ−
Ｆｅ−Ｂ希土類磁石で、第２の連結主体１３をエネルギ
ー積（ＢＨ）ｍａｘが１．７（ＭＧＯｅ）以上の半硬質
磁性材でそれぞれ構成するとともに、第１の連結主体１
２と第２の連結主体１３の間隙７を０．３ｍｍ以上に形
成した。
ルクリミッタを得る。 【解決手段】 第１の連結主体１２をエネルギー積（Ｂ
Ｈ）ｍａｘが２５（ＭＧＯｅ）以上の極異方性のＮｄ−
Ｆｅ−Ｂ希土類磁石で、第２の連結主体１３をエネルギ
ー積（ＢＨ）ｍａｘが１．７（ＭＧＯｅ）以上の半硬質
磁性材でそれぞれ構成するとともに、第１の連結主体１
２と第２の連結主体１３の間隙７を０．３ｍｍ以上に形
成した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ＯＡ機器におい
て、紙送りローラ等の駆動に用いられるヒステリシス式
トルクリミッタに関する。
て、紙送りローラ等の駆動に用いられるヒステリシス式
トルクリミッタに関する。
【０００２】
【従来の技術】図６は、特開平６−２２１３４１号公報
に示されているヒステリシス式トルクリミッタを示す縦
断面図である。このトルクリミッタ１は、駆動軸２に固
着されている含油焼結アルミニウム材で形成された第１
の回転基体３と、ポリプロピレン樹脂で形成され、第１
の回転基体３と同軸に、かつ回転可能に支持されている
第２の回転基体４と、第１の回転基体３の外周面に接着
された円筒状の第１の連結主体５を構成する円周方向に
多極着磁された円筒状の永久磁石と、第２の回転基体４
の内周面に圧入された円筒状の第２の連結主体６を構成
する半硬質磁性材で形成された円筒状のヒステリシス材
とで構成されており、第１の連結主体５の外周面と第２
の連結主体６の内周面は、たとえば、特開平７−７９１
９号公報に示されているように、０．１ｍｍ以下の間隙
７で対向するように構成されている。８は給紙用のゴム
ローラで、第２の回転基体４に連結され、第１の連結主
体５と第２の連結主体６の間に発生するヒステリシスト
ルクでもって回転駆動される。
に示されているヒステリシス式トルクリミッタを示す縦
断面図である。このトルクリミッタ１は、駆動軸２に固
着されている含油焼結アルミニウム材で形成された第１
の回転基体３と、ポリプロピレン樹脂で形成され、第１
の回転基体３と同軸に、かつ回転可能に支持されている
第２の回転基体４と、第１の回転基体３の外周面に接着
された円筒状の第１の連結主体５を構成する円周方向に
多極着磁された円筒状の永久磁石と、第２の回転基体４
の内周面に圧入された円筒状の第２の連結主体６を構成
する半硬質磁性材で形成された円筒状のヒステリシス材
とで構成されており、第１の連結主体５の外周面と第２
の連結主体６の内周面は、たとえば、特開平７−７９１
９号公報に示されているように、０．１ｍｍ以下の間隙
７で対向するように構成されている。８は給紙用のゴム
ローラで、第２の回転基体４に連結され、第１の連結主
体５と第２の連結主体６の間に発生するヒステリシスト
ルクでもって回転駆動される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記従来のトルクリミ
ッタは、第１の連結主体５をＮｄ−Ｆe −Ｂ系樹脂磁石
であるＮＰ−８Ｌ（大同特殊金属株式会社製：エネルギ
ー積（ＢＨ）ｍａｘ８．５〜１０（ＭＧＯｅ））で構成
し、第２の連結主体をＦe −Ｃｒ−Ｃｏ系合金であるＫ
Ｍ−３Ｈ（三菱製鋼株式会社製：エネルギー積（ＢＨ）
ｍａｘ１．５（ＭＧＯｅ））で構成している。この構成
ではトルクが出にくく、例えば給紙用ローラに必要なト
ルク（０．５３Kgfcm ）を得るには、間隙７を０．１ｍ
ｍ以下に設定しなければならない。このため、構成部品
に高精度が必要となり、コスト高になる。
ッタは、第１の連結主体５をＮｄ−Ｆe −Ｂ系樹脂磁石
であるＮＰ−８Ｌ（大同特殊金属株式会社製：エネルギ
ー積（ＢＨ）ｍａｘ８．５〜１０（ＭＧＯｅ））で構成
し、第２の連結主体をＦe −Ｃｒ−Ｃｏ系合金であるＫ
Ｍ−３Ｈ（三菱製鋼株式会社製：エネルギー積（ＢＨ）
ｍａｘ１．５（ＭＧＯｅ））で構成している。この構成
ではトルクが出にくく、例えば給紙用ローラに必要なト
ルク（０．５３Kgfcm ）を得るには、間隙７を０．１ｍ
ｍ以下に設定しなければならない。このため、構成部品
に高精度が必要となり、コスト高になる。
【０００４】また、第１の回転基体３と第２の回転基体
４は、両者間の摺動面９ａ，９ｂによって同軸に支持さ
れているが、摺動面９ａ，９ｂの半径方向の間隙１０，
１１に不均一があると、間隙７が０．１ｍｍ以下と小さ
いために大きく影響し、間隙７の両端部の不均一が大き
くなる。この間隙７の不均一は第１の連結主体５と第２
の連結主体６の両端部における吸引力のアンバランスを
招き、摺動面９ａ，９ｂにおける摺動抵抗の不均一とな
るため、第２の回転基体４に伝達されるトルクの変動が
大きくなり、所定のトルク性能が得られなくなる。
４は、両者間の摺動面９ａ，９ｂによって同軸に支持さ
れているが、摺動面９ａ，９ｂの半径方向の間隙１０，
１１に不均一があると、間隙７が０．１ｍｍ以下と小さ
いために大きく影響し、間隙７の両端部の不均一が大き
くなる。この間隙７の不均一は第１の連結主体５と第２
の連結主体６の両端部における吸引力のアンバランスを
招き、摺動面９ａ，９ｂにおける摺動抵抗の不均一とな
るため、第２の回転基体４に伝達されるトルクの変動が
大きくなり、所定のトルク性能が得られなくなる。
【０００５】また、前記間隙７の両端部における吸引力
のアンバランスが大きいと、摺動面９ａ，９ｂに無理な
荷重がかかり、摺動抵抗も大きくなって磨耗が生じ、さ
らに間隙７の不均一が増大して吸引力のアンバランスが
大きくなってトルク変動が増大し、遂には第１の連結主
体５と第２の連結主体６が接触したり、第１の連結主体
５の接着が剥がれたりする問題が生じる。
のアンバランスが大きいと、摺動面９ａ，９ｂに無理な
荷重がかかり、摺動抵抗も大きくなって磨耗が生じ、さ
らに間隙７の不均一が増大して吸引力のアンバランスが
大きくなってトルク変動が増大し、遂には第１の連結主
体５と第２の連結主体６が接触したり、第１の連結主体
５の接着が剥がれたりする問題が生じる。
【０００６】上記のような問題点は、間隙７を大きくす
れば解消するが、所定の伝達トルクを得るのに大型のト
ルクリミッタが必要になってコスト高になるとともに、
大きな装着スペースが必要になり、機器の大型化を招く
という問題点が生じる。
れば解消するが、所定の伝達トルクを得るのに大型のト
ルクリミッタが必要になってコスト高になるとともに、
大きな装着スペースが必要になり、機器の大型化を招く
という問題点が生じる。
【０００７】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、小型で、長期間にわたって安定
した伝達トルクを保持できるとともに、安価なトルクリ
ミッタを得ることを目的とする。
ためになされたもので、小型で、長期間にわたって安定
した伝達トルクを保持できるとともに、安価なトルクリ
ミッタを得ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明に係るトルクリ
ミッタは、駆動軸に同軸に取り付けられた第１の連結主
体と、この第１の連結主体と同軸に回転可能に支持され
た第２の連結主体とを有し、２つの連結主体のうちいず
れか一方が円周方向に多極着磁されている円筒状の永久
磁石で構成され、他方が円筒状のヒステリシス材で構成
されているトルクリミッタにおいて、第１の連結主体
が、エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘが２５（ＭＧＯｅ）以
上の極異方性のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ希土類磁石で形成されて
いるものである。
ミッタは、駆動軸に同軸に取り付けられた第１の連結主
体と、この第１の連結主体と同軸に回転可能に支持され
た第２の連結主体とを有し、２つの連結主体のうちいず
れか一方が円周方向に多極着磁されている円筒状の永久
磁石で構成され、他方が円筒状のヒステリシス材で構成
されているトルクリミッタにおいて、第１の連結主体
が、エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘが２５（ＭＧＯｅ）以
上の極異方性のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ希土類磁石で形成されて
いるものである。
【０００９】また、第２の連結主体が、エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘが１．７（ＭＧＯｅ）以上の半硬質磁性
材で形成されているものである。
（ＢＨ）ｍａｘが１．７（ＭＧＯｅ）以上の半硬質磁性
材で形成されているものである。
【００１０】また、第１の連結主体と第２の連結主体の
間隙が、０．３ｍｍ以上に形成されているものである。
間隙が、０．３ｍｍ以上に形成されているものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、この発明をその実施の形態
を示す図面に基づいて具体的に説明する。 実施の形態１．図１は、この発明の実施の形態１である
トルクリミッタを示す縦断面図である。図において、１
はトルクリミッタ、２は図示していない駆動装置によっ
て回転駆動される駆動軸、３はこの駆動軸２に取り付け
られたロータ状の第１の回転基体で、含油焼結アルミニ
ウム材等で構成されており、その外周面には、極異方性
のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ希土類磁石で円筒状に形成され、円周
方向に多極着磁された第１の連結主体１２が接着されて
いる。４はポリプロピレン樹脂等で構成された第２の回
転基体で、有底円筒状部材４ａと、その開口端を覆う蓋
体４ｂとで構成され、第１の回転基体３に同軸に回転可
能に軸支されており、有底円筒状部材４ａの内周面に
は、第１の連結主体１２と間隙７を介して対向する半硬
質磁性材（ヒステリシス材）で構成された円筒状の第２
の連結主体６が圧入されて取り付けられている。前記円
筒状第１の連結主体１２は、２５（ＭＧＣｏ）以上のエ
ネルギー積（ＢＨ）ｍａｘが得られる極異方性のＮｄ−
Ｆｅ−Ｂ希土類磁石で構成され、円周方向に１２極以上
に多極着磁されている。
を示す図面に基づいて具体的に説明する。 実施の形態１．図１は、この発明の実施の形態１である
トルクリミッタを示す縦断面図である。図において、１
はトルクリミッタ、２は図示していない駆動装置によっ
て回転駆動される駆動軸、３はこの駆動軸２に取り付け
られたロータ状の第１の回転基体で、含油焼結アルミニ
ウム材等で構成されており、その外周面には、極異方性
のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ希土類磁石で円筒状に形成され、円周
方向に多極着磁された第１の連結主体１２が接着されて
いる。４はポリプロピレン樹脂等で構成された第２の回
転基体で、有底円筒状部材４ａと、その開口端を覆う蓋
体４ｂとで構成され、第１の回転基体３に同軸に回転可
能に軸支されており、有底円筒状部材４ａの内周面に
は、第１の連結主体１２と間隙７を介して対向する半硬
質磁性材（ヒステリシス材）で構成された円筒状の第２
の連結主体６が圧入されて取り付けられている。前記円
筒状第１の連結主体１２は、２５（ＭＧＣｏ）以上のエ
ネルギー積（ＢＨ）ｍａｘが得られる極異方性のＮｄ−
Ｆｅ−Ｂ希土類磁石で構成され、円周方向に１２極以上
に多極着磁されている。
【００１２】図２は、前記従来例と、この実施の形態１
および後述する実施の形態２のトルクリミッタの仕様
と、その永久磁石をほぼ１００％着磁したときの伝達ト
ルクの計算値とその実測値を示している。図中、「ヒス
テリシス材」は第２の連結主体、「永久磁石」は第１の
連結主体であり、「動作幅」は永久磁石とヒステリシス
材の対向する軸方向の寸法で、永久磁石の磁力を有効に
利用するため、ヒステリシス材が０．５〜２．０長い寸
法に形成されている。また、「極数」は永久磁石の周方
向の着磁極数である。
および後述する実施の形態２のトルクリミッタの仕様
と、その永久磁石をほぼ１００％着磁したときの伝達ト
ルクの計算値とその実測値を示している。図中、「ヒス
テリシス材」は第２の連結主体、「永久磁石」は第１の
連結主体であり、「動作幅」は永久磁石とヒステリシス
材の対向する軸方向の寸法で、永久磁石の磁力を有効に
利用するため、ヒステリシス材が０．５〜２．０長い寸
法に形成されている。また、「極数」は永久磁石の周方
向の着磁極数である。
【００１３】図２において、パターン〜は実施の形
態１のデータを示しており、伝達トルクの計算値は、Ｂ
ＡＳＩＣの計算プログラムを用いて計算した値である。
図６に示した従来例と、実施の形態１のパターンの伝
達トルクの計算値と実測値を比較すると、いずれも非常
に近い計算結果が得られているので、上記計算プログラ
ムは、信頼性の高いものと考えられる。
態１のデータを示しており、伝達トルクの計算値は、Ｂ
ＡＳＩＣの計算プログラムを用いて計算した値である。
図６に示した従来例と、実施の形態１のパターンの伝
達トルクの計算値と実測値を比較すると、いずれも非常
に近い計算結果が得られているので、上記計算プログラ
ムは、信頼性の高いものと考えられる。
【００１４】実施の形態１の構成において、第１の連結
主体１２および第２の連結主体６の各寸法を変え、パタ
ーンのように、従来装置と同じ寸法にした場合の計算
値は０．７２４Kgfcm となり、大幅に伝達トルクが増大
する。また、特開平６−２３５４４７号公報に示されて
いるように、紙送りローラ用のトルクリミッタとして必
要な０．５３２〜０．５４３Kgfcm の伝達トルクを軸方
向寸法を変えないで発生するには、パターンに示すよ
うに、外径寸法を約２３％小型化でき、外径寸法を同じ
にすると、パターンに示すように、動作幅（軸方向の
寸法）を約２６％小型化できる。
主体１２および第２の連結主体６の各寸法を変え、パタ
ーンのように、従来装置と同じ寸法にした場合の計算
値は０．７２４Kgfcm となり、大幅に伝達トルクが増大
する。また、特開平６−２３５４４７号公報に示されて
いるように、紙送りローラ用のトルクリミッタとして必
要な０．５３２〜０．５４３Kgfcm の伝達トルクを軸方
向寸法を変えないで発生するには、パターンに示すよ
うに、外径寸法を約２３％小型化でき、外径寸法を同じ
にすると、パターンに示すように、動作幅（軸方向の
寸法）を約２６％小型化できる。
【００１５】以上のように、この実施の形態１によれ
ば、同じ伝達トルクであれば、トルクリミッタの小型化
が可能であり、小型化に伴って材料費も低減できるの
で、コストダウンが図れる。
ば、同じ伝達トルクであれば、トルクリミッタの小型化
が可能であり、小型化に伴って材料費も低減できるの
で、コストダウンが図れる。
【００１６】実施の形態２．図３は、この発明の実施の
形態２であるトルクリミッタを示す図で、図１と同一符
号はそれぞれ同一または相当部分を示している。図にお
いて、１３は第２の連結主体で、従来例のＫＭ−３Ｈ
（三菱製鋼株式会社製）よりも大きいエネルギー積（Ｂ
Ｈ）ｍａｘが得られるＫＭ−６Ｈ（三菱製鋼株式会社
製：エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘ１．７〜２（ＭＧＯ
ｅ））、またはＹＨＪ３２−１４（日立金属株式会社
製：エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘ１．７（ＭＧＯｅ）以
上）で形成されている。図２中のパターンは、この実
施の形態２の各構成部分を、前記従来例と同じ寸法に構
成した場合の伝達トルクの計算値を示しており、従来例
の約２．７倍の伝達トルクが得られる。
形態２であるトルクリミッタを示す図で、図１と同一符
号はそれぞれ同一または相当部分を示している。図にお
いて、１３は第２の連結主体で、従来例のＫＭ−３Ｈ
（三菱製鋼株式会社製）よりも大きいエネルギー積（Ｂ
Ｈ）ｍａｘが得られるＫＭ−６Ｈ（三菱製鋼株式会社
製：エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘ１．７〜２（ＭＧＯ
ｅ））、またはＹＨＪ３２−１４（日立金属株式会社
製：エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘ１．７（ＭＧＯｅ）以
上）で形成されている。図２中のパターンは、この実
施の形態２の各構成部分を、前記従来例と同じ寸法に構
成した場合の伝達トルクの計算値を示しており、従来例
の約２．７倍の伝達トルクが得られる。
【００１７】図４は、従来例と、第１，第２の連結主体
の寸法を従来例と同一に形成した実施の形態１のパター
ン、および実施の形態２のパターンの間隙を大きく
して行った場合の伝達トルクの計算値の変化を示す図
で、実線は従来例、破線は実施の形態１、一点鎖線は実
施の形態２の伝達トルクを示している。この図４から判
るように、０．５３Kgfcm の伝達トルクが得られる間隙
の大きさは、実施の形態１では、０．９ｍｍ、実施の形
態２では１．３３ｍｍである。
の寸法を従来例と同一に形成した実施の形態１のパター
ン、および実施の形態２のパターンの間隙を大きく
して行った場合の伝達トルクの計算値の変化を示す図
で、実線は従来例、破線は実施の形態１、一点鎖線は実
施の形態２の伝達トルクを示している。この図４から判
るように、０．５３Kgfcm の伝達トルクが得られる間隙
の大きさは、実施の形態１では、０．９ｍｍ、実施の形
態２では１．３３ｍｍである。
【００１８】図５は、実施の形態１および実施の形態２
において、間隙７の大きさを０．３ｍｍとし、外形寸法
を小型化していったときに０．５３２〜０．５４３Kgfc
m の伝達トルクが得られる各構成部材の寸法の計算結果
を示しており、パターンおよびは実施の形態１の場
合を、パターンおよびは実施の形態２の場合を示し
ている。この図５から判るように、動作幅（軸方向の寸
法）を従来例と同じにしたパターンでは外径寸法を１
６％、パターンでは２２％小型化できる。また、外径
寸法を同じにしたパターンでは動作幅（軸方向の寸
法）を２６％、パターンでは６２％小型化できる。
において、間隙７の大きさを０．３ｍｍとし、外形寸法
を小型化していったときに０．５３２〜０．５４３Kgfc
m の伝達トルクが得られる各構成部材の寸法の計算結果
を示しており、パターンおよびは実施の形態１の場
合を、パターンおよびは実施の形態２の場合を示し
ている。この図５から判るように、動作幅（軸方向の寸
法）を従来例と同じにしたパターンでは外径寸法を１
６％、パターンでは２２％小型化できる。また、外径
寸法を同じにしたパターンでは動作幅（軸方向の寸
法）を２６％、パターンでは６２％小型化できる。
【００１９】このように、間隙７の大きさを０．３ｍｍ
にすると、摺動面９ａ，９ｂの半径方向の間隙に不均一
が生じても、第１の連結主体と第２の連結主体の両端部
における吸引力のアンバランスに及ぼす影響は小さいの
で、摺動面９ａ，９ｂにおける摺動抵抗に与える影響も
小さく、伝達トルクを長期間にわたって安定に保つこと
ができる。
にすると、摺動面９ａ，９ｂの半径方向の間隙に不均一
が生じても、第１の連結主体と第２の連結主体の両端部
における吸引力のアンバランスに及ぼす影響は小さいの
で、摺動面９ａ，９ｂにおける摺動抵抗に与える影響も
小さく、伝達トルクを長期間にわたって安定に保つこと
ができる。
【００２０】なお、前記各実施の形態では、第１の連結
主体を永久磁石で構成し、第２の連結主体をヒステリシ
ス材で構成したが、第１の連結主体をヒステリシス材で
構成し、第２の連結主体を永久磁石で構成してもよく、
同様の効果が得られる。
主体を永久磁石で構成し、第２の連結主体をヒステリシ
ス材で構成したが、第１の連結主体をヒステリシス材で
構成し、第２の連結主体を永久磁石で構成してもよく、
同様の効果が得られる。
【００２１】
【発明の効果】この発明は、以上説明したように構成さ
れているので、以下に示すような効果を奏する。
れているので、以下に示すような効果を奏する。
【００２２】第１の連結主体を、エネルギー積（ＢＨ）
ｍａｘが２５（ＭＧＯｅ）以上の極異方性のＮｄ−Ｆｅ
−Ｂ希土類磁石で構成したので、伝達トルクが大幅に増
大し、小型化が図れるとともに、コストダウンが図れる
効果が得られる。
ｍａｘが２５（ＭＧＯｅ）以上の極異方性のＮｄ−Ｆｅ
−Ｂ希土類磁石で構成したので、伝達トルクが大幅に増
大し、小型化が図れるとともに、コストダウンが図れる
効果が得られる。
【００２３】さらに、第２の連結主体を、エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘが１．７（ＭＧＯｅ）以上の半硬質磁性
材で構成したので、さらに伝達トルクが増大するので、
さらに小型化が図れるとともに、コストダウンが図れる
効果が得られる。
（ＢＨ）ｍａｘが１．７（ＭＧＯｅ）以上の半硬質磁性
材で構成したので、さらに伝達トルクが増大するので、
さらに小型化が図れるとともに、コストダウンが図れる
効果が得られる。
【００２４】また、第１の連結主体と第２の連結主体と
の間隙を０．３ｍｍ以上に形成したので、長期間にわた
って伝達トルクの変動のない、寿命の長いトルクリミッ
タが得られる効果がある。
の間隙を０．３ｍｍ以上に形成したので、長期間にわた
って伝達トルクの変動のない、寿命の長いトルクリミッ
タが得られる効果がある。
【図１】 この発明の実施の形態１に係るトルクリミッ
タの縦断面図である。
タの縦断面図である。
【図２】 従来例と、実施の形態１および実施の形態２
のトルクリミッタの仕様とその伝達トルクの計算値およ
び実測値を示す図である。
のトルクリミッタの仕様とその伝達トルクの計算値およ
び実測値を示す図である。
【図３】 この発明の実施の形態２に係るトルクリミッ
タの縦断面図である。
タの縦断面図である。
【図４】 従来例、実施の形態１および２の間隙に対す
る伝達トルクの計算値を示す図である。
る伝達トルクの計算値を示す図である。
【図５】 間隙の大きさを０．３ｍｍとしたときに０．
５３Kgfcm の伝達トルクが得られる実施の形態１および
実施の形態２の各構成部材の寸法の計算結果を示す図で
ある。
５３Kgfcm の伝達トルクが得られる実施の形態１および
実施の形態２の各構成部材の寸法の計算結果を示す図で
ある。
【図６】 従来のトルクリミッタの縦断面図である。
１ トルクリミッタ、２ 駆動軸、３ 第１の回転基
体、４ 第２の回転基体、６，１３ 第２の連結主体、
７ 間隙、１２ 第１の連結主体。
体、４ 第２の回転基体、６，１３ 第２の連結主体、
７ 間隙、１２ 第１の連結主体。
Claims (3)
- 【請求項１】 駆動軸に同軸に取り付けられた第１の連
結主体と、この第１の連結主体と同軸に回転可能に支持
された第２の連結主体とを有し、前記２つの連結主体の
うちいずれか一方が円周方向に多極着磁されている円筒
状の永久磁石で構成され、他方が円筒状のヒステリシス
材で構成されているトルクリミッタにおいて、 前記第１の連結主体が、エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘが
２５（ＭＧＯｅ）以上の極異方性のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ希土
類磁石で形成されていることを特徴とするトルクリミッ
タ。 - 【請求項２】 前記第２の連結主体が、エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘが１．７（ＭＧＯｅ）以上の半硬質磁性
材で形成されていることを特徴とする請求項１に記載の
トルクリミッタ。 - 【請求項３】 前記第１の連結主体と第２の連結主体の
間隙が、０．３ｍｍ以上に形成されていることを特徴と
する請求項１または２に記載のトルクリミッタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18097397A JPH1127928A (ja) | 1997-07-07 | 1997-07-07 | トルクリミッタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18097397A JPH1127928A (ja) | 1997-07-07 | 1997-07-07 | トルクリミッタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1127928A true JPH1127928A (ja) | 1999-01-29 |
Family
ID=16092525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18097397A Pending JPH1127928A (ja) | 1997-07-07 | 1997-07-07 | トルクリミッタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1127928A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005071818A1 (de) * | 2004-01-23 | 2005-08-04 | Ksb Aktiengesellschaft | Kreiselpumpenaggregat |
| JP2008164000A (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-17 | Yamauchi Corp | トルクリミッタの設計方法 |
| CN102374915A (zh) * | 2010-08-06 | 2012-03-14 | 中国科学院电子学研究所 | 一种电磁驱动谐振式微结构压力传感器封装方法 |
| WO2019145397A1 (de) * | 2018-01-26 | 2019-08-01 | Stahl Cranesystems Gmbh | Skalierbare hysteresekupplung |
-
1997
- 1997-07-07 JP JP18097397A patent/JPH1127928A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005071818A1 (de) * | 2004-01-23 | 2005-08-04 | Ksb Aktiengesellschaft | Kreiselpumpenaggregat |
| JP2008164000A (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-17 | Yamauchi Corp | トルクリミッタの設計方法 |
| CN102374915A (zh) * | 2010-08-06 | 2012-03-14 | 中国科学院电子学研究所 | 一种电磁驱动谐振式微结构压力传感器封装方法 |
| WO2019145397A1 (de) * | 2018-01-26 | 2019-08-01 | Stahl Cranesystems Gmbh | Skalierbare hysteresekupplung |
| US11557955B2 (en) | 2018-01-26 | 2023-01-17 | Stahl Cranesystems Gmbh | Scalable hysteresis clutch |
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