JPH11279416A - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
熱可塑性樹脂組成物Info
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- JPH11279416A JPH11279416A JP8457298A JP8457298A JPH11279416A JP H11279416 A JPH11279416 A JP H11279416A JP 8457298 A JP8457298 A JP 8457298A JP 8457298 A JP8457298 A JP 8457298A JP H11279416 A JPH11279416 A JP H11279416A
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- Dry Formation Of Fiberboard And The Like (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】木粉を含有し、成形加工が容易であり、衝撃強
度が大きく、優れた木質感を有する成形品を与えること
ができる熱可塑性樹脂組成物を提供する。 【解決手段】（Ａ）熱可塑性樹脂１００重量部当たり、
（Ｂ）平均粒径３０〜５００μｍの木粉５〜１５０重量
部、及び、（Ｃ）径５〜７００μｍ、長さ２〜５０mm
で、該熱可塑性樹脂の加工温度より５〜５０℃高い軟化
温度を有する繊維０.５〜５０重量部を配合してなるこ
とを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
度が大きく、優れた木質感を有する成形品を与えること
ができる熱可塑性樹脂組成物を提供する。 【解決手段】（Ａ）熱可塑性樹脂１００重量部当たり、
（Ｂ）平均粒径３０〜５００μｍの木粉５〜１５０重量
部、及び、（Ｃ）径５〜７００μｍ、長さ２〜５０mm
で、該熱可塑性樹脂の加工温度より５〜５０℃高い軟化
温度を有する繊維０.５〜５０重量部を配合してなるこ
とを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱可塑性樹脂組成
物に関する。さらに詳しくは、本発明は、木粉を含有
し、成形加工が容易で、衝撃強度が大きく、優れた木質
感を有する成形品を与えることができる熱可塑性樹脂組
成物に関する。
物に関する。さらに詳しくは、本発明は、木粉を含有
し、成形加工が容易で、衝撃強度が大きく、優れた木質
感を有する成形品を与えることができる熱可塑性樹脂組
成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】木材は、光合成により繰り返し生産する
ことができるので、成長の早い樹種で森林育成を行い、
大気中に増大した炭酸ガス濃度を低減して健全な地球環
境を再生しつつ、一方で計画的に伐採して木材を資源と
して人類の生活に役立てる試みが行われつつある。この
ような状況の下で、成形加工が容易で、機械的強度が大
きい熱可塑性樹脂に、木粉を配合して、建築用資材に多
用される樹脂組成物を開発できれば、調和のとれた地球
資源利用の道が大きく開拓されることになる。従来、木
材に似た外観や触感を現出する目的で、熱可塑性樹脂に
木粉を配合して成形することがしばしば行われている。
しかし、木粉を相当量配合した熱可塑性樹脂組成物は、
耐衝撃性などの機械的強度が大幅に低下するので、種々
の改善策が試みられている。例えば、特開昭５８−２０
４０５０号公報には、膨張率が低く、歪みが少なく、摩
耗特性、曲げ強度特性に優れた白地状の樹脂成形品とし
て、木材粉粒に熱硬化性樹脂素材を添加し、加熱圧着、
硬化したのち、切削、破砕して得られた木質系粉粒を、
漂白剤で脱色したのち、熱可塑性樹脂素材中に３〜５０
％混入して成形した強化樹脂成形品が提案されている。
しかし、この成形品は製造工程が長いばかりでなく、柔
らかな木質感が発現できない。特開昭６０−１８８４４
５号公報及び特開昭６０−１９２７４６号公報には、線
膨張率が小さく、物性に優れ、木質状の外観を有する成
形品として、塩化ビニル系樹脂中に、ガラス短繊維又は
マイカ、木粉、塩素化ポリエチレンなどの改質剤が分散
されてなる塩化ビニル系樹脂成形品が提案されている。
しかし、この塩化ビニル系樹脂成形品は、成形時に内部
に蓄熱し、熱分解により塩化水素ガスを発生して気泡を
生ずるので、厚さ１cm以上の厚物の成形は困難である。
また、特開昭５４−６８８５２号公報及び特開昭５９−
１０５０５３号公報には、熱成形性と機械的強度に優れ
た熱可塑性樹脂組成物として、ポリオレフィン樹脂に、
無水マレイン酸変性ポリプロピレンの相溶化効果を利用
して、木粉を無機充填剤とともに配合してなる樹脂組成
物が提案されている。しかし、この樹脂組成物は、曲げ
強度は向上しているものの、衝撃強度はさほど向上して
いない。さらに、特開平８−２１６１２２号公報には、
高密度で強度が大きく、天然の木材パネルに近い性質を
有する補強木質合成板の押出成形方法として、木粉と熱
可塑性樹脂成形材を混合、ゲル化混練し、冷却、粉砕し
整粒してなる木質合成粉と、ガラス繊維、プラスチック
繊維、炭素繊維、金属繊維、パルプ繊維、コットン繊維
などの補強材を混合して、押出成形する方法が提案され
ている。しかし、この方法によっても、軟化温度がマト
リックス樹脂の軟化温度以下の繊維や、軟化しない繊維
を用いているため、得られる成形品の衝撃強度はあまり
向上しない。あるいは、成形が困難であったり、成形品
の表面が粗くなったりする問題がある。このために、成
形性が良好で、衝撃強度が大きく、優れた木質感を有す
る成形品を与えることができる熱可塑性樹脂組成物が求
められている。
ことができるので、成長の早い樹種で森林育成を行い、
大気中に増大した炭酸ガス濃度を低減して健全な地球環
境を再生しつつ、一方で計画的に伐採して木材を資源と
して人類の生活に役立てる試みが行われつつある。この
ような状況の下で、成形加工が容易で、機械的強度が大
きい熱可塑性樹脂に、木粉を配合して、建築用資材に多
用される樹脂組成物を開発できれば、調和のとれた地球
資源利用の道が大きく開拓されることになる。従来、木
材に似た外観や触感を現出する目的で、熱可塑性樹脂に
木粉を配合して成形することがしばしば行われている。
しかし、木粉を相当量配合した熱可塑性樹脂組成物は、
耐衝撃性などの機械的強度が大幅に低下するので、種々
の改善策が試みられている。例えば、特開昭５８−２０
４０５０号公報には、膨張率が低く、歪みが少なく、摩
耗特性、曲げ強度特性に優れた白地状の樹脂成形品とし
て、木材粉粒に熱硬化性樹脂素材を添加し、加熱圧着、
硬化したのち、切削、破砕して得られた木質系粉粒を、
漂白剤で脱色したのち、熱可塑性樹脂素材中に３〜５０
％混入して成形した強化樹脂成形品が提案されている。
しかし、この成形品は製造工程が長いばかりでなく、柔
らかな木質感が発現できない。特開昭６０−１８８４４
５号公報及び特開昭６０−１９２７４６号公報には、線
膨張率が小さく、物性に優れ、木質状の外観を有する成
形品として、塩化ビニル系樹脂中に、ガラス短繊維又は
マイカ、木粉、塩素化ポリエチレンなどの改質剤が分散
されてなる塩化ビニル系樹脂成形品が提案されている。
しかし、この塩化ビニル系樹脂成形品は、成形時に内部
に蓄熱し、熱分解により塩化水素ガスを発生して気泡を
生ずるので、厚さ１cm以上の厚物の成形は困難である。
また、特開昭５４−６８８５２号公報及び特開昭５９−
１０５０５３号公報には、熱成形性と機械的強度に優れ
た熱可塑性樹脂組成物として、ポリオレフィン樹脂に、
無水マレイン酸変性ポリプロピレンの相溶化効果を利用
して、木粉を無機充填剤とともに配合してなる樹脂組成
物が提案されている。しかし、この樹脂組成物は、曲げ
強度は向上しているものの、衝撃強度はさほど向上して
いない。さらに、特開平８−２１６１２２号公報には、
高密度で強度が大きく、天然の木材パネルに近い性質を
有する補強木質合成板の押出成形方法として、木粉と熱
可塑性樹脂成形材を混合、ゲル化混練し、冷却、粉砕し
整粒してなる木質合成粉と、ガラス繊維、プラスチック
繊維、炭素繊維、金属繊維、パルプ繊維、コットン繊維
などの補強材を混合して、押出成形する方法が提案され
ている。しかし、この方法によっても、軟化温度がマト
リックス樹脂の軟化温度以下の繊維や、軟化しない繊維
を用いているため、得られる成形品の衝撃強度はあまり
向上しない。あるいは、成形が困難であったり、成形品
の表面が粗くなったりする問題がある。このために、成
形性が良好で、衝撃強度が大きく、優れた木質感を有す
る成形品を与えることができる熱可塑性樹脂組成物が求
められている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、木粉を含有
し、成形加工が容易であり、衝撃強度が大きく、優れた
木質感を有する成形品を与えることができる熱可塑性樹
脂組成物を提供することを目的としてなされたものであ
る。
し、成形加工が容易であり、衝撃強度が大きく、優れた
木質感を有する成形品を与えることができる熱可塑性樹
脂組成物を提供することを目的としてなされたものであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、熱可塑性樹脂と
木粉を含有する樹脂組成物に、さらに熱可塑性樹脂の加
工温度より５〜５０℃高い軟化温度を有する繊維を配合
することにより、良好な成形性と優れた木質感を保持し
たまま、衝撃強度を大幅に向上し得ることを見いだし、
この知見に基づいて本発明を完成するに至った。すなわ
ち、本発明は、（１）（Ａ）熱可塑性樹脂１００重量部
当たり、（Ｂ）平均粒径３０〜５００μｍの木粉５〜１
５０重量部、及び、（Ｃ）径５〜７００μｍ、長さ２〜
５０mmで、該熱可塑性樹脂の加工温度より５〜５０℃高
い軟化温度を有する繊維０.５〜５０重量部を配合して
なることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物、を提供する
ものである。さらに、本発明の好ましい態様として、
（２）熱可塑性樹脂がポリオレフィンであり、繊維が、
ビニロン繊維又はポリエステル繊維である第(１)項記載
の熱可塑性樹脂組成物、及び、（３）熱可塑性樹脂が塩
化ビニル樹脂であり、繊維が、ビニロン繊維、ポリエス
テル繊維又はナイロン６繊維である第(１)項記載の熱可
塑性樹脂組成物、を挙げることができる。
題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、熱可塑性樹脂と
木粉を含有する樹脂組成物に、さらに熱可塑性樹脂の加
工温度より５〜５０℃高い軟化温度を有する繊維を配合
することにより、良好な成形性と優れた木質感を保持し
たまま、衝撃強度を大幅に向上し得ることを見いだし、
この知見に基づいて本発明を完成するに至った。すなわ
ち、本発明は、（１）（Ａ）熱可塑性樹脂１００重量部
当たり、（Ｂ）平均粒径３０〜５００μｍの木粉５〜１
５０重量部、及び、（Ｃ）径５〜７００μｍ、長さ２〜
５０mmで、該熱可塑性樹脂の加工温度より５〜５０℃高
い軟化温度を有する繊維０.５〜５０重量部を配合して
なることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物、を提供する
ものである。さらに、本発明の好ましい態様として、
（２）熱可塑性樹脂がポリオレフィンであり、繊維が、
ビニロン繊維又はポリエステル繊維である第(１)項記載
の熱可塑性樹脂組成物、及び、（３）熱可塑性樹脂が塩
化ビニル樹脂であり、繊維が、ビニロン繊維、ポリエス
テル繊維又はナイロン６繊維である第(１)項記載の熱可
塑性樹脂組成物、を挙げることができる。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、
(Ａ)熱可塑性樹脂１００重量部当たり、(Ｂ)平均粒径３
０〜５００μｍの木粉５〜１５０重量部、及び、(Ｃ)径
５〜７００μｍ、長さ２〜５０mmで、該熱可塑性樹脂の
加工温度より５〜５０℃高い軟化温度を有する繊維０.
５〜５０重量部を配合してなるものである。本発明組成
物に用いる熱可塑性樹脂に特に制限はなく、例えば、ポ
リエチレン、ポリプロピレン、塩化ビニル樹脂、ポリ塩
化ビニリデン、ポリスチレン、飽和ポリエステル樹脂、
ＡＢＳ樹脂、ナイロン樹脂、ポリアセタール、アクリル
樹脂、ポリカーボネートなどを挙げることができる。こ
れらの中で、塩化ビニル樹脂、ポリエチレン及びポリプ
ロピレンは、成形品の木質感に優れるので、特に好適に
使用することができる。本発明組成物に用いる木粉には
特に制限はなく、鋸屑、鉋屑の粉砕物、間伐木や廃木の
粉砕物などを挙げることができる。これらの中で、製材
工場から副生する鋸屑を堆積して部分発酵させたのち乾
燥した木粉は、樹脂との親和性が大きいので、特に好適
に使用することができる。鋸屑、鉋屑の粉砕物、間伐木
や廃木の粉砕物は、分級することにより、所定の平均粒
径を有する木粉とすることができる。本発明組成物に用
いる木粉の平均粒径は、３０〜５００μｍであり、好ま
しくは７０〜２００μｍである。木粉の平均粒径が３０
μｍ未満であっても、５００μｍを超えても、良好な木
質感を得ることが困難となるおそれがある。本発明組成
物において、木粉の配合量は、熱可塑性樹脂１００重量
部当たり、５〜１５０重量部であり、好ましくは３０〜
１００重量部である。木粉の配合量が熱可塑性樹脂１０
０重量部当たり５重量部未満であると、均一混合が難か
しい上、良好な木質感を得ることが困難となるおそれが
ある。木粉の配合量が熱可塑性樹脂１００重量部当たり
１５０重量部を超えると、成形品の衝撃強度が低下する
おそれがある。
(Ａ)熱可塑性樹脂１００重量部当たり、(Ｂ)平均粒径３
０〜５００μｍの木粉５〜１５０重量部、及び、(Ｃ)径
５〜７００μｍ、長さ２〜５０mmで、該熱可塑性樹脂の
加工温度より５〜５０℃高い軟化温度を有する繊維０.
５〜５０重量部を配合してなるものである。本発明組成
物に用いる熱可塑性樹脂に特に制限はなく、例えば、ポ
リエチレン、ポリプロピレン、塩化ビニル樹脂、ポリ塩
化ビニリデン、ポリスチレン、飽和ポリエステル樹脂、
ＡＢＳ樹脂、ナイロン樹脂、ポリアセタール、アクリル
樹脂、ポリカーボネートなどを挙げることができる。こ
れらの中で、塩化ビニル樹脂、ポリエチレン及びポリプ
ロピレンは、成形品の木質感に優れるので、特に好適に
使用することができる。本発明組成物に用いる木粉には
特に制限はなく、鋸屑、鉋屑の粉砕物、間伐木や廃木の
粉砕物などを挙げることができる。これらの中で、製材
工場から副生する鋸屑を堆積して部分発酵させたのち乾
燥した木粉は、樹脂との親和性が大きいので、特に好適
に使用することができる。鋸屑、鉋屑の粉砕物、間伐木
や廃木の粉砕物は、分級することにより、所定の平均粒
径を有する木粉とすることができる。本発明組成物に用
いる木粉の平均粒径は、３０〜５００μｍであり、好ま
しくは７０〜２００μｍである。木粉の平均粒径が３０
μｍ未満であっても、５００μｍを超えても、良好な木
質感を得ることが困難となるおそれがある。本発明組成
物において、木粉の配合量は、熱可塑性樹脂１００重量
部当たり、５〜１５０重量部であり、好ましくは３０〜
１００重量部である。木粉の配合量が熱可塑性樹脂１０
０重量部当たり５重量部未満であると、均一混合が難か
しい上、良好な木質感を得ることが困難となるおそれが
ある。木粉の配合量が熱可塑性樹脂１００重量部当たり
１５０重量部を超えると、成形品の衝撃強度が低下する
おそれがある。
【０００６】本発明組成物に用いる繊維の径は、５〜７
００μｍであり、好ましくは１０〜５００μｍである。
繊維の径が５μｍ未満であると、加熱溶融時の樹脂組成
物の粘度が高くなり、成形が困難となるおそれがある。
繊維の径が７００μｍを超えると、成形品の表面肌に粗
さが現れて、外観が不良となるおそれがある。一般に、
繊維を配合することにより、衝撃のように瞬間的に大き
な力が加わった時は繊維の補強効果が大きく現われ易い
のに対し、曲げのように時間をかけて力が加わる場合
は、繊維の配合の効果自体は非常に小さい。また、繊維
の径が太い方が衝撃強度を向上する効果が大きく、繊維
の径が細い方が曲げ強度及び曲げ弾性率を若干向上する
効果があるので、要求される成形品の物性に応じて配合
する繊維の径を選択することができる。本発明組成物に
用いる繊維の長さは、２〜５０mmであり、好ましくは２
〜１０mmである。繊維の長さが２mm未満であると、繊維
による補強効果が不十分となり、衝撃強度等の機械的特
性が十分に向上しないおそれがある。繊維の長さが５０
mmを超えると、成形性が不良となるおそれがある。本発
明組成物に用いる繊維は、熱可塑性樹脂の加工温度より
５〜５０℃高い軟化温度、好ましくは１０〜４０℃高い
軟化温度を有する。ここに、熱可塑性樹脂の加工温度と
は、ロールや成形機のシリンダーの設定温度ではなく、
混練される樹脂組成物が達する最高温度であり、多くの
場合シリンダーなどの設定温度よりも高い温度となる。
繊維の軟化温度は、繊維を１０℃／分の昇温速度で加熱
したとき、熱収縮が１０％生ずるときの温度である。代
表的な再生繊維、半合成繊維及び合成繊維の軟化温度
を、第１表に示す。熱可塑性樹脂として塩化ビニル樹脂
又はポリオレフィンをマトリックスとするとき、繊維が
ビニロン繊維、ポリエステル繊維又はナイロン６繊維が
有効であり、殊にビニロン繊維が好ましい。
００μｍであり、好ましくは１０〜５００μｍである。
繊維の径が５μｍ未満であると、加熱溶融時の樹脂組成
物の粘度が高くなり、成形が困難となるおそれがある。
繊維の径が７００μｍを超えると、成形品の表面肌に粗
さが現れて、外観が不良となるおそれがある。一般に、
繊維を配合することにより、衝撃のように瞬間的に大き
な力が加わった時は繊維の補強効果が大きく現われ易い
のに対し、曲げのように時間をかけて力が加わる場合
は、繊維の配合の効果自体は非常に小さい。また、繊維
の径が太い方が衝撃強度を向上する効果が大きく、繊維
の径が細い方が曲げ強度及び曲げ弾性率を若干向上する
効果があるので、要求される成形品の物性に応じて配合
する繊維の径を選択することができる。本発明組成物に
用いる繊維の長さは、２〜５０mmであり、好ましくは２
〜１０mmである。繊維の長さが２mm未満であると、繊維
による補強効果が不十分となり、衝撃強度等の機械的特
性が十分に向上しないおそれがある。繊維の長さが５０
mmを超えると、成形性が不良となるおそれがある。本発
明組成物に用いる繊維は、熱可塑性樹脂の加工温度より
５〜５０℃高い軟化温度、好ましくは１０〜４０℃高い
軟化温度を有する。ここに、熱可塑性樹脂の加工温度と
は、ロールや成形機のシリンダーの設定温度ではなく、
混練される樹脂組成物が達する最高温度であり、多くの
場合シリンダーなどの設定温度よりも高い温度となる。
繊維の軟化温度は、繊維を１０℃／分の昇温速度で加熱
したとき、熱収縮が１０％生ずるときの温度である。代
表的な再生繊維、半合成繊維及び合成繊維の軟化温度
を、第１表に示す。熱可塑性樹脂として塩化ビニル樹脂
又はポリオレフィンをマトリックスとするとき、繊維が
ビニロン繊維、ポリエステル繊維又はナイロン６繊維が
有効であり、殊にビニロン繊維が好ましい。
【０００７】
【表１】
【０００８】熱可塑性樹脂の加工温度と繊維の軟化温度
の差が５℃未満であると、樹脂の成形加工時に繊維が切
断され、十分な補強効果が得られないおそれがある。繊
維の軟化温度が熱可塑性樹脂の加工温度より５０℃を超
えて高いと、熱可塑性樹脂と繊維の間の親和性が不足し
て、十分な補強効果が得られないおそれがあり、また、
成形品の表面肌に粗さが現われる可能性がある。繊維の
配合量が熱可塑性樹脂１００重量部当たり０.５重量部
未満であると、十分な補強効果が得られないおそれがあ
る。繊維の配合量が熱可塑性樹脂１００重量部当たり５
０重量部を超えると、成形性が低下するおそれがある。
本発明の熱可塑性樹脂組成物の製造方法には特に制限は
なく、例えば、熱可塑性樹脂と木粉をロールなどを用い
て混練したのち、繊維を加えて混合してシート化し、得
られたシートをプレス成形することにより、成形品を得
ることができる。あるいは、熱可塑性樹脂と木粉をヘン
シェルミキサーなどを用いて混合したのち、押出機を用
いてペレット化し、さらに得られたペレットに繊維を加
え、押出機などを用いて成形して押出成形品などとする
こともできる。この場合、繊維をペレット作成前のヘン
シェルミキサーなどでの混合時に添加してもよい。本発
明の熱可塑性樹脂組成物には、必要に応じて、酸化防止
剤、紫外線吸収剤、可塑剤、滑剤、着色剤、帯電防止
剤、充填剤、難燃剤、発泡剤などを配合することができ
る。
の差が５℃未満であると、樹脂の成形加工時に繊維が切
断され、十分な補強効果が得られないおそれがある。繊
維の軟化温度が熱可塑性樹脂の加工温度より５０℃を超
えて高いと、熱可塑性樹脂と繊維の間の親和性が不足し
て、十分な補強効果が得られないおそれがあり、また、
成形品の表面肌に粗さが現われる可能性がある。繊維の
配合量が熱可塑性樹脂１００重量部当たり０.５重量部
未満であると、十分な補強効果が得られないおそれがあ
る。繊維の配合量が熱可塑性樹脂１００重量部当たり５
０重量部を超えると、成形性が低下するおそれがある。
本発明の熱可塑性樹脂組成物の製造方法には特に制限は
なく、例えば、熱可塑性樹脂と木粉をロールなどを用い
て混練したのち、繊維を加えて混合してシート化し、得
られたシートをプレス成形することにより、成形品を得
ることができる。あるいは、熱可塑性樹脂と木粉をヘン
シェルミキサーなどを用いて混合したのち、押出機を用
いてペレット化し、さらに得られたペレットに繊維を加
え、押出機などを用いて成形して押出成形品などとする
こともできる。この場合、繊維をペレット作成前のヘン
シェルミキサーなどでの混合時に添加してもよい。本発
明の熱可塑性樹脂組成物には、必要に応じて、酸化防止
剤、紫外線吸収剤、可塑剤、滑剤、着色剤、帯電防止
剤、充填剤、難燃剤、発泡剤などを配合することができ
る。
【０００９】
【実施例】以下に、実施例を挙げて本発明をさらに詳細
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。 実施例１ ポリプロピレン［昭和電工(株)、ＳＫ−７１１］７０重
量部、ポリエチレン［昭和電工(株)、ＳＳ−６０］３０
重量部、木粉［(株)シマダ商会、セルユント、平均粒径
７０μｍ、水分５重量％］６０重量部及びステアリン酸
バリウム２重量部を、１８５℃のロールで混練したの
ち、さらにビニロン繊維［ユニチカ(株)、ビニロンＡ
Ｂ、１,８００Ｄ（径１４μｍの繊維をより合わせて集
束剤で緩やかに束ねて径約４５０μｍにした繊維）、繊
維長１０mm、軟化温度２２５℃］５重量部を配合して混
練し、厚さ１.２mmのシートとして取り出した。このシ
ートを１０cm×１５cmに切断し、４枚を重ねて、圧力１
１１kg／cm2Ｇ、温度１８０℃で１０分間プレス成形
し、厚さ４mmの板を得た。得られた板から試験片を切り
出し、ＪＩＳ Ｋ ７１１１にしたがってシャルピー衝撃
試験、ＪＩＳ Ｋ ７２０３にしたがって曲げ試験を行っ
た。シャルピー衝撃値は６.３kgf・cm／cm2、曲げ強度は
４８８kgf／cm2、曲げ弾性率は３３,８３０kgf／cm2で
あった。 実施例２ ビニロン繊維の配合量を１０重量部とした以外は、実施
例１と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は１２.７kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は５６３
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３９,９２０kgf／cm2で
あった。 実施例３ ビニロン繊維の配合量を２０重量部とした以外は、実施
例１と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は１５.９kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は５００
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３０,１３０kgf／cm2で
あった。 実施例４ ビニロン繊維の配合量を３０重量部とした以外は、実施
例１と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は１９.２kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は５２７
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は２７,２５０kgf／cm2で
あった。 比較例１ ビニロン繊維の配合量を２.５重量部とした以外は、実
施例１と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピ
ー衝撃値は５.３kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は４５５
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は２８,３８０kgf／cm2で
あった。 実施例５ 配合する繊維をビニロン繊維［ユニチカ(株)、ビニロン
ＭＦ、５００Ｄ（径約２７０μｍの単繊維）、繊維長１
０mm、軟化温度２２５℃］とした以外は、実施例１と同
じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー衝撃値は
７.６kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は５２３kgf／cm2で
あり、曲げ弾性率は２８,４１０kgf／cm 2であった。 実施例６ ビニロン繊維の配合量を１０重量部とした以外は、実施
例５と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は１０.４kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は４６４
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３０,５７０kgf／cm2で
あった。 実施例７ ビニロン繊維の配合量を２０重量部とした以外は、実施
例５と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は２５.０kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は４６２
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は２９,３５０kgf／cm2で
あった。 実施例８ ビニロン繊維の配合量を３０重量部とした以外は、実施
例５と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は１９.２kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は４７７
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は２９,９８０kgf／cm2で
あった。 比較例２ ビニロン繊維の配合量を２.５重量部とした以外は、実
施例５と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピ
ー衝撃値は５.７kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は５３４
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は２９,４２０kgf／cm2で
あった。 実施例９ 配合する繊維をポリエステル繊維［東レ(株)、テトロ
ン、２Ｄ、繊維長３mm、軟化温度２４０℃］とし、その
配合量を１０重量部とした以外は、実施例１と同じ操作
を繰り返した。得られた板のシャルピー衝撃値は６.８k
gf・cm／cm2であり、曲げ強度は９７２kgf／cm2であり、
曲げ弾性率は５０,９６０kgf／cm2であった。 比較例３ 配合する繊維をカネカロン繊維［鐘淵化学工業(株)、プ
ロテックス、３Ｄ、繊維長３mm、軟化温度１５５℃］と
し、その配合量を１０重量部とした以外は、実施例１と
同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー衝撃値
は３.４kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は１,１６２kgf／
cm2であり、曲げ弾性率は５１,１００kgf／cm2であっ
た。 比較例４ 配合する繊維をナイロン６繊維［東レ(株)、アミラン、
２Ｄ、繊維長３mm、軟化温度１８０℃］とし、その配合
量を１０重量部とした以外は、実施例１と同じ操作を繰
り返した。得られた板のシャルピー衝撃値は５.６kgf・c
m／cm2であり、曲げ強度は１,２０４kgf／cm2であり、
曲げ弾性率は４６,７３０kgf／cm2であった。 比較例５ 配合する繊維をレーヨン繊維［大和紡績(株)、コロナ、
３Ｄ、繊維長３mm、軟化しない］とし、その配合量を１
０重量部とした以外は、実施例１と同じ操作を繰り返し
た。得られた板のシャルピー衝撃値は３.７kgf・cm／cm2
であり、曲げ強度は１,０５７kgf／cm2であり、曲げ弾
性率は４７,８６０kgf／cm2であった。 比較例６ 配合する繊維を炭素繊維［大日本インキ化学工業(株)、
ドナック、Ｓ−２３４、径１３μｍ、繊維長２５mm、軟
化しない］とし、その配合量を１０重量部とした以外
は、実施例１と同じ操作を繰り返した。得られた板のシ
ャルピー衝撃値は３.９kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は
８７７kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４１,１９０kgf／
cm2であった。 比較例７ 配合する繊維を炭素繊維［大日本インキ化学工業(株)、
ドナック、Ｓ−２７６、径１３μｍ、繊維長２５mm、軟
化しない］とし、その配合量を１０重量部とした以外
は、実施例１と同じ操作を繰り返した。得られた板のシ
ャルピー衝撃値は３.７kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は
８２０kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４０,１６０kgf／
cm2であった。 比較例８ 繊維を配合しない以外は、実施例１と同じ操作を繰り返
した。得られた板のシャルピー衝撃値は４.１kgf・cm／c
m2であり、曲げ強度は４５８kgf／cm2であり、曲げ弾性
率は３３,０７０kgf／cm2であった。実施例１〜９及び
比較例１〜８の結果を、第２表に示す。
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。 実施例１ ポリプロピレン［昭和電工(株)、ＳＫ−７１１］７０重
量部、ポリエチレン［昭和電工(株)、ＳＳ−６０］３０
重量部、木粉［(株)シマダ商会、セルユント、平均粒径
７０μｍ、水分５重量％］６０重量部及びステアリン酸
バリウム２重量部を、１８５℃のロールで混練したの
ち、さらにビニロン繊維［ユニチカ(株)、ビニロンＡ
Ｂ、１,８００Ｄ（径１４μｍの繊維をより合わせて集
束剤で緩やかに束ねて径約４５０μｍにした繊維）、繊
維長１０mm、軟化温度２２５℃］５重量部を配合して混
練し、厚さ１.２mmのシートとして取り出した。このシ
ートを１０cm×１５cmに切断し、４枚を重ねて、圧力１
１１kg／cm2Ｇ、温度１８０℃で１０分間プレス成形
し、厚さ４mmの板を得た。得られた板から試験片を切り
出し、ＪＩＳ Ｋ ７１１１にしたがってシャルピー衝撃
試験、ＪＩＳ Ｋ ７２０３にしたがって曲げ試験を行っ
た。シャルピー衝撃値は６.３kgf・cm／cm2、曲げ強度は
４８８kgf／cm2、曲げ弾性率は３３,８３０kgf／cm2で
あった。 実施例２ ビニロン繊維の配合量を１０重量部とした以外は、実施
例１と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は１２.７kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は５６３
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３９,９２０kgf／cm2で
あった。 実施例３ ビニロン繊維の配合量を２０重量部とした以外は、実施
例１と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は１５.９kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は５００
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３０,１３０kgf／cm2で
あった。 実施例４ ビニロン繊維の配合量を３０重量部とした以外は、実施
例１と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は１９.２kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は５２７
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は２７,２５０kgf／cm2で
あった。 比較例１ ビニロン繊維の配合量を２.５重量部とした以外は、実
施例１と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピ
ー衝撃値は５.３kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は４５５
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は２８,３８０kgf／cm2で
あった。 実施例５ 配合する繊維をビニロン繊維［ユニチカ(株)、ビニロン
ＭＦ、５００Ｄ（径約２７０μｍの単繊維）、繊維長１
０mm、軟化温度２２５℃］とした以外は、実施例１と同
じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー衝撃値は
７.６kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は５２３kgf／cm2で
あり、曲げ弾性率は２８,４１０kgf／cm 2であった。 実施例６ ビニロン繊維の配合量を１０重量部とした以外は、実施
例５と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は１０.４kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は４６４
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３０,５７０kgf／cm2で
あった。 実施例７ ビニロン繊維の配合量を２０重量部とした以外は、実施
例５と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は２５.０kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は４６２
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は２９,３５０kgf／cm2で
あった。 実施例８ ビニロン繊維の配合量を３０重量部とした以外は、実施
例５と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は１９.２kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は４７７
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は２９,９８０kgf／cm2で
あった。 比較例２ ビニロン繊維の配合量を２.５重量部とした以外は、実
施例５と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピ
ー衝撃値は５.７kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は５３４
kgf／cm2であり、曲げ弾性率は２９,４２０kgf／cm2で
あった。 実施例９ 配合する繊維をポリエステル繊維［東レ(株)、テトロ
ン、２Ｄ、繊維長３mm、軟化温度２４０℃］とし、その
配合量を１０重量部とした以外は、実施例１と同じ操作
を繰り返した。得られた板のシャルピー衝撃値は６.８k
gf・cm／cm2であり、曲げ強度は９７２kgf／cm2であり、
曲げ弾性率は５０,９６０kgf／cm2であった。 比較例３ 配合する繊維をカネカロン繊維［鐘淵化学工業(株)、プ
ロテックス、３Ｄ、繊維長３mm、軟化温度１５５℃］と
し、その配合量を１０重量部とした以外は、実施例１と
同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー衝撃値
は３.４kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は１,１６２kgf／
cm2であり、曲げ弾性率は５１,１００kgf／cm2であっ
た。 比較例４ 配合する繊維をナイロン６繊維［東レ(株)、アミラン、
２Ｄ、繊維長３mm、軟化温度１８０℃］とし、その配合
量を１０重量部とした以外は、実施例１と同じ操作を繰
り返した。得られた板のシャルピー衝撃値は５.６kgf・c
m／cm2であり、曲げ強度は１,２０４kgf／cm2であり、
曲げ弾性率は４６,７３０kgf／cm2であった。 比較例５ 配合する繊維をレーヨン繊維［大和紡績(株)、コロナ、
３Ｄ、繊維長３mm、軟化しない］とし、その配合量を１
０重量部とした以外は、実施例１と同じ操作を繰り返し
た。得られた板のシャルピー衝撃値は３.７kgf・cm／cm2
であり、曲げ強度は１,０５７kgf／cm2であり、曲げ弾
性率は４７,８６０kgf／cm2であった。 比較例６ 配合する繊維を炭素繊維［大日本インキ化学工業(株)、
ドナック、Ｓ−２３４、径１３μｍ、繊維長２５mm、軟
化しない］とし、その配合量を１０重量部とした以外
は、実施例１と同じ操作を繰り返した。得られた板のシ
ャルピー衝撃値は３.９kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は
８７７kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４１,１９０kgf／
cm2であった。 比較例７ 配合する繊維を炭素繊維［大日本インキ化学工業(株)、
ドナック、Ｓ−２７６、径１３μｍ、繊維長２５mm、軟
化しない］とし、その配合量を１０重量部とした以外
は、実施例１と同じ操作を繰り返した。得られた板のシ
ャルピー衝撃値は３.７kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は
８２０kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４０,１６０kgf／
cm2であった。 比較例８ 繊維を配合しない以外は、実施例１と同じ操作を繰り返
した。得られた板のシャルピー衝撃値は４.１kgf・cm／c
m2であり、曲げ強度は４５８kgf／cm2であり、曲げ弾性
率は３３,０７０kgf／cm2であった。実施例１〜９及び
比較例１〜８の結果を、第２表に示す。
【００１０】
【表２】
【００１１】第２表に見られるように、ポリプロピレン
とポリエチレンの混合樹脂に、軟化温度２２５℃のビニ
ロン繊維又は軟化温度２４０℃のポリエステル繊維を、
樹脂１００重量部当たり５〜３０重量部配合した実施例
１〜９の樹脂組成物から得られる成形品は、シャルピー
衝撃値が大きく、耐衝撃性に優れている。これに対し
て、同じビニロン繊維を配合しても、その配合量が少な
い比較例１及び比較例２の樹脂組成物、軟化温度が１５
５℃のカネカロン繊維、軟化温度１８０℃のナイロン６
繊維を配合した比較例３や比較例４の樹脂組成物、軟化
しないレーヨン繊維を配合した比較例５の樹脂組成物、
軟化しない炭素繊維を配合した比較例６及び比較例７の
樹脂組成物から得られる成形品は、繊維を配合しない比
較例８の樹脂組成物から得られる成形品と同様に、シャ
ルピー衝撃値が低く、耐衝撃性の向上は認められない。 実施例１０ 塩化ビニル樹脂［新第一塩ビ(株)、ＺＥＳＴ７００Ｌ、
平均重合度６８０］１００重量部、木粉［(株)シマダ商
会、セルユント、平均粒径７０μｍ、水分５重量％］４
５重量部、錫系熱安定剤２重量部、滑剤２.５重量部及
び加工助剤１重量部を、１７０℃のロールで混練したの
ち、さらにビニロン繊維［ユニチカ(株)、ビニロンＡ
Ｂ、１,８００Ｄ（径１４μｍの繊維をより合わせて集
束剤で緩やかに束ねて径約４５０μｍにした繊維）、繊
維長１０mm、軟化温度２２５℃］１０重量部を配合して
混練し、厚さ１.２mmのシートとして取り出した。この
シートを１０cm×１５cmに裁断し、４枚を重ねて、圧力
１１１kg／cm2Ｇ、温度１７０℃で１０分間プレス成形
し、厚さ４mmの板を得た。得られた板から試験片を切り
出し、ＪＩＳ Ｋ ７１１１にしたがってシャルピー衝撃
試験、ＪＩＳ Ｋ ７２０３にしたがって曲げ試験を行っ
た。シャルピー衝撃値は６.７kgf・cm／cm2、曲げ強度は
９８２kgf／cm2、曲げ弾性率は４９,６６０kgf／cm2で
あった。 実施例１１ 配合する繊維をビニロン繊維［ユニチカ(株)、ビニロン
ＭＦ、５００Ｄ（径約２７０μｍの単繊維）、繊維長１
０mm、軟化温度２２５℃］とした以外は、実施例１０と
同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー衝撃値
は１９.６kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は９５０kgf／c
m2であり、曲げ弾性率は５７,８６０kgf／cm2であっ
た。 実施例１２ 配合する繊維をポリエステル繊維［帝人(株)、テピル
ス、０.５Ｄ、繊維長５mm、軟化温度２４０℃］とした
以外は、実施例１０と同じ操作を繰り返した。得られた
板のシャルピー衝撃値は３.３kgf・cm／cm2であり、曲げ
強度は８６１kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４３,３４
０kgf／cm2であった。 実施例１３ 配合する繊維をポリエステル繊維［東レ(株)、テトロ
ン、２Ｄ、繊維長３mm、軟化温度２４０℃］とした以外
は、実施例１０と同じ操作を繰り返した。得られた板の
シャルピー衝撃値は４.０kgf・cm／cm2であり、曲げ強度
は８７７kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４１,１９０kgf
／cm2であった。 実施例１４ 配合する繊維をナイロン６繊維［東レ(株)、アミラン、
２Ｄ、繊維長３mm、軟化温度１８０℃］とした以外は、
実施例１０と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャ
ルピー衝撃値は３.９kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は８
２０kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４０,１６０kgf／cm
2であった。 比較例９ 配合する繊維をカネカロン繊維［鐘淵化学工業(株)、プ
ロテックス、３Ｄ、繊維長３mm、軟化温度１５５℃］と
した以外は、実施例１０と同じ操作を繰り返した。得ら
れた板のシャルピー衝撃値は２.２kgf・cm／cm2であり、
曲げ強度は１,００７kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４
７,３８０kgf／cm2であった。 比較例１０ 配合する繊維をレーヨン繊維［大和紡績(株)、コロナ、
３Ｄ、繊維長３mm、軟化しない］とした以外は、実施例
１０と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は２.２kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は１,００
４kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４１,７４０kgf／cm2
であった。 比較例１１ 配合する繊維をアラミド繊維［東レデュポン(株)、ケブ
ラー（パラ系）、約１Ｄ、繊維長３mm、軟化しない］と
した以外は、実施例１０と同じ操作を繰り返した。得ら
れた板のシャルピー衝撃値は２.５kgf・cm／cm2であり、
曲げ強度は１,２０４kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４
６,７３０kgf／cm2であった。 比較例１２ 配合する繊維をロックウール［新日化ロックウール
(株)、平均径約４.５μｍ、平均繊維長３００μｍ、軟
化しない］とした以外は、実施例１０と同じ操作を繰り
返した。得られた板のシャルピー衝撃値は２.１kgf・cm
／cm2であり、曲げ強度は９７２kgf／cm2であり、曲げ
弾性率は５０,９６０kgf／cm2であった。 比較例１３ 配合する繊維をホウ酸アルミニウムウィスカ［四国化成
(株)、アルボレックス、径０.５〜１μｍ、長さ１０〜
３０μｍ］とした以外は、実施例１０と同じ操作を繰り
返した。得られた板のシャルピー衝撃値は２.３kgf・cm
／cm2であり、曲げ強度は１,０５７kgf／cm2であり、曲
げ弾性率は４７,８６０kgf／cm2であった。 比較例１４ 繊維を配合しない以外は、実施例１０と同じ操作を繰り
返した。得られた板のシャルピー衝撃値は２.６kgf・cm
／cm2であり、曲げ強度は１,０４０kgf／cm2であり、曲
げ弾性率は５０,７７０kgf／cm2であった。実施例１０
〜１４及び比較例９〜１４の結果を、第３表に示す。
とポリエチレンの混合樹脂に、軟化温度２２５℃のビニ
ロン繊維又は軟化温度２４０℃のポリエステル繊維を、
樹脂１００重量部当たり５〜３０重量部配合した実施例
１〜９の樹脂組成物から得られる成形品は、シャルピー
衝撃値が大きく、耐衝撃性に優れている。これに対し
て、同じビニロン繊維を配合しても、その配合量が少な
い比較例１及び比較例２の樹脂組成物、軟化温度が１５
５℃のカネカロン繊維、軟化温度１８０℃のナイロン６
繊維を配合した比較例３や比較例４の樹脂組成物、軟化
しないレーヨン繊維を配合した比較例５の樹脂組成物、
軟化しない炭素繊維を配合した比較例６及び比較例７の
樹脂組成物から得られる成形品は、繊維を配合しない比
較例８の樹脂組成物から得られる成形品と同様に、シャ
ルピー衝撃値が低く、耐衝撃性の向上は認められない。 実施例１０ 塩化ビニル樹脂［新第一塩ビ(株)、ＺＥＳＴ７００Ｌ、
平均重合度６８０］１００重量部、木粉［(株)シマダ商
会、セルユント、平均粒径７０μｍ、水分５重量％］４
５重量部、錫系熱安定剤２重量部、滑剤２.５重量部及
び加工助剤１重量部を、１７０℃のロールで混練したの
ち、さらにビニロン繊維［ユニチカ(株)、ビニロンＡ
Ｂ、１,８００Ｄ（径１４μｍの繊維をより合わせて集
束剤で緩やかに束ねて径約４５０μｍにした繊維）、繊
維長１０mm、軟化温度２２５℃］１０重量部を配合して
混練し、厚さ１.２mmのシートとして取り出した。この
シートを１０cm×１５cmに裁断し、４枚を重ねて、圧力
１１１kg／cm2Ｇ、温度１７０℃で１０分間プレス成形
し、厚さ４mmの板を得た。得られた板から試験片を切り
出し、ＪＩＳ Ｋ ７１１１にしたがってシャルピー衝撃
試験、ＪＩＳ Ｋ ７２０３にしたがって曲げ試験を行っ
た。シャルピー衝撃値は６.７kgf・cm／cm2、曲げ強度は
９８２kgf／cm2、曲げ弾性率は４９,６６０kgf／cm2で
あった。 実施例１１ 配合する繊維をビニロン繊維［ユニチカ(株)、ビニロン
ＭＦ、５００Ｄ（径約２７０μｍの単繊維）、繊維長１
０mm、軟化温度２２５℃］とした以外は、実施例１０と
同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー衝撃値
は１９.６kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は９５０kgf／c
m2であり、曲げ弾性率は５７,８６０kgf／cm2であっ
た。 実施例１２ 配合する繊維をポリエステル繊維［帝人(株)、テピル
ス、０.５Ｄ、繊維長５mm、軟化温度２４０℃］とした
以外は、実施例１０と同じ操作を繰り返した。得られた
板のシャルピー衝撃値は３.３kgf・cm／cm2であり、曲げ
強度は８６１kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４３,３４
０kgf／cm2であった。 実施例１３ 配合する繊維をポリエステル繊維［東レ(株)、テトロ
ン、２Ｄ、繊維長３mm、軟化温度２４０℃］とした以外
は、実施例１０と同じ操作を繰り返した。得られた板の
シャルピー衝撃値は４.０kgf・cm／cm2であり、曲げ強度
は８７７kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４１,１９０kgf
／cm2であった。 実施例１４ 配合する繊維をナイロン６繊維［東レ(株)、アミラン、
２Ｄ、繊維長３mm、軟化温度１８０℃］とした以外は、
実施例１０と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャ
ルピー衝撃値は３.９kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は８
２０kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４０,１６０kgf／cm
2であった。 比較例９ 配合する繊維をカネカロン繊維［鐘淵化学工業(株)、プ
ロテックス、３Ｄ、繊維長３mm、軟化温度１５５℃］と
した以外は、実施例１０と同じ操作を繰り返した。得ら
れた板のシャルピー衝撃値は２.２kgf・cm／cm2であり、
曲げ強度は１,００７kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４
７,３８０kgf／cm2であった。 比較例１０ 配合する繊維をレーヨン繊維［大和紡績(株)、コロナ、
３Ｄ、繊維長３mm、軟化しない］とした以外は、実施例
１０と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は２.２kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は１,００
４kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４１,７４０kgf／cm2
であった。 比較例１１ 配合する繊維をアラミド繊維［東レデュポン(株)、ケブ
ラー（パラ系）、約１Ｄ、繊維長３mm、軟化しない］と
した以外は、実施例１０と同じ操作を繰り返した。得ら
れた板のシャルピー衝撃値は２.５kgf・cm／cm2であり、
曲げ強度は１,２０４kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４
６,７３０kgf／cm2であった。 比較例１２ 配合する繊維をロックウール［新日化ロックウール
(株)、平均径約４.５μｍ、平均繊維長３００μｍ、軟
化しない］とした以外は、実施例１０と同じ操作を繰り
返した。得られた板のシャルピー衝撃値は２.１kgf・cm
／cm2であり、曲げ強度は９７２kgf／cm2であり、曲げ
弾性率は５０,９６０kgf／cm2であった。 比較例１３ 配合する繊維をホウ酸アルミニウムウィスカ［四国化成
(株)、アルボレックス、径０.５〜１μｍ、長さ１０〜
３０μｍ］とした以外は、実施例１０と同じ操作を繰り
返した。得られた板のシャルピー衝撃値は２.３kgf・cm
／cm2であり、曲げ強度は１,０５７kgf／cm2であり、曲
げ弾性率は４７,８６０kgf／cm2であった。 比較例１４ 繊維を配合しない以外は、実施例１０と同じ操作を繰り
返した。得られた板のシャルピー衝撃値は２.６kgf・cm
／cm2であり、曲げ強度は１,０４０kgf／cm2であり、曲
げ弾性率は５０,７７０kgf／cm2であった。実施例１０
〜１４及び比較例９〜１４の結果を、第３表に示す。
【００１２】
【表３】
【００１３】第３表に見られるように、塩化ビニル樹脂
に、軟化温度２２５℃のビニロン繊維、軟化温度２４０
℃のポリエステル繊維又は軟化温度１８０℃のナイロン
６繊維を、樹脂１００重量部当たり１０重量部配合した
実施例１０〜１４の樹脂組成物から得られる成形品は、
シャルピー衝撃値が大きく、耐衝撃性に優れている。こ
れに対して、軟化温度が１５５℃のカネカロン繊維を配
合した比較例８の樹脂組成物、軟化しないレーヨン繊維
を配合した比較例９の樹脂組成物、軟化しないアラミド
繊維を配合した比較例１０の樹脂組成物、軟化しないロ
ックウールを配合した比較例１１の樹脂組成物及び軟化
しないホウ酸アルミニウムウィスカを配合した比較例１
２の樹脂組成物から得られる成形品は、繊維を配合しな
い比較例１３の樹脂組成物から得られる成形品と同様
に、シャルピー衝撃値が低く、耐衝撃性の向上は認めら
れない。また、実施例１０と実施例１１とにおけるビニ
ロン繊維の太さの影響を見ると、衝撃強度に顕著な差異
がある。これは、塩化ビニル系樹脂の加工においては、
見かけ上太いビニロンＡＢはほぐれて、構成単位の１４
μｍの繊維になって、マトリックス樹脂に分散するため
と考えられる。ポリオレフィンの加工において、ビニロ
ンＡＢがビニロンＭＦと略同様の効果がある（実施例１
〜８）のは、ポリオレフィンの極性の低さが、繊維をほ
ぐれにくくしている可能性がある。 実施例１５ ポリプロピレン［昭和電工(株)、ＳＫ−７１１］７０重
量部、ポリエチレン［昭和電工(株)、ＳＳ−６０］３０
重量部、木粉［(株)シマダ商会、セルユント、平均粒径
７０μｍ、水分５重量％］６０重量部及びステアリン酸
バリウム２重量部をヘンシェルミキサーに仕込み、混合
しつつ加熱して、水分を揮発させた。混合物の温度が１
４０℃に達したとき、混合物をクーリングミキサーに移
して、ビニロン繊維［ユニチカ(株)、ビニロンＡＢ、
１,８００Ｄ、繊維長１０mm］１０重量部を配合し、混
合しつつ、温度を８０℃まで下げた。 得られた粉末状の混合物を、シリンダー径８０mmのベン
ト付きコニカル二軸押出機を用いて、ベント部から残存
する水分を揮発させつつ、ペレット化した。スクリュー
は、回転数４０rpmであり、設定温度は、Ｃ1１６０℃、
Ｃ2１７０℃、Ｃ3１９０℃、ヘッド１９０℃、ダイス１
９５℃である。また、ダイスは、３mmφ×２０孔であ
る。得られたペレットを、シリンダー径８０mmの単軸押
出機を用いて、厚さ２０mm、幅６００mmの板を押出成形
した。スクリューは、Ｌ／Ｄ＝２８、圧縮比２.５、回
転数３０rpmであり、設定温度は、Ｃ1１６０℃、Ｃ2１
７０℃、Ｃ3１９０℃、Ｃ4１９０℃、ヘッド１９０℃、
Ｄ２００℃である。得られた板から試験片を切り出し、
ＪＩＳ Ｋ ７１１１にしたがってシャルピー衝撃試験、
ＪＩＳ Ｋ ７２０３にしたがって曲げ試験を行った。シ
ャルピー衝撃値は９.５kgf・cm／cm2、曲げ強度は３４０
kgf／cm2、曲げ弾性率は２９,５００kgf／cm2であっ
た。 実施例１６ ビニロン繊維の配合量を２０重量部とした以外は、実施
例１５と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピ
ー衝撃値は１３.５kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は６７
０kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３２,５００kgf／cm2
であった。 実施例１７ 配合する繊維をポリエステル繊維［東レ(株)、テトロ
ン、２Ｄ、繊維長３mm、軟化温度２４０℃］とした以外
は、実施例１５と同じ操作を繰り返した。得られた板の
シャルピー衝撃値は６.２kgf・cm／cm2であり、曲げ強度
は４５０kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４３,５００kgf
／cm2であった。 比較例１５ 配合する繊維をカネカロン繊維［鐘淵化学工業(株)、プ
ロテックス、３Ｄ、繊維長３mm、軟化温度１５５℃］と
した以外は、実施例１５と同じ操作を繰り返した。得ら
れた板のシャルピー衝撃値は３.２kgf・cm／cm2であり、
曲げ強度は６４８kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４５,
７００kgf／cm2であった。 比較例１６ 配合する繊維をレーヨン繊維［大和紡績(株)、コロナ、
３Ｄ、繊維長３mm、軟化しない］とした以外は、実施例
１５と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は３.６kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は７０３kg
f／cm2であり、曲げ弾性率は４２,３００kgf／cm2であ
った。 比較例１７ 繊維を配合しない以外は、実施例１５と同じ操作を繰り
返した。得られた板のシャルピー衝撃値は５.１kgf・cm
／cm2であり、曲げ強度は２６２kgf／cm2であり、曲げ
弾性率は２５,９００kgf／cm2であった。実施例１５〜
１７及び比較例１５〜１７の結果を、第４表に示す。
に、軟化温度２２５℃のビニロン繊維、軟化温度２４０
℃のポリエステル繊維又は軟化温度１８０℃のナイロン
６繊維を、樹脂１００重量部当たり１０重量部配合した
実施例１０〜１４の樹脂組成物から得られる成形品は、
シャルピー衝撃値が大きく、耐衝撃性に優れている。こ
れに対して、軟化温度が１５５℃のカネカロン繊維を配
合した比較例８の樹脂組成物、軟化しないレーヨン繊維
を配合した比較例９の樹脂組成物、軟化しないアラミド
繊維を配合した比較例１０の樹脂組成物、軟化しないロ
ックウールを配合した比較例１１の樹脂組成物及び軟化
しないホウ酸アルミニウムウィスカを配合した比較例１
２の樹脂組成物から得られる成形品は、繊維を配合しな
い比較例１３の樹脂組成物から得られる成形品と同様
に、シャルピー衝撃値が低く、耐衝撃性の向上は認めら
れない。また、実施例１０と実施例１１とにおけるビニ
ロン繊維の太さの影響を見ると、衝撃強度に顕著な差異
がある。これは、塩化ビニル系樹脂の加工においては、
見かけ上太いビニロンＡＢはほぐれて、構成単位の１４
μｍの繊維になって、マトリックス樹脂に分散するため
と考えられる。ポリオレフィンの加工において、ビニロ
ンＡＢがビニロンＭＦと略同様の効果がある（実施例１
〜８）のは、ポリオレフィンの極性の低さが、繊維をほ
ぐれにくくしている可能性がある。 実施例１５ ポリプロピレン［昭和電工(株)、ＳＫ−７１１］７０重
量部、ポリエチレン［昭和電工(株)、ＳＳ−６０］３０
重量部、木粉［(株)シマダ商会、セルユント、平均粒径
７０μｍ、水分５重量％］６０重量部及びステアリン酸
バリウム２重量部をヘンシェルミキサーに仕込み、混合
しつつ加熱して、水分を揮発させた。混合物の温度が１
４０℃に達したとき、混合物をクーリングミキサーに移
して、ビニロン繊維［ユニチカ(株)、ビニロンＡＢ、
１,８００Ｄ、繊維長１０mm］１０重量部を配合し、混
合しつつ、温度を８０℃まで下げた。 得られた粉末状の混合物を、シリンダー径８０mmのベン
ト付きコニカル二軸押出機を用いて、ベント部から残存
する水分を揮発させつつ、ペレット化した。スクリュー
は、回転数４０rpmであり、設定温度は、Ｃ1１６０℃、
Ｃ2１７０℃、Ｃ3１９０℃、ヘッド１９０℃、ダイス１
９５℃である。また、ダイスは、３mmφ×２０孔であ
る。得られたペレットを、シリンダー径８０mmの単軸押
出機を用いて、厚さ２０mm、幅６００mmの板を押出成形
した。スクリューは、Ｌ／Ｄ＝２８、圧縮比２.５、回
転数３０rpmであり、設定温度は、Ｃ1１６０℃、Ｃ2１
７０℃、Ｃ3１９０℃、Ｃ4１９０℃、ヘッド１９０℃、
Ｄ２００℃である。得られた板から試験片を切り出し、
ＪＩＳ Ｋ ７１１１にしたがってシャルピー衝撃試験、
ＪＩＳ Ｋ ７２０３にしたがって曲げ試験を行った。シ
ャルピー衝撃値は９.５kgf・cm／cm2、曲げ強度は３４０
kgf／cm2、曲げ弾性率は２９,５００kgf／cm2であっ
た。 実施例１６ ビニロン繊維の配合量を２０重量部とした以外は、実施
例１５と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピ
ー衝撃値は１３.５kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は６７
０kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３２,５００kgf／cm2
であった。 実施例１７ 配合する繊維をポリエステル繊維［東レ(株)、テトロ
ン、２Ｄ、繊維長３mm、軟化温度２４０℃］とした以外
は、実施例１５と同じ操作を繰り返した。得られた板の
シャルピー衝撃値は６.２kgf・cm／cm2であり、曲げ強度
は４５０kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４３,５００kgf
／cm2であった。 比較例１５ 配合する繊維をカネカロン繊維［鐘淵化学工業(株)、プ
ロテックス、３Ｄ、繊維長３mm、軟化温度１５５℃］と
した以外は、実施例１５と同じ操作を繰り返した。得ら
れた板のシャルピー衝撃値は３.２kgf・cm／cm2であり、
曲げ強度は６４８kgf／cm2であり、曲げ弾性率は４５,
７００kgf／cm2であった。 比較例１６ 配合する繊維をレーヨン繊維［大和紡績(株)、コロナ、
３Ｄ、繊維長３mm、軟化しない］とした以外は、実施例
１５と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は３.６kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は７０３kg
f／cm2であり、曲げ弾性率は４２,３００kgf／cm2であ
った。 比較例１７ 繊維を配合しない以外は、実施例１５と同じ操作を繰り
返した。得られた板のシャルピー衝撃値は５.１kgf・cm
／cm2であり、曲げ強度は２６２kgf／cm2であり、曲げ
弾性率は２５,９００kgf／cm2であった。実施例１５〜
１７及び比較例１５〜１７の結果を、第４表に示す。
【００１４】
【表４】
【００１５】第４表に見られるように、ポリプロピレン
とポリエチレンの混合樹脂に、軟化温度２２５℃のビニ
ロン繊維又は軟化温度２４０℃のポリエステル繊維を、
樹脂１００重量部当たり１０〜２０重量部配合した実施
例１５〜１７の樹脂組成物から得られる成形品は、シャ
ルピー衝撃値が大きく、耐衝撃性に優れている。これに
対して、軟化温度が１５５℃のカネカロン繊維を配合し
た比較例１５の樹脂組成物、軟化しないレーヨン繊維を
配合した比較例１６の樹脂組成物から得られる成形品
は、繊維を配合しない比較例１７の樹脂組成物から得ら
れる成形品よりも、シャルピー衝撃値が低く、耐衝撃性
の向上は認められない。 実施例１８ 塩化ビニル樹脂［新第一塩ビ(株)、ＺＥＳＴ７００Ｌ、
平均重合度６８０］１００重量部、木粉［(株)シマダ商
会、セルユント、平均粒径７０μｍ、水分５重量％］４
５重量部、錫系熱安定剤２重量部、滑剤２.５重量部及
び加工助剤１重量部をヘンシェルミキサーに仕込み、混
合しつつ加熱して、水分を揮発させた。混合物の温度が
１３０℃に達したとき、混合物をクーリングミキサーに
移て、混合しつつ、温度を５０℃まで下げた。得られた
粉末状の混合物を、シリンダー径６５mmのベント付き押
出機を用いて、ベント部から残存する水分を揮発させつ
つ、ペレット化した。スクリューは、Ｌ／Ｄ＝２４、圧
縮比２.５、回転数３０rpmであり、設定温度は、Ｃ1１
４０℃、Ｃ2１４０℃、Ｃ3１５０℃、Ｃ4１６０℃、ヘ
ッド１７０℃、ダイス１７０℃である。また、ダイス
は、３mmφペレット×１２孔、ランド長さ１０mmであ
る。得られたペレット１５０.５重量部当たり、ビニロン
繊維［ユニチカ(株)、ビニロンＡＢ、１,８００Ｄ、繊
維長１０mm］１０重量部を配合し、シリンダー径８０mm
の単軸押出機を用いて、厚さ２０mm、幅６００mmの板を
押出成形した。スクリューは、Ｌ／Ｄ＝２８、圧縮比
２.５、回転数３０rpmであり、設定温度は、Ｃ1１６０
℃、Ｃ2１７０℃、Ｃ3１７５℃、Ｃ4１８０℃、ヘッド
１８０℃、Ｄ１８０℃である。得られた板から試験片を
切り出し、ＪＩＳ Ｋ ７１１１にしたがってシャルピー
衝撃試験、ＪＩＳ Ｋ ７２０３にしたがって曲げ試験を
行った。シャルピー衝撃値は４.９kgf・cm／cm2、曲げ強
度は６９０kgf／cm2、曲げ弾性率は３９,５００kgf／cm
2であった。 実施例１９ 配合する繊維をビニロン繊維［ユニチカ(株)、ビニロン
ＭＦ、５００Ｄ、繊維長１０mm、軟化温度２２５℃］と
した以外は、実施例１８と同じ操作を繰り返した。得ら
れた板のシャルピー衝撃値は１１.５kgf・cm／cm2であ
り、曲げ強度は６７２kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３
７,９００kgf／cm2であった。 実施例２０ 配合する繊維をポリエステル繊維［東レ(株)、テトロ
ン、２Ｄ、繊維長３mm、軟化温度２４０℃］とした以外
は、実施例１８と同じ操作を繰り返した。得られた板の
シャルピー衝撃値は３.１kgf・cm／cm2であり、曲げ強度
は５４７kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３２,４００kgf
／cm2であった。 比較例１８ 配合する繊維をカネカロン繊維［鐘淵化学工業(株)、プ
ロテックス、３Ｄ、繊維長３mm、軟化温度１５５℃］と
した以外は、実施例１８と同じ操作を繰り返した。得ら
れた板のシャルピー衝撃値は２.４kgf・cm／cm2であり、
曲げ強度は６３３kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３３,
６００kgf／cm2であった。 比較例１９ 配合する繊維をレーヨン繊維［大和紡績(株)、コロナ、
３Ｄ、繊維長３mm、軟化しない］とした以外は、実施例
１８と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は２.２kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は６０６kg
f／cm2であり、曲げ弾性率は３０,５００kgf／cm2であ
った。 比較例２０ 繊維を配合しない以外は、実施例１８と同じ操作を繰り
返した。得られた板のシャルピー衝撃値は２.５kgf・cm
／cm2であり、曲げ強度は６５０kgf／cm2であり、曲げ
弾性率は３８,３００kgf／cm2であった。実施例１８〜
２０及び比較例１８〜２０の結果を、第５表に示す。
とポリエチレンの混合樹脂に、軟化温度２２５℃のビニ
ロン繊維又は軟化温度２４０℃のポリエステル繊維を、
樹脂１００重量部当たり１０〜２０重量部配合した実施
例１５〜１７の樹脂組成物から得られる成形品は、シャ
ルピー衝撃値が大きく、耐衝撃性に優れている。これに
対して、軟化温度が１５５℃のカネカロン繊維を配合し
た比較例１５の樹脂組成物、軟化しないレーヨン繊維を
配合した比較例１６の樹脂組成物から得られる成形品
は、繊維を配合しない比較例１７の樹脂組成物から得ら
れる成形品よりも、シャルピー衝撃値が低く、耐衝撃性
の向上は認められない。 実施例１８ 塩化ビニル樹脂［新第一塩ビ(株)、ＺＥＳＴ７００Ｌ、
平均重合度６８０］１００重量部、木粉［(株)シマダ商
会、セルユント、平均粒径７０μｍ、水分５重量％］４
５重量部、錫系熱安定剤２重量部、滑剤２.５重量部及
び加工助剤１重量部をヘンシェルミキサーに仕込み、混
合しつつ加熱して、水分を揮発させた。混合物の温度が
１３０℃に達したとき、混合物をクーリングミキサーに
移て、混合しつつ、温度を５０℃まで下げた。得られた
粉末状の混合物を、シリンダー径６５mmのベント付き押
出機を用いて、ベント部から残存する水分を揮発させつ
つ、ペレット化した。スクリューは、Ｌ／Ｄ＝２４、圧
縮比２.５、回転数３０rpmであり、設定温度は、Ｃ1１
４０℃、Ｃ2１４０℃、Ｃ3１５０℃、Ｃ4１６０℃、ヘ
ッド１７０℃、ダイス１７０℃である。また、ダイス
は、３mmφペレット×１２孔、ランド長さ１０mmであ
る。得られたペレット１５０.５重量部当たり、ビニロン
繊維［ユニチカ(株)、ビニロンＡＢ、１,８００Ｄ、繊
維長１０mm］１０重量部を配合し、シリンダー径８０mm
の単軸押出機を用いて、厚さ２０mm、幅６００mmの板を
押出成形した。スクリューは、Ｌ／Ｄ＝２８、圧縮比
２.５、回転数３０rpmであり、設定温度は、Ｃ1１６０
℃、Ｃ2１７０℃、Ｃ3１７５℃、Ｃ4１８０℃、ヘッド
１８０℃、Ｄ１８０℃である。得られた板から試験片を
切り出し、ＪＩＳ Ｋ ７１１１にしたがってシャルピー
衝撃試験、ＪＩＳ Ｋ ７２０３にしたがって曲げ試験を
行った。シャルピー衝撃値は４.９kgf・cm／cm2、曲げ強
度は６９０kgf／cm2、曲げ弾性率は３９,５００kgf／cm
2であった。 実施例１９ 配合する繊維をビニロン繊維［ユニチカ(株)、ビニロン
ＭＦ、５００Ｄ、繊維長１０mm、軟化温度２２５℃］と
した以外は、実施例１８と同じ操作を繰り返した。得ら
れた板のシャルピー衝撃値は１１.５kgf・cm／cm2であ
り、曲げ強度は６７２kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３
７,９００kgf／cm2であった。 実施例２０ 配合する繊維をポリエステル繊維［東レ(株)、テトロ
ン、２Ｄ、繊維長３mm、軟化温度２４０℃］とした以外
は、実施例１８と同じ操作を繰り返した。得られた板の
シャルピー衝撃値は３.１kgf・cm／cm2であり、曲げ強度
は５４７kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３２,４００kgf
／cm2であった。 比較例１８ 配合する繊維をカネカロン繊維［鐘淵化学工業(株)、プ
ロテックス、３Ｄ、繊維長３mm、軟化温度１５５℃］と
した以外は、実施例１８と同じ操作を繰り返した。得ら
れた板のシャルピー衝撃値は２.４kgf・cm／cm2であり、
曲げ強度は６３３kgf／cm2であり、曲げ弾性率は３３,
６００kgf／cm2であった。 比較例１９ 配合する繊維をレーヨン繊維［大和紡績(株)、コロナ、
３Ｄ、繊維長３mm、軟化しない］とした以外は、実施例
１８と同じ操作を繰り返した。得られた板のシャルピー
衝撃値は２.２kgf・cm／cm2であり、曲げ強度は６０６kg
f／cm2であり、曲げ弾性率は３０,５００kgf／cm2であ
った。 比較例２０ 繊維を配合しない以外は、実施例１８と同じ操作を繰り
返した。得られた板のシャルピー衝撃値は２.５kgf・cm
／cm2であり、曲げ強度は６５０kgf／cm2であり、曲げ
弾性率は３８,３００kgf／cm2であった。実施例１８〜
２０及び比較例１８〜２０の結果を、第５表に示す。
【００１６】
【表５】
【００１７】第５表に見られるように、塩化ビニル樹脂
に、軟化温度２２５℃のビニロン繊維又は軟化温度２４
０℃のポリエステル繊維を、樹脂１００重量部当たり１
０重量部配合した実施例１８〜２０の樹脂組成物から得
られる成形品は、シャルピー衝撃値が大きく、耐衝撃性
に優れている。これに対して、軟化温度が１５５℃のカ
ネカロン繊維を配合した比較例１８の樹脂組成物、軟化
しないレーヨン繊維を配合した比較例１９の樹脂組成物
から得られる成形品は、繊維を配合しない比較例２０の
樹脂組成物から得られる成形品と同様に、シャルピー衝
撃値が低く、耐衝撃性の向上は認められない。
に、軟化温度２２５℃のビニロン繊維又は軟化温度２４
０℃のポリエステル繊維を、樹脂１００重量部当たり１
０重量部配合した実施例１８〜２０の樹脂組成物から得
られる成形品は、シャルピー衝撃値が大きく、耐衝撃性
に優れている。これに対して、軟化温度が１５５℃のカ
ネカロン繊維を配合した比較例１８の樹脂組成物、軟化
しないレーヨン繊維を配合した比較例１９の樹脂組成物
から得られる成形品は、繊維を配合しない比較例２０の
樹脂組成物から得られる成形品と同様に、シャルピー衝
撃値が低く、耐衝撃性の向上は認められない。
【００１８】
【発明の効果】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、成形加
工が容易であり、木粉を含有して、優れた木質感を有す
る成形品を得ることができ、しかも成形品の衝撃強度が
大きく、耐衝撃性にも優れている。
工が容易であり、木粉を含有して、優れた木質感を有す
る成形品を得ることができ、しかも成形品の衝撃強度が
大きく、耐衝撃性にも優れている。
Claims (1)
- 【請求項１】（Ａ）熱可塑性樹脂１００重量部当たり、
（Ｂ）平均粒径３０〜５００μｍの木粉５〜１５０重量
部、及び、（Ｃ）径５〜７００μｍ、長さ２〜５０mm
で、該熱可塑性樹脂の加工温度より５〜５０℃高い軟化
温度を有する繊維０.５〜５０重量部を配合してなるこ
とを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8457298A JPH11279416A (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8457298A JPH11279416A (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11279416A true JPH11279416A (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=13834396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8457298A Pending JPH11279416A (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11279416A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007144739A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | Yamaha Livingtec Corp | 木質系成形体および木質系成形体の製造方法 |
| JP2008150414A (ja) * | 2006-12-14 | 2008-07-03 | Kuraray Co Ltd | 耐衝撃性に優れた軽量繊維補強樹脂組成物およびそれからなる成形体 |
| JP2009113375A (ja) * | 2007-11-07 | 2009-05-28 | Toshiba Corp | バイオプラスチック及びバイオプラスチック成形品 |
| DE112008003206T5 (de) | 2007-12-05 | 2010-10-14 | KURARAY CO., LTD, Kurashiki | Polyvinylalkoholfasern enthaltende Polyolefinharzzusammensetzung und Formgegenstände davon |
| CN105307869A (zh) * | 2013-07-22 | 2016-02-03 | 阿卡曾塔板材型材有限公司 | 用于生产装饰墙壁或地板的方法 |
| JP2018119048A (ja) * | 2017-01-25 | 2018-08-02 | 株式会社プレジール | バイオマス粉含有高耐衝撃性樹脂組成物 |
-
1998
- 1998-03-30 JP JP8457298A patent/JPH11279416A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007144739A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | Yamaha Livingtec Corp | 木質系成形体および木質系成形体の製造方法 |
| JP2008150414A (ja) * | 2006-12-14 | 2008-07-03 | Kuraray Co Ltd | 耐衝撃性に優れた軽量繊維補強樹脂組成物およびそれからなる成形体 |
| JP2009113375A (ja) * | 2007-11-07 | 2009-05-28 | Toshiba Corp | バイオプラスチック及びバイオプラスチック成形品 |
| DE112008003206T5 (de) | 2007-12-05 | 2010-10-14 | KURARAY CO., LTD, Kurashiki | Polyvinylalkoholfasern enthaltende Polyolefinharzzusammensetzung und Formgegenstände davon |
| CN105307869A (zh) * | 2013-07-22 | 2016-02-03 | 阿卡曾塔板材型材有限公司 | 用于生产装饰墙壁或地板的方法 |
| JP2016533444A (ja) * | 2013-07-22 | 2016-10-27 | アクツェンタ パネーレ ウント プロフィレ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 化粧壁パネル又は化粧床パネルの製造方法 |
| US10059072B2 (en) | 2013-07-22 | 2018-08-28 | Akzenta Paneale + Profile GmbH | Method for producing a decorated wall or floor panel |
| JP2018119048A (ja) * | 2017-01-25 | 2018-08-02 | 株式会社プレジール | バイオマス粉含有高耐衝撃性樹脂組成物 |
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