JPH11279436A - 石油ストーブの気化室用塗料および石油ストーブ - Google Patents
石油ストーブの気化室用塗料および石油ストーブInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐熱性に優れ、気化効率が高く、さらにター
ル分を分解できる石油ストーブの気化室内に塗布する塗
料および耐熱性に優れ、気化効率が高く、気化室の掃除
の必要の少ない石油ストーブを提供する。 【解決手段】 シリカ、アルミナおよびシリカ−アルミ
ナ複合酸化物の１種以上から成る耐火物フィラと必要に
応じて用いるタール除去用酸化物フィラとから成る特定
フィラ１００重量部と、燐酸アルミニウムを主成分とす
るバインダ２０〜１００重量部と、水酸化物から成る硬
化剤２〜５０重量部とを含む石油ストーブの気化室用塗
料およびこの塗料を気化室内に塗布した石油ストーブ。
ル分を分解できる石油ストーブの気化室内に塗布する塗
料および耐熱性に優れ、気化効率が高く、気化室の掃除
の必要の少ない石油ストーブを提供する。 【解決手段】 シリカ、アルミナおよびシリカ−アルミ
ナ複合酸化物の１種以上から成る耐火物フィラと必要に
応じて用いるタール除去用酸化物フィラとから成る特定
フィラ１００重量部と、燐酸アルミニウムを主成分とす
るバインダ２０〜１００重量部と、水酸化物から成る硬
化剤２〜５０重量部とを含む石油ストーブの気化室用塗
料およびこの塗料を気化室内に塗布した石油ストーブ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、石油ストーブの気
化室に用いる塗料およびその塗料を気化室内に塗布した
石油ストーブに関し、特に石油の蒸発を促進させ、かつ
気化室内で発生するタールの付着を防止するために、気
化室内に塗布する塗料に関する。
化室に用いる塗料およびその塗料を気化室内に塗布した
石油ストーブに関し、特に石油の蒸発を促進させ、かつ
気化室内で発生するタールの付着を防止するために、気
化室内に塗布する塗料に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に石油ファンヒータなどの石油スト
ーブは、灯油などの液体燃料を気化し、これと燃焼用空
気とを混合して炎孔から噴出させて燃焼している。具体
的には筒部に多数の炎孔を設けた円筒状の金属製バーナ
ヘッドが気化室の開口端部に設けられた構造をしてい
る。そしてバーナヘッドの内外壁面には、耐熱性線材か
ら成る金網が装着されている。
ーブは、灯油などの液体燃料を気化し、これと燃焼用空
気とを混合して炎孔から噴出させて燃焼している。具体
的には筒部に多数の炎孔を設けた円筒状の金属製バーナ
ヘッドが気化室の開口端部に設けられた構造をしてい
る。そしてバーナヘッドの内外壁面には、耐熱性線材か
ら成る金網が装着されている。
【０００３】従来の石油ストーブは、バーナヘッドを構
成する金属およびバーナヘッドの内外壁面に装着される
金網の耐熱性が充分でないため、低負荷燃焼時に混合ガ
スの噴出速度が低下して、火炎が金網表面に密着して形
成され、金網やバーナヘッドが過熱されて高温となり、
金網やバーナヘッドに変形、穴あき、破損などが生じ耐
久性に問題がある。この対策としてバーナヘッドを多孔
質焼結セラミックスで形成することが考えられ、一部で
実用化されているが、多孔質焼結セラミックスは、熱
的、機械的衝撃力に弱いという問題がある。
成する金属およびバーナヘッドの内外壁面に装着される
金網の耐熱性が充分でないため、低負荷燃焼時に混合ガ
スの噴出速度が低下して、火炎が金網表面に密着して形
成され、金網やバーナヘッドが過熱されて高温となり、
金網やバーナヘッドに変形、穴あき、破損などが生じ耐
久性に問題がある。この対策としてバーナヘッドを多孔
質焼結セラミックスで形成することが考えられ、一部で
実用化されているが、多孔質焼結セラミックスは、熱
的、機械的衝撃力に弱いという問題がある。
【０００４】さらに石油ストーブの気化室内には、灯油
などに微量に含まれるタール分および灯油の熱分解によ
って生成するタール分が、気化せずに蓄積し、気化効率
が低下し、所期の燃焼負荷が得られなくなる。このため
気化室の掃除が必要となるという問題がある。この対策
として炭化水素分解触媒を含有した有機系の塗料を気化
室内に塗布し、発生したタール分を分解する方法が採用
されるが、この塗料は比表面が小さく、気化効率が低下
し、価格が高く量産できないという問題がある。
などに微量に含まれるタール分および灯油の熱分解によ
って生成するタール分が、気化せずに蓄積し、気化効率
が低下し、所期の燃焼負荷が得られなくなる。このため
気化室の掃除が必要となるという問題がある。この対策
として炭化水素分解触媒を含有した有機系の塗料を気化
室内に塗布し、発生したタール分を分解する方法が採用
されるが、この塗料は比表面が小さく、気化効率が低下
し、価格が高く量産できないという問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、耐熱
性に優れ、気化効率が高く、さらにタール分を分解でき
る量産可能な石油ストーブの気化室内に塗布する塗料お
よび耐熱性に優れ、気化効率の高く、気化室の掃除の必
要の少ない石油ストーブを提供することである。
性に優れ、気化効率が高く、さらにタール分を分解でき
る量産可能な石油ストーブの気化室内に塗布する塗料お
よび耐熱性に優れ、気化効率の高く、気化室の掃除の必
要の少ない石油ストーブを提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、シリカ、アル
ミナおよびシリカ−アルミナ複合酸化物から成る群から
選ばれた１種以上から成る耐火物フィラ１００重量部
と、燐酸アルミニウムを主成分とするバインダ２０〜１
００重量部と、水酸化物から成る硬化剤２〜５０重量部
とを含むことを特徴とする石油ストーブの気化室用塗料
である。
ミナおよびシリカ−アルミナ複合酸化物から成る群から
選ばれた１種以上から成る耐火物フィラ１００重量部
と、燐酸アルミニウムを主成分とするバインダ２０〜１
００重量部と、水酸化物から成る硬化剤２〜５０重量部
とを含むことを特徴とする石油ストーブの気化室用塗料
である。
【０００７】本発明者らは、研究の結果燐酸アルミニウ
ムを主成分とするバインダと、特定の酸化物フィラと、
水酸化物とを配合した塗料を塗布した塗膜が前記課題を
解決することを解明し、本発明を完成するに至った。す
なわち本発明に従う塗料は、特定の酸化物と、バインダ
と、硬化剤とから構成される。
ムを主成分とするバインダと、特定の酸化物フィラと、
水酸化物とを配合した塗料を塗布した塗膜が前記課題を
解決することを解明し、本発明を完成するに至った。す
なわち本発明に従う塗料は、特定の酸化物と、バインダ
と、硬化剤とから構成される。
【０００８】特定酸化物として、シリカ、アルミナ、シ
リカ−アルミナ複合酸化物、たとえばムライトなどで構
成される耐火性フィラは、骨材として作用する。これら
の酸化物フィラの平均粒径は、１〜１００μｍが微細な
孔を有して比表面が大きい塗膜を形成して好ましい。平
均粒径が１００μｍ以上の粗粒となると微細な孔が大き
くなり、また１μｍ以下では、塗膜にクラックが入りや
すくいずれも好ましくない。
リカ−アルミナ複合酸化物、たとえばムライトなどで構
成される耐火性フィラは、骨材として作用する。これら
の酸化物フィラの平均粒径は、１〜１００μｍが微細な
孔を有して比表面が大きい塗膜を形成して好ましい。平
均粒径が１００μｍ以上の粗粒となると微細な孔が大き
くなり、また１μｍ以下では、塗膜にクラックが入りや
すくいずれも好ましくない。
【０００９】無機塗料用バインダとして、従来から珪酸
ナトリウム、珪酸リチウム、燐酸アルミニウム、シリカ
ゾル、およびこれらの変成品が知られている。この中で
本発明では燐酸アルミニウムを選択して使用している。
これは、珪酸ナトリウム、珪酸リチウムなどのアルカリ
金属珪酸塩はガラス状となりやすい。このため塗膜とし
たとき比表面積が低下する。またシリカゾルは、多孔質
の塗膜を作るが膜強度が低く硬化後剥離しやすいため耐
久性に問題がある。
ナトリウム、珪酸リチウム、燐酸アルミニウム、シリカ
ゾル、およびこれらの変成品が知られている。この中で
本発明では燐酸アルミニウムを選択して使用している。
これは、珪酸ナトリウム、珪酸リチウムなどのアルカリ
金属珪酸塩はガラス状となりやすい。このため塗膜とし
たとき比表面積が低下する。またシリカゾルは、多孔質
の塗膜を作るが膜強度が低く硬化後剥離しやすいため耐
久性に問題がある。
【００１０】燐酸アルミニウムは、前記欠点がなく好ま
しい。燐酸アルミニウムとしては第１オルソ燐酸アルミ
ニウムＡｌ（Ｈ2ＰＯ4）3 の固形分濃度３０〜５０重量
％水溶液が好ましい。なお、燐酸アルミニウムのＰ／Ａ
ｌモル比は、変成することによって２．５〜３．５の範
囲のものが、第１オルソ燐酸アルミニウムと同様に用い
られる。
しい。燐酸アルミニウムとしては第１オルソ燐酸アルミ
ニウムＡｌ（Ｈ2ＰＯ4）3 の固形分濃度３０〜５０重量
％水溶液が好ましい。なお、燐酸アルミニウムのＰ／Ａ
ｌモル比は、変成することによって２．５〜３．５の範
囲のものが、第１オルソ燐酸アルミニウムと同様に用い
られる。
【００１１】バインダとしての燐酸アルミニウムの配合
割合は、前記特定酸化物１００重量部に対し、２０〜１
００重量部である。これが２０重量部以下では、塗膜の
強度が小さく、また１００重量部以上では特定酸化物の
割合が低下し、耐熱性が低下する。
割合は、前記特定酸化物１００重量部に対し、２０〜１
００重量部である。これが２０重量部以下では、塗膜の
強度が小さく、また１００重量部以上では特定酸化物の
割合が低下し、耐熱性が低下する。
【００１２】硬化剤として水酸化物を用いる。水酸化物
としては水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウムが例
示される。
としては水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウムが例
示される。
【００１３】水酸化物の配合割合は、前記特定酸化物１
００重量部に対し、２〜５０重量部である。これが２重
量部以下では、硬化剤としての役割を果たさず、また５
０重量部以上では特定酸化物の割合が低下し耐熱性が低
下する。
００重量部に対し、２〜５０重量部である。これが２重
量部以下では、硬化剤としての役割を果たさず、また５
０重量部以上では特定酸化物の割合が低下し耐熱性が低
下する。
【００１４】また酸化物の平均粒径は、０．５〜１０μ
ｍが好ましい。平均粒径が１０μｍ以上になると反応性
が低下し、硬化剤としての役割を果たさず、また０．５
μｍ以下になると、硬化剤を混合後の可使用時間が短く
なり、作業性が悪くなり、いずれも好ましくない。
ｍが好ましい。平均粒径が１０μｍ以上になると反応性
が低下し、硬化剤としての役割を果たさず、また０．５
μｍ以下になると、硬化剤を混合後の可使用時間が短く
なり、作業性が悪くなり、いずれも好ましくない。
【００１５】また本発明は、シリカ、アルミナおよびシ
リカ−アルミナ複合酸化物から成る群から選ばれた１種
以上から成る耐火物フィラならびにタール除去用酸化物
フィラ１００重量部と、燐酸アルミニウムを主成分とす
るバインダ２０〜１００重量部と、水酸化物から成る硬
化剤２〜５０重量部とを含むことを特徴とする石油スト
ーブの気化室用塗料である。
リカ−アルミナ複合酸化物から成る群から選ばれた１種
以上から成る耐火物フィラならびにタール除去用酸化物
フィラ１００重量部と、燐酸アルミニウムを主成分とす
るバインダ２０〜１００重量部と、水酸化物から成る硬
化剤２〜５０重量部とを含むことを特徴とする石油スト
ーブの気化室用塗料である。
【００１６】石油ストーブの気化室の温度は、ストーブ
使用中３００℃程度に、場合によっては４００℃に上昇
することがある。使用燃料である灯油は、微量であるが
タール分（高分子量成分）を含み、また前記温度のため
灯油の成分の一部がタール化する。気化室では揮発しや
すい成分のみ気化し、タール分が堆積して、気化室の内
壁に付着し気化機能に支障が生じる。
使用中３００℃程度に、場合によっては４００℃に上昇
することがある。使用燃料である灯油は、微量であるが
タール分（高分子量成分）を含み、また前記温度のため
灯油の成分の一部がタール化する。気化室では揮発しや
すい成分のみ気化し、タール分が堆積して、気化室の内
壁に付着し気化機能に支障が生じる。
【００１７】本発明に従えば、前記特定酸化物が、ター
ル除去用酸化物フィラを含有するので、気化室内に生じ
たタール分が分解除去される。
ル除去用酸化物フィラを含有するので、気化室内に生じ
たタール分が分解除去される。
【００１８】また本発明は、前記硬化剤が水酸化アルミ
ニウムであることを特徴とする。
ニウムであることを特徴とする。
【００１９】本発明に従えば、硬化剤として水酸化アル
ミニウムが用いられる。水酸化アルミニウムは、塗膜の
皮膜特性が優れていて好ましい。
ミニウムが用いられる。水酸化アルミニウムは、塗膜の
皮膜特性が優れていて好ましい。
【００２０】また本発明は、生成タール除去用酸化物フ
ィラが、全フィラに対して２０〜８０重量％であること
を特徴とする。
ィラが、全フィラに対して２０〜８０重量％であること
を特徴とする。
【００２１】本発明に従えば、タール除去用酸化物フィ
ラの配合割合は全フィラの２０〜８０重量％である。こ
れは使用する灯油中のタール分の割合、ストーブ使用中
の気化室の温度などから最適のものを決めるべきであ
る。
ラの配合割合は全フィラの２０〜８０重量％である。こ
れは使用する灯油中のタール分の割合、ストーブ使用中
の気化室の温度などから最適のものを決めるべきであ
る。
【００２２】また本発明は、生成タール除去用酸化物フ
ィラが、クロム、ニッケル、マンガンおよび銅から成る
群から選ばれた一種以上の金属の酸化物から成ることを
特徴とする。
ィラが、クロム、ニッケル、マンガンおよび銅から成る
群から選ばれた一種以上の金属の酸化物から成ることを
特徴とする。
【００２３】本発明に従う生成タール除去用酸化物フィ
ラは、ニッケル、銅、マンガン、クロムの酸化物フィラ
またはこれらの２種以上の混合物である。これらの酸化
物フィラは、特にタール成分を分解する能力に優れ好ま
しい。
ラは、ニッケル、銅、マンガン、クロムの酸化物フィラ
またはこれらの２種以上の混合物である。これらの酸化
物フィラは、特にタール成分を分解する能力に優れ好ま
しい。
【００２４】また本発明は、前記塗料を気化室内に塗布
したことを特徴とする石油ストーブである。
したことを特徴とする石油ストーブである。
【００２５】本発明に従えば、前記塗料が気化室内に塗
布されているので、耐熱性が高く、気化効率がよく、さ
らに生成タール分が分解されるので掃除などの保守作業
が省ける。
布されているので、耐熱性が高く、気化効率がよく、さ
らに生成タール分が分解されるので掃除などの保守作業
が省ける。
【００２６】塗料としての調合は、前記特定酸化物フィ
ラ、バインダ、硬化剤をボールミル、シェーカ、撹拌機
などによって混合することで行う。塗布に際しては塗布
に適した粘度に調整する。
ラ、バインダ、硬化剤をボールミル、シェーカ、撹拌機
などによって混合することで行う。塗布に際しては塗布
に適した粘度に調整する。
【００２７】気化室に塗布するには以下の方法によって
行う。すなわち塗布面を洗浄、ブラストなどにより清浄
にした後、スプレーガン等の量産可能な方法によって塗
布面に均一に塗布するが、表面の状態、特に油分の残留
に注意が必要である。油分が残留している場合は塗膜の
密着性が悪く剥離の原因になる。塗布後、１５０℃〜３
００℃で硬化する。塗膜厚みは３０〜２００μｍが好ま
しい。３０μｍ以下では、効果が小さく、２００μｍを
超えると表面が平滑化し目的とする多孔性化が低下する
こととコスト的に費用が嵩むので好ましくない。
行う。すなわち塗布面を洗浄、ブラストなどにより清浄
にした後、スプレーガン等の量産可能な方法によって塗
布面に均一に塗布するが、表面の状態、特に油分の残留
に注意が必要である。油分が残留している場合は塗膜の
密着性が悪く剥離の原因になる。塗布後、１５０℃〜３
００℃で硬化する。塗膜厚みは３０〜２００μｍが好ま
しい。３０μｍ以下では、効果が小さく、２００μｍを
超えると表面が平滑化し目的とする多孔性化が低下する
こととコスト的に費用が嵩むので好ましくない。
【００２８】また通常、油吸収速度は２０ｇ／ｍ2 以
上、蒸発時間は１２秒以下が好ましくこれらの吸収速度
が大きいほど、蒸発時間が短いほど気化効率が高くなる
が、これらの性能は本塗料の塗布により達成できる。こ
のようにして気化室内の壁に本塗料が塗布されると、高
気化効率でタール付着の少ない気化室を得ることがで
き、またこの気化室を組込んだ前記特徴を有する石油ス
トーブが得られる。
上、蒸発時間は１２秒以下が好ましくこれらの吸収速度
が大きいほど、蒸発時間が短いほど気化効率が高くなる
が、これらの性能は本塗料の塗布により達成できる。こ
のようにして気化室内の壁に本塗料が塗布されると、高
気化効率でタール付着の少ない気化室を得ることがで
き、またこの気化室を組込んだ前記特徴を有する石油ス
トーブが得られる。
【００２９】
【発明の実施の形態】以下、実施例によって本発明をよ
り詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定され
るものではない。
り詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定され
るものではない。
【００３０】なお、油分吸収性能測定、蒸発速度の測定
については以下の方法によった。
については以下の方法によった。
【００３１】すなわち、油吸分収性能については表面積
１００ｃｍ2 厚み１００μｍの塗装板上に灯油を滴下
し、塗膜全体が一様に塗れた状態になった時の灯油重量
を測定し油分吸収性能とした。
１００ｃｍ2 厚み１００μｍの塗装板上に灯油を滴下
し、塗膜全体が一様に塗れた状態になった時の灯油重量
を測定し油分吸収性能とした。
【００３２】また、蒸発速度は表面積１００ｃｍ2 の塗
装板を表面温度３００℃に保持し灯油１ｇ（１００ｇ／
ｃｍ2）を滴下し灯油が全量揮発するまでの時間で評価
した。
装板を表面温度３００℃に保持し灯油１ｇ（１００ｇ／
ｃｍ2）を滴下し灯油が全量揮発するまでの時間で評価
した。
【００３３】（実施例１）固形分濃度４０％の第１燐酸
アルミニウム１００ｇに中心粒径３０μｍのシリカ粉を
１３０ｇ、二酸化マンガンを主成分とする炭化水素酸化
触媒を１１５ｇと硬化剤として粒径２μｍの水酸化アル
ミニウムを５ｇ、鉄系の黒色顔料４３ｇ、水７０ｇをス
リーワンモータで３０分撹拌混合し塗料を得た。この塗
料を石油気化室内面に硬化後の厚み１００μｍとなるよ
うに塗布して１００℃×３０分、３００℃×３０分で硬
化した。
アルミニウム１００ｇに中心粒径３０μｍのシリカ粉を
１３０ｇ、二酸化マンガンを主成分とする炭化水素酸化
触媒を１１５ｇと硬化剤として粒径２μｍの水酸化アル
ミニウムを５ｇ、鉄系の黒色顔料４３ｇ、水７０ｇをス
リーワンモータで３０分撹拌混合し塗料を得た。この塗
料を石油気化室内面に硬化後の厚み１００μｍとなるよ
うに塗布して１００℃×３０分、３００℃×３０分で硬
化した。
【００３４】この塗膜について塗膜の油分吸収性能と、
３００℃で１ｇの油分を蒸発するのに必要な時間を調べ
た。油分吸収性能は４０ｇ／ｍ2 であった。また、油分
の蒸発時間は１０秒であった。
３００℃で１ｇの油分を蒸発するのに必要な時間を調べ
た。油分吸収性能は４０ｇ／ｍ2 であった。また、油分
の蒸発時間は１０秒であった。
【００３５】この塗膜の形成により、表面積が大きくな
り、気化効率が向上した。
り、気化効率が向上した。
【００３６】（実施例２）固形分濃度４０％の第１燐酸
アルミニウム１００ｇに中心粒径３０μｍのシリカ粉を
１３０ｇと二酸化マンガンを主成分とする炭化水素酸化
触媒を１１５ｇと硬化剤として粒径２μｍの水酸化アル
ミニウムを５ｇ、水７０ｇをスリーワンモータで３０分
撹拌し塗料を得た。この塗料を混合後、石油気化室内面
に硬化後の厚み１００μｍになるように塗布して１００
℃×３０分、３００℃×３０分で硬化した。
アルミニウム１００ｇに中心粒径３０μｍのシリカ粉を
１３０ｇと二酸化マンガンを主成分とする炭化水素酸化
触媒を１１５ｇと硬化剤として粒径２μｍの水酸化アル
ミニウムを５ｇ、水７０ｇをスリーワンモータで３０分
撹拌し塗料を得た。この塗料を混合後、石油気化室内面
に硬化後の厚み１００μｍになるように塗布して１００
℃×３０分、３００℃×３０分で硬化した。
【００３７】この塗膜について塗膜の油分吸収性能と、
３００℃で１ｇの油分を蒸発するのに必要な時間を調べ
た。油分吸収性能は４０ｇ／ｍ2 であった。また、油分
の蒸発時間は１０秒であった。
３００℃で１ｇの油分を蒸発するのに必要な時間を調べ
た。油分吸収性能は４０ｇ／ｍ2 であった。また、油分
の蒸発時間は１０秒であった。
【００３８】この塗膜の形成により、表面積が大きくな
り、気化効率が向上した。
り、気化効率が向上した。
【００３９】（実施例３）固形分濃度４０％の第１燐酸
アルミニウム１００ｇに中心粒径３０μｍのアルミナ粉
を１３０ｇと二酸化マンガンを主成分とする炭化水素酸
化触媒を１１５ｇと硬化剤として粒径２μｍの水酸化ア
ルミニウムを５ｇ、水７０ｇをスリーワンモータで３０
分撹拌し塗料を得た。この塗料を石油気化室内面に硬化
後の厚み１００μｍになるように塗布して１００℃×３
０分、３００℃×３０分で硬化した。
アルミニウム１００ｇに中心粒径３０μｍのアルミナ粉
を１３０ｇと二酸化マンガンを主成分とする炭化水素酸
化触媒を１１５ｇと硬化剤として粒径２μｍの水酸化ア
ルミニウムを５ｇ、水７０ｇをスリーワンモータで３０
分撹拌し塗料を得た。この塗料を石油気化室内面に硬化
後の厚み１００μｍになるように塗布して１００℃×３
０分、３００℃×３０分で硬化した。
【００４０】この塗膜について塗膜の油分吸収性能と、
３００℃で１ｇの油分を蒸発するのに必要な時間を調べ
た。油分吸収性能は４０ｇ／ｍ2 であった。また油分の
蒸発時間は１０秒であった。
３００℃で１ｇの油分を蒸発するのに必要な時間を調べ
た。油分吸収性能は４０ｇ／ｍ2 であった。また油分の
蒸発時間は１０秒であった。
【００４１】この塗膜の形成により、表面積が大きくな
り、気化効率が向上した。
り、気化効率が向上した。
【００４２】（実施例４）固形分濃度４０％の第１燐酸
アルミニウム１００ｇに中心粒径３０μｍのムライト粉
を１３０ｇと二酸化マンガンを主成分とする炭化水素酸
化触媒を１１５ｇと硬化剤として粒径２μｍの水酸化ア
ルミニウムを５ｇ、水７０ｇをスリーワンモータで３０
分撹拌し塗料を得た。この塗料を混合後、石油気化室内
面に硬化後の厚み１００μｍになるように塗布して１０
０℃×３０分、３００℃×３０分で硬化した。
アルミニウム１００ｇに中心粒径３０μｍのムライト粉
を１３０ｇと二酸化マンガンを主成分とする炭化水素酸
化触媒を１１５ｇと硬化剤として粒径２μｍの水酸化ア
ルミニウムを５ｇ、水７０ｇをスリーワンモータで３０
分撹拌し塗料を得た。この塗料を混合後、石油気化室内
面に硬化後の厚み１００μｍになるように塗布して１０
０℃×３０分、３００℃×３０分で硬化した。
【００４３】この塗膜について塗膜の油分吸収性能と、
３００℃で１ｇの油分を蒸発するのに必要な時間を調べ
た。油分吸収性能は４０ｇ／ｍ2 であった。また、油分
の蒸発時間は１０秒であった。
３００℃で１ｇの油分を蒸発するのに必要な時間を調べ
た。油分吸収性能は４０ｇ／ｍ2 であった。また、油分
の蒸発時間は１０秒であった。
【００４４】この塗膜の形成により、表面積が大きくな
り、気化効率が向上した。
り、気化効率が向上した。
【００４５】（比較例１）固形分濃度４０％の水ガラス
１００ｇに中心粒径３０μｍのシリカ粉を１３０ｇと二
酸化マンガンを主成分とする炭化水素酸化触媒を１１５
ｇ、鉄系の黒色顔料４３ｇ、水７０ｇをスリーワンモー
タで３０分撹拌し塗料を得た。この塗料を石油気化室内
面に硬化後の厚み１００μｍになるように塗布して１０
０℃×３０分、３００℃×３０分で硬化した。
１００ｇに中心粒径３０μｍのシリカ粉を１３０ｇと二
酸化マンガンを主成分とする炭化水素酸化触媒を１１５
ｇ、鉄系の黒色顔料４３ｇ、水７０ｇをスリーワンモー
タで３０分撹拌し塗料を得た。この塗料を石油気化室内
面に硬化後の厚み１００μｍになるように塗布して１０
０℃×３０分、３００℃×３０分で硬化した。
【００４６】この塗膜について塗膜の油分吸収性能と、
３００℃で１ｇの油分を蒸発するのに必要な時間を調べ
た。油分吸収性能は５ｇ／ｍ2 であった。また、油分の
蒸発時間は１５秒であった。
３００℃で１ｇの油分を蒸発するのに必要な時間を調べ
た。油分吸収性能は５ｇ／ｍ2 であった。また、油分の
蒸発時間は１５秒であった。
【００４７】（比較例２）固形分濃度４０％のシリカゾ
ル１００ｇに中心粒径３０μｍのシリカ粉を１３５ｇと
二酸化マンガンを主成分とする炭化水素酸化触媒を１１
５ｇ、鉄系の黒色顔料４３ｇ、水７０ｇをスリーワンモ
ータで３０分撹拌し塗料を得た。この塗料を石油気化室
内面に硬化後の厚み１００μｍになるように塗布して１
００℃×３０分、３００℃×３０分で硬化した。
ル１００ｇに中心粒径３０μｍのシリカ粉を１３５ｇと
二酸化マンガンを主成分とする炭化水素酸化触媒を１１
５ｇ、鉄系の黒色顔料４３ｇ、水７０ｇをスリーワンモ
ータで３０分撹拌し塗料を得た。この塗料を石油気化室
内面に硬化後の厚み１００μｍになるように塗布して１
００℃×３０分、３００℃×３０分で硬化した。
【００４８】この塗膜について塗膜の油分吸収性能と、
３００℃で１ｇの油分を蒸発するのに必要な時間を調べ
た。油分吸収性能は３０ｇ／ｍ2 であった。また、油分
の蒸発時間は１２秒であった。しかしながら、塗膜の剥
離が見られた。
３００℃で１ｇの油分を蒸発するのに必要な時間を調べ
た。油分吸収性能は３０ｇ／ｍ2 であった。また、油分
の蒸発時間は１２秒であった。しかしながら、塗膜の剥
離が見られた。
【００４９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、燐
酸アルミニウムをバインダとした特定酸化物フィラと水
酸化物から成る硬化剤を含む塗料を気化室内に塗布する
ことによって石油の気化を効率よく行うことができる。
酸アルミニウムをバインダとした特定酸化物フィラと水
酸化物から成る硬化剤を含む塗料を気化室内に塗布する
ことによって石油の気化を効率よく行うことができる。
【００５０】さらに請求項２以下に記載の本発明によれ
ば石油の熱分解などによって生じるタールなどの付着を
防止することができる。
ば石油の熱分解などによって生じるタールなどの付着を
防止することができる。
【００５１】またかかる気化室を内蔵した石油ストーブ
は非常に使用感の良好なものとなり、かかる石油ストー
ブを量産することによって産業上極めて有用な効果が得
られる。
は非常に使用感の良好なものとなり、かかる石油ストー
ブを量産することによって産業上極めて有用な効果が得
られる。
Claims (6)
- 【請求項１】 シリカ、アルミナおよびシリカ−アルミ
ナ複合酸化物から成る群から選ばれた１種以上から成る
耐火物フィラ１００重量部と、燐酸アルミニウムを主成
分とするバインダ２０〜１００重量部と、水酸化物から
成る硬化剤２〜５０重量部とを含むことを特徴とする石
油ストーブの気化室用塗料。 - 【請求項２】 シリカ、アルミナおよびシリカ−アルミ
ナ複合酸化物から成る群から選ばれた１種以上から成る
耐火物フィラならびにタール除去用酸化物フィラ１００
重量部と、燐酸アルミニウムを主成分とするバインダ２
０〜１００重量部と、水酸化物から成る硬化剤２〜５０
重量部とを含むことを特徴とする石油ストーブの気化室
用塗料。 - 【請求項３】 前記硬化剤が水酸化アルミニウムである
ことを特徴とする請求項１または２に記載の石油ストー
ブの気化室用塗料。 - 【請求項４】 生成タール除去用酸化物フィラが、全フ
ィラに対して２０〜８０重量％であることを特徴とする
請求項２または３に記載の石油ストーブの気化室用塗
料。 - 【請求項５】 生成タール除去用酸化物フィラが、クロ
ム、ニッケル、マンガンおよび銅から成る群から選ばれ
た一種以上の金属の酸化物から成ることを特徴とする請
求項２〜４のいずれか１項に記載の石油ストーブの気化
室用塗料。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれか１項に記載の塗
料を気化室内に塗布したことを特徴とする石油ストー
ブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8461698A JPH11279436A (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 石油ストーブの気化室用塗料および石油ストーブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8461698A JPH11279436A (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 石油ストーブの気化室用塗料および石油ストーブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11279436A true JPH11279436A (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=13835635
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8461698A Pending JPH11279436A (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 石油ストーブの気化室用塗料および石油ストーブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11279436A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003021370A (ja) * | 2001-07-05 | 2003-01-24 | Matsushita Seiko Co Ltd | 喫煙用空気清浄機 |
-
1998
- 1998-03-30 JP JP8461698A patent/JPH11279436A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003021370A (ja) * | 2001-07-05 | 2003-01-24 | Matsushita Seiko Co Ltd | 喫煙用空気清浄機 |
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