JPH11280412A - コンバインドサイクル発電プラント - Google Patents
コンバインドサイクル発電プラントInfo
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- JPH11280412A JPH11280412A JP10079268A JP7926898A JPH11280412A JP H11280412 A JPH11280412 A JP H11280412A JP 10079268 A JP10079268 A JP 10079268A JP 7926898 A JP7926898 A JP 7926898A JP H11280412 A JPH11280412 A JP H11280412A
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- JP
- Japan
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- gas turbine
- pressure
- plant
- turbine
- cycle power
- Prior art date
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ガスタービンプラントから排出される排ガスの
熱をあますことなく利用することによりプラント熱効率
をより一層向上させたコンバインドサイクル発電プラン
トを提供する。 【解決手段】本発明に係るコンバインドサイクル発電プ
ラントは、高圧ガスタービン１７と低圧ガスタービン１
９に区分けし、高圧ガスタービン１７の入口側にガスタ
ービン高圧燃焼器１６を設置し、低圧ガスタービン１９
の入口側にガスタービン再燃器１８を設置するととも
に、低圧ガスタービン１９の出口側と排熱回収ボイラ１
４の入口側との間に再生器２０を設置したものである。
熱をあますことなく利用することによりプラント熱効率
をより一層向上させたコンバインドサイクル発電プラン
トを提供する。 【解決手段】本発明に係るコンバインドサイクル発電プ
ラントは、高圧ガスタービン１７と低圧ガスタービン１
９に区分けし、高圧ガスタービン１７の入口側にガスタ
ービン高圧燃焼器１６を設置し、低圧ガスタービン１９
の入口側にガスタービン再燃器１８を設置するととも
に、低圧ガスタービン１９の出口側と排熱回収ボイラ１
４の入口側との間に再生器２０を設置したものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プラント熱効率の
向上を図ったコンバインドサイクル発電プラントに関す
る。
向上を図ったコンバインドサイクル発電プラントに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】最近の火力発電プラントでは、原動機と
しての蒸気タービン単体またはガスタービン単体に代っ
て、両者の利点を巧みに組み合せたコンバインドサイク
ル発電プラントが主流を占めつつある。
しての蒸気タービン単体またはガスタービン単体に代っ
て、両者の利点を巧みに組み合せたコンバインドサイク
ル発電プラントが主流を占めつつある。
【０００３】コンバインドサイクル発電プラントは、高
温域側に作動流体として燃焼ガスを使用し、比較的低温
域側に作動流体として蒸気を使用する二流体を組み合せ
たもので、高温域側のサイクルにブレイトンサイクル
を、また比較的定温域側のサイクルにランキンサイクル
を用いてプラント熱効率の向上を図ったものである。
温域側に作動流体として燃焼ガスを使用し、比較的低温
域側に作動流体として蒸気を使用する二流体を組み合せ
たもので、高温域側のサイクルにブレイトンサイクル
を、また比較的定温域側のサイクルにランキンサイクル
を用いてプラント熱効率の向上を図ったものである。
【０００４】このようなコンバインドサイクル発電プラ
ントには、例えば図７に示すように、一軸タイプのもの
がある。
ントには、例えば図７に示すように、一軸タイプのもの
がある。
【０００５】一軸タイプのコンバインドサイクル発電プ
ラントは、ガスタービン１と蒸気タービンプラント２と
を互いに軸直結させるとともに、排熱回収ボイラ３を別
置きにした構成になっている。
ラントは、ガスタービン１と蒸気タービンプラント２と
を互いに軸直結させるとともに、排熱回収ボイラ３を別
置きにした構成になっている。
【０００６】ガスタービンプラント１は、空気圧縮機
４、ガスタービン燃焼器５、ガスタービン６、発電機７
を備え、空気圧縮機４で吸い込んだ大気ＡＲを圧縮して
高圧空気にし、高圧空気を燃料Ｆとともにガスタービン
燃焼器５に供給し、ここで燃焼ガスを生成し、燃焼ガス
をガスタービン６で膨張仕事をさせ、その回転トルクに
より発電機７を駆動するブレイトンサイクルになってい
る。
４、ガスタービン燃焼器５、ガスタービン６、発電機７
を備え、空気圧縮機４で吸い込んだ大気ＡＲを圧縮して
高圧空気にし、高圧空気を燃料Ｆとともにガスタービン
燃焼器５に供給し、ここで燃焼ガスを生成し、燃焼ガス
をガスタービン６で膨張仕事をさせ、その回転トルクに
より発電機７を駆動するブレイトンサイクルになってい
る。
【０００７】また、蒸気タービンプラント２は、蒸気タ
ービン８、復水器９、給水ポンプ１０を備え、排熱回収
ボイラ３から供給された蒸気を蒸気タービン８で膨張仕
事をさせ、その膨張仕事による回転トルクで発電機７を
駆動する一方、膨張仕事後のタービン排気を復水器９に
より凝縮して常温水（給水）にし、その常温水（給水）
を給水ポンプ１０で昇圧させ排熱回収ボイラ３に還流さ
せるランキンサイクルになっている。
ービン８、復水器９、給水ポンプ１０を備え、排熱回収
ボイラ３から供給された蒸気を蒸気タービン８で膨張仕
事をさせ、その膨張仕事による回転トルクで発電機７を
駆動する一方、膨張仕事後のタービン排気を復水器９に
より凝縮して常温水（給水）にし、その常温水（給水）
を給水ポンプ１０で昇圧させ排熱回収ボイラ３に還流さ
せるランキンサイクルになっている。
【０００８】また、排熱回収ボイラ３は、ガスタービン
プラント１から供給された排ガス（排熱）を熱源とし、
蒸気タービンプラント２から供給された常温水（給水）
を、器内に収容した熱交換器で熱交換させて蒸気を発生
させるようになっている。
プラント１から供給された排ガス（排熱）を熱源とし、
蒸気タービンプラント２から供給された常温水（給水）
を、器内に収容した熱交換器で熱交換させて蒸気を発生
させるようになっている。
【０００９】このように、コンバインドサイクル発電プ
ラントは、ブレイトンサイクルとランキンサイクルを組
み合せるとともに、ガスタービンプラント１から排出さ
れる排ガスを巧みに利用してプラント熱効率の向上を図
っており、コンベンショナル発電プラントに較べてプラ
ント熱効率を３〜８％向上させていた。
ラントは、ブレイトンサイクルとランキンサイクルを組
み合せるとともに、ガスタービンプラント１から排出さ
れる排ガスを巧みに利用してプラント熱効率の向上を図
っており、コンベンショナル発電プラントに較べてプラ
ント熱効率を３〜８％向上させていた。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ガスタービンプラント
１に適用されているブレイトンサイクルにしろ、蒸気タ
ービンプラント２に適用されているランキンサイクルに
しろ、もともとカルノーサイクルから出発したものであ
り、このカルノーサイクルの理論によれば、原動機に供
給される作動流体の温度が増せば、その増す分だけプラ
ント出力および熱効率が向上することが知られている。
１に適用されているブレイトンサイクルにしろ、蒸気タ
ービンプラント２に適用されているランキンサイクルに
しろ、もともとカルノーサイクルから出発したものであ
り、このカルノーサイクルの理論によれば、原動機に供
給される作動流体の温度が増せば、その増す分だけプラ
ント出力および熱効率が向上することが知られている。
【００１１】しかし、原動機に供給される作動流体の温
度を例えば１５００℃に高めた場合、現在、原動機、例
えばガスタービンの高温部品に適用されているＮｉ−Ｃ
ｒ基またはＣｏ基の耐熱合金鋼の材力を考えると、もは
や許容応力の限界値を超えている。このため、最近で
は、ガスタービンの高温部品、例えばタービン静翼、タ
ービン動翼、タービンロータ（回転軸）等に冷却媒体と
して空気を使用してガスタービン１の高温化に対処させ
た発明が数多く公表されている。
度を例えば１５００℃に高めた場合、現在、原動機、例
えばガスタービンの高温部品に適用されているＮｉ−Ｃ
ｒ基またはＣｏ基の耐熱合金鋼の材力を考えると、もは
や許容応力の限界値を超えている。このため、最近で
は、ガスタービンの高温部品、例えばタービン静翼、タ
ービン動翼、タービンロータ（回転軸）等に冷却媒体と
して空気を使用してガスタービン１の高温化に対処させ
た発明が数多く公表されている。
【００１２】しかし、そもそもガスタービンプラント１
の高温部品に冷却媒体としての空気を供給すること自体
は、その高温部品の材力を維持するためのものであり、
動力発生には寄与していない。このため、ヒートバラン
ス（熱精算）を子細に考察してみると、計画値通りのプ
ラント熱効率を向上させることができず、ガスタービン
プラント１を高温化させる度合に較べてプラント熱効率
は、むしろ低下する傾向にある。
の高温部品に冷却媒体としての空気を供給すること自体
は、その高温部品の材力を維持するためのものであり、
動力発生には寄与していない。このため、ヒートバラン
ス（熱精算）を子細に考察してみると、計画値通りのプ
ラント熱効率を向上させることができず、ガスタービン
プラント１を高温化させる度合に較べてプラント熱効率
は、むしろ低下する傾向にある。
【００１３】したがって、コンバインドサイクル発電プ
ラントのプラント熱効率をより一層向上させるには、ガ
スタービンプラント１の高温部品に供給される冷却媒体
の消費を少なくさせる新たな代替技術の実現が必要とさ
れている。
ラントのプラント熱効率をより一層向上させるには、ガ
スタービンプラント１の高温部品に供給される冷却媒体
の消費を少なくさせる新たな代替技術の実現が必要とさ
れている。
【００１４】本発明は、このような現状を踏まえてなさ
れたもので、ガスタービンプラントから排出される排ガ
スを、より一層巧みに活用してプラント熱効率を図った
コンバインドサイクル発電プラントを提供することを目
的とする。
れたもので、ガスタービンプラントから排出される排ガ
スを、より一層巧みに活用してプラント熱効率を図った
コンバインドサイクル発電プラントを提供することを目
的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明に係るコンバイン
ドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するため
に、請求項１に記載したように、ガスタービンプラント
に、蒸気タービンプラントおよび排熱回収ボイラを組み
合せたコンバインドサイクル発電プラントにおいて、上
記ガスタービンプラントのガスタービンを高圧ガスター
ビンと低圧ガスタービンに区分けし、上記高圧ガスター
ビンの入口側にガスタービン高圧燃焼器を設置し、上記
低圧ガスタービンの入口側にガスタービン再燃器を設置
するとともに、上記低圧ガスタービンの出口側と上記排
熱回収ボイラの入口側との間に再生器を設置したもので
ある。
ドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するため
に、請求項１に記載したように、ガスタービンプラント
に、蒸気タービンプラントおよび排熱回収ボイラを組み
合せたコンバインドサイクル発電プラントにおいて、上
記ガスタービンプラントのガスタービンを高圧ガスター
ビンと低圧ガスタービンに区分けし、上記高圧ガスター
ビンの入口側にガスタービン高圧燃焼器を設置し、上記
低圧ガスタービンの入口側にガスタービン再燃器を設置
するとともに、上記低圧ガスタービンの出口側と上記排
熱回収ボイラの入口側との間に再生器を設置したもので
ある。
【００１６】また、本発明に係るコンバインドサイクル
発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項２
に記載したように、再生器と排熱回収ボイラとを、連続
一体接続および別置き配置のいずれか一方を選択したも
のである。
発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項２
に記載したように、再生器と排熱回収ボイラとを、連続
一体接続および別置き配置のいずれか一方を選択したも
のである。
【００１７】また、本発明に係るコンバインドサイクル
発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項３
に記載したように、低圧ガスタービンから再生器に供給
される排ガス温度を、６５０℃〜８５０℃の範囲に設定
したものである。
発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項３
に記載したように、低圧ガスタービンから再生器に供給
される排ガス温度を、６５０℃〜８５０℃の範囲に設定
したものである。
【００１８】また、本発明に係るコンバインドサイクル
発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項４
に記載したように、再生器から排熱回収ボイラに供給さ
れる排ガス温度を、５００℃〜６５０℃の範囲に設定し
たものである。
発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項４
に記載したように、再生器から排熱回収ボイラに供給さ
れる排ガス温度を、５００℃〜６５０℃の範囲に設定し
たものである。
【００１９】また、本発明に係るコンバインドサイクル
発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項５
に記載したように、空気圧縮機から高圧ガスタービンに
供給される高圧空気の圧力比を、１５〜３５の範囲に設
定したものである。
発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項５
に記載したように、空気圧縮機から高圧ガスタービンに
供給される高圧空気の圧力比を、１５〜３５の範囲に設
定したものである。
【００２０】また、本発明に係るコンバインドサイクル
発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項６
に記載したように、ガスタービンプラントに、蒸気ター
ビンプラントおよび排熱回収ボイラを組み合せたコンバ
インドサイクル発電プラントにおいて、上記ガスタービ
ンプラントのガスタービンを高圧ガスタービンと低圧ガ
スタービンに区分けし、上記高圧ガスタービンの入口側
にガスタービン高圧燃焼器を設置し、上記低圧ガスター
ビンの入口側にガスタービン再燃器を設置するととも
に、上記低圧ガスタービンの出口側と上記排熱回収ボイ
ラの入口側とに間に再生器を設置する一方、上記蒸気プ
ラントの蒸気タービンからのタービン抽気で高圧ガスタ
ービンおよび低圧ガスタービンの高温部を冷却させた
後、上記排熱回収ボイラに回収させる蒸気冷却供給・回
収系を備えたものである。
発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項６
に記載したように、ガスタービンプラントに、蒸気ター
ビンプラントおよび排熱回収ボイラを組み合せたコンバ
インドサイクル発電プラントにおいて、上記ガスタービ
ンプラントのガスタービンを高圧ガスタービンと低圧ガ
スタービンに区分けし、上記高圧ガスタービンの入口側
にガスタービン高圧燃焼器を設置し、上記低圧ガスター
ビンの入口側にガスタービン再燃器を設置するととも
に、上記低圧ガスタービンの出口側と上記排熱回収ボイ
ラの入口側とに間に再生器を設置する一方、上記蒸気プ
ラントの蒸気タービンからのタービン抽気で高圧ガスタ
ービンおよび低圧ガスタービンの高温部を冷却させた
後、上記排熱回収ボイラに回収させる蒸気冷却供給・回
収系を備えたものである。
【００２１】また、本発明に係るコンバインドサイクル
発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項７
に記載したように、ガスタービンプラントに、蒸気ター
ビンプラントおよび排熱回収ボイラを組み合せたコンバ
インドサイクル発電プラントにおいて、上記ガスタービ
ンプラントのガスタービンを高圧ガスタービンと低圧ガ
スタービンに区分けし、上記高圧ガスタービンの入口側
にガスタービン高圧燃焼器を設置し、上記低圧ガスター
ビンの入口側にガスタービン再燃器を設置するととも
に、上記低圧ガスタービンの出口側と上記排熱回収ボイ
ラの入口側との間に再生器を設置する一方、上記ガスタ
ービンプラントの空気圧縮機からの空気圧縮機抽気で上
記ガスタービン高圧燃焼器およびガスタービン再燃器の
高温部を冷却させた後、上記空気圧縮機から上記再生器
を介して上記ガスタービン高圧燃焼器に回収する高圧空
気に合流させる循環空気系を備えたものである。
発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項７
に記載したように、ガスタービンプラントに、蒸気ター
ビンプラントおよび排熱回収ボイラを組み合せたコンバ
インドサイクル発電プラントにおいて、上記ガスタービ
ンプラントのガスタービンを高圧ガスタービンと低圧ガ
スタービンに区分けし、上記高圧ガスタービンの入口側
にガスタービン高圧燃焼器を設置し、上記低圧ガスター
ビンの入口側にガスタービン再燃器を設置するととも
に、上記低圧ガスタービンの出口側と上記排熱回収ボイ
ラの入口側との間に再生器を設置する一方、上記ガスタ
ービンプラントの空気圧縮機からの空気圧縮機抽気で上
記ガスタービン高圧燃焼器およびガスタービン再燃器の
高温部を冷却させた後、上記空気圧縮機から上記再生器
を介して上記ガスタービン高圧燃焼器に回収する高圧空
気に合流させる循環空気系を備えたものである。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係るコンバインド
サイクル発電プラントの実施形態を添付図面および図中
に付した符号を引用して説明する。
サイクル発電プラントの実施形態を添付図面および図中
に付した符号を引用して説明する。
【００２３】図１は、本発明に係るコンバインドサイク
ル発電プラントの第１実施形態を示す概略系統図であ
る。
ル発電プラントの第１実施形態を示す概略系統図であ
る。
【００２４】本実施形態に係るコンバインドサイクル発
電プラントは、共通のタービンロータ（回転軸）１１に
軸直結させたガスタービンプラント１２および蒸気ター
ビンプラント１３と、別置き配置の排熱回収ボイラ１４
とから構成されている。
電プラントは、共通のタービンロータ（回転軸）１１に
軸直結させたガスタービンプラント１２および蒸気ター
ビンプラント１３と、別置き配置の排熱回収ボイラ１４
とから構成されている。
【００２５】ガスタービンプラント１２は、空気圧縮機
１５、ガスタービン高圧燃焼器１６、高圧ガスタービン
１７、ガスタービン再燃器１８、低圧ガスタービン１
９、再生器２０を備えたブレイトンサイクルになってい
る。
１５、ガスタービン高圧燃焼器１６、高圧ガスタービン
１７、ガスタービン再燃器１８、低圧ガスタービン１
９、再生器２０を備えたブレイトンサイクルになってい
る。
【００２６】また、蒸気タービンプラント１３は、蒸気
タービン２１、復水器２２、給水ポンプ２３、発電機２
４を備えたランキンサイクルになっている。
タービン２１、復水器２２、給水ポンプ２３、発電機２
４を備えたランキンサイクルになっている。
【００２７】また、排熱回収ボイラ１４は、ガスタービ
ンプラント１２の再生器２０の出口側に接続される。こ
の場合、排熱回収ボイラ１４および再生器２０は、熱交
換器としての機能を備えている点で同質であるので、図
２に示すように、フランジあるいは溶接等で接合させて
もよく、また別置きにしてもよい。なお、再生器２０
は、図２に示すように器壁に沿って伝熱管２５を配置
し、伝熱管２５内を空気圧縮機１５からの高圧空気を供
給し、管外を低圧ガスタービン１９からのガスタービン
排ガスを流し、高圧空気を加熱させてガスタービン排ガ
スの熱の有効活用を図っている。さらに、排熱回収ボイ
ラ１４は、長筒状のケーシング２６で形成し、器内に過
熱器、蒸発器、節炭器（ともに図示せず）等の熱交換器
を収容し、器外に三つの蒸気ドラム２７を設置した、い
わゆる複圧タイプになっている。
ンプラント１２の再生器２０の出口側に接続される。こ
の場合、排熱回収ボイラ１４および再生器２０は、熱交
換器としての機能を備えている点で同質であるので、図
２に示すように、フランジあるいは溶接等で接合させて
もよく、また別置きにしてもよい。なお、再生器２０
は、図２に示すように器壁に沿って伝熱管２５を配置
し、伝熱管２５内を空気圧縮機１５からの高圧空気を供
給し、管外を低圧ガスタービン１９からのガスタービン
排ガスを流し、高圧空気を加熱させてガスタービン排ガ
スの熱の有効活用を図っている。さらに、排熱回収ボイ
ラ１４は、長筒状のケーシング２６で形成し、器内に過
熱器、蒸発器、節炭器（ともに図示せず）等の熱交換器
を収容し、器外に三つの蒸気ドラム２７を設置した、い
わゆる複圧タイプになっている。
【００２８】このような構成を備えたコンバインドサイ
クル発電プラントにおいて、ガスタービンプラント１２
は、空気圧縮機１５で吸い込んだ大気を圧縮して高圧空
気にし、高圧空気を再生器２０に案内し、ここで低圧ガ
スタービン１９からの排ガスの熱の有効活用を図って高
温化させ、燃料Ｆ1 とともにガスタービン高圧燃焼器１
６に供給し、燃焼ガスを生成する。
クル発電プラントにおいて、ガスタービンプラント１２
は、空気圧縮機１５で吸い込んだ大気を圧縮して高圧空
気にし、高圧空気を再生器２０に案内し、ここで低圧ガ
スタービン１９からの排ガスの熱の有効活用を図って高
温化させ、燃料Ｆ1 とともにガスタービン高圧燃焼器１
６に供給し、燃焼ガスを生成する。
【００２９】ガスタービン高圧燃焼器１６は、生成した
燃焼ガスを高圧ガスタービン１７に供給して膨張仕事を
させ、膨張仕事後のガスタービン排気を再び燃料Ｆ2 と
ともにガスタービン再燃器１８に供給して燃焼ガスを生
成し、その燃焼ガスを低圧ガスタービン１９で再び膨張
仕事をさせてタービンロータ１１に回転トルクを与えて
いる。
燃焼ガスを高圧ガスタービン１７に供給して膨張仕事を
させ、膨張仕事後のガスタービン排気を再び燃料Ｆ2 と
ともにガスタービン再燃器１８に供給して燃焼ガスを生
成し、その燃焼ガスを低圧ガスタービン１９で再び膨張
仕事をさせてタービンロータ１１に回転トルクを与えて
いる。
【００３０】低圧ガスタービン１９は、膨張仕事を終え
たガスタービン排気を再生器２０に案内し、上述空気圧
縮機１５からの高圧空気を加熱させた後、排熱回収ボイ
ラ１４に供給する。
たガスタービン排気を再生器２０に案内し、上述空気圧
縮機１５からの高圧空気を加熱させた後、排熱回収ボイ
ラ１４に供給する。
【００３１】排熱回収ボイラ１４は、再熱器２０から供
給されたガスタービン排熱ガスを熱源として蒸気を発生
させ、その蒸気を蒸気タービンプラント１３の蒸気ター
ビン２１に供給し、膨張仕事をさせてタービンロータ１
１に回転トルクを与えて発電機２４を駆動する。この場
合、発電機２４は、高圧ガスタービン１７、低圧ガスタ
ービン１９、蒸気タービン２１からタービンロータ１１
に与えられた回転トルクから空気圧縮機１５、発電機２
４および各タービン１７，１９，２１自身を回転させる
に必要な回転トルクを差し引いた分を電気出力として変
換している。
給されたガスタービン排熱ガスを熱源として蒸気を発生
させ、その蒸気を蒸気タービンプラント１３の蒸気ター
ビン２１に供給し、膨張仕事をさせてタービンロータ１
１に回転トルクを与えて発電機２４を駆動する。この場
合、発電機２４は、高圧ガスタービン１７、低圧ガスタ
ービン１９、蒸気タービン２１からタービンロータ１１
に与えられた回転トルクから空気圧縮機１５、発電機２
４および各タービン１７，１９，２１自身を回転させる
に必要な回転トルクを差し引いた分を電気出力として変
換している。
【００３２】また、蒸気タービン２１は、膨張仕事を終
えたタービン排気を復水器２２に供給し、冷却水、例え
ば海水で常温水（復水・給水）に凝縮させ、その常温水
を給水として給水ポンプ２３で昇圧させた後、排熱回収
ボイラ１４に還流させる。
えたタービン排気を復水器２２に供給し、冷却水、例え
ば海水で常温水（復水・給水）に凝縮させ、その常温水
を給水として給水ポンプ２３で昇圧させた後、排熱回収
ボイラ１４に還流させる。
【００３３】このように、本実施形態では、ガスタービ
ンプラント１２に高圧ガスタービン１７と低圧ガスター
ビン１９を区分けして備え、各ガスタービン１７，１９
の入口側にガスタービン高圧燃焼器１６、ガスタービン
再燃器１８を設置する一方、低圧ガスタービン１９の出
口側に再生器２０を設け、再生器２０で低圧ガスタービ
ン１９からのガスタービン排ガスの熱を利用して空気圧
縮機１５からの高圧空気をさらに高温化させ、高圧空気
を高温化させたガスタービン排ガスの熱を再活用して排
熱回収ボイラ１４で蒸気を発生させ、各ガスタービン１
７，１９からのガスタービン排ガスの熱をあますことな
く活用したので、ガスタービン高圧燃焼器１６およびガ
スタービン再燃器１８に投入する燃料Ｆ1 ，Ｆ2 を少な
くさせることができ、図５に示す従来のコンバインドサ
イクル発電プラントに較べてプラント熱効率をより一層
向上させることができる。
ンプラント１２に高圧ガスタービン１７と低圧ガスター
ビン１９を区分けして備え、各ガスタービン１７，１９
の入口側にガスタービン高圧燃焼器１６、ガスタービン
再燃器１８を設置する一方、低圧ガスタービン１９の出
口側に再生器２０を設け、再生器２０で低圧ガスタービ
ン１９からのガスタービン排ガスの熱を利用して空気圧
縮機１５からの高圧空気をさらに高温化させ、高圧空気
を高温化させたガスタービン排ガスの熱を再活用して排
熱回収ボイラ１４で蒸気を発生させ、各ガスタービン１
７，１９からのガスタービン排ガスの熱をあますことな
く活用したので、ガスタービン高圧燃焼器１６およびガ
スタービン再燃器１８に投入する燃料Ｆ1 ，Ｆ2 を少な
くさせることができ、図５に示す従来のコンバインドサ
イクル発電プラントに較べてプラント熱効率をより一層
向上させることができる。
【００３４】図３は、縦軸に温度を、横軸に空気圧縮機
１５から高圧ガスタービン１７に供給される高圧空気の
圧力比をあらわした場合、本発明に係るコンバインドサ
イクル発電プラントのガスタービン排ガス温度（低圧ガ
スタービンから再生器に供給される排ガス温度）、再生
器出口空気温度（再生器からガスタービン高圧燃焼器に
供給される空気温度）、再生器出口ガス温度（再生器か
ら排熱回収ボイラに供給される排ガス温度）、空気圧縮
機吐出空気温度の特性線図である。
１５から高圧ガスタービン１７に供給される高圧空気の
圧力比をあらわした場合、本発明に係るコンバインドサ
イクル発電プラントのガスタービン排ガス温度（低圧ガ
スタービンから再生器に供給される排ガス温度）、再生
器出口空気温度（再生器からガスタービン高圧燃焼器に
供給される空気温度）、再生器出口ガス温度（再生器か
ら排熱回収ボイラに供給される排ガス温度）、空気圧縮
機吐出空気温度の特性線図である。
【００３５】この特性線図によれば、空気圧縮機１５か
ら高圧ガスタービン１７に供給される高圧空気の圧力比
を、１５〜３５の範囲に設定すれば、低圧ガスタービン
１９の出口から再生器２０に供給される排ガス温度を６
５０℃〜８５０℃の範囲に設定することができ、再生器
２０から排熱回収ボイラ１４に供給される排ガス温度を
５００℃〜６５０℃の範囲に設定することができる。
ら高圧ガスタービン１７に供給される高圧空気の圧力比
を、１５〜３５の範囲に設定すれば、低圧ガスタービン
１９の出口から再生器２０に供給される排ガス温度を６
５０℃〜８５０℃の範囲に設定することができ、再生器
２０から排熱回収ボイラ１４に供給される排ガス温度を
５００℃〜６５０℃の範囲に設定することができる。
【００３６】したがって、本実施形態によれば、低圧ガ
スタービン１９の排ガスの熱を有効に活用して再生器２
０で空気圧縮機１５から供給された吐出空気（高圧空
気）を加熱して高温化させているので、従来のコンバイ
ンドサイクル発電プラントに較べてガスタービン高圧燃
焼器１６およびガスタービン再燃器１８に投入する燃料
Ｆ1 ，Ｆ2 を少なくさせることができる。
スタービン１９の排ガスの熱を有効に活用して再生器２
０で空気圧縮機１５から供給された吐出空気（高圧空
気）を加熱して高温化させているので、従来のコンバイ
ンドサイクル発電プラントに較べてガスタービン高圧燃
焼器１６およびガスタービン再燃器１８に投入する燃料
Ｆ1 ，Ｆ2 を少なくさせることができる。
【００３７】また、本実施形態によれば、再生器２０か
ら排熱回収ボイラ１４に供給されるガスタービン排ガス
の温度を５００℃〜６５０℃の範囲に設定することによ
り、排熱回収ボイラ１４から蒸気タービンプラント１３
の蒸気タービン２１に供給される蒸気の温度を４８０℃
〜６３０℃とし、蒸気圧力を７ＭＰａ〜１５ＭＰａにす
ることができ、従来からコンバインドサイクル発電プラ
ントに適用される蒸気タービン２１をそのまま適用で
き、好都合になる。なお、排熱回収ボイラ１４に供給さ
れる再生器２０からのガスタービン排ガス温度は、再生
器２０の温度効率により決定されるものであり、蒸気タ
ービン２１に供給される蒸気温度を４８０℃以下にする
と、蒸気タービン２１の出力が低下する。また、蒸気温
度を６３０℃以上にすると、蒸気タービン出力が増加す
るものの、蒸気タービン２１の各構成部品の高温化対策
が必要となり、コストアップにつながり好ましくない。
ら排熱回収ボイラ１４に供給されるガスタービン排ガス
の温度を５００℃〜６５０℃の範囲に設定することによ
り、排熱回収ボイラ１４から蒸気タービンプラント１３
の蒸気タービン２１に供給される蒸気の温度を４８０℃
〜６３０℃とし、蒸気圧力を７ＭＰａ〜１５ＭＰａにす
ることができ、従来からコンバインドサイクル発電プラ
ントに適用される蒸気タービン２１をそのまま適用で
き、好都合になる。なお、排熱回収ボイラ１４に供給さ
れる再生器２０からのガスタービン排ガス温度は、再生
器２０の温度効率により決定されるものであり、蒸気タ
ービン２１に供給される蒸気温度を４８０℃以下にする
と、蒸気タービン２１の出力が低下する。また、蒸気温
度を６３０℃以上にすると、蒸気タービン出力が増加す
るものの、蒸気タービン２１の各構成部品の高温化対策
が必要となり、コストアップにつながり好ましくない。
【００３８】図４は、縦軸にプラント熱高率を、横軸に
空気圧縮機１５から高圧ガスタービン１７に供給される
高圧空気の圧力比をあらわし、従来のプラント熱効率と
本発明によるプラント熱効率とを対比させたプラント熱
効率線図である。
空気圧縮機１５から高圧ガスタービン１７に供給される
高圧空気の圧力比をあらわし、従来のプラント熱効率と
本発明によるプラント熱効率とを対比させたプラント熱
効率線図である。
【００３９】このプラント熱効率線図によれば、空気圧
縮機１５から高圧ガスタービン１７に供給される圧力比
を１５〜３５の範囲に設定することにより、従来の非再
燃式ガスタービンプラントを備えたコンバインドサイク
ル発電プラントに較べて本発明による再燃式ガスタービ
ンプラントを備えたコンバインドサイクル発電プラント
の方がプラント熱効率をより一層向上できることが認め
られる。なお、空気圧縮機１５から高圧ガスタービン１
７に供給される高圧空気の圧力比を４０以上に設定する
と、空気圧縮機１５に失速が発生し、危険を伴う。
縮機１５から高圧ガスタービン１７に供給される圧力比
を１５〜３５の範囲に設定することにより、従来の非再
燃式ガスタービンプラントを備えたコンバインドサイク
ル発電プラントに較べて本発明による再燃式ガスタービ
ンプラントを備えたコンバインドサイクル発電プラント
の方がプラント熱効率をより一層向上できることが認め
られる。なお、空気圧縮機１５から高圧ガスタービン１
７に供給される高圧空気の圧力比を４０以上に設定する
と、空気圧縮機１５に失速が発生し、危険を伴う。
【００４０】図５は、本発明に係るコンバインドサイク
ル発電プラントの第２実施形態を示す概略系統図であ
る。なお、第１実施形態の構成部品と同一部分には同一
符号を付す。
ル発電プラントの第２実施形態を示す概略系統図であ
る。なお、第１実施形態の構成部品と同一部分には同一
符号を付す。
【００４１】本実施形態は、蒸気タービンプラント１３
の蒸気タービン２１から抽気したタービン抽気を高圧ガ
スタービン１７、低圧ガスタービン１９のガスタービン
高温部、例えばガスタービン静翼、ガスタービン動翼、
シュラウドセグメントに冷却用として供給し、ガスター
ビン高温部を冷却後のタービン抽気を排熱回収ボイラ１
４の、例えば再熱部に回収させる蒸気冷却供給・回収系
２８を設けたものである。なお、蒸気冷却供給・回収系
２８は、蒸気タービンプラント１３が高圧タービン、中
圧タービン、低圧タービンに区分けされている場合、ガ
スタービン高温部を冷却後のタービン抽気を中圧タービ
ンに回収させてもよい。
の蒸気タービン２１から抽気したタービン抽気を高圧ガ
スタービン１７、低圧ガスタービン１９のガスタービン
高温部、例えばガスタービン静翼、ガスタービン動翼、
シュラウドセグメントに冷却用として供給し、ガスター
ビン高温部を冷却後のタービン抽気を排熱回収ボイラ１
４の、例えば再熱部に回収させる蒸気冷却供給・回収系
２８を設けたものである。なお、蒸気冷却供給・回収系
２８は、蒸気タービンプラント１３が高圧タービン、中
圧タービン、低圧タービンに区分けされている場合、ガ
スタービン高温部を冷却後のタービン抽気を中圧タービ
ンに回収させてもよい。
【００４２】このように、本実施形態では、タービン抽
気を、冷却用としてガスタービン高温部に供給し、冷却
後のタービン抽気を排熱回収ボイラ１４に回収させる蒸
気冷却供給・回収系２８を設けたので、ガスタービンを
高温化することができ、プラント熱効率を向上させるこ
とができる。特に、蒸気は比熱が高いので、ガスタービ
ン高温部の冷却に有効である。
気を、冷却用としてガスタービン高温部に供給し、冷却
後のタービン抽気を排熱回収ボイラ１４に回収させる蒸
気冷却供給・回収系２８を設けたので、ガスタービンを
高温化することができ、プラント熱効率を向上させるこ
とができる。特に、蒸気は比熱が高いので、ガスタービ
ン高温部の冷却に有効である。
【００４３】図６は、本発明に係るコンバインドサイク
ル発電プラントの第３実施形態を示す概略系統図であ
る。なお、第１実施形態の構成部分と同一部分には同一
符号を付す。
ル発電プラントの第３実施形態を示す概略系統図であ
る。なお、第１実施形態の構成部分と同一部分には同一
符号を付す。
【００４４】本実施形態は、空気圧縮機１５で圧縮され
た高圧空気の一部を抽気し、その空気圧縮機抽気を、ガ
スタービン高圧燃焼器１６、ガスタービン再燃器１８の
高温部、例えば燃焼器ライナ、トラジションピース（燃
焼器尾筒）に冷却用として供給し、各燃焼器１６，１８
の高温部を冷却後の空気圧縮機抽気をガスタービン高圧
燃焼器１６の入口側に回収させる循環空気系２９を設け
たものである。なお、各燃焼器１６，１８の高温部を冷
却後の空気圧縮機抽気は、再生器２０に回収させてもよ
い。
た高圧空気の一部を抽気し、その空気圧縮機抽気を、ガ
スタービン高圧燃焼器１６、ガスタービン再燃器１８の
高温部、例えば燃焼器ライナ、トラジションピース（燃
焼器尾筒）に冷却用として供給し、各燃焼器１６，１８
の高温部を冷却後の空気圧縮機抽気をガスタービン高圧
燃焼器１６の入口側に回収させる循環空気系２９を設け
たものである。なお、各燃焼器１６，１８の高温部を冷
却後の空気圧縮機抽気は、再生器２０に回収させてもよ
い。
【００４５】このように、本実施形態では、空気圧縮機
抽気を冷却用として各燃焼器１６，１８の高温部に供給
し、冷却後の空気圧縮機抽気をガスタービン高圧燃焼器
１６の入口側に回収させる循環空気系２９を設けたの
で、空気圧縮抽気を高圧ガスタービン１７、低圧ガスタ
ービン１９の動力（回転トルク）の発生に寄与させるこ
とができ、ガスタービンの高温化の下、プラント熱効率
を向上させることかできる。
抽気を冷却用として各燃焼器１６，１８の高温部に供給
し、冷却後の空気圧縮機抽気をガスタービン高圧燃焼器
１６の入口側に回収させる循環空気系２９を設けたの
で、空気圧縮抽気を高圧ガスタービン１７、低圧ガスタ
ービン１９の動力（回転トルク）の発生に寄与させるこ
とができ、ガスタービンの高温化の下、プラント熱効率
を向上させることかできる。
【００４６】
【発明の効果】以上の説明の通り、本発明に係るコンバ
インドサイクル発電プラントは、ガスタービンを高圧ガ
スタービンと低圧ガスタービンとに区分けし、空気圧縮
機から高圧ガスタービンに供給される高圧空気を適性圧
力比に設定して膨張仕事をさせるとともに、低圧ガスタ
ービンの出口側と排熱回収ボイラの入口側との間に再生
器を設け、空気圧縮機からの高圧空気を、再生器で低圧
ガスタービンからの排ガスにより熱交換させてガスター
ビン高圧燃焼器に供給し、排ガスの熱をあますことなく
充分に活用し、ガスタービン高圧燃焼器に投入する燃料
を少なくさせたので、プラント熱効率を従来に較べてよ
り一層向上させることができる。
インドサイクル発電プラントは、ガスタービンを高圧ガ
スタービンと低圧ガスタービンとに区分けし、空気圧縮
機から高圧ガスタービンに供給される高圧空気を適性圧
力比に設定して膨張仕事をさせるとともに、低圧ガスタ
ービンの出口側と排熱回収ボイラの入口側との間に再生
器を設け、空気圧縮機からの高圧空気を、再生器で低圧
ガスタービンからの排ガスにより熱交換させてガスター
ビン高圧燃焼器に供給し、排ガスの熱をあますことなく
充分に活用し、ガスタービン高圧燃焼器に投入する燃料
を少なくさせたので、プラント熱効率を従来に較べてよ
り一層向上させることができる。
【００４７】その再、再生器は、低圧ガスタービンから
の排ガスを適正な圧力・温度にして排熱回収ボイラに供
給し、排熱回収ボイラから発生する蒸気を適正・適温に
して蒸気タービンプラントの蒸気タービンに供給するの
で、従来の蒸気タービンの構造を改造することなくその
まま適用することができる。
の排ガスを適正な圧力・温度にして排熱回収ボイラに供
給し、排熱回収ボイラから発生する蒸気を適正・適温に
して蒸気タービンプラントの蒸気タービンに供給するの
で、従来の蒸気タービンの構造を改造することなくその
まま適用することができる。
【００４８】また、本発明に係るコンバインドサイクル
発電プラントは、蒸気タービンプラントの蒸気タービン
から抽気した蒸気で、高圧ガスタービンおよび低圧ガス
タービンの高温部を冷却させた後、排熱回収ボイラに回
収させる蒸気冷却供給・回収系を備え、各ガスタービン
の高温化に対処させて各ガスタービン高温部の強度維持
を図るとともに、排熱回収ボイラで回収した蒸気を再び
蒸気タービンに供給するので、蒸気の有効活用を図るこ
とができ、プラント熱効率を向上させることができる。
発電プラントは、蒸気タービンプラントの蒸気タービン
から抽気した蒸気で、高圧ガスタービンおよび低圧ガス
タービンの高温部を冷却させた後、排熱回収ボイラに回
収させる蒸気冷却供給・回収系を備え、各ガスタービン
の高温化に対処させて各ガスタービン高温部の強度維持
を図るとともに、排熱回収ボイラで回収した蒸気を再び
蒸気タービンに供給するので、蒸気の有効活用を図るこ
とができ、プラント熱効率を向上させることができる。
【００４９】また、本発明に係るコンバインドサイクル
発電プラントは、空気圧縮機からの空気圧縮機抽気をガ
スタービン高圧燃焼器およびガスタービン再燃器の高温
部に供給して冷却し、冷却後の空気圧縮機抽気を、空気
圧縮機から再生器を介してガスタービン高圧燃焼器に供
給される高圧空気に合流させる循環空気系を備え、ガス
タービン高圧燃焼器およびガスタービン再燃器の高温部
を冷却させた空気圧縮機抽気を無駄にすることなく、高
圧ガスタービンおよび低圧ガスタービンの動力発生用に
回収させたので、エネルギの有効活用を図ることがで
き、プラント熱効率を向上させることができる。
発電プラントは、空気圧縮機からの空気圧縮機抽気をガ
スタービン高圧燃焼器およびガスタービン再燃器の高温
部に供給して冷却し、冷却後の空気圧縮機抽気を、空気
圧縮機から再生器を介してガスタービン高圧燃焼器に供
給される高圧空気に合流させる循環空気系を備え、ガス
タービン高圧燃焼器およびガスタービン再燃器の高温部
を冷却させた空気圧縮機抽気を無駄にすることなく、高
圧ガスタービンおよび低圧ガスタービンの動力発生用に
回収させたので、エネルギの有効活用を図ることがで
き、プラント熱効率を向上させることができる。
【図１】本発明に係るコンバインドサイクル発電プラン
トの第１実施形態を示す概略系統図。
トの第１実施形態を示す概略系統図。
【図２】本発明に係るコンバインドサイクル発電プラン
トの第１実施形態に適用する再生器と排熱回収ボイラを
示す概略斜視図。
トの第１実施形態に適用する再生器と排熱回収ボイラを
示す概略斜視図。
【図３】本発明に係るコンバインドサイクル発電プラン
トに使用されるガスタービン排ガス温度、再生器出口空
気温度、再生器出口ガス温度、空気圧縮機吐出空気温度
のそれぞれを示す特性線図。
トに使用されるガスタービン排ガス温度、再生器出口空
気温度、再生器出口ガス温度、空気圧縮機吐出空気温度
のそれぞれを示す特性線図。
【図４】本発明によるプラント熱効率と従来のプラント
熱効率とを対比させたプラント熱効率線図。
熱効率とを対比させたプラント熱効率線図。
【図５】本発明に係るコンバインドサイクル発電プラン
トの第２実施形態を示す概略系統図。
トの第２実施形態を示す概略系統図。
【図６】本発明に係るコンバインドサイクル発電プラン
トの第３実施形態を示す概略系統図。
トの第３実施形態を示す概略系統図。
【図７】従来のコンバインドサイクル発電プラントを示
す概略系統図。
す概略系統図。
１ ガスタービンプラント ２ 蒸気タービンプラント ３ 排熱回収ボイラ ４ 空気圧縮機 ５ ガスタービン燃焼器 ６ ガスタービン ７ 発電機 ８ 蒸気タービン ９ 復水器 １０ 給水ポンプ １１ タービンロータ １２ ガスタービンプラント １３ 蒸気タービンプラント １４ 排熱回収ボイラ １５ 空気圧縮機 １６ ガスタービン高圧燃焼器 １７ 高圧ガスタービン １８ ガスタービン再燃器 １９ 低圧ガスタービン ２０ 再生器 ２１ 蒸気タービン ２２ 復水器 ２３ 給水ポンプ ２４ 発電機 ２５ 伝熱管 ２６ ケーシング ２７ 蒸気ドラム ２８ 蒸気冷却供給・回収系 ２９ 循環空気系
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 正彦 神奈川県横浜市鶴見区末広町二丁目４番地 株式会社東芝京浜事業所内
Claims (7)
- 【請求項１】 ガスタービンプラントに、蒸気タービン
プラントおよび排熱回収ボイラを組み合せたコンバイン
ドサイクル発電プラントにおいて、上記ガスタービンプ
ラントのガスタービンを高圧ガスタービンと低圧ガスタ
ービンに区分けし、上記高圧ガスタービンの入口側にガ
スタービン高圧燃焼器を設置し、上記低圧ガスタービン
の入口側にガスタービン再燃器を設置するとともに、上
記低圧ガスタービンの出口側と上記排熱回収ボイラの入
口側との間に再生器を設置したことを特徴とするコンバ
インドサイクル発電プラント。 - 【請求項２】 再生器と排熱回収ボイラとを、連続一体
接続および別置き配置のいずれか一方を選択したことを
特徴とするコンバインドサイクル発電プラント。 - 【請求項３】 低圧ガスタービンから再生器に供給され
る排ガス温度を、６５０℃〜８５０℃の範囲に設定した
ことを特徴とする請求項１記載のコンバインドサイクル
発電プラント。 - 【請求項４】 再生器から排熱回収ボイラに供給される
排ガス温度を、５００℃〜６５０℃の範囲に設定したこ
とを特徴とする請求項１記載のコンバインドサイクル発
電プラント。 - 【請求項５】 空気圧縮機から高圧ガスタービンに供給
される高圧空気の圧力比を、１５〜３５の範囲に設定し
たことを特徴とする請求項１記載のコンバインドサイク
ル発電プラント。 - 【請求項６】 ガスタービンプラントに、蒸気タービン
プラントおよび排熱回収ボイラを組み合せたコンバイン
ドサイクル発電プラントにおいて、上記ガスタービンプ
ラントのガスタービンを高圧ガスタービンと低圧ガスタ
ービンに区分けし、上記高圧ガスタービンの入口側にガ
スタービン高圧燃焼器を設置し、上記低圧ガスタービン
の入口側にガスタービン再燃器を設置するとともに、上
記低圧ガスタービンの出口側と上記排熱回収ボイラの入
口側とに間に再生器を設置する一方、上記蒸気プラント
の蒸気タービンからのタービン抽気で高圧ガスタービン
および低圧ガスタービンの高温部を冷却させた後、上記
排熱回収ボイラに回収させる蒸気冷却供給・回収系を備
えたことを特徴とするコンバインドサイクル発電プラン
ト。 - 【請求項７】 ガスタービンプラントに、蒸気タービン
プラントおよび排熱回収ボイラを組み合せたコンバイン
ドサイクル発電プラントにおいて、上記ガスタービンプ
ラントのガスタービンを高圧ガスタービンと低圧ガスタ
ービンに区分けし、上記高圧ガスタービンの入口側にガ
スタービン高圧燃焼器を設置し、上記低圧ガスタービン
の入口側にガスタービン再燃器を設置するとともに、上
記低圧ガスタービンの出口側と上記排熱回収ボイラの入
口側との間に再生器を設置する一方、上記ガスタービン
プラントの空気圧縮機からの空気圧縮機抽気で上記ガス
タービン高圧燃焼器およびガスタービン再燃器の高温部
を冷却させた後、上記空気圧縮機から上記再生器を介し
て上記ガスタービン高圧燃焼器に回収する高圧空気に合
流させる循環空気系を備えたことを特徴とするコンバイ
ンドサイクル発電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07926898A JP4028070B2 (ja) | 1998-03-26 | 1998-03-26 | コンバインドサイクル発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07926898A JP4028070B2 (ja) | 1998-03-26 | 1998-03-26 | コンバインドサイクル発電プラント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11280412A true JPH11280412A (ja) | 1999-10-12 |
| JP4028070B2 JP4028070B2 (ja) | 2007-12-26 |
Family
ID=13685126
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07926898A Expired - Fee Related JP4028070B2 (ja) | 1998-03-26 | 1998-03-26 | コンバインドサイクル発電プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4028070B2 (ja) |
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| KR101571245B1 (ko) | 2014-05-30 | 2015-11-24 | 현대중공업 주식회사 | 석탄가스화 복합발전 시스템 |
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1998
- 1998-03-26 JP JP07926898A patent/JP4028070B2/ja not_active Expired - Fee Related
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