JPH11285632A - オゾン吸着剤、オゾン吸着用成形体及びその製造方法 - Google Patents
オゾン吸着剤、オゾン吸着用成形体及びその製造方法Info
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- JPH11285632A JPH11285632A JP10091815A JP9181598A JPH11285632A JP H11285632 A JPH11285632 A JP H11285632A JP 10091815 A JP10091815 A JP 10091815A JP 9181598 A JP9181598 A JP 9181598A JP H11285632 A JPH11285632 A JP H11285632A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 水分の存在する系においても大きなオゾン吸
着能を有し、優れたオゾン保持率を有する（オゾン分解
率の低い）オゾン吸着剤、並びに、この吸着剤を使用形
態に則した形状に成形した成形体及びその製造方法を提
供しようとするものである。 【解決手段】 ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が７０以上であ
る高シリカペンタシルゼオライト、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ
3 比が２０以上である脱アルミニウムフォージャサイ
ト、及び、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０以上であるメ
ソポーラスシリケートの群から選択される１種又は２種
以上のものを含有することを特徴とするオゾン吸着剤、
並びに、オゾン吸着剤成形体及びその製造方法である。
着能を有し、優れたオゾン保持率を有する（オゾン分解
率の低い）オゾン吸着剤、並びに、この吸着剤を使用形
態に則した形状に成形した成形体及びその製造方法を提
供しようとするものである。 【解決手段】 ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が７０以上であ
る高シリカペンタシルゼオライト、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ
3 比が２０以上である脱アルミニウムフォージャサイ
ト、及び、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０以上であるメ
ソポーラスシリケートの群から選択される１種又は２種
以上のものを含有することを特徴とするオゾン吸着剤、
並びに、オゾン吸着剤成形体及びその製造方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、優れたオゾン吸着
能を有し、かつオゾン分解率の低いオゾン吸着剤、特
に、オゾン貯蔵に適したオゾン吸着剤、オゾン濃縮用の
圧力スイング吸着法や温度スイング吸着法に適したオゾ
ン吸着剤に関し、さらにはオゾン吸着剤を所定形状に成
形した成形体及びその製造方法に関する。
能を有し、かつオゾン分解率の低いオゾン吸着剤、特
に、オゾン貯蔵に適したオゾン吸着剤、オゾン濃縮用の
圧力スイング吸着法や温度スイング吸着法に適したオゾ
ン吸着剤に関し、さらにはオゾン吸着剤を所定形状に成
形した成形体及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】オゾンはクリーンで二次公害の恐れがな
く取扱が容易な酸化剤であり、殺菌、洗浄、酸化漂白な
どの分野で広く使用されている。他方、オゾンは分解し
やすいため、ボンベ等に充填して貯蔵することはでき
ず、一般的には無声放電方式、紫外線ランプ方式、水電
解方式などのオゾン発生器からのオゾンを直接使用する
形がとられている。そのためオゾン発生器を使用現場に
設置して使用時に稼働させてオゾンを得ていた。オゾン
発生器から直接供給されるオゾンは、使用する側の負荷
変動に対応することが難しい。
く取扱が容易な酸化剤であり、殺菌、洗浄、酸化漂白な
どの分野で広く使用されている。他方、オゾンは分解し
やすいため、ボンベ等に充填して貯蔵することはでき
ず、一般的には無声放電方式、紫外線ランプ方式、水電
解方式などのオゾン発生器からのオゾンを直接使用する
形がとられている。そのためオゾン発生器を使用現場に
設置して使用時に稼働させてオゾンを得ていた。オゾン
発生器から直接供給されるオゾンは、使用する側の負荷
変動に対応することが難しい。
【０００３】そこで、オゾンを予めオゾン吸着剤に吸着
して貯蔵させておき、必要なときに必要な量だけ脱着さ
せて使用する貯蔵方法が考えられるが、大量のオゾンを
吸着できるオゾン吸着剤が未だ開発されていない。オゾ
ン吸着量の小さなオゾン吸着剤を用いるとオゾン吸着剤
が大量に必要となり、貯蔵装置も大型化するので経済性
に欠けるという問題がある。
して貯蔵させておき、必要なときに必要な量だけ脱着さ
せて使用する貯蔵方法が考えられるが、大量のオゾンを
吸着できるオゾン吸着剤が未だ開発されていない。オゾ
ン吸着量の小さなオゾン吸着剤を用いるとオゾン吸着剤
が大量に必要となり、貯蔵装置も大型化するので経済性
に欠けるという問題がある。
【０００４】他方、無声放電方式、紫外線ランプ方式、
水電解方式などのオゾン発生装置は、高濃度のオゾンを
発生することができない。したがって、高濃度のオゾン
を連続的に使用するときには、圧力スイング吸着法や温
度スイング吸着法でオゾンガスを濃縮することが考えら
れるが、圧力差や温度差で大きな吸着能の違いを示すオ
ゾン吸着剤が未だ開発されていない。
水電解方式などのオゾン発生装置は、高濃度のオゾンを
発生することができない。したがって、高濃度のオゾン
を連続的に使用するときには、圧力スイング吸着法や温
度スイング吸着法でオゾンガスを濃縮することが考えら
れるが、圧力差や温度差で大きな吸着能の違いを示すオ
ゾン吸着剤が未だ開発されていない。
【０００５】特開昭５３−６４６９０号公報には、シリ
カゲルをオゾン吸着剤として用い、液体酸素を原料とし
てオゾンを発生させ、オゾン含有ガスを−６０℃程度ま
で冷却してから、シリカゲルを充填した吸着塔に供給し
てオゾンを吸着させ、他方、オゾンを吸着した吸着塔に
加熱乾燥空気を導入して、オゾンを加熱パージ脱着して
高濃度オゾン含有ガスを製造する酸素リサイクルオゾン
発生装置が記載されている。一般にシリカゲルは水分の
吸着能が高く、オゾンの吸着に先立って水分が強固に吸
着され、吸着剤中に蓄積されるため、水分の存在する系
ではオゾンの吸着量が大幅に低下し、吸着剤の再生に大
きなエネルギーを必要とする。また、オゾンはシリカゲ
ルと接触すると分解され易いため、オゾン回収率又はオ
ゾン濃縮を低下させる要因となる。さらに、シリカゲル
は繰り返して水分を吸着すると粉化するおそれがある。
カゲルをオゾン吸着剤として用い、液体酸素を原料とし
てオゾンを発生させ、オゾン含有ガスを−６０℃程度ま
で冷却してから、シリカゲルを充填した吸着塔に供給し
てオゾンを吸着させ、他方、オゾンを吸着した吸着塔に
加熱乾燥空気を導入して、オゾンを加熱パージ脱着して
高濃度オゾン含有ガスを製造する酸素リサイクルオゾン
発生装置が記載されている。一般にシリカゲルは水分の
吸着能が高く、オゾンの吸着に先立って水分が強固に吸
着され、吸着剤中に蓄積されるため、水分の存在する系
ではオゾンの吸着量が大幅に低下し、吸着剤の再生に大
きなエネルギーを必要とする。また、オゾンはシリカゲ
ルと接触すると分解され易いため、オゾン回収率又はオ
ゾン濃縮を低下させる要因となる。さらに、シリカゲル
は繰り返して水分を吸着すると粉化するおそれがある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、上
記の問題点を解消し、水分の存在する系においても大き
なオゾン吸着能を有し、優れたオゾン保持率を有する
（オゾン分解率の低い）オゾン吸着剤、並びに、この吸
着剤を使用形態に則した形状に成形した成形体及びその
製造方法を提供しようとするものである。
記の問題点を解消し、水分の存在する系においても大き
なオゾン吸着能を有し、優れたオゾン保持率を有する
（オゾン分解率の低い）オゾン吸着剤、並びに、この吸
着剤を使用形態に則した形状に成形した成形体及びその
製造方法を提供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、下記の構成を
採用することにより、上記課題の解決に成功した。 (1) ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が７０以上である高シリカ
ペンタシルゼオライト、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０
以上である脱アルミニウムフォージャサイト、及びＳｉ
Ｏ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０以上であるメソポーラスシリ
ケートの群から選択される１種又は２種以上のものを含
有することを特徴とするオゾン吸着剤。
採用することにより、上記課題の解決に成功した。 (1) ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が７０以上である高シリカ
ペンタシルゼオライト、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０
以上である脱アルミニウムフォージャサイト、及びＳｉ
Ｏ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０以上であるメソポーラスシリ
ケートの群から選択される１種又は２種以上のものを含
有することを特徴とするオゾン吸着剤。
【０００８】(2) ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が７０以上で
ある高シリカペンタシルゼオライト、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2
Ｏ3 比が２０以上である脱アルミニウムフォージャサイ
ト、及びＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０以上であるメソ
ポーラスシリケートの群から選択される１種又は２種以
上のものを含有するオゾン吸着剤粉末を、アルミニウム
含有量が２重量％以下のＳｉＯ2 系バインダーで成形し
てなるオゾン吸着用成形体であって、前記成形体の気孔
率が３０〜７０％の範囲にあり、残存炭素量が０．１重
量％以下であることを特徴とするオゾン吸着剤成形体。 (3) 前記オゾン吸着用成形体がハニカム状であることを
特徴とする前記(2) 記載のオゾン吸着剤成形体。
ある高シリカペンタシルゼオライト、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2
Ｏ3 比が２０以上である脱アルミニウムフォージャサイ
ト、及びＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０以上であるメソ
ポーラスシリケートの群から選択される１種又は２種以
上のものを含有するオゾン吸着剤粉末を、アルミニウム
含有量が２重量％以下のＳｉＯ2 系バインダーで成形し
てなるオゾン吸着用成形体であって、前記成形体の気孔
率が３０〜７０％の範囲にあり、残存炭素量が０．１重
量％以下であることを特徴とするオゾン吸着剤成形体。 (3) 前記オゾン吸着用成形体がハニカム状であることを
特徴とする前記(2) 記載のオゾン吸着剤成形体。
【０００９】(4) 前記オゾン吸着剤の粉末に、前記Ｓｉ
Ｏ2 系バインダー及び有機気孔付与剤を添加混合して成
形した後、乾燥し焼成することにより前記有機気孔付与
剤を除去して気孔を形成することを特徴とする請求項２
又は３記載のオゾン吸着用成形体の製造方法。
Ｏ2 系バインダー及び有機気孔付与剤を添加混合して成
形した後、乾燥し焼成することにより前記有機気孔付与
剤を除去して気孔を形成することを特徴とする請求項２
又は３記載のオゾン吸着用成形体の製造方法。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明のオゾン吸着剤である高シ
リカペンタシルゼオライトは、シリカ源としてケイ酸ナ
トリウムやヒュームドシリカを使用し、有機テンプレー
トとしてテトラプロピルアンモニウムブロミドを使用し
て１５０〜１８０℃で水熱合成して得られる。本発明の
特徴である、水分の存在する系においても大きなオゾン
吸着量を有する高シリカペンタシルゼオライトは、Ｓｉ
Ｏ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が７０以上、好ましくは１００以上
のものである。
リカペンタシルゼオライトは、シリカ源としてケイ酸ナ
トリウムやヒュームドシリカを使用し、有機テンプレー
トとしてテトラプロピルアンモニウムブロミドを使用し
て１５０〜１８０℃で水熱合成して得られる。本発明の
特徴である、水分の存在する系においても大きなオゾン
吸着量を有する高シリカペンタシルゼオライトは、Ｓｉ
Ｏ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が７０以上、好ましくは１００以上
のものである。
【００１１】本発明のオゾン吸着剤である脱アルミニウ
ムフォージャサイトは、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が５程
度のＮａ−Ｙ型ゼオライトをアンモニア水で処理するこ
とにより、ゼオライト骨格のＡｌの大半を除去して得る
ことができる。本発明の特徴である、水分の存在する系
においても大きなオゾン吸着量を有し、優れたオゾン保
持率を有する（オゾン分解率の低い）脱アルミニウムフ
ォージャサイトは、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０以
上、好ましくは５０以上のものである。
ムフォージャサイトは、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が５程
度のＮａ−Ｙ型ゼオライトをアンモニア水で処理するこ
とにより、ゼオライト骨格のＡｌの大半を除去して得る
ことができる。本発明の特徴である、水分の存在する系
においても大きなオゾン吸着量を有し、優れたオゾン保
持率を有する（オゾン分解率の低い）脱アルミニウムフ
ォージャサイトは、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０以
上、好ましくは５０以上のものである。
【００１２】本発明のオゾン吸着剤であるメソポーラス
シリケートは、１０〜１０００オングストロームのメソ
孔を有するシリカ系多孔質体であり、種々の製造方法で
得ることができる。製造条件等によりＳｉＯ2 ／Ａｌ2
Ｏ3 比を調節することができるが、本発明の特徴を有す
る、水分の存在する系においても大きなオゾン吸着量を
有し、優れたオゾン保持率を有する（オゾン分解率の低
い）メソポーラスシリケートはＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比
が２０以上、好ましくは５０以上のものである。
シリケートは、１０〜１０００オングストロームのメソ
孔を有するシリカ系多孔質体であり、種々の製造方法で
得ることができる。製造条件等によりＳｉＯ2 ／Ａｌ2
Ｏ3 比を調節することができるが、本発明の特徴を有す
る、水分の存在する系においても大きなオゾン吸着量を
有し、優れたオゾン保持率を有する（オゾン分解率の低
い）メソポーラスシリケートはＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比
が２０以上、好ましくは５０以上のものである。
【００１３】メソポーラスシリケートの１種であるＭＣ
Ｍ−４１は、モービル社により開発されたものであり、
シリカ源として水ガラス、ケイ酸ナトリウムを用い、有
機テンプレートとしてカチオン系界面活性剤（炭素数８
以上）を使用し、温度１４０℃、ｐＨ１３．５で水熱合
成して製造され、比表面積１６００ｍ2 ／ｇ程度、Ｓｉ
Ｏ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が１０００程度のものである。
Ｍ−４１は、モービル社により開発されたものであり、
シリカ源として水ガラス、ケイ酸ナトリウムを用い、有
機テンプレートとしてカチオン系界面活性剤（炭素数８
以上）を使用し、温度１４０℃、ｐＨ１３．５で水熱合
成して製造され、比表面積１６００ｍ2 ／ｇ程度、Ｓｉ
Ｏ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が１０００程度のものである。
【００１４】メソポーラスシリケートの１種であるＦＭ
Ｓ−１６は、黒田、稲垣等により開発されたものであ
り、カネマイトにカチオン系界面活性剤をインターカレ
ーションして製造され、ＭＣＭ−４１と類似の構造を有
し、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が１０００程度のものであ
る。
Ｓ−１６は、黒田、稲垣等により開発されたものであ
り、カネマイトにカチオン系界面活性剤をインターカレ
ーションして製造され、ＭＣＭ−４１と類似の構造を有
し、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が１０００程度のものであ
る。
【００１５】低温メソポーラスシリケート(1) は、Ｓｔ
ｕｃｋｙ等が提唱した方法で得られるものであり、シリ
カ源としてテトラエトキシシラン（ＴＥＯＳ）を、有機
テンプレートとしてカチオン系界面活性剤を使用し、室
温下、ｐＨ１以下で合成して得ることができる。
ｕｃｋｙ等が提唱した方法で得られるものであり、シリ
カ源としてテトラエトキシシラン（ＴＥＯＳ）を、有機
テンプレートとしてカチオン系界面活性剤を使用し、室
温下、ｐＨ１以下で合成して得ることができる。
【００１６】低温メソポーラスシリケート(2) は、本発
明者等が開発した方法で得られるものであり、シリカ源
として縮重合した、シリカを含まないケイ酸を、有機テ
ンプレートとしてカチオン系界面活性剤を使用して室温
下、ｐＨ１以下で合成して得ることができる。
明者等が開発した方法で得られるものであり、シリカ源
として縮重合した、シリカを含まないケイ酸を、有機テ
ンプレートとしてカチオン系界面活性剤を使用して室温
下、ｐＨ１以下で合成して得ることができる。
【００１７】本発明のオゾン吸着剤である高シリカペン
タシルゼオライト、脱アルミニウムフォージャサイト及
びメソポーラスシリケートは、従来のオゾン吸着剤であ
るシリカゲルと比べて高い吸着量を有し（図１及び２参
照）、また、脱アルミニウムフォージャサイト及びメソ
ポーラスシリケートは、オゾン保持率（オゾンを分解せ
ずに保持する能力）が、従来のオゾン吸着剤であるシリ
カゲルと比べて高い値を保持している。（図３及び４参
照）
タシルゼオライト、脱アルミニウムフォージャサイト及
びメソポーラスシリケートは、従来のオゾン吸着剤であ
るシリカゲルと比べて高い吸着量を有し（図１及び２参
照）、また、脱アルミニウムフォージャサイト及びメソ
ポーラスシリケートは、オゾン保持率（オゾンを分解せ
ずに保持する能力）が、従来のオゾン吸着剤であるシリ
カゲルと比べて高い値を保持している。（図３及び４参
照）
【００１８】本発明の高シリカペンタシルゼオライト、
脱アルミニウムフォージャサイト及びメソポーラスシリ
ケートについて、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が１５のもの
から１０００のものまで調製し、オゾンの分解率を調べ
た。上記のオゾン吸着剤８０リットルを充填した吸着塔
に、オゾン濃度１０ｐｐｍを溶解した２５℃のオゾン水
を流し、オゾン吸着剤をオゾンで飽和した後、吸着塔か
ら流出する水のオゾン濃度（Ｃ1 ｐｐｍ）を測定し、次
式で分解率を求めた。結果は図５に示した。 分解率（％）＝〔（１０−Ｃ1 ）／１０〕×１００
脱アルミニウムフォージャサイト及びメソポーラスシリ
ケートについて、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が１５のもの
から１０００のものまで調製し、オゾンの分解率を調べ
た。上記のオゾン吸着剤８０リットルを充填した吸着塔
に、オゾン濃度１０ｐｐｍを溶解した２５℃のオゾン水
を流し、オゾン吸着剤をオゾンで飽和した後、吸着塔か
ら流出する水のオゾン濃度（Ｃ1 ｐｐｍ）を測定し、次
式で分解率を求めた。結果は図５に示した。 分解率（％）＝〔（１０−Ｃ1 ）／１０〕×１００
【００１９】図５から明らかなように、分解率が２０％
以下の実用的な範囲は、高シリカペンタシルゼオライト
ではＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が７０以上、脱アルミニウ
ムフォージャサイトではＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０
以上、メソポーラスシリケートではＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ
3 比が２０以上である。
以下の実用的な範囲は、高シリカペンタシルゼオライト
ではＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が７０以上、脱アルミニウ
ムフォージャサイトではＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０
以上、メソポーラスシリケートではＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ
3 比が２０以上である。
【００２０】本発明のオゾン吸着用成形体は、前記の高
シリカペンタシルゼオライト、脱アルミニウムフォージ
ャサイト、メソポーラスシリケート等のオゾン吸着剤粉
末に、バインダーと、セルロース等の有機気孔付与剤を
添加混合して成形し、乾燥焼成することにより、有機気
孔付与剤を除いて気孔を形成したものである。成形体の
形状はハニカム状、ラシヒリング状、ペレット状、粒状
等、使用目的に合わせて選択される。
シリカペンタシルゼオライト、脱アルミニウムフォージ
ャサイト、メソポーラスシリケート等のオゾン吸着剤粉
末に、バインダーと、セルロース等の有機気孔付与剤を
添加混合して成形し、乾燥焼成することにより、有機気
孔付与剤を除いて気孔を形成したものである。成形体の
形状はハニカム状、ラシヒリング状、ペレット状、粒状
等、使用目的に合わせて選択される。
【００２１】本発明のオゾン吸着用成形体の製造に用い
るバインダーは、シリカゾルや水ガラスなどのＳｉＯ2
系バインダーが使用される。そして、９０％以上のオゾ
ン保持率を確保するためには、ＳｉＯ2 系バインダーの
アルミニウム含有量は２重量％以下に抑えることが好ま
しい（図６参照）。なお、前記成形体におけるバインダ
ーの使用量はオゾン吸着剤粉末１００重量部に対し１０
〜６０重量部の範囲が適当である。
るバインダーは、シリカゾルや水ガラスなどのＳｉＯ2
系バインダーが使用される。そして、９０％以上のオゾ
ン保持率を確保するためには、ＳｉＯ2 系バインダーの
アルミニウム含有量は２重量％以下に抑えることが好ま
しい（図６参照）。なお、前記成形体におけるバインダ
ーの使用量はオゾン吸着剤粉末１００重量部に対し１０
〜６０重量部の範囲が適当である。
【００２２】本発明のオゾン吸着用成形体の製造に用い
る有機系気孔付与剤は、成形性に悪影響を及ぼさず、焼
成により完全に除去できるものであれば特に制限される
ことはないが、具体的にはセルロース系のものが好適で
ある。有機系気孔付与剤の使用量は、使用する気孔付与
剤の種類や目的とする成形体に要求される気孔率等によ
り選択されるが、一般的にはオゾン吸着剤粉末１００重
量部に対し１０〜３０重量部（仕込みレベル）の範囲が
適当である。
る有機系気孔付与剤は、成形性に悪影響を及ぼさず、焼
成により完全に除去できるものであれば特に制限される
ことはないが、具体的にはセルロース系のものが好適で
ある。有機系気孔付与剤の使用量は、使用する気孔付与
剤の種類や目的とする成形体に要求される気孔率等によ
り選択されるが、一般的にはオゾン吸着剤粉末１００重
量部に対し１０〜３０重量部（仕込みレベル）の範囲が
適当である。
【００２３】オゾン吸着用成形体は、オゾン吸着剤粉末
に、水などの溶媒とともに適当なバインダ成分及び有機
系気孔付与剤を前記の割合で添加し、必要に応じて高分
子ポリマー凝集剤を添加し、所望の形状に成形した後、
乾燥、焼成して有機系気孔付与剤及び高分子ポリマー凝
集剤を除去する。焼成温度は４００〜７００℃の範囲が
適当である。成形体に有機物やカーボンが残存すると、
オゾンを分解する原因となるので、焼成は十分に行う必
要がある。焼成温度が４００℃未満では有機物等の除去
が不十分となるおそれがあり、また、７００℃を超える
と高シリカ吸着剤の熱劣化が生じるので好ましくない。
実用性を考慮して９０％以上のオゾン保持率を確保する
ためには、成形体中の残存炭素量を０．１重量％以下に
抑えることが好ましい（図７参照）。本発明のオゾン吸
着用成形体の気孔率は３０〜７０％の範囲が適当であ
り、この気孔率の範囲は吸着表面とオゾン含有ガスとの
接触に適している。
に、水などの溶媒とともに適当なバインダ成分及び有機
系気孔付与剤を前記の割合で添加し、必要に応じて高分
子ポリマー凝集剤を添加し、所望の形状に成形した後、
乾燥、焼成して有機系気孔付与剤及び高分子ポリマー凝
集剤を除去する。焼成温度は４００〜７００℃の範囲が
適当である。成形体に有機物やカーボンが残存すると、
オゾンを分解する原因となるので、焼成は十分に行う必
要がある。焼成温度が４００℃未満では有機物等の除去
が不十分となるおそれがあり、また、７００℃を超える
と高シリカ吸着剤の熱劣化が生じるので好ましくない。
実用性を考慮して９０％以上のオゾン保持率を確保する
ためには、成形体中の残存炭素量を０．１重量％以下に
抑えることが好ましい（図７参照）。本発明のオゾン吸
着用成形体の気孔率は３０〜７０％の範囲が適当であ
り、この気孔率の範囲は吸着表面とオゾン含有ガスとの
接触に適している。
【００２４】
【実施例】（実施例１）オゾン吸着剤として、高シリカ
ペンタシルゼオライト（ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3比＝２０
０）、脱アルミニウムフォージャサイト（ＳｉＯ2 ／Ａ
ｌ2 Ｏ3 比＝７０）及びメソポーラスシリケート（Ｓｉ
Ｏ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比＝１０００）を用い、比較のために
シリカゲルも用いてオゾン吸着量を測定した。図８に示
す試験装置の吸着剤容器２に上記のオゾン吸着剤を５ｇ
充填した。試験用のオゾン含有ガスは水電解オゾン発生
装置１で製造したもので、ガス組成はＯ3 が１０ｖｏｌ
％、Ｏ2 が８７ｖｏｌ％、Ｈ2 Ｏが３ｖｏｌ％のものを
使用した。
ペンタシルゼオライト（ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3比＝２０
０）、脱アルミニウムフォージャサイト（ＳｉＯ2 ／Ａ
ｌ2 Ｏ3 比＝７０）及びメソポーラスシリケート（Ｓｉ
Ｏ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比＝１０００）を用い、比較のために
シリカゲルも用いてオゾン吸着量を測定した。図８に示
す試験装置の吸着剤容器２に上記のオゾン吸着剤を５ｇ
充填した。試験用のオゾン含有ガスは水電解オゾン発生
装置１で製造したもので、ガス組成はＯ3 が１０ｖｏｌ
％、Ｏ2 が８７ｖｏｌ％、Ｈ2 Ｏが３ｖｏｌ％のものを
使用した。
【００２５】オゾン吸着剤は２５℃に保持し、オゾン含
有ガスはバルブ５及び６を調節してオゾン分圧を０．１
ａｔｍ及び１ａｔｍに設定して吸着剤容器に導入した。
吸着剤容器を流出したガスはオゾン分析計４でオゾン濃
度を測定した。まず、オゾン分析計４でオゾンを検出
し、オゾン吸着剤が飽和されたことを確認した後、バル
ブ５及び６を閉じ、バルブ７及び８を開け、かつ三方弁
３を回転してＨｅガスを吸着剤容器２に流し、脱着した
オゾン含有ガスをオゾン分析計４に送った。その際に、
マスフローコントローラー（質量流量計）９を介してＨ
ｅガスを被測定ガスに添加してオゾン分析計４へのガス
流量を一定に保持した。脱着されたオゾンの総量を求め
てオゾン吸着量とした。図１は得られたオゾン吸着量を
オゾン分圧と対比してグラフに示したものである。図１
から明らかなように、オゾン吸着量は、高シリカペンタ
シルゼオライト及びメゾポーラスシリケートが優れてお
り、脱アルミニウムフォージャサイトもシリカゲルに比
べて優れていることが分かる。仮に、吸着圧力を１ａｔ
ｍ、脱着圧力を０．１ａｔｍに設定するときには、図１
の両者のオゾン吸着量の差がオゾン処理量に対応するの
で、圧力スウィング方式でオゾンを濃縮するときには、
高シリカペンタシルゼオライト及びメソポーラスシリケ
ートが特に適していることが分かる。
有ガスはバルブ５及び６を調節してオゾン分圧を０．１
ａｔｍ及び１ａｔｍに設定して吸着剤容器に導入した。
吸着剤容器を流出したガスはオゾン分析計４でオゾン濃
度を測定した。まず、オゾン分析計４でオゾンを検出
し、オゾン吸着剤が飽和されたことを確認した後、バル
ブ５及び６を閉じ、バルブ７及び８を開け、かつ三方弁
３を回転してＨｅガスを吸着剤容器２に流し、脱着した
オゾン含有ガスをオゾン分析計４に送った。その際に、
マスフローコントローラー（質量流量計）９を介してＨ
ｅガスを被測定ガスに添加してオゾン分析計４へのガス
流量を一定に保持した。脱着されたオゾンの総量を求め
てオゾン吸着量とした。図１は得られたオゾン吸着量を
オゾン分圧と対比してグラフに示したものである。図１
から明らかなように、オゾン吸着量は、高シリカペンタ
シルゼオライト及びメゾポーラスシリケートが優れてお
り、脱アルミニウムフォージャサイトもシリカゲルに比
べて優れていることが分かる。仮に、吸着圧力を１ａｔ
ｍ、脱着圧力を０．１ａｔｍに設定するときには、図１
の両者のオゾン吸着量の差がオゾン処理量に対応するの
で、圧力スウィング方式でオゾンを濃縮するときには、
高シリカペンタシルゼオライト及びメソポーラスシリケ
ートが特に適していることが分かる。
【００２６】次に、オゾン含有ガスはバルブ５及び６を
調節してオゾン分圧を０．１ａｔｍに設定し、オゾン吸
着剤の温度を−６０℃から３０℃に変化させ、他の条件
は上記と同様にオゾンの吸着量を求めた。図２はこの吸
着温度とオゾン吸着量を対比したグラフである。図２か
ら明らかなように、オゾン吸着量は、高シリカペンタシ
ルゼオライト及びメソポーラスシリケートが優れてお
り、脱アルミニウムフォージャサイトもシリカゲルに比
べて優れていることが分かる。仮に、吸着温度を−６０
℃、脱着温度を３０℃に設定するときには、図２の両者
のオゾン吸着量の差がオゾン処理量に対応するので、温
度スウィング方式でオゾンを濃縮するときには、高シリ
カペンタシルゼオライト及びメソポーラスシリケートが
特に適していることが分かる。
調節してオゾン分圧を０．１ａｔｍに設定し、オゾン吸
着剤の温度を−６０℃から３０℃に変化させ、他の条件
は上記と同様にオゾンの吸着量を求めた。図２はこの吸
着温度とオゾン吸着量を対比したグラフである。図２か
ら明らかなように、オゾン吸着量は、高シリカペンタシ
ルゼオライト及びメソポーラスシリケートが優れてお
り、脱アルミニウムフォージャサイトもシリカゲルに比
べて優れていることが分かる。仮に、吸着温度を−６０
℃、脱着温度を３０℃に設定するときには、図２の両者
のオゾン吸着量の差がオゾン処理量に対応するので、温
度スウィング方式でオゾンを濃縮するときには、高シリ
カペンタシルゼオライト及びメソポーラスシリケートが
特に適していることが分かる。
【００２７】（実施例２）実施例１で用いたシリカゲ
ル、脱アルミニウムフォージャサイト及びメソポーラス
シリケートの３種のオゾン吸着剤を図６の試験装置の吸
着剤容器２に充填し、吸着温度を２５℃に設定し、試験
用のオゾン含有ガスのオゾン分圧を０．１ａｔｍに保持
し、その他の条件は実施例１と同様にしてオゾン含有ガ
スを吸着剤容器２に導入してオゾン分析計４でオゾンを
検出し、オゾン吸着剤が飽和されたことを確認した後、
バルブ５及び６を閉じて３０分間、１時間、４時間及び
８時間それぞれ保持した後、バルブ５及び６を閉じ、バ
ルブ７及び８を開け、三方弁３を回転してＨｅガスを吸
着剤容器２に流し、脱着したオゾン含有ガスをオゾン分
析計４に送り、脱着されたオゾンの総量を求めた。オゾ
ン保持率は、吸着剤容器２に導入したオゾンの総量（当
初破過したオゾン量を差し引いた量）に対する脱着され
たオゾンの総量の割合として求め、保持時間と対比して
図３に示した。保持時間が長くなるにしたがって保持率
が低くなり、オゾンがその分だけ分解していることが分
かる。中でも、シリカゲルは脱アルミニウムフォージャ
サイト及びメソポーラスシリケートに比べて保持率が早
期に低下していることが分かる。
ル、脱アルミニウムフォージャサイト及びメソポーラス
シリケートの３種のオゾン吸着剤を図６の試験装置の吸
着剤容器２に充填し、吸着温度を２５℃に設定し、試験
用のオゾン含有ガスのオゾン分圧を０．１ａｔｍに保持
し、その他の条件は実施例１と同様にしてオゾン含有ガ
スを吸着剤容器２に導入してオゾン分析計４でオゾンを
検出し、オゾン吸着剤が飽和されたことを確認した後、
バルブ５及び６を閉じて３０分間、１時間、４時間及び
８時間それぞれ保持した後、バルブ５及び６を閉じ、バ
ルブ７及び８を開け、三方弁３を回転してＨｅガスを吸
着剤容器２に流し、脱着したオゾン含有ガスをオゾン分
析計４に送り、脱着されたオゾンの総量を求めた。オゾ
ン保持率は、吸着剤容器２に導入したオゾンの総量（当
初破過したオゾン量を差し引いた量）に対する脱着され
たオゾンの総量の割合として求め、保持時間と対比して
図３に示した。保持時間が長くなるにしたがって保持率
が低くなり、オゾンがその分だけ分解していることが分
かる。中でも、シリカゲルは脱アルミニウムフォージャ
サイト及びメソポーラスシリケートに比べて保持率が早
期に低下していることが分かる。
【００２８】次に、吸着温度を−６０℃に変更した以外
は、上記と同様にして保持時間を変化させてオゾン保持
率を求めたところ図４のとおりになった。保持時間の長
さに対するオゾン保持率の低下は、吸着温度２５℃で測
定した図３に比べて緩やかであるが、シリカゲルのオゾ
ン保持率は脱アルミニウムフォージャサイト及びメソポ
ーラスシリケートと比べて大きく低下するのに対して、
脱アルミニウムフォージャサイト及びメソポーラスシリ
ケートは８時間経過した後でも９２％と高いオゾン保持
率が維持されていることが分かる。即ち、オゾンを長時
間貯蔵するときには、脱アルミニウムフォージャサイト
及びメソポーラスシリケートをできるだけ低い吸着温度
で使用することが、オゾンの分解による喪失を防止し、
オゾンの回収率を高めるのに有効である。
は、上記と同様にして保持時間を変化させてオゾン保持
率を求めたところ図４のとおりになった。保持時間の長
さに対するオゾン保持率の低下は、吸着温度２５℃で測
定した図３に比べて緩やかであるが、シリカゲルのオゾ
ン保持率は脱アルミニウムフォージャサイト及びメソポ
ーラスシリケートと比べて大きく低下するのに対して、
脱アルミニウムフォージャサイト及びメソポーラスシリ
ケートは８時間経過した後でも９２％と高いオゾン保持
率が維持されていることが分かる。即ち、オゾンを長時
間貯蔵するときには、脱アルミニウムフォージャサイト
及びメソポーラスシリケートをできるだけ低い吸着温度
で使用することが、オゾンの分解による喪失を防止し、
オゾンの回収率を高めるのに有効である。
【００２９】（実施例３）大きなオゾン吸着量を有する
メソポーラスシリケートを、実施例１の試験装置の吸着
剤容器１に充填して吸着温度を３２℃に設定し、バルブ
５及び６を開けてバルブ７及び８を閉じて実施例１の試
験用オゾン含有ガスを２４０ｍｌＮ／分で導入し、吸着
剤容器１を流出したガスに対してＨｅガスをマスフロー
コントローラー９を介して添加して７倍に希釈してから
オゾン分析計４でオゾン濃度を測定した。図９はその際
の破過経過時間とオゾン濃度の変化を示したグラフであ
る。なお、予め空カラムの状態でオゾン濃度の変化を測
定して図９に併記した。また、オゾン破過試験は３回繰
り返して行った。図９において、空カラムのオゾン破過
曲線とメソポーラスシリケートのオゾン破過曲線の間の
面積はオゾンの吸着量を示している。
メソポーラスシリケートを、実施例１の試験装置の吸着
剤容器１に充填して吸着温度を３２℃に設定し、バルブ
５及び６を開けてバルブ７及び８を閉じて実施例１の試
験用オゾン含有ガスを２４０ｍｌＮ／分で導入し、吸着
剤容器１を流出したガスに対してＨｅガスをマスフロー
コントローラー９を介して添加して７倍に希釈してから
オゾン分析計４でオゾン濃度を測定した。図９はその際
の破過経過時間とオゾン濃度の変化を示したグラフであ
る。なお、予め空カラムの状態でオゾン濃度の変化を測
定して図９に併記した。また、オゾン破過試験は３回繰
り返して行った。図９において、空カラムのオゾン破過
曲線とメソポーラスシリケートのオゾン破過曲線の間の
面積はオゾンの吸着量を示している。
【００３０】図９の試験においてオゾン濃度が飽和した
後、バルブ５及び６を閉じてバルブ７及び８を開け、三
方弁３を回転することにより、Ｈｅガスを３０５ｍｌＮ
／分で流してオゾン分析計４で吸着剤の再生経過時間に
対応するオゾン濃度の変化を測定した（希釈濃度は上記
と同じ７倍である）。図１０はその再生経過曲線を示し
た図であり、脱着により回収したオゾン量は、空カラム
の再生経過曲線とメソポーラスシリケートの再生経過曲
線の間の面積に相当する。上記の試験では、図９から求
めたオゾンの吸着量と図１０から求めた脱着により回収
したオゾン量がほぼ等しいため、オゾンの吸着と脱着の
間でオゾンが実質的に分解されなかったことが分かる。
後、バルブ５及び６を閉じてバルブ７及び８を開け、三
方弁３を回転することにより、Ｈｅガスを３０５ｍｌＮ
／分で流してオゾン分析計４で吸着剤の再生経過時間に
対応するオゾン濃度の変化を測定した（希釈濃度は上記
と同じ７倍である）。図１０はその再生経過曲線を示し
た図であり、脱着により回収したオゾン量は、空カラム
の再生経過曲線とメソポーラスシリケートの再生経過曲
線の間の面積に相当する。上記の試験では、図９から求
めたオゾンの吸着量と図１０から求めた脱着により回収
したオゾン量がほぼ等しいため、オゾンの吸着と脱着の
間でオゾンが実質的に分解されなかったことが分かる。
【００３１】図１１及び１２は、上記の破過試験におけ
る吸着温度を３２℃から−６０℃に変更した以外は、図
９及び１０と同様にして求めたオゾン破過曲線及び再生
経過曲線を示したグラフである。この試験でも、図１１
から求めたオゾンの吸着量と図１２から求めた脱着によ
り回収したオゾン量がほぼ等しいため、オゾンの吸着と
脱着の間でオゾンが実質的に分解されなかったことが分
かる。
る吸着温度を３２℃から−６０℃に変更した以外は、図
９及び１０と同様にして求めたオゾン破過曲線及び再生
経過曲線を示したグラフである。この試験でも、図１１
から求めたオゾンの吸着量と図１２から求めた脱着によ
り回収したオゾン量がほぼ等しいため、オゾンの吸着と
脱着の間でオゾンが実質的に分解されなかったことが分
かる。
【００３２】（実施例４）まず、オゾン吸着用成形体を
製造した。脱アルミニウムフォージャサイト及びメソポ
ーラスシリケート粉末１００重量部に対して、実質的に
アルミニウムを含まないシリカゾルバインダー、アルミ
ニウムを１０重量％、２０重量％、及び３０重量％含有
する、全体で４種のシリカゾルバインダーをそれぞれ６
０重量部、有機系気孔付与剤としてセルロースを５重量
部、及び高分子ポリマー凝集剤を１重量部添加し、水を
加えてよく混合した後、図８の吸着剤容器に収納できる
ようにハニカム状に成形し、乾燥してから焼成温度を６
５０℃として１時間焼成してオゾン吸着用成形体を得
た。得られた成形体の気孔率は４種とも７０％であり、
残存炭素量は１重量％であった。
製造した。脱アルミニウムフォージャサイト及びメソポ
ーラスシリケート粉末１００重量部に対して、実質的に
アルミニウムを含まないシリカゾルバインダー、アルミ
ニウムを１０重量％、２０重量％、及び３０重量％含有
する、全体で４種のシリカゾルバインダーをそれぞれ６
０重量部、有機系気孔付与剤としてセルロースを５重量
部、及び高分子ポリマー凝集剤を１重量部添加し、水を
加えてよく混合した後、図８の吸着剤容器に収納できる
ようにハニカム状に成形し、乾燥してから焼成温度を６
５０℃として１時間焼成してオゾン吸着用成形体を得
た。得られた成形体の気孔率は４種とも７０％であり、
残存炭素量は１重量％であった。
【００３３】上記４種のオゾン吸着用成形体（重量５
ｇ）を図８の吸着剤容器２に充填し、吸着温度を−６０
℃に設定し、バルブ５及び６を開き、バルブ７及び８を
閉じて実施例１と同じ試験用オゾン含有ガスを吸着剤容
器２に供給し、上記のオゾン吸着剤にオゾンを飽和の状
態まで吸着させた後８時間そのまま保持した。その後、
バルブ５及び６を閉じ、バルブ７及び８を開き、三方弁
３を回転してＨｅガスを吸着剤容器２の後端から供給
し、吸着剤に吸着されていたオゾンをパージ脱着してオ
ゾン分析計４でオゾン濃度を測定した。そして、飽和の
状態で吸着されていたオゾン総量に対して脱着されたオ
ゾンの総量の割合を、オゾン保持率として求めて、バイ
ンダー中のアルミニウム含有量とオゾン保持率との関係
を図６に示した。図６から明らかなように、実用的な範
囲のオゾン保持率を９０％に設定すると、脱アルミニウ
ムフォージャサイト及びメソポーラスシリケートとも
に、バインダー中のアルミニウム含有量は２重量％以下
に抑えることが必要がある。なお、シリカゲルは、水分
が存在する系においてはオゾンに先行して水分が強固に
吸着され、完全に脱着して回収することが難く、かつオ
ゾンの分解率も高いところから、オゾン保持率は７６％
程度に止まっていた。
ｇ）を図８の吸着剤容器２に充填し、吸着温度を−６０
℃に設定し、バルブ５及び６を開き、バルブ７及び８を
閉じて実施例１と同じ試験用オゾン含有ガスを吸着剤容
器２に供給し、上記のオゾン吸着剤にオゾンを飽和の状
態まで吸着させた後８時間そのまま保持した。その後、
バルブ５及び６を閉じ、バルブ７及び８を開き、三方弁
３を回転してＨｅガスを吸着剤容器２の後端から供給
し、吸着剤に吸着されていたオゾンをパージ脱着してオ
ゾン分析計４でオゾン濃度を測定した。そして、飽和の
状態で吸着されていたオゾン総量に対して脱着されたオ
ゾンの総量の割合を、オゾン保持率として求めて、バイ
ンダー中のアルミニウム含有量とオゾン保持率との関係
を図６に示した。図６から明らかなように、実用的な範
囲のオゾン保持率を９０％に設定すると、脱アルミニウ
ムフォージャサイト及びメソポーラスシリケートとも
に、バインダー中のアルミニウム含有量は２重量％以下
に抑えることが必要がある。なお、シリカゲルは、水分
が存在する系においてはオゾンに先行して水分が強固に
吸着され、完全に脱着して回収することが難く、かつオ
ゾンの分解率も高いところから、オゾン保持率は７６％
程度に止まっていた。
【００３４】（実施例５）次に、残存炭素量の異なるオ
ゾン吸着用成形体を製造した。脱アルミニウムフォージ
ャサイト及びメソポーラスシリケート粉末１００重量部
に対して、実質的にアルミニウムを含まないシリカゾル
バインダーを６０重量部、有機系気孔付与剤としてセル
ロースを５重量部、及び高分子ポリマー凝集剤を１重量
部添加し、水を加えてよく混合した後、図８の吸着剤容
器に収納できるようにハニカム状に成形し、乾燥してか
ら焼成温度を４５０〜７００℃の範囲で変化させてそれ
ぞれ１時間焼成して残存炭素量が３重量％、２重量％、
１重量％、０．５重量％及び実質的に炭素を含有しない
ものの５種類のオゾン吸着用成形体を得た。得られた成
形体の気孔率は５種とも７０％であった。
ゾン吸着用成形体を製造した。脱アルミニウムフォージ
ャサイト及びメソポーラスシリケート粉末１００重量部
に対して、実質的にアルミニウムを含まないシリカゾル
バインダーを６０重量部、有機系気孔付与剤としてセル
ロースを５重量部、及び高分子ポリマー凝集剤を１重量
部添加し、水を加えてよく混合した後、図８の吸着剤容
器に収納できるようにハニカム状に成形し、乾燥してか
ら焼成温度を４５０〜７００℃の範囲で変化させてそれ
ぞれ１時間焼成して残存炭素量が３重量％、２重量％、
１重量％、０．５重量％及び実質的に炭素を含有しない
ものの５種類のオゾン吸着用成形体を得た。得られた成
形体の気孔率は５種とも７０％であった。
【００３５】上記５種のオゾン吸着用成形体を用いた以
外は実施例４と同様にしてオゾン保持率を求め、残存炭
素量とオゾン保持率との関係を図７に示した。図７から
明らかなように、実用的な範囲のオゾン保持率を９０％
に設定すると、脱アルミニウムフォージャサイト及びメ
ソポーラスシリケートともに、残存炭素量は０．１重量
％以下に抑えることが必要がある。
外は実施例４と同様にしてオゾン保持率を求め、残存炭
素量とオゾン保持率との関係を図７に示した。図７から
明らかなように、実用的な範囲のオゾン保持率を９０％
に設定すると、脱アルミニウムフォージャサイト及びメ
ソポーラスシリケートともに、残存炭素量は０．１重量
％以下に抑えることが必要がある。
【００３６】
【発明の効果】本発明は、上記の構成を採用することに
より、水分の存在する系においても大きなオゾン吸着能
を有し、優れたオゾン保持率、低いオゾン分解率を有す
るオゾン吸着剤を提供することができ、オゾンの貯蔵装
置や圧力スウィング方式や温度スウィング方式の吸着濃
縮装置の実用化に大きく寄与するものである。また、オ
ゾン吸着剤をハニカム状等に成形するときには、バイン
ダー中のアルミニウムの含有量、及び成形体の残存炭素
量を抑制することにより、高いオゾン保持率の確保を可
能にした。
より、水分の存在する系においても大きなオゾン吸着能
を有し、優れたオゾン保持率、低いオゾン分解率を有す
るオゾン吸着剤を提供することができ、オゾンの貯蔵装
置や圧力スウィング方式や温度スウィング方式の吸着濃
縮装置の実用化に大きく寄与するものである。また、オ
ゾン吸着剤をハニカム状等に成形するときには、バイン
ダー中のアルミニウムの含有量、及び成形体の残存炭素
量を抑制することにより、高いオゾン保持率の確保を可
能にした。
【図１】本発明の高シリカペンタシルゼオライト、脱ア
ルミニウムフォージャサイト及びメソポーラスシリケー
トと、従来のオゾン吸着剤であるシリカゲルのオゾン吸
着量を、オゾン分圧（吸着圧力に相当）を変化させて対
比したグラフである。
ルミニウムフォージャサイト及びメソポーラスシリケー
トと、従来のオゾン吸着剤であるシリカゲルのオゾン吸
着量を、オゾン分圧（吸着圧力に相当）を変化させて対
比したグラフである。
【図２】本発明の高シリカペンタシルゼオライト、脱ア
ルミニウムフォージャサイト及びメソポーラスシリケー
トと、従来のオゾン吸着剤であるシリカゲルのオゾン吸
着量を、吸着温度を変化させて対比したグラフである。
ルミニウムフォージャサイト及びメソポーラスシリケー
トと、従来のオゾン吸着剤であるシリカゲルのオゾン吸
着量を、吸着温度を変化させて対比したグラフである。
【図３】本発明の脱アルミニウムフォージャサイト及び
メソポーラスシリケートと、従来のオゾン吸着剤である
シリカゲルについて、吸着温度２５℃におけるオゾン保
持率を保持時間と対比したグラフである。
メソポーラスシリケートと、従来のオゾン吸着剤である
シリカゲルについて、吸着温度２５℃におけるオゾン保
持率を保持時間と対比したグラフである。
【図４】本発明の脱アルミニウムフォージャサイト及び
メソポーラスシリケートと、従来のオゾン吸着剤である
シリカゲルについて、吸着温度−６０℃におけるオゾン
保持率を保持時間と対比したグラフである。
メソポーラスシリケートと、従来のオゾン吸着剤である
シリカゲルについて、吸着温度−６０℃におけるオゾン
保持率を保持時間と対比したグラフである。
【図５】本発明の高シリカペンタシルゼオライト、脱ア
ルミニウムフォージャサイト及びメソポーラスシリケー
トについて、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比の異なる吸着剤を
調製し、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比と分解率の関係を示し
たグラフである。
ルミニウムフォージャサイト及びメソポーラスシリケー
トについて、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比の異なる吸着剤を
調製し、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比と分解率の関係を示し
たグラフである。
【図６】本発明の脱アルミニウムフォージャサイト及び
メソポーラスシリケートをバインダーで成形したオゾン
吸着用成形体について、バインダー中のアルミニウム含
有量とオゾン保持率の関係を示したグラフである。
メソポーラスシリケートをバインダーで成形したオゾン
吸着用成形体について、バインダー中のアルミニウム含
有量とオゾン保持率の関係を示したグラフである。
【図７】本発明の脱アルミニウムフォージャサイト及び
メソポーラスシリケートをバインダーで成形したオゾン
吸着用成形体の残存炭素量とオゾン保持率の関係を示し
たグラフである。
メソポーラスシリケートをバインダーで成形したオゾン
吸着用成形体の残存炭素量とオゾン保持率の関係を示し
たグラフである。
【図８】実施例で用いたオゾンの吸着特性を試験するた
めの装置の概念図である。
めの装置の概念図である。
【図９】本発明のメソポーラスシリケートについて、吸
着温度３２℃に設定したときの破過経過曲線を示したグ
ラフである。
着温度３２℃に設定したときの破過経過曲線を示したグ
ラフである。
【図１０】本発明のメソポーラスシリケートについて、
吸着温度３２℃に設定したときの再生経過曲線を示した
グラフである。
吸着温度３２℃に設定したときの再生経過曲線を示した
グラフである。
【図１１】本発明のメソポーラスシリケートについて、
吸着温度−６０℃に設定したときの破過経過曲線を示し
たグラフである。
吸着温度−６０℃に設定したときの破過経過曲線を示し
たグラフである。
【図１２】本発明のメソポーラスシリケートについて、
吸着温度−６０℃に設定したときの再生経過曲線を示し
たグラフである。
吸着温度−６０℃に設定したときの再生経過曲線を示し
たグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 蔦谷 博之 長崎県長崎市深堀町五丁目717番１号 三 菱重工業株式会社長崎研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が７０以上であ
る高シリカペンタシルゼオライト、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ
3 比が２０以上である脱アルミニウムフォージャサイ
ト、及び、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０以上であるメ
ソポーラスシリケートの群から選択される１種又は２種
以上のものを含有することを特徴とするオゾン吸着剤。 - 【請求項２】 ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が７０以上であ
る高シリカペンタシルゼオライト、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ
3 比が２０以上である脱アルミニウムフォージャサイ
ト、及び、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比が２０以上であるメ
ソポーラスシリケートの群から選択される１種又は２種
以上のものを含有するオゾン吸着剤粉末を、アルミニウ
ム含有量が２重量％以下のＳｉＯ2 系バインダーで成形
してなるオゾン吸着用成形体であって、前記成形体の気
孔率が３０〜７０％の範囲にあり、残存炭素量が０．１
重量％以下であることを特徴とするオゾン吸着剤成形
体。 - 【請求項３】 前記オゾン吸着用成形体がハニカム状で
あることを特徴とする請求項２記載のオゾン吸着剤成形
体。 - 【請求項４】 前記オゾン吸着剤の粉末に、前記ＳｉＯ
2 系バインダー及び有機気孔付与剤を添加混合して成形
した後、乾燥し焼成することにより前記有機気孔付与剤
を除去して気孔を形成することを特徴とする請求項２又
は３記載のオゾン吸着用成形体の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09181598A JP3434197B2 (ja) | 1998-04-03 | 1998-04-03 | オゾン吸着剤、オゾン吸着用成形体及びその製造方法 |
| US09/282,739 US6254962B1 (en) | 1998-04-03 | 1999-03-31 | Ozone adsorbent, ozone-adsorbing molded product, and method of making same |
| EP99302545A EP0948996A3 (en) | 1998-04-03 | 1999-03-31 | Ozone adsorbent, ozone-adsorbing molded product, and method of making same |
| NO991600A NO991600L (no) | 1998-04-03 | 1999-03-31 | Ozonabsorbant, ozonabsorberende stöpt produkt, samt fremgangsmÕte ved fremstilling derav |
| CA002267734A CA2267734C (en) | 1998-04-03 | 1999-04-01 | Ozone adsorbent, ozone-adsorbing molded product, and method of making same |
| KR1019990011394A KR100334565B1 (ko) | 1998-04-03 | 1999-04-01 | 오존 흡착제, 오존 흡착용 성형체 및 그 제조 방법 |
| AU23575/99A AU751450B2 (en) | 1998-04-03 | 1999-04-06 | Ozone adsorbent, ozone-adsorbing molded product, and method of making same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09181598A JP3434197B2 (ja) | 1998-04-03 | 1998-04-03 | オゾン吸着剤、オゾン吸着用成形体及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11285632A true JPH11285632A (ja) | 1999-10-19 |
| JP3434197B2 JP3434197B2 (ja) | 2003-08-04 |
Family
ID=14037143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09181598A Expired - Fee Related JP3434197B2 (ja) | 1998-04-03 | 1998-04-03 | オゾン吸着剤、オゾン吸着用成形体及びその製造方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6254962B1 (ja) |
| EP (1) | EP0948996A3 (ja) |
| JP (1) | JP3434197B2 (ja) |
| KR (1) | KR100334565B1 (ja) |
| AU (1) | AU751450B2 (ja) |
| CA (1) | CA2267734C (ja) |
| NO (1) | NO991600L (ja) |
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| JP2001248794A (ja) * | 2000-03-02 | 2001-09-14 | Kansai Electric Power Co Inc:The | オゾン貯蔵方法および装置 |
| JP2007216109A (ja) * | 2006-02-15 | 2007-08-30 | Mitsubishi Chemicals Corp | 吸着素子および調湿用空調装置 |
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| JP4491118B2 (ja) * | 2000-07-27 | 2010-06-30 | 関西電力株式会社 | オゾンの取出方法 |
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| CN103754829B (zh) * | 2014-01-27 | 2015-10-28 | 蹇守民 | 一种氧气和臭氧分离的方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1592282C3 (de) * | 1966-05-03 | 1974-06-27 | Veb Chemiekombinat Bitterfeld, X 4400 Bitterfeld | Verfahren zur Herstellung poröser zeolithischer Molekularsiebgranalien |
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