JPH11293343A - 熱延連続化プロセスを用いた成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延連続化プロセスを用いた成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH11293343A JPH11293343A JP11008298A JP11008298A JPH11293343A JP H11293343 A JPH11293343 A JP H11293343A JP 11008298 A JP11008298 A JP 11008298A JP 11008298 A JP11008298 A JP 11008298A JP H11293343 A JPH11293343 A JP H11293343A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱延鋼板の材質を全長に亘って均一にすると
ともに、先端部の材質不良による歩留り低下を防止し、
加熱炉における省エネルギーによるコストメリットを向
上させる。 【解決手段】 Ｃ：０．００１〜０．１％、Ｂ：０．０
０１〜０．００５％を含むスラブを、加熱炉での抽出温
度を１１５０℃以下とし、粗圧延された鋼板を曲げ歪
０．５％以上、曲げ歪速度０．０５ｓ-1以上で巻取り、
３秒以上１℃／ｓ以下の冷却速度で保持し、その後捲戻
し、引き続き該鋼板の先端を、その前に粗圧延され圧延
ラインを先行する鋼板の後端に接合して連続的に熱間仕
上圧延を行い、圧延終了後１０℃／ｓ以上の冷却速度で
一旦３００℃以下まで冷却した後、１０℃／ｓ以上の昇
温速度で３５０℃〜７００℃まで昇温して捲取るること
により成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板を製造
する方法。
ともに、先端部の材質不良による歩留り低下を防止し、
加熱炉における省エネルギーによるコストメリットを向
上させる。 【解決手段】 Ｃ：０．００１〜０．１％、Ｂ：０．０
０１〜０．００５％を含むスラブを、加熱炉での抽出温
度を１１５０℃以下とし、粗圧延された鋼板を曲げ歪
０．５％以上、曲げ歪速度０．０５ｓ-1以上で巻取り、
３秒以上１℃／ｓ以下の冷却速度で保持し、その後捲戻
し、引き続き該鋼板の先端を、その前に粗圧延され圧延
ラインを先行する鋼板の後端に接合して連続的に熱間仕
上圧延を行い、圧延終了後１０℃／ｓ以上の冷却速度で
一旦３００℃以下まで冷却した後、１０℃／ｓ以上の昇
温速度で３５０℃〜７００℃まで昇温して捲取るること
により成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板を製造
する方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱延連続化による
熱延鋼板の製造方法に係り、特に自動車や産業機械等に
用いられる成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板を
連続的に熱間圧延して製造する方法に関するものであ
る。
熱延鋼板の製造方法に係り、特に自動車や産業機械等に
用いられる成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板を
連続的に熱間圧延して製造する方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車等の加工用鋼板の技術分野
では、加工性の良い冷延鋼板が使用されていたが、最近
は冷延鋼板に代わる素材として比較的安価な加工用熱延
鋼板が使用されるようになってきている。
では、加工性の良い冷延鋼板が使用されていたが、最近
は冷延鋼板に代わる素材として比較的安価な加工用熱延
鋼板が使用されるようになってきている。
【０００３】自動車や産業機械等に用いられる加工用熱
延鋼板の製造方法は、連続鋳造した鋼スラブを加熱炉で
約１２００℃に加熱し、次いで粗圧延、仕上圧延を行
い、その後冷却してコイルに捲取るのが一般的である。
延鋼板の製造方法は、連続鋳造した鋼スラブを加熱炉で
約１２００℃に加熱し、次いで粗圧延、仕上圧延を行
い、その後冷却してコイルに捲取るのが一般的である。
【０００４】図３は熱延鋼板の先端から後端に亘る仕上
温度の分布を示す図である。熱間圧延される鋼板の先端
部の仕上温度が一番低く、後端部になるに従い温度が高
くなる。後端部の温度が高くなる理由は圧延速度増加に
伴う加工発熱によるものである。
温度の分布を示す図である。熱間圧延される鋼板の先端
部の仕上温度が一番低く、後端部になるに従い温度が高
くなる。後端部の温度が高くなる理由は圧延速度増加に
伴う加工発熱によるものである。
【０００５】このように鋼板の仕上温度は、鋼板の全長
に亘って均一でないため、鋼板の材質も先端部と中間
部、後端部で異なったものとなり問題があった。
に亘って均一でないため、鋼板の材質も先端部と中間
部、後端部で異なったものとなり問題があった。
【０００６】また、加熱炉での加熱は、熱間圧延される
鋼板の最低仕上温度、即ち、鋼板の先端部の仕上温度が
Ａｒ3変態点以上の温度となるようにする必要があっ
た。
鋼板の最低仕上温度、即ち、鋼板の先端部の仕上温度が
Ａｒ3変態点以上の温度となるようにする必要があっ
た。
【０００７】そのため従来方法での加熱温度は鋼板の最
冷点である先端部の温度確保のため１２００℃程度の高
温加熱が必須であった。この温度は省エネルギー上のコ
ストバランスからみると、鋼板の先端部以外では過剰加
熱が行われていることは明白であり、コストバランスが
悪いという問題がある。
冷点である先端部の温度確保のため１２００℃程度の高
温加熱が必須であった。この温度は省エネルギー上のコ
ストバランスからみると、鋼板の先端部以外では過剰加
熱が行われていることは明白であり、コストバランスが
悪いという問題がある。
【０００８】熱消費を極めて少なくして、加熱炉原単位
の低減をはかる加工用熱延鋼板の製造方法が、特公昭６
４−１１６９５号に提案されている。この方法は、連続
鋳造して得られた熱スラブをＡｒ3変態点以下に降温せ
しめることなくＡｒ3〜１２００℃の温度で５〜３０％
の圧下を行い、続いて９５０〜１１５０℃に保持された
加熱炉に挿入加熱した後熱間圧延を行うものであるが、
この方法では、熱延鋼板の中間部の温度についての熱延
鋼板は適切なものであるとしても、前述した先端部の温
度低下の問題を解決することについての考慮がはらわれ
ておらず、加熱炉原単位の低減がはかられたとしても、
鋼板全体に亘って加工性を劣化させることなしに仕上圧
延を行い、均質な鋼板を得ることは技術的に困難であ
る。
の低減をはかる加工用熱延鋼板の製造方法が、特公昭６
４−１１６９５号に提案されている。この方法は、連続
鋳造して得られた熱スラブをＡｒ3変態点以下に降温せ
しめることなくＡｒ3〜１２００℃の温度で５〜３０％
の圧下を行い、続いて９５０〜１１５０℃に保持された
加熱炉に挿入加熱した後熱間圧延を行うものであるが、
この方法では、熱延鋼板の中間部の温度についての熱延
鋼板は適切なものであるとしても、前述した先端部の温
度低下の問題を解決することについての考慮がはらわれ
ておらず、加熱炉原単位の低減がはかられたとしても、
鋼板全体に亘って加工性を劣化させることなしに仕上圧
延を行い、均質な鋼板を得ることは技術的に困難であ
る。
【０００９】また、従来の製造方法では先端部の温度低
下による材質不良を回避するためには高温加熱が必須と
なるため、ＭｎＳやＡｌＮ、ＢＮ等の析出物の析出が充
分でなく加工性の観点から問題があるだけでなく、これ
らの析出物を核として優先析出するセメンタイトの析出
が充分でないため、コイルの捲戻し時に腰折れと呼ばれ
る表面疵が発生し、表面性状が悪化するという問題があ
った。
下による材質不良を回避するためには高温加熱が必須と
なるため、ＭｎＳやＡｌＮ、ＢＮ等の析出物の析出が充
分でなく加工性の観点から問題があるだけでなく、これ
らの析出物を核として優先析出するセメンタイトの析出
が充分でないため、コイルの捲戻し時に腰折れと呼ばれ
る表面疵が発生し、表面性状が悪化するという問題があ
った。
【００１０】一方、ＭｎＳやＡｌＮの析出促進を図る技
術としては、例えば特公平７−７４３７６号に、粗圧延
後の鋼板に１１００℃以下Ａｒ3以上で曲げ加工を施
し、かつ上記温度域に１０秒以上保持する技術が開示さ
れているが、加工性と表面性状の両立させる技術につい
ては開示がない。
術としては、例えば特公平７−７４３７６号に、粗圧延
後の鋼板に１１００℃以下Ａｒ3以上で曲げ加工を施
し、かつ上記温度域に１０秒以上保持する技術が開示さ
れているが、加工性と表面性状の両立させる技術につい
ては開示がない。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明は、熱延
鋼板の材質を全長に亘って均一にするとともに、先端部
の材質不良を回避し、加熱炉における省エネルギーによ
るコストメリットを向上させるとともに、成形性と表面
性状に優れた加工用熱延鋼板を製造することを解決課題
とするものである。
鋼板の材質を全長に亘って均一にするとともに、先端部
の材質不良を回避し、加熱炉における省エネルギーによ
るコストメリットを向上させるとともに、成形性と表面
性状に優れた加工用熱延鋼板を製造することを解決課題
とするものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記課題を解
決するため種々実験検討を行った結果、低温加熱と曲げ
歪および曲げ歪速度の条件を付加すると上記ＭｎＳ、Ａ
ｌＮが更に析出促進され鋼板の加工性が向上することを
見い出した。さらに、圧延後の冷却と昇温の適当な組み
合わせにより、ここで析出した析出物を核としてセメン
タイトの析出が促進され、その結果腰折れのない表面性
状の優れた鋼板を得ることができることが判明した。ま
た、ここで低温加熱は上述のごとく、粗圧延後の鋼板を
接合し連続的に圧延することにより実現しやすくなる条
件である。特に鋼板の板厚が２ｍｍ以下の薄手の場合に
は、この連続圧延法が効果的であるとの知見を得た。本
発明は上記知見を基になされたものであり、その特徴と
する手段は以下である。
決するため種々実験検討を行った結果、低温加熱と曲げ
歪および曲げ歪速度の条件を付加すると上記ＭｎＳ、Ａ
ｌＮが更に析出促進され鋼板の加工性が向上することを
見い出した。さらに、圧延後の冷却と昇温の適当な組み
合わせにより、ここで析出した析出物を核としてセメン
タイトの析出が促進され、その結果腰折れのない表面性
状の優れた鋼板を得ることができることが判明した。ま
た、ここで低温加熱は上述のごとく、粗圧延後の鋼板を
接合し連続的に圧延することにより実現しやすくなる条
件である。特に鋼板の板厚が２ｍｍ以下の薄手の場合に
は、この連続圧延法が効果的であるとの知見を得た。本
発明は上記知見を基になされたものであり、その特徴と
する手段は以下である。
【００１３】（１） Ｃ：０．００１〜０．１ｍａｓｓ
％（以下単に％と称す）、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ
ｉ：０．００１〜１．０％、Ｐ：０．００１〜０．０２
５％、Ｓ：０．０００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．０
０１〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．０１％、Ｂ：
０．００１〜０．００５％を含み、その他がＦｅと不可
避的不純物からなるスラブを加熱し、粗圧延した鋼板を
曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ-1以上で巻
取り、３秒以上１℃／ｓ以下に冷却速度を保持し、その
後捲戻し、引き続き該鋼板の先端を、その前に粗圧延さ
れ圧延ラインを先行する鋼板の後端に接合して連続的に
熱間仕上圧延を行い、圧延終了後１０℃／ｓ以上の冷却
速度で一旦３００℃以下まで冷却した後、１０℃／ｓ以
上の昇温速度で３５０℃〜７００℃まで昇温し捲取るこ
とにより、成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板を
製造する方法である。
％（以下単に％と称す）、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ
ｉ：０．００１〜１．０％、Ｐ：０．００１〜０．０２
５％、Ｓ：０．０００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．０
０１〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．０１％、Ｂ：
０．００１〜０．００５％を含み、その他がＦｅと不可
避的不純物からなるスラブを加熱し、粗圧延した鋼板を
曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ-1以上で巻
取り、３秒以上１℃／ｓ以下に冷却速度を保持し、その
後捲戻し、引き続き該鋼板の先端を、その前に粗圧延さ
れ圧延ラインを先行する鋼板の後端に接合して連続的に
熱間仕上圧延を行い、圧延終了後１０℃／ｓ以上の冷却
速度で一旦３００℃以下まで冷却した後、１０℃／ｓ以
上の昇温速度で３５０℃〜７００℃まで昇温し捲取るこ
とにより、成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板を
製造する方法である。
【００１４】（２） Ｃ：０．００１〜０．１％、Ｍ
ｎ：０．１〜１．０％、Ｓｉ：０．００１〜１．０％、
Ｐ：０．００１〜０．０２５％、Ｓ：０．０００５〜
０．０２５％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．
０００５〜０．０１％、Ｂ：０．００１〜０．００５％
を含み、その他がＦｅと不可避的不純物からなるスラブ
を、加熱炉での抽出温度を１１５０℃以下とし、粗圧延
した鋼板を曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ
-1以上で巻取り、３秒以上１℃／ｓ以下に冷却速度を保
持し、その後捲戻し、引き続き該鋼板の先端を、その前
に粗圧延され圧延ラインを先行する鋼板の後端に接合し
て連続的に熱間仕上圧延を行い、圧延終了後１０℃／ｓ
以上の冷却速度で一旦３００℃以下まで冷却した後、１
０℃／ｓ以上の昇温速度で３５０℃〜７００℃まで昇温
し捲取ることにより、成形性と表面性状に優れた加工用
熱延鋼板を製造する方法である。
ｎ：０．１〜１．０％、Ｓｉ：０．００１〜１．０％、
Ｐ：０．００１〜０．０２５％、Ｓ：０．０００５〜
０．０２５％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．
０００５〜０．０１％、Ｂ：０．００１〜０．００５％
を含み、その他がＦｅと不可避的不純物からなるスラブ
を、加熱炉での抽出温度を１１５０℃以下とし、粗圧延
した鋼板を曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ
-1以上で巻取り、３秒以上１℃／ｓ以下に冷却速度を保
持し、その後捲戻し、引き続き該鋼板の先端を、その前
に粗圧延され圧延ラインを先行する鋼板の後端に接合し
て連続的に熱間仕上圧延を行い、圧延終了後１０℃／ｓ
以上の冷却速度で一旦３００℃以下まで冷却した後、１
０℃／ｓ以上の昇温速度で３５０℃〜７００℃まで昇温
し捲取ることにより、成形性と表面性状に優れた加工用
熱延鋼板を製造する方法である。
【００１５】（３） Ｃ：０．００１０〜０．１％、Ｍ
ｎ：０．１〜１．０％、Ｓｉ：０．００１〜１．０％、
Ｐ：０．００１〜０．０２５％、Ｓ：０．０００５〜
０．０２５％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．
０００５〜０．０１％、Ｂ：０．００１〜０．００５％
を含み、かつＮｂ≦０．０５％、Ｔｉ≦０．０５％、Ｖ
≦０．０５％、Ｃｒ≦０．５％、Ｍｏ≦０．５％、Ｃｕ
≦０．５％、Ｎｉ≦０．５％のうち１種または２種以上
を含み、その他がＦｅと不可避的不純物からなるスラブ
を加熱し、粗圧延した鋼板を曲げ歪０．５％以上、曲げ
歪速度０．０５Ｓ-1以上で巻取り、３秒以上１℃／ｓ以
下に冷却速度を保持し、その後捲戻し、引き続き該鋼板
の先端を、その前に粗圧延され圧延ラインを先行する鋼
板の後端に接合して連続的に熱間仕上圧延を行い、圧延
終了後１０℃／ｓ以上の冷却速度で一旦３００℃以下ま
で冷却した後、１０℃／ｓ以上の昇温速度で３５０℃〜
７００℃まで昇温し捲取ることにより、成形性と表面性
状に優れた加工用熱延鋼板を製造する方法である。
ｎ：０．１〜１．０％、Ｓｉ：０．００１〜１．０％、
Ｐ：０．００１〜０．０２５％、Ｓ：０．０００５〜
０．０２５％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．
０００５〜０．０１％、Ｂ：０．００１〜０．００５％
を含み、かつＮｂ≦０．０５％、Ｔｉ≦０．０５％、Ｖ
≦０．０５％、Ｃｒ≦０．５％、Ｍｏ≦０．５％、Ｃｕ
≦０．５％、Ｎｉ≦０．５％のうち１種または２種以上
を含み、その他がＦｅと不可避的不純物からなるスラブ
を加熱し、粗圧延した鋼板を曲げ歪０．５％以上、曲げ
歪速度０．０５Ｓ-1以上で巻取り、３秒以上１℃／ｓ以
下に冷却速度を保持し、その後捲戻し、引き続き該鋼板
の先端を、その前に粗圧延され圧延ラインを先行する鋼
板の後端に接合して連続的に熱間仕上圧延を行い、圧延
終了後１０℃／ｓ以上の冷却速度で一旦３００℃以下ま
で冷却した後、１０℃／ｓ以上の昇温速度で３５０℃〜
７００℃まで昇温し捲取ることにより、成形性と表面性
状に優れた加工用熱延鋼板を製造する方法である。
【００１６】（４） Ｃ：０．００１〜０．１％、Ｍ
ｎ：０．１〜１．０％、Ｓｉ：０．００１〜１．０％、
Ｐ：０．００１〜０．０２５％、Ｓ：０．０００５〜
０．０２５％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．
０００５〜０．０１％、Ｂ：０．００１〜０．００５％
を含み、かつＮｂ≦０．０５％、Ｔｉ≦０．０５％、Ｖ
≦０．０５％、Ｃｒ≦０．５％、Ｍｏ≦０．５％、Ｃｕ
≦０．５％、Ｎｉ≦０．５％のうち１種または２種以上
を含み、その他がＦｅと不可避的不純物からなるスラブ
を、加熱炉での抽出温度を１１５０℃以下とし、粗圧延
した鋼板を曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ
-1以上で巻取り、３秒以上１℃／ｓ以下に冷却速度を保
持し、その後捲戻し、引き続き該鋼板の先端を、その前
に粗圧延され圧延ラインを先行する鋼板の後端に接合し
て連続的に熱間仕上圧延を行い、圧延終了後１０℃／ｓ
以上の冷却速度で一旦３００℃以下まで冷却した後、１
０℃／ｓ以上の昇温速度で３５０℃〜７００℃まで昇温
し捲取ることをにより、成形性と表面性状に優れた加工
用熱延鋼板を製造する方法である。
ｎ：０．１〜１．０％、Ｓｉ：０．００１〜１．０％、
Ｐ：０．００１〜０．０２５％、Ｓ：０．０００５〜
０．０２５％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．
０００５〜０．０１％、Ｂ：０．００１〜０．００５％
を含み、かつＮｂ≦０．０５％、Ｔｉ≦０．０５％、Ｖ
≦０．０５％、Ｃｒ≦０．５％、Ｍｏ≦０．５％、Ｃｕ
≦０．５％、Ｎｉ≦０．５％のうち１種または２種以上
を含み、その他がＦｅと不可避的不純物からなるスラブ
を、加熱炉での抽出温度を１１５０℃以下とし、粗圧延
した鋼板を曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ
-1以上で巻取り、３秒以上１℃／ｓ以下に冷却速度を保
持し、その後捲戻し、引き続き該鋼板の先端を、その前
に粗圧延され圧延ラインを先行する鋼板の後端に接合し
て連続的に熱間仕上圧延を行い、圧延終了後１０℃／ｓ
以上の冷却速度で一旦３００℃以下まで冷却した後、１
０℃／ｓ以上の昇温速度で３５０℃〜７００℃まで昇温
し捲取ることをにより、成形性と表面性状に優れた加工
用熱延鋼板を製造する方法である。
【００１７】以下、本発明を詳細に説明する。
【００１８】本発明で製造する成形性と表面性状に優れ
た加工用熱延鋼板は、自動車や産業機械等に用いられる
ＴＳ（引張強度）が３８０ＭＰａクラス以下の軟質熱延
鋼板を対象としている。
た加工用熱延鋼板は、自動車や産業機械等に用いられる
ＴＳ（引張強度）が３８０ＭＰａクラス以下の軟質熱延
鋼板を対象としている。
【００１９】加工用熱延鋼板に含有されるＣは、Ｃ含有
量が多くなると硬質となり加工性が悪くなるので０．１
％以下としている。ただし、０．００１％未満にするた
めには過大な精錬コストがかかるのでこれ以上にしてい
る。
量が多くなると硬質となり加工性が悪くなるので０．１
％以下としている。ただし、０．００１％未満にするた
めには過大な精錬コストがかかるのでこれ以上にしてい
る。
【００２０】Ｍｎは靭性を付与するため必要な元素であ
るが、１．０％以上にすると硬質化するとともに加工性
を劣化させる。また、０．１％未満にするには過大な脱
Ｍｎのための精錬コストがかかるのでこれ以上にしてい
る。
るが、１．０％以上にすると硬質化するとともに加工性
を劣化させる。また、０．１％未満にするには過大な脱
Ｍｎのための精錬コストがかかるのでこれ以上にしてい
る。
【００２１】Ｓｉも１．０％を越えると硬質化により加
工性を損ない、０．００１％未満にするためには過大な
コストがかかるためこれを下限としている。
工性を損ない、０．００１％未満にするためには過大な
コストがかかるためこれを下限としている。
【００２２】Ａｌは脱酸剤として添加するが、０．００
１％未満ではその効果が足りず、０．１％以上になると
加工性を劣化させる。Ｐ、Ｓ、Ｎの上限は加工性に悪影
響が出ない範囲にし、下限は過大なコストがかからない
よう設定している。
１％未満ではその効果が足りず、０．１％以上になると
加工性を劣化させる。Ｐ、Ｓ、Ｎの上限は加工性に悪影
響が出ない範囲にし、下限は過大なコストがかからない
よう設定している。
【００２３】Ｂは固溶Ｎを低減するために添加される
が、０．００１％未満ではその効果が少なく、０．００
５％を越えるとその効果が飽和する。
が、０．００１％未満ではその効果が少なく、０．００
５％を越えるとその効果が飽和する。
【００２４】また、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｏはいず
れも炭化物あるいは窒化物生成元素であり、加工性向上
とともに腰折れ防止にも寄与するが多過ぎると硬質化に
よる弊害が大きくなるため上限を設定した。同様に、Ｃ
ｕ、Ｎｉについても多すぎると硬質化するので上限を設
定した。なお、このらの元素以外でも例えばＣａやＲＥ
Ｍについては、上限を０．００５％として添加が可能
で、同様な材質を得ることができる。
れも炭化物あるいは窒化物生成元素であり、加工性向上
とともに腰折れ防止にも寄与するが多過ぎると硬質化に
よる弊害が大きくなるため上限を設定した。同様に、Ｃ
ｕ、Ｎｉについても多すぎると硬質化するので上限を設
定した。なお、このらの元素以外でも例えばＣａやＲＥ
Ｍについては、上限を０．００５％として添加が可能
で、同様な材質を得ることができる。
【００２５】この様な理由で、化学成分は上記範囲に調
整されている。
整されている。
【００２６】図２は加熱温度と熱延鋼板の仕上温度との
関係を模式的に示す図である。従来の製造方法では、通
常、加熱炉で１２００℃程度に加熱したスラブを圧延し
ているが、仕上圧延終了時の鋼板長手中間部の温度は約
９００℃、鋼板の先端部はＡｒ3変態点近傍の温度にそ
れぞれ低下している。このように鋼板の先端部の温度低
下は著しいものがある。
関係を模式的に示す図である。従来の製造方法では、通
常、加熱炉で１２００℃程度に加熱したスラブを圧延し
ているが、仕上圧延終了時の鋼板長手中間部の温度は約
９００℃、鋼板の先端部はＡｒ3変態点近傍の温度にそ
れぞれ低下している。このように鋼板の先端部の温度低
下は著しいものがある。
【００２７】ところが本発明では、粗圧延された熱延鋼
板の先端をその前に粗圧延され熱延ラインを先行する鋼
板の後端に接合するので、連続的に熱間圧延をすること
が可能となり、しかも、その熱間圧延は高速でかつ等速
圧延とすることができるので、鋼板の全長に亘って圧延
条件が同一となり、従来のバッチ式熱間圧延の加速圧延
とは異なって、仕上温度のバラツキが生じない。すなわ
ち本発明の方法では図２の●印に示すような温度パター
ンとなる。特に、板厚２ｍｍ以下の薄鋼板を製造する場
合には本方法の効果は大変著しい。
板の先端をその前に粗圧延され熱延ラインを先行する鋼
板の後端に接合するので、連続的に熱間圧延をすること
が可能となり、しかも、その熱間圧延は高速でかつ等速
圧延とすることができるので、鋼板の全長に亘って圧延
条件が同一となり、従来のバッチ式熱間圧延の加速圧延
とは異なって、仕上温度のバラツキが生じない。すなわ
ち本発明の方法では図２の●印に示すような温度パター
ンとなる。特に、板厚２ｍｍ以下の薄鋼板を製造する場
合には本方法の効果は大変著しい。
【００２８】このような理由により、本発明では加熱温
度を従来より低下でき、いわゆる低温加熱によりＭｎＳ
やＡｌＮ、ＢＮ等の析出を促進できるので加工性の向上
が達成できる。実験によればその効果が大きいのは加熱
温度が１１５０℃以下の領域であった。
度を従来より低下でき、いわゆる低温加熱によりＭｎＳ
やＡｌＮ、ＢＮ等の析出を促進できるので加工性の向上
が達成できる。実験によればその効果が大きいのは加熱
温度が１１５０℃以下の領域であった。
【００２９】また加工性、特に延性の向上のためには、
上記低温加熱に加え、粗圧延終了後に０．５％以上の曲
げ歪を０．０５Ｓ-1以上の曲げ歪速度で加え、更に１℃
／ｓ以下の冷却速度で３秒以上保持することが効果的で
あることが知見された。
上記低温加熱に加え、粗圧延終了後に０．５％以上の曲
げ歪を０．０５Ｓ-1以上の曲げ歪速度で加え、更に１℃
／ｓ以下の冷却速度で３秒以上保持することが効果的で
あることが知見された。
【００３０】最初の低温加熱時に析出したＭｎＳやＡｌ
Ｎ、ＢＮ等の析出物がその後の曲げ歪によって析出する
析出物の核として作用し、析出が更に促進するためであ
ると考えられる。曲げ歪は大きいほど効果が大であり、
０．５％以上が必要である。また、曲げ歪を高温で付与
するため、熱的消滅によるロスを少なくするため曲げ歪
速度は０．０５Ｓ-1以上必要である。また析出物が更に
析出し成長するために、１℃／ｓ以下の冷却速度に３秒
以上保持することが必要である。
Ｎ、ＢＮ等の析出物がその後の曲げ歪によって析出する
析出物の核として作用し、析出が更に促進するためであ
ると考えられる。曲げ歪は大きいほど効果が大であり、
０．５％以上が必要である。また、曲げ歪を高温で付与
するため、熱的消滅によるロスを少なくするため曲げ歪
速度は０．０５Ｓ-1以上必要である。また析出物が更に
析出し成長するために、１℃／ｓ以下の冷却速度に３秒
以上保持することが必要である。
【００３１】また、腰折れと呼ばれる表面欠陥をなくす
ためには鋼板中の固溶Ｎと固溶Ｃの低減が必須であり、
いわゆる時効指数ＡＩ（Ａｇｉｎｇ Ｉｎｄｅｘ）で５
ＭＰａ以下にする必要があることが実験で判明した。固
溶Ｎの低減にはＢ添加の効果が大きく、また、固溶Ｃの
低減には、仕上圧延後１０℃／ｓ以上の冷却速度で３０
０℃以下まで冷却した後、１０℃／ｓ以上の昇温速度で
３５０℃〜７００℃まで昇温し捲取ることが有効である
ことを見出した。３５０℃〜７００℃はセメンタイトの
析出が最も効果的に作用する温度領域であり、冷却条件
を制御してＣの過飽和度を高め、この領域で捲取ること
により固溶Ｃの充分な低減がはかれたと考えられる。１
０℃／ｓ以上で３００℃以下まで冷却するのはＣの過飽
和度を最高に高めるために必要な条件であり、過飽和度
が消滅しないうちに上記セメンタイトの析出温度域に速
やかに昇温するため、１０℃／ｓ以上という昇温速度が
規定されている。
ためには鋼板中の固溶Ｎと固溶Ｃの低減が必須であり、
いわゆる時効指数ＡＩ（Ａｇｉｎｇ Ｉｎｄｅｘ）で５
ＭＰａ以下にする必要があることが実験で判明した。固
溶Ｎの低減にはＢ添加の効果が大きく、また、固溶Ｃの
低減には、仕上圧延後１０℃／ｓ以上の冷却速度で３０
０℃以下まで冷却した後、１０℃／ｓ以上の昇温速度で
３５０℃〜７００℃まで昇温し捲取ることが有効である
ことを見出した。３５０℃〜７００℃はセメンタイトの
析出が最も効果的に作用する温度領域であり、冷却条件
を制御してＣの過飽和度を高め、この領域で捲取ること
により固溶Ｃの充分な低減がはかれたと考えられる。１
０℃／ｓ以上で３００℃以下まで冷却するのはＣの過飽
和度を最高に高めるために必要な条件であり、過飽和度
が消滅しないうちに上記セメンタイトの析出温度域に速
やかに昇温するため、１０℃／ｓ以上という昇温速度が
規定されている。
【００３２】なお、本製造方法において、加熱炉の省エ
ネルギーのために、加熱炉への温片装入（いわゆるホッ
トチャージ、ウォームチャージと呼ばれるもの）を行う
事は本発明の効果を実現する上で何の障害もない。すな
わち、本発明は加熱炉への冷片装入、温片装入する場合
のいずれも含むものである。
ネルギーのために、加熱炉への温片装入（いわゆるホッ
トチャージ、ウォームチャージと呼ばれるもの）を行う
事は本発明の効果を実現する上で何の障害もない。すな
わち、本発明は加熱炉への冷片装入、温片装入する場合
のいずれも含むものである。
【００３３】
【発明の実施の形態】本発明を図に基づいて説明する。
【００３４】図１は、熱延連続化法における成形性と時
効性に優れた加工用熱延鋼板の製造方法の概要を示すも
のである。
効性に優れた加工用熱延鋼板の製造方法の概要を示すも
のである。
【００３５】図１に示すように、加熱炉１で加熱された
スラブは粗圧延機２で圧延され、これを捲取って粗圧延
コイル３とする。粗圧延後の鋼板の巻取りにはコイルボ
ックス法（例えば「Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｅ
ｎｇｉｎｅｅｒ」，１９８１， Ｎｏ．１１， ｐ．４
５２参照）が使用できる。この方法は鋼板を曲げると同
時にコイル状に捲取るため保温効果を有する。すなわ
ち、ここで鋼板に必要な曲げ条件（曲げ歪、曲げ歪速
度）と冷却速度を得るものである。
スラブは粗圧延機２で圧延され、これを捲取って粗圧延
コイル３とする。粗圧延後の鋼板の巻取りにはコイルボ
ックス法（例えば「Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｅ
ｎｇｉｎｅｅｒ」，１９８１， Ｎｏ．１１， ｐ．４
５２参照）が使用できる。この方法は鋼板を曲げると同
時にコイル状に捲取るため保温効果を有する。すなわ
ち、ここで鋼板に必要な曲げ条件（曲げ歪、曲げ歪速
度）と冷却速度を得るものである。
【００３６】粗圧延コイル３の先端は、溶接用切断機４
でもって切断され溶接に適する先端開先が形成される。
先行する粗圧延鋼板が仕上圧延機に搬送され仕上圧延さ
れるが、その後端は同じく溶接用切断機４でもって切断
され溶接に適する後端開先が形成される。先行する粗圧
延鋼板の後端と後行の粗圧延鋼板の先端とは溶接装置５
により溶接して接合される。
でもって切断され溶接に適する先端開先が形成される。
先行する粗圧延鋼板が仕上圧延機に搬送され仕上圧延さ
れるが、その後端は同じく溶接用切断機４でもって切断
され溶接に適する後端開先が形成される。先行する粗圧
延鋼板の後端と後行の粗圧延鋼板の先端とは溶接装置５
により溶接して接合される。
【００３７】溶接装置５は移動台車と一体になってお
り、先行する粗圧延鋼板の後端の移動速度と同期して移
動することができるように制御されていて、移動台車を
移動させながら先行する粗圧延鋼板の後端と後行の粗圧
延鋼板の先端とを溶接する。溶接法はレーザービーム溶
接法が適するが、他の公知の溶接法も適用できる。
り、先行する粗圧延鋼板の後端の移動速度と同期して移
動することができるように制御されていて、移動台車を
移動させながら先行する粗圧延鋼板の後端と後行の粗圧
延鋼板の先端とを溶接する。溶接法はレーザービーム溶
接法が適するが、他の公知の溶接法も適用できる。
【００３８】溶接装置５によって一体に接合された粗圧
延鋼板は、仕上圧延機６で連続的に圧延され、次いで、
ランアウトテーブルの前段に設置された冷却装置７によ
り冷却された後、後段に設置された昇温装置８で昇温さ
れコイルとして捲取機１０で捲取られる。昇温方法は直
接通電加熱方法（例えばロール接触方式の通電加熱）が
適するが、他の公知の方法も適用できる。鋼板は所定の
長さを捲取られると、切断機９で切断され別のコイルと
して捲取機１０で捲取られる。
延鋼板は、仕上圧延機６で連続的に圧延され、次いで、
ランアウトテーブルの前段に設置された冷却装置７によ
り冷却された後、後段に設置された昇温装置８で昇温さ
れコイルとして捲取機１０で捲取られる。昇温方法は直
接通電加熱方法（例えばロール接触方式の通電加熱）が
適するが、他の公知の方法も適用できる。鋼板は所定の
長さを捲取られると、切断機９で切断され別のコイルと
して捲取機１０で捲取られる。
【００３９】本発明では、粗圧延鋼板の先端を圧延ライ
ンを先行する粗圧延鋼板の後端と接合して連続的に一定
条件で仕上圧延をするので、仕上圧延中の鋼板全体に温
度バラツキがなく、鋼スラブの加熱温度も、従来の１２
００℃程度よりも低温の１１５０℃以下にできる。しか
も、低温加熱と粗圧延後の適当な曲げ歪付与と保持によ
り加工性の向上をはかることができ、更に適当な冷却制
御により表面性状の向上も達成することができる。
ンを先行する粗圧延鋼板の後端と接合して連続的に一定
条件で仕上圧延をするので、仕上圧延中の鋼板全体に温
度バラツキがなく、鋼スラブの加熱温度も、従来の１２
００℃程度よりも低温の１１５０℃以下にできる。しか
も、低温加熱と粗圧延後の適当な曲げ歪付与と保持によ
り加工性の向上をはかることができ、更に適当な冷却制
御により表面性状の向上も達成することができる。
【００４０】
【実施例】以下、本発明の実施例と比較例について述べ
る。
る。
【００４１】表１に示す成分の鋼を用いて、表２に示す
条件で圧延した。
条件で圧延した。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【表２】 表２に示す本発明例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１１）はいずれ
も、鋼板全長に亘って延性が良好で、かつ表面性状も良
好（ＡＩ＜５ＭＰａ）な結果を示す。特に同一成分のＮ
ｏ．４とＮｏ．５を比較してわかるように、低温加熱に
よりＥＬ（延性）の向上が図られている。
も、鋼板全長に亘って延性が良好で、かつ表面性状も良
好（ＡＩ＜５ＭＰａ）な結果を示す。特に同一成分のＮ
ｏ．４とＮｏ．５を比較してわかるように、低温加熱に
よりＥＬ（延性）の向上が図られている。
【００４４】これに対し、比較例のうちＮｏ．１２は、
粗圧延終了後の鋼板（シートバー）の接合を行わないた
め、鋼板フロント部の圧延速度が低く、低温抽出（１０
８０℃）では仕上温度が低下しフロント部のＥＬ（延
性）が劣化する。
粗圧延終了後の鋼板（シートバー）の接合を行わないた
め、鋼板フロント部の圧延速度が低く、低温抽出（１０
８０℃）では仕上温度が低下しフロント部のＥＬ（延
性）が劣化する。
【００４５】また、Ｎｏ．１３は曲げ歪量が小さいた
め、Ｎｏ．１４は曲げ歪速度が小さいため、Ｎｏ．１５
は保持時間が短いため、またＮｏ．１６は保持中の冷却
速度が大きいためいずれも延性が充分向上していない。
め、Ｎｏ．１４は曲げ歪速度が小さいため、Ｎｏ．１５
は保持時間が短いため、またＮｏ．１６は保持中の冷却
速度が大きいためいずれも延性が充分向上していない。
【００４６】更に、Ｎｏ．１７は冷却速度が低いため、
またＮｏ．１８は冷却停止温度が高いため、Ｎｏ．１９
は昇温速度が低いため、また、Ｎｏ．２０とＮ０．２１
は巻取温度外れのためＡＩが高く表面性状が悪化してい
る。以上からわかるようにＮｏ．１２〜Ｎｏ．２１はい
ずれも本発明と比較して発明の特定要件を欠く部分があ
るので、ＥＬ（延性）と表面性状の両立が図れていな
い。
またＮｏ．１８は冷却停止温度が高いため、Ｎｏ．１９
は昇温速度が低いため、また、Ｎｏ．２０とＮ０．２１
は巻取温度外れのためＡＩが高く表面性状が悪化してい
る。以上からわかるようにＮｏ．１２〜Ｎｏ．２１はい
ずれも本発明と比較して発明の特定要件を欠く部分があ
るので、ＥＬ（延性）と表面性状の両立が図れていな
い。
【００４７】
【発明の効果】本発明の、熱延連続化法プロセスを用い
た成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板の製造方法
によれば、熱延鋼板の先端部の材質不良による製品歩留
りを向上させることができ、また、鋼スラブの加熱抽出
温度を低下できるため加熱炉の省エネルギーによるコス
トメリットを享受できるだけでなく、鋼板の加工性と表
面性状の向上を達成できる。
た成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板の製造方法
によれば、熱延鋼板の先端部の材質不良による製品歩留
りを向上させることができ、また、鋼スラブの加熱抽出
温度を低下できるため加熱炉の省エネルギーによるコス
トメリットを享受できるだけでなく、鋼板の加工性と表
面性状の向上を達成できる。
【図１】本発明の実施の形態を示す設備フロ−図であ
る。
る。
【図２】加熱温度と熱延鋼板の仕上温度との関係を模式
的に示す図である。
的に示す図である。
【図３】熱延鋼板の仕上温度分布をす図である。
１ 加熱炉 ２ 粗圧延機 ３ 粗圧延コイル ４ 溶接用切断機 ５ 溶接装置 ６ 仕上圧延機 ７ 冷却装置 ８ 昇温装置 ９ 切断機 １０ 巻取機
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/06 Ｃ２２Ｃ 38/06 38/54 38/54
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：０．００１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｍ
ｎ：０．１〜１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．００１〜
１．０ｍａｓｓ％、Ｐ：０．００１〜０．０２５ｍａｓ
ｓ％、Ｓ：０．０００５〜０．０２５ｍａｓｓ％、Ａ
ｌ：０．００１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｎ：０．０００５
〜０．０１ｍａｓｓ％、Ｂ：０．００１〜０．００５ｍ
ａｓｓ％を含み、その他がＦｅと不可避的不純物からな
るスラブを加熱し、粗圧延した鋼板を曲げ歪０．５％以
上、曲げ歪速度０．０５Ｓ-1以上で巻取り、３秒以上１
℃／ｓ以下に冷却速度を保持し、その後捲戻し、引き続
き該鋼板の先端を、その前に粗圧延され圧延ラインを先
行する鋼板の後端に接合して連続的に熱間仕上圧延を行
い、圧延終了後１０℃／ｓ以上の冷却速度で３００℃以
下まで冷却した後、１０℃／ｓ以上の昇温速度で３５０
℃〜７００℃まで昇温し捲取ることを特徴とする成形性
と表面性状に優れた加工用熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ：０．００１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｍ
ｎ：０．１〜１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．００１〜
１．０ｍａｓｓ％、Ｐ：０．００１〜０．０２５ｍａｓ
ｓ％、Ｓ：０．０００５〜０．０２５ｍａｓｓ％、Ａ
ｌ：０．００１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｎ：０．０００５
〜０．０１ｍａｓｓ％、Ｂ：０．００１〜０．００５ｍ
ａｓｓ％を含み、その他がＦｅと不可避的不純物からな
るスラブを、加熱炉での抽出温度を１１５０℃以下と
し、粗圧延した鋼板を曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度
０．０５Ｓ-1以上で巻取り、３秒以上１℃／ｓ以下に冷
却速度を保持し、その後捲戻し、引き続き該鋼板の先端
を、その前に粗圧延され圧延ラインを先行する鋼板の後
端に接合して連続的に熱間仕上圧延を行い、圧延終了後
１０℃／ｓ以上の冷却速度で３００℃以下まで冷却した
後、１０℃／ｓ以上の昇温速度で３５０℃〜７００℃ま
で昇温し捲取ることを特徴とする成形性と表面性状に優
れた加工用熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 Ｃを ０．００１〜０．１ｍａｓｓ％、
Ｍｎ：０．１〜１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．００１〜
１．０ｍａｓｓ％、Ｐ：０．００１〜０．０２５ｍａｓ
ｓ％、Ｓ：０．０００５〜０．０２５ｍａｓｓ％、Ａ
ｌ：０．００１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｎ：０．０００５
〜０．０１ｍａｓｓ％、Ｂ：０．００１〜０．００５ｍ
ａｓｓ％を含み、かつＮｂ≦０．０５ｍａｓｓ％、Ｔｉ
≦０．０５ｍａｓｓ％、Ｖ≦０．０５ｍａｓｓ％、Ｃｒ
≦０．５ｍａｓｓ％、Ｍｏ≦０．５ｍａｓｓ％、Ｃｕ≦
０．５ｍａｓｓ％、Ｎｉ≦０．５ｍａｓｓ％のうち１種
または２種以上を含み、その他がＦｅと不可避的不純物
からなるスラブを加熱し、粗圧延した鋼板を曲げ歪０．
５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ-1以上で巻取り、３秒
以上１℃／ｓ以下に冷却速度を保持し、その後捲戻し、
引き続き該鋼板の先端を、その前に粗圧延され圧延ライ
ンを先行する鋼板の後端に接合して連続的に熱間仕上圧
延を行い、圧延終了後１０℃／ｓ以上の冷却速度で一旦
３００℃以下まで冷却した後、１０℃／ｓ以上の昇温速
度で３５０℃〜７００℃まで昇温し捲取ることを特徴と
する成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板の製造方
法。 - 【請求項４】 Ｃ：０．００１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｍ
ｎ：０．１〜１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．００１〜
１．０ｍａｓｓ％、Ｐ：０．００１〜０．０２５ｍａｓ
ｓ％、Ｓ：０．０００５〜０．０２５ｍａｓｓ％、Ａ
ｌ：０．００１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｎ：０．０００５
〜０．０１ｍａｓｓ％、Ｂ：０．００１〜０．００５ｍ
ａｓｓ％を含み、かつＮｂ≦０．０５ｍａｓｓ％、Ｔｉ
≦０．０５ｍａｓｓ％、Ｖ≦０．０５ｍａｓｓ％、Ｃｒ
≦０．５ｍａｓｓ％、Ｍｏ≦０．５ｍａｓｓ％、Ｃｕ≦
０．５ｍａｓｓ％、Ｎｉ≦０．５ｍａｓｓ％のうち１種
または２種以上を含み、その他がＦｅと不可避的不純物
からなるスラブを、加熱炉での抽出温度を１１５０℃以
下とし、粗圧延した鋼板を曲げ歪０．５％以上、曲げ歪
速度０．０５Ｓ-1以上で巻取り、３秒以上１℃／ｓ以下
に冷却速度を保持し、その後捲戻し、引き続き該鋼板の
先端を、その前に粗圧延され圧延ラインを先行する鋼板
の後端に接合して連続的に熱間仕上圧延を行い、圧延終
了後１０℃／ｓ以上の冷却速度で３００℃以下まで冷却
した後、１０℃／ｓ以上の昇温速度で３５０℃〜７００
℃まで昇温し捲取ることを特徴とする成形性と表面性状
に優れた加工用熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11008298A JPH11293343A (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | 熱延連続化プロセスを用いた成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11008298A JPH11293343A (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | 熱延連続化プロセスを用いた成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11293343A true JPH11293343A (ja) | 1999-10-26 |
Family
ID=14526584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11008298A Withdrawn JPH11293343A (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | 熱延連続化プロセスを用いた成形性と表面性状に優れた加工用熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11293343A (ja) |
-
1998
- 1998-04-07 JP JP11008298A patent/JPH11293343A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050607 |