JPH11294322A - 斜板式圧縮機 - Google Patents
斜板式圧縮機Info
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- JPH11294322A JPH11294322A JP10107532A JP10753298A JPH11294322A JP H11294322 A JPH11294322 A JP H11294322A JP 10107532 A JP10107532 A JP 10107532A JP 10753298 A JP10753298 A JP 10753298A JP H11294322 A JPH11294322 A JP H11294322A
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- cylinder bore
- swash plate
- oil groove
- peripheral surface
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/10—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
- F04B27/1036—Component parts, details, e.g. sealings, lubrication
- F04B27/109—Lubrication
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/0873—Component parts, e.g. sealings; Manufacturing or assembly thereof
- F04B27/0878—Pistons
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2225/00—Synthetic polymers, e.g. plastics; Rubber
- F05C2225/04—PTFE [PolyTetraFluorEthylene]
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- Compressor (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ＣＯ2 を冷媒とする斜板式圧縮機のブローバイ
ガス量を制限し、各摺動部の潤滑を確保する。 【解決手段】斜板式圧縮機のシリンダボア２ａ及びピス
トン１１をアルミニウム合金とし、ピストン外周面には
フッ素樹脂の被膜を形成するとともに、その頂部近傍に
はピストンリング２５を嵌着したことにより、ＣＯ2 冷
媒の使用にも対応できる。
ガス量を制限し、各摺動部の潤滑を確保する。 【解決手段】斜板式圧縮機のシリンダボア２ａ及びピス
トン１１をアルミニウム合金とし、ピストン外周面には
フッ素樹脂の被膜を形成するとともに、その頂部近傍に
はピストンリング２５を嵌着したことにより、ＣＯ2 冷
媒の使用にも対応できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＣＯ2 を冷媒とす
る斜板式圧縮機の改良に関する。
る斜板式圧縮機の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に車両空調用に供される片頭形斜板
式圧縮機は、斜板がクランク室内で駆動軸に装着され、
駆動軸と共動する斜板の回転がシリンダボア内に挿嵌さ
れたピストンの往復直線運動に変換される。そして外部
冷凍回路から帰還した冷媒ガスは、ピストンの直動に伴
って吸入室からシリンダボア内に吸入され、圧縮された
のち吐出室に吐出される。すなわち、片頭形斜板式圧縮
機の多くは、このようにクランク室を経由することなく
帰還冷媒ガスが直接シリンダボア内へ導入される構成で
あるため、クランク室内に配置されている各摺動部品の
潤滑は、主としてブローバイガスと共にクランク室に供
給される潤滑油に依存している。このブローバイガス量
はシリンダボアとピストンとの嵌合細隙の大きさによっ
て左右され、クランク室内の各摺動部品を良好に潤滑し
うるのに十分な潤滑油を供給するには、この嵌合細隙を
ある程度大きく設定する必要があるが、その場合は逆に
圧縮効率が低下するといった問題が生じる。
式圧縮機は、斜板がクランク室内で駆動軸に装着され、
駆動軸と共動する斜板の回転がシリンダボア内に挿嵌さ
れたピストンの往復直線運動に変換される。そして外部
冷凍回路から帰還した冷媒ガスは、ピストンの直動に伴
って吸入室からシリンダボア内に吸入され、圧縮された
のち吐出室に吐出される。すなわち、片頭形斜板式圧縮
機の多くは、このようにクランク室を経由することなく
帰還冷媒ガスが直接シリンダボア内へ導入される構成で
あるため、クランク室内に配置されている各摺動部品の
潤滑は、主としてブローバイガスと共にクランク室に供
給される潤滑油に依存している。このブローバイガス量
はシリンダボアとピストンとの嵌合細隙の大きさによっ
て左右され、クランク室内の各摺動部品を良好に潤滑し
うるのに十分な潤滑油を供給するには、この嵌合細隙を
ある程度大きく設定する必要があるが、その場合は逆に
圧縮効率が低下するといった問題が生じる。
【０００３】さて、近時環境問題への対応から代替冷媒
としてＣＯ2 の実用化が進められているが、ＣＯ2 を冷
媒として使用する圧縮機では圧力条件がかなり高くなる
ため、シリンダボアとピストンとの間に単純な円筒シー
ル方式を採用したものでは、ブローバイガス量が極端に
多くなって性能が低下する。したがって、空調用圧縮機
としてはさほど注目されていなかったピストンリングの
使用が改めて見直されている。
としてＣＯ2 の実用化が進められているが、ＣＯ2 を冷
媒として使用する圧縮機では圧力条件がかなり高くなる
ため、シリンダボアとピストンとの間に単純な円筒シー
ル方式を採用したものでは、ブローバイガス量が極端に
多くなって性能が低下する。したがって、空調用圧縮機
としてはさほど注目されていなかったピストンリングの
使用が改めて見直されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、たとえピス
トンリングを使用したとしても、上述のようにピストン
に作用する差圧が大きく、しかも冷媒ガスの密度も高い
ことから、同一通路面積でのガス流量はフロンに比べて
格段と多くなる。また、ピストンが冷媒ガスを圧縮する
ために下死点から上死点に移動するとき、圧縮反力及び
ピストンの慣性力が斜板に作用し、斜板に加わる力はピ
ストンに反力として作用するが、斜板は駆動軸の軸心と
直交する面に対して傾設されているため、ピストンに作
用する反力の一部はピストンをシリンダボアの内周面に
対して押付ける向きに作用する。つまりピストンはシリ
ンダボアの内周面からサイドフォースを受け、とくにＣ
Ｏ2 冷媒の場合はその値が一層高くなって、ピストンリ
ングの存在にかかわらずピストンはシリンダボアとの直
接接触が避けられない。
トンリングを使用したとしても、上述のようにピストン
に作用する差圧が大きく、しかも冷媒ガスの密度も高い
ことから、同一通路面積でのガス流量はフロンに比べて
格段と多くなる。また、ピストンが冷媒ガスを圧縮する
ために下死点から上死点に移動するとき、圧縮反力及び
ピストンの慣性力が斜板に作用し、斜板に加わる力はピ
ストンに反力として作用するが、斜板は駆動軸の軸心と
直交する面に対して傾設されているため、ピストンに作
用する反力の一部はピストンをシリンダボアの内周面に
対して押付ける向きに作用する。つまりピストンはシリ
ンダボアの内周面からサイドフォースを受け、とくにＣ
Ｏ2 冷媒の場合はその値が一層高くなって、ピストンリ
ングの存在にかかわらずピストンはシリンダボアとの直
接接触が避けられない。
【０００５】本発明の第１の解決課題は、ピストンリン
グと共同してブローバイガス量を制限すると同時に、シ
リンダボア及びピストン相互の同種金属による直接接触
を回避することであり、第２の解決課題は、ピストン摺
動部の潤滑とともに、クランク室内の各摺動部に対して
も十分な潤滑油の供給を果すことである。
グと共同してブローバイガス量を制限すると同時に、シ
リンダボア及びピストン相互の同種金属による直接接触
を回避することであり、第２の解決課題は、ピストン摺
動部の潤滑とともに、クランク室内の各摺動部に対して
も十分な潤滑油の供給を果すことである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する請求
項１記載の発明に係る斜板式圧縮機は、シリンダボア及
びクランク室を有する外郭部材と、外郭部材に回転可能
に支承された駆動軸と、クランク室内において駆動軸に
装着された斜板と、シリンダボア内に挿嵌されたピスト
ンとを備え、駆動軸の回転に伴い、斜板に係留されたピ
ストンがシリンダボア内を直動してＣＯ2 冷媒を圧縮す
べく構成した斜板式圧縮機において、上記シリンダボア
及びピストンはアルミニウム合金を母材とし、該ピスト
ン外周面にはフッ素樹脂の被膜が形成されるともに、そ
の頂部近傍にはピストンリングが嵌着されていることを
特徴としている。
項１記載の発明に係る斜板式圧縮機は、シリンダボア及
びクランク室を有する外郭部材と、外郭部材に回転可能
に支承された駆動軸と、クランク室内において駆動軸に
装着された斜板と、シリンダボア内に挿嵌されたピスト
ンとを備え、駆動軸の回転に伴い、斜板に係留されたピ
ストンがシリンダボア内を直動してＣＯ2 冷媒を圧縮す
べく構成した斜板式圧縮機において、上記シリンダボア
及びピストンはアルミニウム合金を母材とし、該ピスト
ン外周面にはフッ素樹脂の被膜が形成されるともに、そ
の頂部近傍にはピストンリングが嵌着されていることを
特徴としている。
【０００７】したがって、ブローバイガス量はピストン
リングの合い口幅及びシリンダボアとピストンとの嵌合
細隙によって定まるが、ピストンの外周面にフッ素樹脂
の被膜を形成することにより、シリンダボアに対して同
種金属の直接接触が避けられるため、上記嵌合細隙を極
力縮小してブローバイガス量を制限し、圧縮機の性能低
下を防止すると同時に、被膜を介した面接触により高い
サイドフォースにも十分抵抗することができる。この場
合、請求項２、３記載の発明のように、シリンダボアを
有する外郭部材に過共晶アルミニウム硅素合金を使用す
れば、鉄系金属からなるピストンリングとの摺動にも十
分耐えることができる。
リングの合い口幅及びシリンダボアとピストンとの嵌合
細隙によって定まるが、ピストンの外周面にフッ素樹脂
の被膜を形成することにより、シリンダボアに対して同
種金属の直接接触が避けられるため、上記嵌合細隙を極
力縮小してブローバイガス量を制限し、圧縮機の性能低
下を防止すると同時に、被膜を介した面接触により高い
サイドフォースにも十分抵抗することができる。この場
合、請求項２、３記載の発明のように、シリンダボアを
有する外郭部材に過共晶アルミニウム硅素合金を使用す
れば、鉄系金属からなるピストンリングとの摺動にも十
分耐えることができる。
【０００８】また、請求項４記載の発明のピストンのよ
うに、ピストンリングが装着されるリング溝の下位に並
列して周方向に延びる第１油溝と、更にその下位に軸心
方向に延びる第２油溝とを刻設したものでは、ガス流量
を増やすことなく、潤滑油の通路面積を拡大してその粘
性抵抗を減らすことができるので、シリンダボアとの嵌
合界面における潤滑性が保持される。しかも請求項５記
載の発明のように、少なくともピストンが下死点に到達
した際に、第２油溝の一部がクランク室内に露出するよ
うに設ければ、たとえ圧縮機が可変容量型であって斜板
傾角が極端に小さくなった場合でも、クランク室には確
実に潤滑油が供給される。さらに請求項６記載の発明の
ように、第２油溝をピストン外周面上におけるサイドフ
ォースの影響を極力避回する位相に設ければ、第２油溝
部分がシリンダボアに強圧されることがないので、相互
の摩耗や損傷が防止される。
うに、ピストンリングが装着されるリング溝の下位に並
列して周方向に延びる第１油溝と、更にその下位に軸心
方向に延びる第２油溝とを刻設したものでは、ガス流量
を増やすことなく、潤滑油の通路面積を拡大してその粘
性抵抗を減らすことができるので、シリンダボアとの嵌
合界面における潤滑性が保持される。しかも請求項５記
載の発明のように、少なくともピストンが下死点に到達
した際に、第２油溝の一部がクランク室内に露出するよ
うに設ければ、たとえ圧縮機が可変容量型であって斜板
傾角が極端に小さくなった場合でも、クランク室には確
実に潤滑油が供給される。さらに請求項６記載の発明の
ように、第２油溝をピストン外周面上におけるサイドフ
ォースの影響を極力避回する位相に設ければ、第２油溝
部分がシリンダボアに強圧されることがないので、相互
の摩耗や損傷が防止される。
【０００９】
【発明の実施形態】以下、本発明を具体化した斜板可変
容量圧縮機の実施形態を図１〜図４に基づいて説明す
る。図１に示すように、フロントハウジング１は、シリ
ンダブロック２の前端面に接合されている。リヤハウジ
ング３は、バルブプレ−ト４を介してシリンダブロック
２の後端面に接合されている。フロントハウジング１、
シリンダブロック２及びリヤハウジング３は、圧縮機の
外郭部材を構成している。吸入室３ａ及び吐出室３ｂ
は、リヤハウジング３とバルブプレ−ト４との間に形成
されている。外部冷凍回路（図示しない）からの冷媒
（ＣＯ2 ）ガスは、導入口３ｃを介して吸入室３ａに直
接導入される。
容量圧縮機の実施形態を図１〜図４に基づいて説明す
る。図１に示すように、フロントハウジング１は、シリ
ンダブロック２の前端面に接合されている。リヤハウジ
ング３は、バルブプレ−ト４を介してシリンダブロック
２の後端面に接合されている。フロントハウジング１、
シリンダブロック２及びリヤハウジング３は、圧縮機の
外郭部材を構成している。吸入室３ａ及び吐出室３ｂ
は、リヤハウジング３とバルブプレ−ト４との間に形成
されている。外部冷凍回路（図示しない）からの冷媒
（ＣＯ2 ）ガスは、導入口３ｃを介して吸入室３ａに直
接導入される。
【００１０】バルブプレ−ト４は、吸入ポート４ａ、吸
入弁４ｂ、吐出ポート４ｃ及び吐出弁４ｄを有してい
る。クランク室５は、フロントハウジング１とシリンダ
ブロック２との間に形成されている。駆動軸６は、一対
のベアリング７を介してフロントハウジング１及びシリ
ンダブロック２に回転可能に支持され、クランク室５内
を貫通している。支持孔２ｂはシリンダブロック２の中
心部に形成されている。駆動軸６の後端は支持孔２ｂ内
に挿入され、その後端はベアリング７を介して支持孔２
ｂの内周面によって支持されている。
入弁４ｂ、吐出ポート４ｃ及び吐出弁４ｄを有してい
る。クランク室５は、フロントハウジング１とシリンダ
ブロック２との間に形成されている。駆動軸６は、一対
のベアリング７を介してフロントハウジング１及びシリ
ンダブロック２に回転可能に支持され、クランク室５内
を貫通している。支持孔２ｂはシリンダブロック２の中
心部に形成されている。駆動軸６の後端は支持孔２ｂ内
に挿入され、その後端はベアリング７を介して支持孔２
ｂの内周面によって支持されている。
【００１１】ラグプレ−ト８は駆動軸６に固定されてい
る。斜板９はクランク室５内において駆動軸６にその軸
心Ｌ方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されてい
る。斜板９はヒンジ機構１０を介してラグプレ−ト８に
連結されている。ヒンジ機構１０は、ラグプレ−ト８に
形成された支持アーム１９と、斜板９に形成された一対
のガイドピン２０とより構成されている。ガイドピン２
０は、支持アーム１９に形成された一対のガイド孔１９
ａにスライド可能に嵌入されている。ヒンジ機構１０
は、斜板９を駆動軸６と一体的に回転させる。更に、ヒ
ンジ機構１０は、斜板９の軸心Ｌ方向への移動及び斜板
９の傾動を案内する。
る。斜板９はクランク室５内において駆動軸６にその軸
心Ｌ方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されてい
る。斜板９はヒンジ機構１０を介してラグプレ−ト８に
連結されている。ヒンジ機構１０は、ラグプレ−ト８に
形成された支持アーム１９と、斜板９に形成された一対
のガイドピン２０とより構成されている。ガイドピン２
０は、支持アーム１９に形成された一対のガイド孔１９
ａにスライド可能に嵌入されている。ヒンジ機構１０
は、斜板９を駆動軸６と一体的に回転させる。更に、ヒ
ンジ機構１０は、斜板９の軸心Ｌ方向への移動及び斜板
９の傾動を案内する。
【００１２】複数のシリンダボア２ａは、駆動軸６の周
囲においてシリンダブロック２に形成され、駆動軸６の
軸心Ｌ方向に沿って延びている。片頭ピストン１１は、
シリンダボア２ａ内に収容されている。ピストン１１の
尾部には溝１１ａが形成されている。溝１１ａの互いに
対向する内壁面には、一対のシュー１２の半球部が相対
的に摺動可能に嵌められている。斜板９は両シュー１２
の平面部にて摺動可能に挟持されている。斜板９の回転
運動はシュー１２を介してピストン１１の往復直線運動
に変換され、ピストン１１はシリンダボア２ａ内を前後
に往復動する。ピストン１１が上死点から下死点へ移動
する吸入行程のときに、吸入室３ａ内の冷媒ガスが吸入
ポート４ａから吸入弁４ｂを押し開いてシリンダボア２
ａ内へ流入する。ピストン１１が下死点から上死点へ移
動する圧縮行程のときに、シリンダボア２ａ内の冷媒ガ
スが圧縮されて、吐出ポート４ｃから吐出弁４ｄを押し
開いて吐出室３ｂに吐出される。
囲においてシリンダブロック２に形成され、駆動軸６の
軸心Ｌ方向に沿って延びている。片頭ピストン１１は、
シリンダボア２ａ内に収容されている。ピストン１１の
尾部には溝１１ａが形成されている。溝１１ａの互いに
対向する内壁面には、一対のシュー１２の半球部が相対
的に摺動可能に嵌められている。斜板９は両シュー１２
の平面部にて摺動可能に挟持されている。斜板９の回転
運動はシュー１２を介してピストン１１の往復直線運動
に変換され、ピストン１１はシリンダボア２ａ内を前後
に往復動する。ピストン１１が上死点から下死点へ移動
する吸入行程のときに、吸入室３ａ内の冷媒ガスが吸入
ポート４ａから吸入弁４ｂを押し開いてシリンダボア２
ａ内へ流入する。ピストン１１が下死点から上死点へ移
動する圧縮行程のときに、シリンダボア２ａ内の冷媒ガ
スが圧縮されて、吐出ポート４ｃから吐出弁４ｄを押し
開いて吐出室３ｂに吐出される。
【００１３】スラストベアリング２１は、ラグプレ−ト
８とフロントハウジング１との間に配置されている。冷
媒ガスの圧縮に伴い、ピストン１１には圧縮反力が作用
する。この圧縮反力は、ピストン１１、斜板９、ラグプ
レ−ト８及びスラストベアリング２１を介してフロント
ハウジング１で受け止められる。図１〜図３に示すよう
に、ピストン１１の回り止め部２２が一体的に形成され
ている。回り止め部２２は、フロントハウジング１の内
周面とほぼ同一径の周面を有している。回り止め部２２
の周面は、ピストン１１の軸心Ｓを中心とした回転を防
止するために、フロントハウジング１の内周面に接触し
ている。
８とフロントハウジング１との間に配置されている。冷
媒ガスの圧縮に伴い、ピストン１１には圧縮反力が作用
する。この圧縮反力は、ピストン１１、斜板９、ラグプ
レ−ト８及びスラストベアリング２１を介してフロント
ハウジング１で受け止められる。図１〜図３に示すよう
に、ピストン１１の回り止め部２２が一体的に形成され
ている。回り止め部２２は、フロントハウジング１の内
周面とほぼ同一径の周面を有している。回り止め部２２
の周面は、ピストン１１の軸心Ｓを中心とした回転を防
止するために、フロントハウジング１の内周面に接触し
ている。
【００１４】図１に示すように、給気通路１３は、吐出
室３ｂとクランク室５とを接続している。電磁バルブ１
４はリヤハウジング３に取り付けられ、給気通路１３の
途中に配置されている。電磁バルブ１４のソレノイド１
４ａが励磁されると、弁体１４ｂが弁孔１４ｃを閉鎖す
る。ソレノイド１４ａが消磁されると、弁体１４ｂが弁
孔１４ｃを開放する。
室３ｂとクランク室５とを接続している。電磁バルブ１
４はリヤハウジング３に取り付けられ、給気通路１３の
途中に配置されている。電磁バルブ１４のソレノイド１
４ａが励磁されると、弁体１４ｂが弁孔１４ｃを閉鎖す
る。ソレノイド１４ａが消磁されると、弁体１４ｂが弁
孔１４ｃを開放する。
【００１５】抽気通路６ａは駆動軸６内に形成されてい
る。抽気通路６ａは、クランク室５に開口する入口と、
支持孔２ｂの内部に開口する出口とを有している。抽気
孔２ｃは、支持孔２ｂの内部と吸入室３ａとを接続して
いる。ソレノイド１４ａの励磁により給気通路１３が閉
鎖された状態では、吐出室３ｂ内の高圧の冷媒ガスがク
ランク室へ供給されない。この状態では、クランク室５
内の冷媒ガスが、抽気通路６ａ及び抽気孔２ｃを介して
吸入室３ａへ流出するばかりであり、クランク室５内の
圧力は吸入室３ａ内の低い圧力に近づいていく。このた
め、クランク室５内の圧力とシリンダボア２ａ内の圧力
との差が小さくなり、図１に示すように、斜板９の傾角
が最大となって、圧縮機の吐出容量が最大となる。
る。抽気通路６ａは、クランク室５に開口する入口と、
支持孔２ｂの内部に開口する出口とを有している。抽気
孔２ｃは、支持孔２ｂの内部と吸入室３ａとを接続して
いる。ソレノイド１４ａの励磁により給気通路１３が閉
鎖された状態では、吐出室３ｂ内の高圧の冷媒ガスがク
ランク室へ供給されない。この状態では、クランク室５
内の冷媒ガスが、抽気通路６ａ及び抽気孔２ｃを介して
吸入室３ａへ流出するばかりであり、クランク室５内の
圧力は吸入室３ａ内の低い圧力に近づいていく。このた
め、クランク室５内の圧力とシリンダボア２ａ内の圧力
との差が小さくなり、図１に示すように、斜板９の傾角
が最大となって、圧縮機の吐出容量が最大となる。
【００１６】ソレノイド１４ａの消磁により給気通路１
３が開放された状態では、吐出室３ｂ内の高圧の冷媒ガ
スがクランク室５へ供給され、クランク室５内の圧力が
上昇する。そのため、クランク室５内の圧力とシリンダ
ボア２ａ内の圧力との差が大きくなり、ついには斜板９
の傾角が最小となって、圧縮機の吐出容量が最小とな
る。
３が開放された状態では、吐出室３ｂ内の高圧の冷媒ガ
スがクランク室５へ供給され、クランク室５内の圧力が
上昇する。そのため、クランク室５内の圧力とシリンダ
ボア２ａ内の圧力との差が大きくなり、ついには斜板９
の傾角が最小となって、圧縮機の吐出容量が最小とな
る。
【００１７】斜板９は、斜板９の前面に形成されたスト
ッパ９ａがラグプレ−ト８に当接することによって、予
め定められた最大傾角を越えて傾斜しないように規制さ
れる。斜板９は、駆動軸６に装着されたリング１５に当
接することによって、最小傾角に規制される。上記のよ
うに、電磁バルブ１４のソレノイド１４ａの励磁及び消
磁に応じて、給気通路１３が閉鎖及び開放されることに
より、クランク室５内の圧力が調整される。クランク室
５内の圧力が変化すると、ピストン１１の前面（図１の
左側の面）に作用するクランク室５内の圧力と、ピスト
ン１１の後面（図１の右側の面）に作用するシリンダボ
ア２ａ内の圧力との差も変化し、斜板９の傾角が変化す
る。この斜板９の傾角の変化に伴いピストンストローク
が変化して、圧縮機の吐出容量が調整される。電磁バル
ブ１４のソレノイド１４ａは、コントローラ（図示しな
い）の制御により、冷房負荷等の情報に応じて選択的に
励磁及び消磁される。つまり、圧縮機の吐出容量は冷房
負荷に応じて調整される。
ッパ９ａがラグプレ−ト８に当接することによって、予
め定められた最大傾角を越えて傾斜しないように規制さ
れる。斜板９は、駆動軸６に装着されたリング１５に当
接することによって、最小傾角に規制される。上記のよ
うに、電磁バルブ１４のソレノイド１４ａの励磁及び消
磁に応じて、給気通路１３が閉鎖及び開放されることに
より、クランク室５内の圧力が調整される。クランク室
５内の圧力が変化すると、ピストン１１の前面（図１の
左側の面）に作用するクランク室５内の圧力と、ピスト
ン１１の後面（図１の右側の面）に作用するシリンダボ
ア２ａ内の圧力との差も変化し、斜板９の傾角が変化す
る。この斜板９の傾角の変化に伴いピストンストローク
が変化して、圧縮機の吐出容量が調整される。電磁バル
ブ１４のソレノイド１４ａは、コントローラ（図示しな
い）の制御により、冷房負荷等の情報に応じて選択的に
励磁及び消磁される。つまり、圧縮機の吐出容量は冷房
負荷に応じて調整される。
【００１８】本発明の特徴的な構成として、シリンダボ
ア２ａを有するシリンダブロック２及びピストン１１は
アルミニウム合金、好適には過共晶アルミニウム硅素合
金が使用され、ピストン１１外周面の頂部近傍には、環
状のリング溝２５ａが刻設されてピストンリング２５が
嵌着されている。そしてピストン１１の外周面には、同
種金属との直接接触を回避し、かつシリンダボア２ａと
の嵌合細隙Ｋを可及的に狭く調整するフッ素樹脂（ＰＴ
ＦＥ）の被膜が形成されている。
ア２ａを有するシリンダブロック２及びピストン１１は
アルミニウム合金、好適には過共晶アルミニウム硅素合
金が使用され、ピストン１１外周面の頂部近傍には、環
状のリング溝２５ａが刻設されてピストンリング２５が
嵌着されている。そしてピストン１１の外周面には、同
種金属との直接接触を回避し、かつシリンダボア２ａと
の嵌合細隙Ｋを可及的に狭く調整するフッ素樹脂（ＰＴ
ＦＥ）の被膜が形成されている。
【００１９】さらにピストン１１には、シリンダボア２
ａに対する潤滑性の保持と、クランク室５内への積極的
な給油を果すため、以下に詳述する油溝が配設されてい
る。すなわち、図３に示すピストン１１の外周面に刻設
されたリング溝２５ａの下死点近傍に並列して周方向に
延びる第１油溝１６が設けられ、本実施形態ではピスト
ン１１の全周にわたって環状に形成されている。なお、
第１油溝１６は、ピストン１１が下死点に移動した際に
もシリンダボア２ａ内からクランク室５内に露出しない
よう配慮されている。第２油溝１７は、第１油溝１６の
さらに下位近傍からピストン１１の軸心Ｓ方向に延びる
ように形成されている。
ａに対する潤滑性の保持と、クランク室５内への積極的
な給油を果すため、以下に詳述する油溝が配設されてい
る。すなわち、図３に示すピストン１１の外周面に刻設
されたリング溝２５ａの下死点近傍に並列して周方向に
延びる第１油溝１６が設けられ、本実施形態ではピスト
ン１１の全周にわたって環状に形成されている。なお、
第１油溝１６は、ピストン１１が下死点に移動した際に
もシリンダボア２ａ内からクランク室５内に露出しない
よう配慮されている。第２油溝１７は、第１油溝１６の
さらに下位近傍からピストン１１の軸心Ｓ方向に延びる
ように形成されている。
【００２０】第２油溝１７は、図４（ｂ）に示すよう
に、ピストン１１を駆動軸６の回転方向Ｒが時計の回転
方向となる側から見た状態で（この図ではピストン１１
をその尾部側から見ている）、駆動軸６の軸心Ｌとピス
トン１１の軸心Ｓとを通る直線Ｍを仮想的に設ける。こ
の直線Ｍとピストン１１の周面との交点Ｐ１、Ｐ２のう
ち、駆動軸６の軸心Ｌから遠い方の点Ｐ１を１２時の位
置とする。この場合、第２油溝１７はピストン１１の周
面上において、９時から１０時半までの範囲Ｅに設けら
れている。さらに第２油溝１７はピストン１１が上死点
付近に移動されたとき、クランク室５内の露出しないよ
うな位置及び長さに形成されている。
に、ピストン１１を駆動軸６の回転方向Ｒが時計の回転
方向となる側から見た状態で（この図ではピストン１１
をその尾部側から見ている）、駆動軸６の軸心Ｌとピス
トン１１の軸心Ｓとを通る直線Ｍを仮想的に設ける。こ
の直線Ｍとピストン１１の周面との交点Ｐ１、Ｐ２のう
ち、駆動軸６の軸心Ｌから遠い方の点Ｐ１を１２時の位
置とする。この場合、第２油溝１７はピストン１１の周
面上において、９時から１０時半までの範囲Ｅに設けら
れている。さらに第２油溝１７はピストン１１が上死点
付近に移動されたとき、クランク室５内の露出しないよ
うな位置及び長さに形成されている。
【００２１】さて、上記の圧縮機では、ピストン１１が
上死点から下死点へ移動する吸入行程のときに、吸入室
３ａ内の冷媒ガスがシリンダボア２ａ内に吸入される。
このとき、冷媒ガス中に含まれる潤滑油の一部が、シリ
ンダボア２ａの内周面に付着する。一方、ピストン１１
が下死点から上死点へ移動する圧縮行程のときには、シ
リンダボア２ａ内の冷媒ガスが圧縮されて吐出室３ｂに
吐出される。このとき、ピストンリング２５の合い口を
通り抜けた冷媒ガスの一部がブローバイガスとして、ピ
ストン１１の外周面とシリンダボア２ａの内周面との間
の制限された嵌合細隙Ｋを介してクランク室５へ漏出す
る。
上死点から下死点へ移動する吸入行程のときに、吸入室
３ａ内の冷媒ガスがシリンダボア２ａ内に吸入される。
このとき、冷媒ガス中に含まれる潤滑油の一部が、シリ
ンダボア２ａの内周面に付着する。一方、ピストン１１
が下死点から上死点へ移動する圧縮行程のときには、シ
リンダボア２ａ内の冷媒ガスが圧縮されて吐出室３ｂに
吐出される。このとき、ピストンリング２５の合い口を
通り抜けた冷媒ガスの一部がブローバイガスとして、ピ
ストン１１の外周面とシリンダボア２ａの内周面との間
の制限された嵌合細隙Ｋを介してクランク室５へ漏出す
る。
【００２２】一方、ブローバイガスと共に嵌合細隙Ｋに
進入した潤滑油は、ピストン１１の移動に伴って第１油
溝１６に捕捉貯留される。ピストン１１が圧縮行程にあ
るとき、嵌合細隙Ｋ内のブローバイガスによって第１油
溝１６内の圧力も高くなるが、第２油溝１７はピストン
１１が上死点付近へ移動したとき以外、少なくとも一部
がクランク室５内へ露出しており、第２油溝１７内の圧
力はクランク室５内の圧力と比較して、同じか若干高い
程度である。したがって、嵌合細隙Ｋを隔てて対峙する
両油溝１６、１７の差圧により、第１油溝１６内の潤滑
油は第２油溝１７内に流入する。この場合、圧縮性流体
である冷媒ガスとは異なり、粘度の高い油成分の粘性抵
抗は長さの影響を受けるため、第２油溝１７の形成によ
って長さを減らすと同時に、かかるシール長の長い部分
で潤滑油の通路面積を拡大して、粘性抵抗を巧みに減衰
させているので、シリンダボア２ａとの嵌合界面におけ
る円滑な摺動が確保される。また、第２油溝１７内の潤
滑油は、クランク室５内へ露出した溝部分を介してクラ
ンク室５内の摺動部、つまり斜板９、シュー１２及びピ
ストン１１の各相対摺動部分に供給されて、それらの部
分を良好に潤滑する。 ところで、ピストン１１はその
往復動中に、圧縮反力や自身の慣性力に起因して、シリ
ンダボア２ａの内周面から反力（以下、サイドフォース
という）を受ける。このため、第２油溝１７は、ピスト
ン１１の周面上において、サイドフォースの影響を極力
受けない位置に形成されることが望ましい。
進入した潤滑油は、ピストン１１の移動に伴って第１油
溝１６に捕捉貯留される。ピストン１１が圧縮行程にあ
るとき、嵌合細隙Ｋ内のブローバイガスによって第１油
溝１６内の圧力も高くなるが、第２油溝１７はピストン
１１が上死点付近へ移動したとき以外、少なくとも一部
がクランク室５内へ露出しており、第２油溝１７内の圧
力はクランク室５内の圧力と比較して、同じか若干高い
程度である。したがって、嵌合細隙Ｋを隔てて対峙する
両油溝１６、１７の差圧により、第１油溝１６内の潤滑
油は第２油溝１７内に流入する。この場合、圧縮性流体
である冷媒ガスとは異なり、粘度の高い油成分の粘性抵
抗は長さの影響を受けるため、第２油溝１７の形成によ
って長さを減らすと同時に、かかるシール長の長い部分
で潤滑油の通路面積を拡大して、粘性抵抗を巧みに減衰
させているので、シリンダボア２ａとの嵌合界面におけ
る円滑な摺動が確保される。また、第２油溝１７内の潤
滑油は、クランク室５内へ露出した溝部分を介してクラ
ンク室５内の摺動部、つまり斜板９、シュー１２及びピ
ストン１１の各相対摺動部分に供給されて、それらの部
分を良好に潤滑する。 ところで、ピストン１１はその
往復動中に、圧縮反力や自身の慣性力に起因して、シリ
ンダボア２ａの内周面から反力（以下、サイドフォース
という）を受ける。このため、第２油溝１７は、ピスト
ン１１の周面上において、サイドフォースの影響を極力
受けない位置に形成されることが望ましい。
【００２３】詳しくは、図２に示すように、ピストン１
１が上死点付近にあるときに、ピストン１１に作用する
圧縮反力が最も大きくなる。この圧縮反力及びピストン
１１の慣性力は、斜板９に対して作用する。従って、ピ
ストン１１は、駆動軸６の軸心Ｌと直交する面に対して
傾斜している斜板９から、圧縮反力と慣性力との合力Ｆ
O に応じた大きな反力ＦS を受ける。この反力ＦS は、
斜板９の傾斜角度に従って、ピストン１１の移動方向に
沿った分力ｆ1 と、駆動軸６の軸心Ｌに向かう分力ｆ2
とに分解される。この分力ｆ2 は、ピストン１１の尾部
側をその分力ｆ 2 の方向へ傾動させる力となる。このた
め、ピストン１１の尾部側の周面は、シリンダボア２ａ
の開口部近傍の内周面に、分力ｆ2 に応じた力で押し付
けられる。言い換えれば、ピストン１１の尾部側の周面
はシリンダボア２ａの開口部近傍の内周面から、分力ｆ
2 に応じた大きな反力（サイドフォース）Ｆａを受け
る。
１が上死点付近にあるときに、ピストン１１に作用する
圧縮反力が最も大きくなる。この圧縮反力及びピストン
１１の慣性力は、斜板９に対して作用する。従って、ピ
ストン１１は、駆動軸６の軸心Ｌと直交する面に対して
傾斜している斜板９から、圧縮反力と慣性力との合力Ｆ
O に応じた大きな反力ＦS を受ける。この反力ＦS は、
斜板９の傾斜角度に従って、ピストン１１の移動方向に
沿った分力ｆ1 と、駆動軸６の軸心Ｌに向かう分力ｆ2
とに分解される。この分力ｆ2 は、ピストン１１の尾部
側をその分力ｆ 2 の方向へ傾動させる力となる。このた
め、ピストン１１の尾部側の周面は、シリンダボア２ａ
の開口部近傍の内周面に、分力ｆ2 に応じた力で押し付
けられる。言い換えれば、ピストン１１の尾部側の周面
はシリンダボア２ａの開口部近傍の内周面から、分力ｆ
2 に応じた大きな反力（サイドフォース）Ｆａを受け
る。
【００２４】ピストン１１にた対してサイドフォースＦ
ａが作用する位置は、ピストン１１の移動に伴い変化す
る。例えば、ピストン１１が上死点に位置する状態から
図４（ｂ）に示すように、斜板９が矢印Ｒ方向に９０°
回転するまでの間には、シリンダボア２ａ内に残留する
圧縮冷媒ガスが、ピストン１１の上死点から下死点への
移動に伴い再膨張し、再膨張が終了したのちは、シリン
ダボア２ａ内への冷媒ガスの吸入が開始されている。こ
の状態では、斜板９には圧縮反力が作用しておらず、斜
板９に作用する力ＦO はピストン１１の慣性力がほとん
どである。従って、ピストン１１は、斜板１１から主に
慣性力に基づく反力ＦS を受ける。この反力ＦS は、斜
板９の傾斜に応じて、ピストン１１の移動方向に沿った
分力ｆ1と、斜板９の回転方向Ｒにほぼ沿った分力ｆ2
とに分解される。この分力ｆ2 は、ピストン１１の尾部
側をその分力ｆ2 の方向へ傾動させる力となる。このた
め、ピストン１１は、シリンダボア２ａの開口部近傍の
内周面から、分力ｆ2 に応じたサイドフォースＦａを受
ける。なお、実際にはこの状態になったときの斜板９に
作用する力ＦO がほぼ０になるので、ピストン１１には
サイドフォースＦａが殆ど作用しない。
ａが作用する位置は、ピストン１１の移動に伴い変化す
る。例えば、ピストン１１が上死点に位置する状態から
図４（ｂ）に示すように、斜板９が矢印Ｒ方向に９０°
回転するまでの間には、シリンダボア２ａ内に残留する
圧縮冷媒ガスが、ピストン１１の上死点から下死点への
移動に伴い再膨張し、再膨張が終了したのちは、シリン
ダボア２ａ内への冷媒ガスの吸入が開始されている。こ
の状態では、斜板９には圧縮反力が作用しておらず、斜
板９に作用する力ＦO はピストン１１の慣性力がほとん
どである。従って、ピストン１１は、斜板１１から主に
慣性力に基づく反力ＦS を受ける。この反力ＦS は、斜
板９の傾斜に応じて、ピストン１１の移動方向に沿った
分力ｆ1と、斜板９の回転方向Ｒにほぼ沿った分力ｆ2
とに分解される。この分力ｆ2 は、ピストン１１の尾部
側をその分力ｆ2 の方向へ傾動させる力となる。このた
め、ピストン１１は、シリンダボア２ａの開口部近傍の
内周面から、分力ｆ2 に応じたサイドフォースＦａを受
ける。なお、実際にはこの状態になったときの斜板９に
作用する力ＦO がほぼ０になるので、ピストン１１には
サイドフォースＦａが殆ど作用しない。
【００２５】斜板９が矢印Ｒ方向に更に９０°回転して
ピストン１１が下死点に位置する状態になると、ピスト
ン１１に作用する分力ｆ2 の方向が、図２の場合（ピス
トン１１が上死点に配置された場合）と逆になる。従っ
て、ピストン１１は、シリンダボア２ａの開口部近傍の
内周面から、図２の場合と逆方向のサイドフォースＦａ
を受ける。このときのサイドフォースＦａの大きさは、
図２の場合よりも小さい。
ピストン１１が下死点に位置する状態になると、ピスト
ン１１に作用する分力ｆ2 の方向が、図２の場合（ピス
トン１１が上死点に配置された場合）と逆になる。従っ
て、ピストン１１は、シリンダボア２ａの開口部近傍の
内周面から、図２の場合と逆方向のサイドフォースＦａ
を受ける。このときのサイドフォースＦａの大きさは、
図２の場合よりも小さい。
【００２６】図４（ａ）は、斜板９の回転角度（ピスト
ン１１の移動位置）とピストン１１に作用するサイドフ
ォースＦａの大きさとの関係を示すグラフである。この
グラフでは、ピストン１１が上死点にあるときの斜板９
の回転角度を０°としている。図に示すように、ピスト
ン１１が上死点にある状態から斜板９が９０°回転する
までの間には、サイドフォースＦａが負の値になること
がある。これは上述した各力の向きが逆方向になること
を意味している。
ン１１の移動位置）とピストン１１に作用するサイドフ
ォースＦａの大きさとの関係を示すグラフである。この
グラフでは、ピストン１１が上死点にあるときの斜板９
の回転角度を０°としている。図に示すように、ピスト
ン１１が上死点にある状態から斜板９が９０°回転する
までの間には、サイドフォースＦａが負の値になること
がある。これは上述した各力の向きが逆方向になること
を意味している。
【００２７】図４（ａ）のグラフは、斜板９の回転角度
が０°のとき、つまりピストン１１が上死点にあると
き、ピストン１１に作用するサイドフォースＦａが最も
大きくなることを示している。ピストン１１の周面上に
おいて、この最も大きなサイドフォースＦａを受ける位
置は、図４（ｂ）に示すように、６時の位置である。ピ
ストン１１の周面上の６時の位置に大きなサイドフォー
スＦａが作用したときには、その６時の位置を中心とし
た３時から９時までの範囲Ｅ１が、シリンダボア２ａの
内周面に対して強く押し付けられる。このため、範囲Ｅ
１に第２油溝１７を設けると、第２油溝１７の開口縁が
シリンダボア２ａの内周面に強く圧接されて、ピストン
１１やシリンダボア２ａが摩耗したり損傷したりする可
能性が生じる。したがって、第２油溝１７はピストン１
１の周面上において、３時から９時までの範囲Ｅ１を除
いた範囲、つまり９時から３時までの範囲Ｅ２に設けら
れるのが望ましい。
が０°のとき、つまりピストン１１が上死点にあると
き、ピストン１１に作用するサイドフォースＦａが最も
大きくなることを示している。ピストン１１の周面上に
おいて、この最も大きなサイドフォースＦａを受ける位
置は、図４（ｂ）に示すように、６時の位置である。ピ
ストン１１の周面上の６時の位置に大きなサイドフォー
スＦａが作用したときには、その６時の位置を中心とし
た３時から９時までの範囲Ｅ１が、シリンダボア２ａの
内周面に対して強く押し付けられる。このため、範囲Ｅ
１に第２油溝１７を設けると、第２油溝１７の開口縁が
シリンダボア２ａの内周面に強く圧接されて、ピストン
１１やシリンダボア２ａが摩耗したり損傷したりする可
能性が生じる。したがって、第２油溝１７はピストン１
１の周面上において、３時から９時までの範囲Ｅ１を除
いた範囲、つまり９時から３時までの範囲Ｅ２に設けら
れるのが望ましい。
【００２８】サイドフォースＦａの影響を更に避けるた
めには、第２油溝１７を、ピストン１１の周面上におけ
る９時から３時までの範囲Ｅ２のうち、最も小さなサイ
ドフォースＦａを受ける範囲に設けることが望ましい。
図４（ａ）のグラフは、ピストン１１に作用するサイド
フォースＦａが、ピストン１１が圧縮行程にあるとき
（斜板の回転角度が１８０°〜３６０°のとき）より、
ピストン１１が吸入行程にあるとき（斜板９の回転角度
が０°〜１８０°のとき）の方が相対的に小さいことを
示している。
めには、第２油溝１７を、ピストン１１の周面上におけ
る９時から３時までの範囲Ｅ２のうち、最も小さなサイ
ドフォースＦａを受ける範囲に設けることが望ましい。
図４（ａ）のグラフは、ピストン１１に作用するサイド
フォースＦａが、ピストン１１が圧縮行程にあるとき
（斜板の回転角度が１８０°〜３６０°のとき）より、
ピストン１１が吸入行程にあるとき（斜板９の回転角度
が０°〜１８０°のとき）の方が相対的に小さいことを
示している。
【００２９】吸入行程において、シリンダボア２ａ内の
残留冷媒ガスの再膨張が終了した時点では、斜板９に圧
縮反力が作用せず、斜板９に作用するピストン１１の慣
性力がほとんどである。とくに、図４（ａ）に示すよう
に、斜板９の回転角度が９０°のときには、ピストン１
１の周面上における９時の位置にはサイドフォースＦａ
が殆ど作用しない。従って、ピストン１１に作用するサ
イドフォースＦａは、吸入行程のときの方が、圧縮反力
が生じる圧縮行程のときより相対的に小さくなる。言い
換えれば、ピストン１１の周面上における９時から３時
までの範囲Ｅ２のうち、９時から１２時までの範囲に作
用するサイドフォースＦａの方が、１２時から３時まで
の範囲に作用するサイドフォースＦａよりも相対的に小
さい。
残留冷媒ガスの再膨張が終了した時点では、斜板９に圧
縮反力が作用せず、斜板９に作用するピストン１１の慣
性力がほとんどである。とくに、図４（ａ）に示すよう
に、斜板９の回転角度が９０°のときには、ピストン１
１の周面上における９時の位置にはサイドフォースＦａ
が殆ど作用しない。従って、ピストン１１に作用するサ
イドフォースＦａは、吸入行程のときの方が、圧縮反力
が生じる圧縮行程のときより相対的に小さくなる。言い
換えれば、ピストン１１の周面上における９時から３時
までの範囲Ｅ２のうち、９時から１２時までの範囲に作
用するサイドフォースＦａの方が、１２時から３時まで
の範囲に作用するサイドフォースＦａよりも相対的に小
さい。
【００３０】加えて、図４（ａ）に示すように、ピスト
ン１１が下死点に配置されたとき、そのピストン１１の
周面上における１２時の位置にも比較的大きなサイドフ
ォースＦａが作用する。ピストン１１は、下死点付近に
移動されたときには、シリンダボア２ａによる支持長さ
が短くなって不安定になり易い。このため、第２油溝１
７は、ピストン１１の周面上における１２時の位置の近
傍に設けない方が好ましい。
ン１１が下死点に配置されたとき、そのピストン１１の
周面上における１２時の位置にも比較的大きなサイドフ
ォースＦａが作用する。ピストン１１は、下死点付近に
移動されたときには、シリンダボア２ａによる支持長さ
が短くなって不安定になり易い。このため、第２油溝１
７は、ピストン１１の周面上における１２時の位置の近
傍に設けない方が好ましい。
【００３１】以上のことが考慮された結果、本実施形態
では、図４（ｂ）に示すように、第２油溝１７が、ピス
トン１１の周面上における９時から１０時半までの範囲
Ｅに設けられている。
では、図４（ｂ）に示すように、第２油溝１７が、ピス
トン１１の周面上における９時から１０時半までの範囲
Ｅに設けられている。
【００３２】
【発明の効果】以上、詳述したように、本発明に係る斜
板式圧縮機は、シリンダボア及びピストンにアルミニウ
ム合金を使用し、ピストン外周面に形成したフッ素樹脂
被膜により、同種金属の直接接触を回避しつつシリンダ
ボアとの嵌合細隙を極力縮小するとともに、ピストンリ
ングと共同してブローバイガス量を可及的に制限するよ
うにしたので、性能を低下させることなくＣＯ2 冷媒の
採用を可能とすることができる。
板式圧縮機は、シリンダボア及びピストンにアルミニウ
ム合金を使用し、ピストン外周面に形成したフッ素樹脂
被膜により、同種金属の直接接触を回避しつつシリンダ
ボアとの嵌合細隙を極力縮小するとともに、ピストンリ
ングと共同してブローバイガス量を可及的に制限するよ
うにしたので、性能を低下させることなくＣＯ2 冷媒の
採用を可能とすることができる。
【００３３】また、請求項４〜６記載の発明のように、
ピストンの外周面に第１及び第２油溝を設けたもので
は、シリンダボアとの嵌合細隙を潜通するガス流量を増
やすことなく油成分の粘性抵抗を減らしてピストンの円
滑な摺動を確保し、しかもこれらの油溝を介してクラン
ク室内の摺動部に対しても潤沢な給油を行うことができ
る。さらに請求項６記載の発明のように、第２油溝をピ
ストンの外周面上におけるサイドフォースの影響を極力
回避する位相に設ければ、第２油溝部分は摩耗や損傷か
ら十分防護されるとともに、サイドフォースは上記フッ
素樹脂被膜で的確に受承することができる。
ピストンの外周面に第１及び第２油溝を設けたもので
は、シリンダボアとの嵌合細隙を潜通するガス流量を増
やすことなく油成分の粘性抵抗を減らしてピストンの円
滑な摺動を確保し、しかもこれらの油溝を介してクラン
ク室内の摺動部に対しても潤沢な給油を行うことができ
る。さらに請求項６記載の発明のように、第２油溝をピ
ストンの外周面上におけるサイドフォースの影響を極力
回避する位相に設ければ、第２油溝部分は摩耗や損傷か
ら十分防護されるとともに、サイドフォースは上記フッ
素樹脂被膜で的確に受承することができる。
【図１】本発明の一実施形態に係る斜板式圧縮機の縦断
面図。
面図。
【図２】上死点に位置するピストンが傾いた状態を誇張
して示す要部拡大断面図てある。
して示す要部拡大断面図てある。
【図３】ピストンの実施形態を示す斜視図。
【図４】（ａ）斜板の回転角度とピストンに作用するサ
イドフォースの大きさとの関係を示すグラフ。（ｂ）第
２油溝の形成位相を示す説明図。
イドフォースの大きさとの関係を示すグラフ。（ｂ）第
２油溝の形成位相を示す説明図。
２ａはシリンダボア、５はクランク室、６は駆動軸、９
は斜板、１１はピストン、１６は第１油溝、１７は第２
油溝、２５はピストンリング
は斜板、１１はピストン、１６は第１油溝、１７は第２
油溝、２５はピストンリング
Claims (6)
- 【請求項１】シリンダボア及びクランク室を有する外郭
部材と、外郭部材に回転可能に支承された駆動軸と、ク
ランク室内において駆動軸に装着された斜板と、シリン
ダボア内に挿嵌されたピストンとを備え、駆動軸の回転
に伴い、斜板に係留されたピストンがシリンダボア内を
直動してＣＯ2 冷媒を圧縮すべく構成した斜板式圧縮機
において、上記シリンダボア及びピストンはアルミニウ
ム合金を母材とし、該ピストン外周面にはフッ素樹脂の
被膜が形成されるともに、その頂部近傍にはピストンリ
ングが嵌着されていることを特徴とする斜板式圧縮機。 - 【請求項２】上記シリンダボアを有する外郭部材は、過
共晶アルミニウム硅合金である請求項１記載の圧縮機。 - 【請求項３】上記ピストンリングが鉄系金属からなる請
求項１又は２記載の圧縮機。 - 【請求項４】上記ピストンの外周面には、上記ピストン
リングが嵌着されるリング溝の下位に並列して周方向に
延びる第１油溝と、更にその下位に軸心方向に延びる第
２油溝が刻設されていることを特徴とする請求項１、２
又は３記載の圧縮機。 - 【請求項５】上記第２油溝は、少なくともピストンが下
死点に到達した際、その一部がクランク室内に露出すべ
く設けられている請求項４記載の圧縮機。 - 【請求項６】上記第２油溝は、ピストンの外周面上にお
いて、サイドフォースの影響を極力避回した位相に設け
られている請求項４又は５記載の圧縮機。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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