JPH11302960A - 嵩高積層成形体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 嵩高性、保温性に優れ、断熱材、ワイピング
クロス等の清掃用具として好適な嵩高積層成形体を提供
すること。 【解決手段】 １０℃以上の融点差を有する少なくとも
２成分の熱可塑性樹脂からなり、繊維断面形状が楕円形
である１〜８ｄ／ｆの熱可塑性中空並列型複合長繊維か
らなる不織布（Ａ）と、該不織布の少なくとも片面に少
なくとも１成分の熱可塑性樹脂からなる平均繊維径が１
ｄ／ｆ以下のメルトブロー不織布（Ｂ）が積層された嵩
高積層成形体であって、該熱可塑性中空並列型複合長繊
維は、顕在捲縮を有しており、該嵩高積層成形体は接合
されていることを特徴とする嵩高積層成形体による。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、嵩高積層成形体に
関する。さらに詳しくは、嵩高性、嵩回復性、軽量性、
保温性等の特性が要求される断熱材、ワイピングクロス
等の清掃用具として好適に用いられる嵩高積層成形体に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から中空長繊維不織布は、連続した
長繊維からなるため、これを用いて研磨を行った場合に
摩擦による糸屑の脱落が殆どなく、さらに軽量性，保温
性を兼ね備えた素材として注目されていた。近年、ワイ
ピングクロス等掃除布に中空長繊維不織布を用いる検討
がなされている。この不織布を用いたワイピングクロス
は糸屑等の脱落，毛羽立ちが殆ど生じず、ある程度の捕
集が可能であったが、嵩が低いため捕集性能は満足でき
るものではなかった。また、ワイピングクロスの構成成
分中に不織布を用いる場合には、補強材で不織布を補強
する必要があり、通常はモノフィラメントネットと貼り
合わせて使用している。しかしながら、モノフィラメン
トネットを用いると、ネットの周辺部ではゴミ，屑等が
捕集されにくくなり、改良が望まれている。

【０００３】さらに特開昭６２−２０６００８号公報に
は、紡糸時にノズルから吐出された多孔中空繊維の片面
を急冷することにより、繊維に捲縮を発現させる方法が
開示されている。しかしながら、この方法によって得ら
れた多孔中空繊維は、繊維の横断面形状および表面構造
が複雑であるため、３０ｄ／ｆ以上の太デニールの繊維
しか得られておらず、ワイパー等の清掃用資材に好適に
用いられている１〜８ｄ／ｆの細デニールの捲縮を有す
る長繊維は得られず、結果として嵩高い長繊維不織布か
らなる成形体は得られていない。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
従来技術の課題を解消し、嵩高性、嵩回復性、保温性に
優れ、かつ埃等の捕集性にも優れた嵩高積層成形体を提
供することである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決すべく、鋭意検討を重ねた結果、収縮により三次元
捲縮が発現できる中空部を有する熱接着性中空並列型複
合長繊維と、メルトブロー不織布を接合することで、嵩
高性，嵩回復性及び保温性に優れ、埃等の捕集性も良好
となることを見出し、所期の目的を達成することを知
り、本課題を解決するに至った。本発明は、次の構成を
有する。 （１） １０℃以上の融点差を有する少なくとも２成分
の熱可塑性樹脂からなり、繊維断面形状が楕円形である
１〜８ｄ／ｆの熱可塑性中空並列型複合長繊維からなる
不織布（Ａ）と、該不織布の少なくとも片面に少なくと
も１成分の熱可塑性樹脂からなる平均繊維径が１ｄ／ｆ
以下のメルトブロー不織布（Ｂ）が積層された嵩高積層
成形体であって、該熱可塑性中空並列型複合長繊維は、
顕在捲縮を有しており、該嵩高積層成形体は接合されて
いることを特徴とする嵩高積層成形体。 （２） 前記熱可塑性中空並列型複合長繊維が、ポリオ
レフィン系複合長繊維である（１）項に記載の嵩高積層
成形体。 （３） ポリオレフィン系複合長繊維を構成する樹脂成
分の少なくとも１種が、エチレン又はエチレンと１−ブ
テンを含む結晶性プロピレン共重合体である（２）項に
記載の嵩高積層成形体。 （４） 前記熱可塑性中空並列型複合長繊維の横断面に
おける長径と短径の比が１．１〜１．６である（１）〜
（３）項のいずれかに記載の嵩高積層成形体。 （５） 中空部の断面積と外周部に囲まれた断面積の比
率（中空率）が１０〜４０％である（１）〜（４）項の
いずれかに記載の嵩高積層成形体。 （６） 前記嵩高積層成形体が熱圧着によって繊維交点
が接合されている（１）〜（５）項のいずれかに記載の
嵩高積層成形体。 （７） 前記嵩高積層成形体が熱融着によって繊維交点
が接合されている（１）〜（５）項のいずれかに記載の
嵩高積層成形体。 （８） （１）〜（７）項のいずれかに記載の嵩高積層
成形体を少なくとも一部に用いたワイパー。 （９） （１）〜（７）項のいずれかに記載の嵩高積層
成形体を少なくとも一部に用いた断熱材。

【０００６】

【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明に用いられる熱可塑性中空並列型複合長繊維は、
図１に示したように１０℃以上の融点差を有する少なく
とも２成分の熱可塑性樹脂１、２が繊維横断面の周縁部
分で並列型に接合された中空構造をとり、前記２成分の
熱可塑性樹脂の内側半径方向が中空部を形成した繊維横
断面形態を有する。中空部の断面積と外周部に囲まれた
断面積の比率（中空率）の範囲は１０〜４０％が好まし
く、より好ましくは１０〜３０％である。ここで中空率
が小さくなると、中空部中の空気が少量となり、保温性
を十分に発揮でき難くなり、さらに嵩回復性も低下す
る。逆に中空率が大きくなると、不織布の軽量化には効
果があるものの、複合長繊維を構成している２成分の熱
可塑性樹脂同士の接合部分の面積が小さくなるため、衝
撃等によって繊維の剥離、中空部の破壊が起こり嵩回復
性能が低下する傾向にある。加えて、紡糸時の曳糸性が
低下するため加工性にも支障をきたす。なお、繊維の中
空率は、紡糸口金における吐出口の形およびスリット
幅、使用される樹脂の吐出量および溶融粘度によって制
御される。

【０００７】本発明に用いられる熱可塑性中空並列型複
合長繊維を構成する融点差を有する少なくとも２成分の
熱可塑性樹脂の容積比率（繊維断面でみるとその断面の
面積比率に相当する）は、低融点成分：高融点成分の比
率で３０：７０〜７０：３０、好ましくは４０：６０〜
６０：４０である。どちらかの成分が３０未満となる
と、繊維の扁平化が増すため、紡糸時に中空部分内で融
着が起こり、中空率が低下すると同時に、曳糸性が不良
になるため好ましくない。

【０００８】本発明に用いられる熱可塑性中空並列型複
合長繊維の繊維断面は楕円形構造を有しているので三次
元捲縮が良好に発現され、本発明の嵩高積層成形体を製
造するのに最も好ましく使用できる。また、繊維横断面
外周の形状が楕円形に近似した異形及び多角形等を有し
ているもので、紡糸により三次元捲縮が生じるものであ
れば、本発明の嵩高積層成形体の構成成分として用いる
ことができる。楕円形の繊維断面は、図１に示したよう
に２成分の熱可塑性樹脂とその半径方向内層に存在する
中空部分からなる中空並列構造をとり、図１に示したよ
うに横断面長径付近、つまり２成分の熱可塑性樹脂同士
が、楕円形の短径を軸として左右対称の位置で接着した
部分で、それぞれの樹脂の成形後の収縮による歪み力が
最も効果的に機能し、捲縮発現性が極めて大きくなり好
ましい。なお、楕円形は、熱可塑性複合長繊維の横断面
における長径と短径の比が１．１〜１．６の範囲のもの
が最も好ましく用いることができる。この比が小さくな
ると、三次元捲縮の発現性は、低下し、また、比が大き
くなると、紡糸段階で２成分樹脂の中空部分の扁平化が
進み、繊維形状が崩れ易くなり曳糸性が低下する傾向に
ある。ここで、中空部の形状は、円形、楕円形、三角形
以上の多角形のいずれであっても捲縮の発現を極端に低
下させなければ特に問題はなく、さらに中空部が繊維の
中心から偏心していても同様の理由により構わない。

【０００９】本発明に用いられる熱可塑性中空並列型複
合長繊維を構成する樹脂としては、低密度ポリエチレ
ン、高密度ポリエチレン，ポリプロピレン等のポリオレ
フィン系結晶性重合体、ポリエチレン若しくはポリプロ
ピレンをベースにした共重合体、ポリエチレンテレフタ
レート，ポリ（エチレンテレフタレートーcoーイソフタ
レート）等のポリエステル系樹脂、ナイロン６，ナイロ
ン６６等のポリアミド系樹脂等を例示することができ
る。ポリエチレンをベースにした共重合体としてはプロ
ピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１ーヘキセン、１
−オクテン等のオレフィン類との共重合体（例えば直鎖
状低密度ポリエチレン）、エチレン酢酸ビニル共重合
体、エチレンアクリル酸エチル共重合体等を挙げること
ができる。更にポリプロピレンをベースにした共重合体
としてはエチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１ーヘ
キセン、１−オクテン等のオレフィン類との共重合体で
ある。上述した樹脂の中では耐薬品性の面からポリオレ
フィン系の樹脂が好ましい。

【００１０】ポリエチレンをベースにした共重合体の具
体例としては、例えば、７３〜９９重量％のエチレン、
１〜２７重量％の１−オクテンからなるエチレン−オク
テン共重合体（より好ましくは、７５〜９８重量％のエ
チレン、２〜２５重量％の１−オクテンからなるエチレ
ン−オクテン共重合体）であり、ポリプロピレンをベー
スにした共重合体の具体例としては８５〜９９重量％の
プロピレン及び１〜１５重量％のエチレンからなるエチ
レン−プロピレン共重合体；７５〜９９重量％のプロピ
レン、１〜２５重量％の１−ブテンからなるブテン−プ
ロピレン共重合体；；８４〜９７重量％のプロピレン、
１〜１５重量％の１−ブテン及び１〜１０重量％のエチ
レンからなるエチレン−ブテン−プロピレン共重合体な
どの二元系若しくは三元系共重合体を挙げることができ
る。これらの共重合体は特有の柔らかさを発揮出来、柔
軟性や肌触り等の風合いが良好で好ましい。なお、樹脂
には，必要に応じて、例えば、顔料，艶消剤，消臭剤，
光安定剤，酸化防止剤，熱安定剤等の各種添加剤を本発
明の効果を損なわない範囲で添加することができる。し
かしながら、特にこれに限定されるものではない。

【００１１】本発明では１０℃以上の融点差を有する２
成分の熱可塑性樹脂の組み合わせが好ましく用いられ
る。この複合長繊維の場合は中空部のない通常の複合繊
維に比べ熱可塑性樹脂同士の接合面積が極めて小さくな
るので、熱可塑性樹脂同士の相溶性が良好な組み合わせ
を選択することが最も好ましい。熱可塑性樹脂同士の相
溶性が低いと、熱可塑性樹脂接着面において層間剥離が
生じてしまい、嵩高性、保温性等の諸性能が満足できな
くなるからである。このことから、融点の異なるポリオ
レフィン系樹脂同士、ポリエステル系樹脂同士あるいは
ポリアミド系樹脂同士の組み合わせが好ましい。ポリオ
レフィン系樹脂同士の場合、ポリプロピレンとポリエチ
レンの組み合わせも可能であるが、より好ましくはホモ
ポリエチレンとポリエチレンベースの共重合体等のポリ
エチレン系樹脂同士、或いはホモポリプロピレンとポリ
プロピレンベースの共重合体との組み合わせ等のポリプ
ロピレン系樹脂同士、更にポリエチレンテレフタレート
と共重合ポリエステル等のポリエステル系樹脂同士、ナ
イロン６６とナイロン６等のポリアミド系樹脂同士であ
る。これらの中では耐薬品性及び融点範囲等から総合的
に見てホモポリプロピレンとプロピレンをベースにした
共重合体、或いは融点差のあるポリプロピレンをベース
にした共重合体同士の組み合わせが特に好ましい。尚、
メルトブロー不織布用の樹脂は同様に上述した熱可塑性
樹脂を使用することができる。

【００１２】本発明でいう少なくとも２成分の熱可塑性
樹脂を使用することができる。しかし、格別の事情がな
い限り、経済性の面から２成分で十分である。融点差と
は、使用した樹脂の最大の融点と最小の融点の差であ
る。融点は不織布化を行なった後のその不織布を試料と
して示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により吸熱ピークを測
定し、その時の温度を用いた。従って、そのときに吸熱
曲線上に現れる最も高融点の吸熱ピークの温度と最も低
融点成分の吸熱ピークの温度との温度差が本発明で言う
融点差である。さらに本発明に用いられる低融点成分と
高融点成分を構成する樹脂の組み合わせとしては、それ
ぞれの樹脂の成形収縮率が異なることが好ましい。成形
収縮率とは、溶融樹脂を成形した際に生じる、成形型に
対する固化した樹脂の収縮量の割合をいい、ＰＰでは
０．０１〜０．０２５ｍｍ／ｍｍ、高密度ポリエチレン
では０．０２〜０．０５ｍｍ／ｍｍ、低密度ポリエチレ
ンでは０．０１５〜０．０５ｍｍ／ｍｍの範囲に入る。
特に本発明における中空並列型複合長繊維が繊維長さ方
向に連続しているため、成形収縮率が異なると、収縮の
際に生じた歪みの力が繊維の長さ方向に螺旋状に伝わ
り、捲縮が生じると考えられている。この現象は複合長
繊維の断面形状が楕円等の構造をとる場合に顕著に現れ
ている。

【００１３】本発明に用いられる中空並列型複合長繊維
に好適に用いられる繊度は、１〜８ｄ／ｆであるが、こ
れらの繊度は用いる素材樹脂の種類や用途に応じて適宜
その繊度を選択すればよい。例えば平均繊維径が０．０
５ｄ／ｆのメルトブロー不織布と積層し、ワイピングク
ロスとして用いる場合には複合長繊維の繊維径は１〜５
ｄ／ｆが好ましい。また、例えば平均繊維径が０．９ｄ
／ｆのメルトブロー不織布と積層し、断熱材として用い
る場合には複合繊維の繊維径は１〜８ｄ／ｆ程度が好ま
しい。

【００１４】本発明の嵩高長繊維不織布を構成する中空
並列型複合長繊維の捲縮数は、６山／２５ｍｍ以上の捲
縮数が好ましい。６山／２５ｍｍ未満の捲縮数では、得
られた不織布の嵩が低くなる。１０山／２５ｍｍ以上の
捲縮数がより好ましい。

【００１５】本発明に用いられるメルトブロー不織布
は、単一繊維、複合繊維、混繊繊維のいずれであっても
よく、また、使用される平均繊維径は１ｄ／ｆ以下のも
のが好適に用いられ、目付は特に限定するものではな
く、用いる熱可塑性樹脂の種類や積層する中空並列型複
合長繊維からなる不織布の繊度や用途に応じて適宜繊維
径を選択すればよい。

【００１６】本発明の嵩高積層成形体の構成は、使用目
的に応じて適宜選ばれる。例えばワイピングクロスとし
て用いる場合には、繊度が１〜５ｄ／ｆの中空並列型複
合長繊維からなる不織布の片面に、平均繊維径が０．０
５ｄ／ｆのメルトブローン不織布と積層したものを用い
ることができる。また、例えば断熱材として用いる場合
には、繊度が１〜８ｄ／ｆの中空並列型複合長繊維から
なる不織布の両面に、平均繊維径が０．９ｄ／ｆのメル
トブロー不織布と積層し、接合したものを用いることが
できる。

【００１７】本発明の嵩高積層成形体の目付は、使用目
的に応じて適宜選択される。ワイピングクロス等に使用
する場合においては、３５ｇ／ｍ² の程度が好ましく、
断熱材等の建築資材に用いられる場合には、５０〜２０
０ｇ／ｍ² の範囲が好ましい。

【００１８】本発明に用いられる中空並列型複合長繊維
からなる不織布は、以下の方法によって得られる。溶融
した融点の異なる２成分以上の熱可塑性樹脂を中空並列
型複合紡糸用口金に供給し、口金より吐出された繊維群
を繊維長方向に対してほぼ垂直に送風冷却処理を行い、
これをエアーサッカーを用い、目的繊度となるように牽
引延伸し、長繊維群を得る。続いてエアーサッカーによ
り排出された長繊維群を一対の振動する羽根状の物体の
間を通過させることによって開繊させ、これを裏面に吸
引装置を設けた無端コンベア上に捕集し、長繊維ウエブ
とした。続いて、この長繊維ウエブを無端コンベアに載
せたまま搬送し、インラインで不織布加工を施すか、長
繊維ウエブを回収したアウトラインで不織布加工を施す
方法が取られ長繊維不織布とする。

【００１９】なお、長繊維ウエブの不織布加工として
は、加熱した凹凸ロールと平滑ロールからなるポイント
ボンド加工機の加圧ロール間に導入し、長繊維ウエブの
低融点成分を前記凹凸ロールの凸部に対応する区域にお
いて加圧しながら溶融または軟化させることによって長
繊維相互間が熱融着した長繊維不織布を得る熱圧着法、
熱風スルーエアー中に長繊維を入れ熱により融着させる
熱融着法、これ以外には高圧水流法、ニードルパンチ
法、超音波加熱法などで行われてもよく、これら不織布
化法の複数の組み合わせてもよい。長繊維不織布の目付
は、例えば紡糸吐出量や無端コンベアの移動速度などを
調整することにより調整することができる。また、本発
明の嵩高積層成形体を構成する中空並列型複合長繊維か
らなる不織布は上述した方法によって製造されたものに
限定されるものではないが、熱圧着法、熱融着法が引張
強度等の機械的性質に優れている不織布が容易に得ら
れ、また、インラインで行うと、溶融紡糸して得られた
長繊維を、そのまま開繊及び集積して不織布が得られる
ため生産性が非常に優れ好ましい。

【００２０】熱可塑性中空並列型複合長繊維からなる不
織布と、熱可塑性樹脂からなるメルトブロー不織布を積
層し嵩高積層成形体とする加工法としては、上述した熱
圧着法、熱融着法が好ましく用いられるが、これ以外に
は高圧水流法、ニードルパンチ法、超音波加熱法などで
行われてもよく、これら不織布化法の複数の組み合わせ
てもよい。メルトブロー不織布は該長繊維から成る不織
布の片面或いは両面に貼り合わせることができる。

【００２１】

【実施例】以下、本発明の嵩高積層成形体とした実施例
の性能を比較例と比較しながらより詳細に説明する。た
だし、本発明は以下の実施例のみに限定されるものでは
ない。以下の実施例、比較例に用いた評価項目の測定法
は以下の通りである。 熱可塑性樹脂の融点差：熱可塑性中空並列型複合長繊維
からなる不織布の試験片は、熱圧着、熱融着等の熱履歴
が明らか大であり繊維形状の崩れが大きいところを除い
た部分を別々に集めて、繊維をデュポンインステュルメ
ンツ社のＤＳＣ（型式：サーマルアナリスト2000）を用
い、昇温速度１０℃／分で測定を行った。各樹脂の融解
吸熱ピークから融点を求めた。

【００２２】紡糸性：溶融紡糸を３時間行い、糸切れの
発生回数を測定した。生産性を考慮し、糸切れ回数が３
回以下ならば紡糸性は良好であると判断した。 繊維径：５０本の繊維断面を顕微鏡にて観察し、各繊維
の繊維径を測定し、平均値を求めた。 繊度：５０本の繊維断面を顕微鏡にて観察し、断面の面
積を算出し、これと樹脂の密度の値とから各繊維の繊度
を求め、これらの値の平均値を繊度とした。 ワイピング性：モニター１０人が、積層成形体を使用
し、実際にフローリングの掃除を行い埃等の捕集性と併
せて、肌触りが良いと感じたら１点／１人で加点した。 保温性：モニター１０人が、積層成形体の触感による官
能試験を行い、保温性が良いと感じたら１点／１人で加
点した。

【００２３】嵩：不織布の見かけの体積（ｃｍ³）／不
織布の重量（ｇ）で示した値。数値が高いほど、嵩高で
ある。 嵩回復性：不織布を１０枚を重ね、その上に１ｋｇの荷
重を乗せ１時間放置し、荷重の押圧により嵩ヘタリを生
じさせる。つぎに荷重を取り除き、そのまま１時間放置
してから不織布の嵩ヘタリを起こしている不織布の厚み
測定し、これを初期不織布の厚みとする。つぎに、この
不織布を８０℃のドライヤーで５分間熱回復処理を行な
った後、厚みを測定し、これを熱回復処理後の不織布の
厚みとした。嵩回復性は、熱回復処理後の不織布の厚み
／初期不織布の厚み×100から得られた数値が高いほ
ど、嵩が回復していると判断してよい。

【００２４】実施例１ １成分がポリプロピレンで、他の成分がエチレン １
１．８重量％のエチレン−プロピレン共重合体であり、
それぞれを溶融し、容積比５０：５０で中空並列型複合
紡糸口金を用い、樹脂分配盤ブレーカーを調整して繊維
断面が短径を軸として左右対称に樹脂が配列するように
紡出し、冷却装置で冷却後、エアサッカーにて長繊維の
中空率が１２％、繊度が２．０ｄ／ｆとなるようにエア
サッカーの牽引延伸速度を調整し牽引細化し、一対の振
動する羽根状の物体の間を通過させ、移動する無端コン
ベヤー上に長繊維ウエブとして堆積させた。このとき無
端コンベヤーの移動速度を調節し、１２７℃で熱融着加
工し、目付２０ｇ／ｍ² の中空並列型複合長繊維からな
る長繊維不織布を得た。この不織布を構成している熱可
塑性樹脂の融点はそれぞれ前者が１６３℃、後者が１１
９℃であった。紡糸は、中空断面であるためにクエンチ
による繊維の冷却効率がよく、良好な曳糸性を示した。
この長繊維不織布の片面に、目付１５ｇ／ｍ² の前記ポ
リプロピレンからなる平均繊維径０．０５ｄ／ｆのメル
トブロー不織布を積層し、１２７℃の熱融着加工によ
り、積層成形体とした。これらの諸物性は表１に記載し
た。

【００２５】

【表１】

【００２６】実施例２ １成分がポリプロピレンで、他の成分がエチレン ５．
２重量％のエチレン−プロピレン共重合体であり、それ
ぞれを溶融し、容積比５０：５０で中空並列型複合紡糸
口金を用い実施例１と同様に紡出し、冷却装置で冷却
後、エアサッカーにて長繊維の中空率が３４．６％、繊
度が１．５ｄ／ｆとなるようにエアサッカーの牽引延伸
速度を調整し牽引細化し、以下、実施例１と同様な方法
を用い目付２０ｇ／ｍ² の中空並列型複合長繊維からな
る長繊維不織布を得た。この不織布中を構成している熱
可塑性樹脂の融点はそれぞれ前者が１６３℃、後者が１
４１℃であった。紡糸は、中空断面であるためにクエン
チによる繊維の冷却効率がよく、良好な曳糸性を示し
た。この長繊維不織布の片面に、目付１５ｇ／ｍ² の前
記ポリプロピレンからなる平均繊維径０．０５ｄ／ｆの
メルトブロー不織布を積層し、１４８℃の熱融着加工に
より、積層成形体とした。これらの諸物性は表１に記載
した。

【００２７】実施例３ １成分がポリプロピレンで、他の成分がエチレンが６．
１重量％のエチレン−プロピレン共重合体であり、それ
ぞれを溶融し、容積比５０：５０で中空並列型複合紡糸
口金を用い実施例１と同様に紡出し、冷却装置で冷却
後、エアサッカーにて長繊維の中空率が１６．４％、繊
度が１．９ｄ／ｆとなるようにエアサッカーの牽引延伸
速度を調整し牽引細化し、以下、実施例１と同様な方法
を用い目付２０ｇ／ｍ² の中空並列型複合長繊維からな
る長繊維不織布を得た。この不織布を構成している熱可
塑性樹脂の融点はそれぞれ前者が１６３℃、後者が１３
２℃であった。紡糸は、中空断面であるためにクエンチ
による繊維の冷却効率がよく、良好な曳糸性を示した。
この長繊維不織布の片面に、目付１５ｇ／ｍ² の前記ポ
リプロピレンからなる平均繊維径０．０５ｄ／ｆのメル
トブロー不織布を積層し、１４０℃の熱融着加工によ
り、積層成形体とした。これらの諸物性は表１に記載し
た。

【００２８】実施例４ １成分がポリプロピレンで、他の成分がエチレン １
１．８重量％のエチレン−プロピレン共重合体であり、
それぞれを溶融し、容積比６０：４０で中空並列型複合
紡糸口金を用い実施例１と同様に紡出し、冷却装置で冷
却後、エアサッカーにて長繊維の中空率が１２．１％、
繊度が２．０ｄ／ｆとなるようにエアサッカーの牽引延
伸速度を調整し牽引細化し、以下、実施例１と同様な方
法を用い目付２０ｇ／ｍ² の中空並列型複合長繊維から
なる長繊維不織布を得た。この不織布を構成している熱
可塑性樹脂の融点はＤＳＣの測定値で、それぞれ融点１
６３℃、１１９℃であった。紡糸は、中空断面であるた
めにクエンチによる繊維の冷却効率がよく、良好な曳糸
性を示した。この長繊維不織布の片面に、目付１５ｇ／
ｍ² の前記ポリプロピレンからなる平均繊維径０．０５
ｄ／ｆのメルトブロー不織布を積層し、１２８℃の熱融
着加工により、積層成形体とした。これらの諸物性は表
１に記載した。

【００２９】実施例５ １成分がポリプロピレンで、他の成分が直鎖状低密度ポ
リエチレンであり、それぞれを溶融し、容積比５０：５
０で中空中空並列型複合紡糸口金を用い実施例１と同様
に紡出し、冷却装置で冷却後、エアサッカーにて長繊維
の中空率が３４．６％、繊度が１．５ｄ／ｆとなるよう
にエアサッカーで牽引延伸速度を調整し牽引細化し、実
施例１と同様の手段を用いて無端コンベヤー上に長繊維
ウエブとして堆積させ、さらに１２７℃の熱融着加工に
より、目付２０ｇ／ｍ² の中空並列型複合長繊維からな
る長繊維不織布を得た。この不織布を構成している熱可
塑性樹脂の融点はそれぞれ前者が１６０℃、後者が１２
５℃であった。紡糸は、中空断面であるためにクエンチ
による繊維の冷却効率がよく、良好な曳糸性を示した
が、樹脂同士の相溶性がコポリマーを用いた場合に比べ
低いためか、わずかに長繊維に裂化が見られた。この長
繊維不織布の片面に、目付１５ｇ／ｍ² の前記ポリプロ
ピレンからなる平均繊維径０．０５ｄ／ｆのメルトブロ
ー不織布を積層し、１３０℃の熱融着加工により、積層
成形体とした。これらの諸物性は表１に記載した。

【００３０】実施例６ １成分がポリプロピレンで、他の成分がエチレン １
３．２重量％、１−ブテンが１．１重量％のエチレン−
ブテン−プロピレン共重合体であり、それぞれを溶融
し、容積比７０：３０で中空並列型複合紡糸口金を用い
実施例１と同様に紡出し、冷却装置で冷却後、エアサッ
カーにて長繊維の中空率が１５．０％、繊度が２．０ｄ
／ｆとなるようにエアサッカーの牽引延伸速度を調整し
牽引細化し、以下、実施例１と同様な方法を用い目付２
０ｇ／ｍ² の中空並列型複合長繊維からなる長繊維不織
布を得た。この不織布を構成している熱可塑性樹脂の融
点はそれぞれ前者が１６３℃、後者が１３１℃であっ
た。紡糸は、中空断面であるためにクエンチによる繊維
の冷却効率がよく、良好な曳糸性を示した。さらに樹脂
同士の相溶性が良好なため、繊維の裂化もみられなかっ
た。この長繊維不織布の片面に、目付１５ｇ／ｍ² の前
記ポリプロピレンからなる平均繊維径０．０５ｄ／ｆの
メルトブロー不織布を積層し、１３７℃の熱融着加工に
より、積層成形体とした。これらの諸物性は表１に記載
した。

【００３１】実施例７ １成分がポリプロピレンであり、他の成分がエチレン
８．０重量％、１−ブテンが５．２重量％のエチレン−
ブテン−プロピレン共重合体であり、それぞれを溶融
し、容積比５０：５０で中空中空並列型複合紡糸口金を
用い実施例１と同様に紡出し、冷却装置で冷却後、エア
サッカーにて長繊維の中空率が１３．１％、長短径比が
１．５、繊度が２．０ｄ／ｆとなるようにエアサッカー
の牽引延伸速度を調整し牽引細化し、以下、実施例１と
同様な方法を用い目付２０ｇ／ｍ²の中空並列型複合長
繊維からなる長繊維不織布を得た。この不織布を構成し
ている熱可塑性樹脂の融点はそれぞれ前者が１６３℃、
後者が１２９℃であった。長短径比が１．２のものと比
較して、繊維に捲縮がかかっており、不織布の嵩も高く
なっていた。この長繊維不織布の片面に、目付１５ｇ／
ｍ² の前記ポリプロピレンからなる平均繊維径０．０５
ｄ／ｆのメルトブロー不織布を積層し、１３７℃の熱融
着加工により、積層成形体とした。これらの諸物性は表
１に記載した。

【００３２】実施例８ １成分がポリエチレンテレフタレートであり、他の成分
が高密度ポリエチレンであり、それぞれを溶融し、容積
比５０：５０で中空並列型複合紡糸口金を用い実施例１
と同様に紡出し、冷却装置で冷却後、長繊維の中空率が
１３．１％、長短径比が１．５、繊度が２．０ｄ／ｆと
なるようにエアサッカーの牽引延伸速度を調整し牽引細
化し、以下、実施例１と同様な方法を用い目付２０ｇ／
ｍ² の中空並列型複合長繊維からなる長繊維不織布を得
た。この不織布を構成している熱可塑性樹脂の融点はそ
れぞれ前者が２６０℃、後者が１２９℃であった。紡糸
は、中空断面であるためにクエンチによる繊維の冷却効
率がよく、良好な曳糸性を示した。この長繊維不織布の
片面に、目付１５ｇ／ｍ² の前記ポリプロピレンからな
る平均繊維径０．０５ｄ／ｆのメルトブロー不織布を積
層し、１３７℃の熱融着加工により、積層成形体とし
た。これらの諸物性は表１に記載した。

【００３３】比較例１ 中空率が４５％、単糸繊度が１．３ｄ／ｆ、中空同心鞘
芯型紡糸口金を用いた以外は、実施例１と同様な樹脂、
加工条件で目付２０ｇ／ｍ² の同心鞘芯型複合繊維から
なる長繊維不織布を得た。繊維の捲縮の発現が低く、さ
らに繊維の裂化がみられた。この長繊維不織布の片面
に、目付１５ｇ／ｍ² の前記ポリプロピレンからなる平
均繊維径０．０５ｄ／ｆのメルトブロー不織布を積層
し、１２７℃の熱融着加工により、積層成形体とした。
これらの諸物性は表１に記載した。

【００３４】比較例２ 容積比５０：５０で中空同心鞘芯型紡糸口金を用いた以
外は、実施例３と同様な樹脂、加工条件で目付２０ｇ／
ｍ² の同心鞘芯型複合繊維からなる長繊維不織布を得
た。紡糸は、中空断面であるためにクエンチによる繊維
の冷却効率がよく、繊維同士の融着も起こらず良好な曳
糸性を示したが、捲縮の発現がほぼ同条件の実施例３と
比較して、低かった。この長繊維不織布の片面に、目付
１５ｇ／ｍ² の前記ポリプロピレンからなる平均繊維径
０．０５ｄ／ｆのメルトブロー不織布を積層し、１４０
℃の熱融着加工により、積層成形体とした。これらの諸
物性は表１に記載した。

【００３５】比較例３ 同心鞘芯型の紡糸口金を用いた以外は、実施例３と同様
に加工を施し、目付２０ｇ／ｍ² の同心鞘芯型複合繊維
からなる長繊維不織布を得た。繊維には捲縮が見られな
かった。この長繊維不織布の片面に、目付１５ｇ／ｍ²
の前記ポリプロピレンからなる平均繊維径０．０５ｄ／
ｆのメルトブロー不織布を積層し、１４０℃の熱融着加
工により、積層成形体とした。これらの諸物性は表１に
記載した。

【００３６】実施例９ 実施例３と製造方法及び熱可塑性樹脂を同様にし、目付
のみ２８５ｇ／ｍ²とした中空並列型複合長繊維からな
る長繊維不織布の片面に、目付１５ｇ／ｍ² の前記ポリ
プロピレンからなる平均繊維径０．０５ｄ／ｆのメルト
ブロー不織布を積層し、１４０℃の熱融着加工により、
成形し嵩高な断熱材を製造した。この断熱材の保温性を
触感による官能試験で検討したところ、１０点の評価と
なった。これにより、非常に保温性が良好であり、断熱
材に適していることが判明した。

【００３７】比較例４ 比較例２と製造方法及び熱可塑性樹脂を同様にし、目付
のみ２８５ｇ／ｍ²とした中空同心鞘芯型複合長繊維か
らなる長繊維不織布の片面に、目付１５ｇ／ｍ² の前記
ポリプロピレンからなる平均繊維径０．０５ｄ／ｆのメ
ルトブロー不織布を積層し、１４０℃の熱融着加工によ
り、成形し断熱材を製造した。この断熱材は、嵩が低
く、さらに保温性を触感による官能試験で検討したとこ
ろ、６点の評価となった。これにより、中空同心鞘芯型
複合長繊維からなる長繊維不織布を断熱材に用いた場合
には保温性能が低いことが判明した。

【００３８】尚、本実施例では熱融着による接合のみに
付いて記載したが、熱圧着でも同様な結果が得られる。

【００３９】

【発明の効果】本発明の嵩高積層成形体は糸屑の脱落が
ほとんどなく、同時に嵩高性、嵩回復性等の課題を解決
すると同時にワイピング性、保温性にも優れた成形体で
あり、清掃用具或いは断熱材として好適に使用すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の嵩高積層成形体に使用される中空並列
型複合繊維の横断面図である。

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 １０℃以上の融点差を有する少なくとも
   ２成分の熱可塑性樹脂からなり、繊維断面形状が楕円形
   である１〜８ｄ／ｆの熱可塑性中空並列型複合長繊維か
   らなる不織布（Ａ）と、該不織布の少なくとも片面に少
   なくとも１成分の熱可塑性樹脂からなる平均繊維径が１
   ｄ／ｆ以下のメルトブロー不織布（Ｂ）が積層された嵩
   高積層成形体であって、該熱可塑性中空並列型複合長繊
   維は、顕在捲縮を有しており、該嵩高積層成形体は接合
   されていることを特徴とする嵩高積層成形体。
2. 【請求項２】 前記熱可塑性中空並列型複合長繊維が、
   ポリオレフィン系複合長繊維である請求項１に記載の嵩
   高積層成形体。
3. 【請求項３】 ポリオレフィン系複合長繊維を構成する
   樹脂成分の少なくとも１種が、エチレン又はエチレンと
   １−ブテンを含む結晶性プロピレン共重合体である請求
   項２に記載の嵩高積層成形体。
4. 【請求項４】 前記熱可塑性中空並列型複合長繊維の横
   断面における長径と短径の比が１．１〜１．６である請
   求項１〜３のいずれかに記載の嵩高積層成形体。
5. 【請求項５】 中空部の断面積と外周部に囲まれた断面
   積の比率（中空率）が１０〜４０％である請求項１〜４
   のいずれかに記載の嵩高積層成形体。
6. 【請求項６】 前記嵩高積層成形体が熱圧着によって繊
   維交点が接合されている請求項１〜５のいずれかに記載
   の嵩高積層成形体。
7. 【請求項７】 前記嵩高積層成形体が熱融着によって繊
   維交点が接合されている請求項１〜５のいずれかに記載
   の嵩高積層成形体。
8. 【請求項８】 請求項１〜７のいずれかに記載の嵩高積
   層成形体を少なくとも一部に用いたワイパー。
9. 【請求項９】 請求項１〜７のいずれかに記載の嵩高積
   層成形体を少なくとも一部に用いた断熱材。