JPH1130333A - メタルｃリング - Google Patents
メタルｃリングInfo
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- JPH1130333A JPH1130333A JP18637697A JP18637697A JPH1130333A JP H1130333 A JPH1130333 A JP H1130333A JP 18637697 A JP18637697 A JP 18637697A JP 18637697 A JP18637697 A JP 18637697A JP H1130333 A JPH1130333 A JP H1130333A
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- metal
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- opening
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 メタル中空Ｏリングのように、シール性能を
十分に発揮させることのできるメタルＣリングを提供す
る。 【解決手段】 メタルＣリング３０の一方の環状端部３
ａと他方の環状端部３ｂとの開口間隔をｈｔ、前記フラ
ンジ５等の装着溝５ａ内に装着された際の締代をｈとし
たとき、開口間隔ｈｔは締代ｈの８０％以下の範囲、好
ましくは３０％以下の範囲に規定した。
十分に発揮させることのできるメタルＣリングを提供す
る。 【解決手段】 メタルＣリング３０の一方の環状端部３
ａと他方の環状端部３ｂとの開口間隔をｈｔ、前記フラ
ンジ５等の装着溝５ａ内に装着された際の締代をｈとし
たとき、開口間隔ｈｔは締代ｈの８０％以下の範囲、好
ましくは３０％以下の範囲に規定した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高温高圧から真空
用途にまで、シ―ル用として広く使用されているメタル
Ｃリングに関する。
用途にまで、シ―ル用として広く使用されているメタル
Ｃリングに関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、原子力機器関連の管継手部に
は、気密性が高く、また、ガス透過の問題もないメタル
リングが使用されている。このメタルリングは管継手部
（例えば、フランジ部）に形成されたリング溝内に装着
して、両端フランジ部を相互に締付けることによって内
部流体をシ―ルするものである。
は、気密性が高く、また、ガス透過の問題もないメタル
リングが使用されている。このメタルリングは管継手部
（例えば、フランジ部）に形成されたリング溝内に装着
して、両端フランジ部を相互に締付けることによって内
部流体をシ―ルするものである。
【０００３】このようなメタルリングには、図５
（Ａ），（Ｂ）に示したようにメタル中空Ｏリング５０
と、図６（Ａ），（Ｂ）に示したように周方向に不連続
部を有するメタルＣリング２０とがある。
（Ａ），（Ｂ）に示したようにメタル中空Ｏリング５０
と、図６（Ａ），（Ｂ）に示したように周方向に不連続
部を有するメタルＣリング２０とがある。
【０００４】このうち、メタル中空Ｏリング５０は、図
７に示したように、所定長さのパイプ５１の両端を溶接
して製造している。しかしながら、メタル中空Ｏリング
５０の場合には、溶接作業と溶接部５１ａのバリ仕上げ
工程を必要とするため、その製造工程が複雑で、コスト
高になるとともに、量産性に欠けるという不具合を有し
ている。
７に示したように、所定長さのパイプ５１の両端を溶接
して製造している。しかしながら、メタル中空Ｏリング
５０の場合には、溶接作業と溶接部５１ａのバリ仕上げ
工程を必要とするため、その製造工程が複雑で、コスト
高になるとともに、量産性に欠けるという不具合を有し
ている。
【０００５】一方、メタルＣリング２０は、図８または
図９に示すように製造されている。すなわち、図８に示
した製造例では、図８（Ａ）に示したように、金属製管
を適当な長さに切断して素材３０として準備し、次い
で、図８（Ｂ）に示したように、外側に管の端部（即
ち、環状端部２３、２４）を拡開加工し、複数段階の折
曲加工により、最終的に図６（Ａ）に示すような断面形
状を有するメタルＣリング２０を得ている。
図９に示すように製造されている。すなわち、図８に示
した製造例では、図８（Ａ）に示したように、金属製管
を適当な長さに切断して素材３０として準備し、次い
で、図８（Ｂ）に示したように、外側に管の端部（即
ち、環状端部２３、２４）を拡開加工し、複数段階の折
曲加工により、最終的に図６（Ａ）に示すような断面形
状を有するメタルＣリング２０を得ている。
【０００６】また、図９に示した製造例では、図９
（Ａ）に示すように、円板状の素材３０が形成されるよ
うにプレス加工する。その後、図９（Ｂ）に示すよう
に、切断線３２に沿って底部３１を切断し、図９（Ｃ）
に示すような断面Ｌ字形状のリングを得る。このリング
を図９（Ｄ）に示すように、金型等で断面Ｃ字形状にな
るように折曲加工する。これにより、互いに離反される
一方の環状端部２３と他方の環状端部２４とを具備した
メタルＣリング２０を完成させる。
（Ａ）に示すように、円板状の素材３０が形成されるよ
うにプレス加工する。その後、図９（Ｂ）に示すよう
に、切断線３２に沿って底部３１を切断し、図９（Ｃ）
に示すような断面Ｌ字形状のリングを得る。このリング
を図９（Ｄ）に示すように、金型等で断面Ｃ字形状にな
るように折曲加工する。これにより、互いに離反される
一方の環状端部２３と他方の環状端部２４とを具備した
メタルＣリング２０を完成させる。
【０００７】したがって、このようなメタルＣリング２
０では、メタル中空Ｏリング５０を製造する場合のよう
に、溶接工程を必要としないため、製造工程が簡単であ
り、安価に製造することができ、量産性に優れている。
０では、メタル中空Ｏリング５０を製造する場合のよう
に、溶接工程を必要としないため、製造工程が簡単であ
り、安価に製造することができ、量産性に優れている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
メタル中空Ｏリング５０とメタルＣリング２０とを、シ
ール性能の観点で比べてみると、メタル中空Ｏリング５
０の方が優れている。
メタル中空Ｏリング５０とメタルＣリング２０とを、シ
ール性能の観点で比べてみると、メタル中空Ｏリング５
０の方が優れている。
【０００９】すなわち、メタル中空Ｏリング５０は、図
５（Ａ）に示したように、閉形状のＯ形断面を有し、軸
方向締付応力に対し、内外点Ａo 、Ａo'の二点を支点と
する両持ち梁として機能している。この時、Ａo 、Ａo'
近傍は弾性要素として機能し、シールを構成する上下面
Ｂo 、Ｂo'に応力集中が生じている。この応力集中によ
り、Ｂo 、Ｂo'部は塑性変形し、締切状態においては、
図５（Ｂ）に示すように、上下フランジ面に沿って初期
管径Ｄの略３０〜７０％の幅を持ったシール部Ｓo 、Ｓ
o'を形成する。
５（Ａ）に示したように、閉形状のＯ形断面を有し、軸
方向締付応力に対し、内外点Ａo 、Ａo'の二点を支点と
する両持ち梁として機能している。この時、Ａo 、Ａo'
近傍は弾性要素として機能し、シールを構成する上下面
Ｂo 、Ｂo'に応力集中が生じている。この応力集中によ
り、Ｂo 、Ｂo'部は塑性変形し、締切状態においては、
図５（Ｂ）に示すように、上下フランジ面に沿って初期
管径Ｄの略３０〜７０％の幅を持ったシール部Ｓo 、Ｓ
o'を形成する。
【００１０】メタル中空Ｏリング５０のシールは、この
シール面Ｓo 、Ｓo'において達成されるため、そのシー
ル性能は極めて安定しており、一般にリーク量で１０-6
〜１０-12 Ｐａｍ3 ／ｓの性能を示す。
シール面Ｓo 、Ｓo'において達成されるため、そのシー
ル性能は極めて安定しており、一般にリーク量で１０-6
〜１０-12 Ｐａｍ3 ／ｓの性能を示す。
【００１１】一方、メタルＣリング２０は、図６（Ａ）
に示すように、開形状のＣ形断面を有し、軸方向締付応
力に対し、中心点Ａc 近傍が弾性要素として働き、その
弾性的曲げのもとで、開口Ｈc を閉じる方向への変形が
起こるが、通常、その開口端面Ｅc 、Ｅc'の間隙ｈc は
締代ｈと同等もしくは広く形成されている。すなわち、
従来のメタルＣリング２０では、締代ｈ≦開口部隙間ｈ
c であり、シール時においても、開口間隔ｈｃが少し狭
まった開口部Ｈｃとなって開いているのが一般的であ
る。
に示すように、開形状のＣ形断面を有し、軸方向締付応
力に対し、中心点Ａc 近傍が弾性要素として働き、その
弾性的曲げのもとで、開口Ｈc を閉じる方向への変形が
起こるが、通常、その開口端面Ｅc 、Ｅc'の間隙ｈc は
締代ｈと同等もしくは広く形成されている。すなわち、
従来のメタルＣリング２０では、締代ｈ≦開口部隙間ｈ
c であり、シール時においても、開口間隔ｈｃが少し狭
まった開口部Ｈｃとなって開いているのが一般的であ
る。
【００１２】そのため、開口部Ｈcが閉じてここに応力
支点を構成することはできない。すなわち、メタルＣリ
ング２０にあっては、常に中心点Ａｃ一点を支点とする
片持ち梁となるため、メタル中空Ｏリング５０の上下面
Ｂｃ、Ｂｃ’部に見られたような、応力集中による塑性
変形は発生しない。
支点を構成することはできない。すなわち、メタルＣリ
ング２０にあっては、常に中心点Ａｃ一点を支点とする
片持ち梁となるため、メタル中空Ｏリング５０の上下面
Ｂｃ、Ｂｃ’部に見られたような、応力集中による塑性
変形は発生しない。
【００１３】これにより、メタルＣリング２０のシール
部Ｓｃ、Ｓｃ’は線状であり、図６（Ｂ）および図５
（Ｂ）を比較して分かるように、メタル中空Ｏリング５
０に見られたような幅広のシール面を構成することはな
い。
部Ｓｃ、Ｓｃ’は線状であり、図６（Ｂ）および図５
（Ｂ）を比較して分かるように、メタル中空Ｏリング５
０に見られたような幅広のシール面を構成することはな
い。
【００１４】ここで、一般にシールは、接面応力の高い
塑性変形部が線状に連続したシール線によって達成され
ると考えられている。そのため、シール線の数が多い
程、すなわち、シール幅が広いほど、シール性能は優れ
たものとなる。
塑性変形部が線状に連続したシール線によって達成され
ると考えられている。そのため、シール線の数が多い
程、すなわち、シール幅が広いほど、シール性能は優れ
たものとなる。
【００１５】メタルＣリング２０のシール性能は、この
ような理由からメタル中空Ｏリング５０に比べて劣って
おり、一般にはリーク量で１０-2〜１０-5Ｐａｍ3 ／ｓ
の性能である。
ような理由からメタル中空Ｏリング５０に比べて劣って
おり、一般にはリーク量で１０-2〜１０-5Ｐａｍ3 ／ｓ
の性能である。
【００１６】また、メタルＣリング２０にあっては、開
口部Ｈｃを有するため、軸方向締付応力のもとで、開口
部Ｈｃを閉じる方向への変形と同時に、図６（Ｂ）に矢
印で示すように、開口方向への伸びを生じる。そのた
め、上下面Ｂｃ、Ｂｃ’部においては伸びによる滑りを
生じ、その結果、シール部Ｓｃ、Ｓｃ’では、滑り傷が
発生し易く、そのこともシール性能を低下させる原因と
なっている。
口部Ｈｃを有するため、軸方向締付応力のもとで、開口
部Ｈｃを閉じる方向への変形と同時に、図６（Ｂ）に矢
印で示すように、開口方向への伸びを生じる。そのた
め、上下面Ｂｃ、Ｂｃ’部においては伸びによる滑りを
生じ、その結果、シール部Ｓｃ、Ｓｃ’では、滑り傷が
発生し易く、そのこともシール性能を低下させる原因と
なっている。
【００１７】このように、メタルＣリング２０にあって
は、生産性、量産性には優れているものの、シール時に
も開口部Ｈｃを有したＣ断面構造であるが故に、メタル
中空Ｏリング５０に比べてそのシール性能が十分なもの
ではなかった。
は、生産性、量産性には優れているものの、シール時に
も開口部Ｈｃを有したＣ断面構造であるが故に、メタル
中空Ｏリング５０に比べてそのシール性能が十分なもの
ではなかった。
【００１８】本発明は、このような実情に鑑み、メタル
中空Ｏリングのように、シール性能を十分に発揮させる
ことのできるメタルＣリングを提供することを目的とし
ている。
中空Ｏリングのように、シール性能を十分に発揮させる
ことのできるメタルＣリングを提供することを目的とし
ている。
【００１９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明に係るメタルＣリングでは、中空に形成された
環状本体に、周方向に延びる不連続部を形成することに
より、互いに離反される一方の環状端部と他方の環状端
部とを具備し、フランジ等の装着溝内に装着され軸方向
に押圧されたときに、前記一方の環状端部と前記他方の
環状端部とが接する方向に移動してシール作用をなすメ
タルＣリングであって、前記一方の環状端部と前記他方
の環状端部との開口間隔をｈｔ、前記フランジ等の装着
溝内に装着された際の締代をｈとしたとき、開口間隔ｈ
ｔは締代ｈの８０％以下の範囲に規定されていることを
特徴としている。
の本発明に係るメタルＣリングでは、中空に形成された
環状本体に、周方向に延びる不連続部を形成することに
より、互いに離反される一方の環状端部と他方の環状端
部とを具備し、フランジ等の装着溝内に装着され軸方向
に押圧されたときに、前記一方の環状端部と前記他方の
環状端部とが接する方向に移動してシール作用をなすメ
タルＣリングであって、前記一方の環状端部と前記他方
の環状端部との開口間隔をｈｔ、前記フランジ等の装着
溝内に装着された際の締代をｈとしたとき、開口間隔ｈ
ｔは締代ｈの８０％以下の範囲に規定されていることを
特徴としている。
【００２０】ここで、前記開口間隔ｈｔは締代ｈの３０
％以下の範囲に規定されていることが望ましい。このよ
うに、メタルＣリングの開口部隙間を極小化することに
より、締付過程において開口端面の接触を生じさせ、そ
の端面接触部を支点として、メタル中空Ｏリングと同様
の両持ち梁構造としての機能を付与させ、もって、締切
時のフランジ面との接触幅（シール幅）を増大させるこ
とにより、良好な気密性能を実現することができる。
％以下の範囲に規定されていることが望ましい。このよ
うに、メタルＣリングの開口部隙間を極小化することに
より、締付過程において開口端面の接触を生じさせ、そ
の端面接触部を支点として、メタル中空Ｏリングと同様
の両持ち梁構造としての機能を付与させ、もって、締切
時のフランジ面との接触幅（シール幅）を増大させるこ
とにより、良好な気密性能を実現することができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係るメタルＣリン
グについて図面を参照しながら説明する。図１は本発明
の一実施例に係るメタルＣリングを示したものである。
グについて図面を参照しながら説明する。図１は本発明
の一実施例に係るメタルＣリングを示したものである。
【００２２】このメタルＣリング１は、例えば、原子力
機器等の配管継手であるフランジ５、５’に形成された
環状の装着溝５ａ内に装着される。このメタルＣリング
１は、中空な環状本体１ａに、周方向に不連続部２が形
成され、これにより、互いに離反される一方の環状端部
３ａと他方の環状端部３ｂとが具備されている。更に、
本実施例によるメタルＣリング１では、フランジ部５、
５’間を締め付けた際に、環状端部３ａ、３ｂが当接し
あうように、開口部の間隔ｈｔが設定されている。
機器等の配管継手であるフランジ５、５’に形成された
環状の装着溝５ａ内に装着される。このメタルＣリング
１は、中空な環状本体１ａに、周方向に不連続部２が形
成され、これにより、互いに離反される一方の環状端部
３ａと他方の環状端部３ｂとが具備されている。更に、
本実施例によるメタルＣリング１では、フランジ部５、
５’間を締め付けた際に、環状端部３ａ、３ｂが当接し
あうように、開口部の間隔ｈｔが設定されている。
【００２３】すなわち、本実施例によるメタルＣリング
１では、一方の環状端部３ａと他方の環状端部３ｂとの
開口間隔をｈｔ、装着溝５ａ内に装着された際の締代を
ｈとしたときに、開口間隔ｈｔが締代ｈの８０％以下の
範囲、好ましくは、３０％以下の範囲に設定されてい
る。
１では、一方の環状端部３ａと他方の環状端部３ｂとの
開口間隔をｈｔ、装着溝５ａ内に装着された際の締代を
ｈとしたときに、開口間隔ｈｔが締代ｈの８０％以下の
範囲、好ましくは、３０％以下の範囲に設定されてい
る。
【００２４】ただし、本実施例は、メタルＣリングが一
般に使用される初期管径および装着溝寸法を想定したも
のである。一般に、メタルＣリングおよびメタル中空Ｏ
リングは、初期管径Ｄに対して、２０〜２５％程度圧縮
して使用される。つまり、例えば、初期管径Ｄ３．８ｍ
ｍのガスケットに対して、装着溝深さは３．０ｍｍのも
のが使用される。つまり、締代ｈは０．８ｍｍである。
般に使用される初期管径および装着溝寸法を想定したも
のである。一般に、メタルＣリングおよびメタル中空Ｏ
リングは、初期管径Ｄに対して、２０〜２５％程度圧縮
して使用される。つまり、例えば、初期管径Ｄ３．８ｍ
ｍのガスケットに対して、装着溝深さは３．０ｍｍのも
のが使用される。つまり、締代ｈは０．８ｍｍである。
【００２５】従来のメタルＣリングは、一般に締代ｈ≦
開口部隙間ｈｃであり、シール時においても、開口間隔
ｈｃが少し狭まった開口部ｈｃとなって開口している。
すなわち、その開口部隙間ｈｃは０．８ｍｍ以上であ
る。
開口部隙間ｈｃであり、シール時においても、開口間隔
ｈｃが少し狭まった開口部ｈｃとなって開口している。
すなわち、その開口部隙間ｈｃは０．８ｍｍ以上であ
る。
【００２６】これに対して、本実施例における開口間隔
ｈｔは、初期管径Ｄ３．８ｍｍの場合、締代ｈ０．８ｍ
ｍに比べ、その８０〜３０％以下である０．６５〜０．
２５ｍｍ程度であり、従来品に比べて明らかに小さいも
のである。
ｈｔは、初期管径Ｄ３．８ｍｍの場合、締代ｈ０．８ｍ
ｍに比べ、その８０〜３０％以下である０．６５〜０．
２５ｍｍ程度であり、従来品に比べて明らかに小さいも
のである。
【００２７】開口間隔ｈｔをこのような範囲に設定すれ
ば、幅広のシール部Ｓｔ、Ｓｔ’を形成することがで
き、安定した気密性能を得ることができる。以下、開口
間隔ｈｔをこのような範囲に設定した理由について説明
する。
ば、幅広のシール部Ｓｔ、Ｓｔ’を形成することがで
き、安定した気密性能を得ることができる。以下、開口
間隔ｈｔをこのような範囲に設定した理由について説明
する。
【００２８】先ず、環状端部３ａ、３ｂが当接しあうに
は、突き合わせ端面Ｅｔ、Ｅｔ’の開口間隔ｈｔが、締
代ｈより小さいことが必要条件となる。また、端面接触
部Ａｔ’の形成は、締付初期であることが望ましい。
は、突き合わせ端面Ｅｔ、Ｅｔ’の開口間隔ｈｔが、締
代ｈより小さいことが必要条件となる。また、端面接触
部Ａｔ’の形成は、締付初期であることが望ましい。
【００２９】したがって、開口間隔ｈｔが狭い程、ま
た、端面接触後の締代ｈ’が大きい程、シール部Ｓｔ、
Ｓｔ’に形成されるシール幅Ｎが広くなり、安定したシ
ール性能を発揮することができる。なお、図１（Ｃ）に
示したように、安定したシール性能を得るためのシール
幅Ｎは、メタルＣリングであってもメタル中空リングと
同様であり、初期管径Ｄの３０〜７０％あることが一般
に知られている。
た、端面接触後の締代ｈ’が大きい程、シール部Ｓｔ、
Ｓｔ’に形成されるシール幅Ｎが広くなり、安定したシ
ール性能を発揮することができる。なお、図１（Ｃ）に
示したように、安定したシール性能を得るためのシール
幅Ｎは、メタルＣリングであってもメタル中空リングと
同様であり、初期管径Ｄの３０〜７０％あることが一般
に知られている。
【００３０】このようなことを考慮すると、安定したシ
ール幅Ｎを得るためには、上記したように、開口間隔ｈ
ｔが締代ｈの８０％以下であることが必要となる。一
方、フランジ部５、５’間を締め付けていくと、突き合
わせ端面Ｅｔ、Ｅｔ’が閉じる方向に変形すると同時
に、中心点Ａｔから開口方向（図１（Ａ）における左方
向）へも伸びの変形を生じる。したがって、締代ｈと開
口間隔ｈｔとの差は、実際には端面接触後の締代ｈ’と
同一にはならず、締代ｈ−開口間隔ｈｔ＞端面接触後の
締代ｈ’である。
ール幅Ｎを得るためには、上記したように、開口間隔ｈ
ｔが締代ｈの８０％以下であることが必要となる。一
方、フランジ部５、５’間を締め付けていくと、突き合
わせ端面Ｅｔ、Ｅｔ’が閉じる方向に変形すると同時
に、中心点Ａｔから開口方向（図１（Ａ）における左方
向）へも伸びの変形を生じる。したがって、締代ｈと開
口間隔ｈｔとの差は、実際には端面接触後の締代ｈ’と
同一にはならず、締代ｈ−開口間隔ｈｔ＞端面接触後の
締代ｈ’である。
【００３１】このように、端面接触部Ａｔ’が圧縮時に
径方向へずれることを考慮すると、開口隙間ｈｔを締代
ｈの３０％以下とすることが好ましい。その際のシール
幅Ｎは、初期管径Ｄの５０〜７０％とすることが望まし
い。
径方向へずれることを考慮すると、開口隙間ｈｔを締代
ｈの３０％以下とすることが好ましい。その際のシール
幅Ｎは、初期管径Ｄの５０〜７０％とすることが望まし
い。
【００３２】開口隙間ｈｔを上記したように締代ｈの３
０％以下の範囲に設定することにより、装着溝５ａへの
締切過程において、径方向へずれたとしても必ず突き合
わせ端面Ｅｔ、Ｅｔ’を接触させることが可能となり、
さらには、突き合わせ端面が接触した後は、メタル中空
Ｏリングと略同様の環状メタルリングとなる。また、接
触部では、フランジ５、５’との接触幅を増大するよう
に、上下面Ｂｔ、Ｂｔ’に応力集中が起こり、この応力
集中により、上下面Ｂｔ、Ｂｔ’部は塑性変形し、締切
状態においてはフランジ面に沿って幅広のシール部Ｓ
ｔ、Ｓｔ’が形成され、安定した気密性能を得ることが
できる。
０％以下の範囲に設定することにより、装着溝５ａへの
締切過程において、径方向へずれたとしても必ず突き合
わせ端面Ｅｔ、Ｅｔ’を接触させることが可能となり、
さらには、突き合わせ端面が接触した後は、メタル中空
Ｏリングと略同様の環状メタルリングとなる。また、接
触部では、フランジ５、５’との接触幅を増大するよう
に、上下面Ｂｔ、Ｂｔ’に応力集中が起こり、この応力
集中により、上下面Ｂｔ、Ｂｔ’部は塑性変形し、締切
状態においてはフランジ面に沿って幅広のシール部Ｓ
ｔ、Ｓｔ’が形成され、安定した気密性能を得ることが
できる。
【００３３】また、本発明に係るメタルＣリングを製造
するには、従来のメタルＣリングと同様に、パイプの成
形もしくは板材からのプレス成形等によって製造され、
メタル中空Ｏリングのような溶接工程や溶接後のバリ仕
上げ工程が必要でなく、その製造工程が簡単なため、安
価で量産性に極めて優れていることは、従来のメタルＣ
リングと何ら変わるものではない。
するには、従来のメタルＣリングと同様に、パイプの成
形もしくは板材からのプレス成形等によって製造され、
メタル中空Ｏリングのような溶接工程や溶接後のバリ仕
上げ工程が必要でなく、その製造工程が簡単なため、安
価で量産性に極めて優れていることは、従来のメタルＣ
リングと何ら変わるものではない。
【００３４】また、このようなメタルＣリングであれ
ば、復元力が具備されているので一旦締め付けた後に締
付力を解除すれば、再度締め付けて利用することが可能
である。
ば、復元力が具備されているので一旦締め付けた後に締
付力を解除すれば、再度締め付けて利用することが可能
である。
【００３５】以上、本発明の一実施例について説明した
が、本発明は上記実施例に何ら限定されない。例えば、
図２または図３に示したメタルＣリング３０のように、
環状端部３０ａ、３０ｂの内周あるいは外周に、周方向
に連続するストッパＧ、Ｇ’あるいは周方向に不連続な
ストッパを設けることもできる。このようなストッパ
Ｇ、Ｇ’を設けることにより、環状端部同士がずれを生
じて重なりあったり、上述した接触端面部Ａｔ’が周方
向に滑る等の現象を防止することができる。
が、本発明は上記実施例に何ら限定されない。例えば、
図２または図３に示したメタルＣリング３０のように、
環状端部３０ａ、３０ｂの内周あるいは外周に、周方向
に連続するストッパＧ、Ｇ’あるいは周方向に不連続な
ストッパを設けることもできる。このようなストッパ
Ｇ、Ｇ’を設けることにより、環状端部同士がずれを生
じて重なりあったり、上述した接触端面部Ａｔ’が周方
向に滑る等の現象を防止することができる。
【００３６】また、図４に示したメタルＣリング４０の
ように、環状端部４０ａ、４０ｂ間のずれおよび滑りを
より小さくするために、突き合わせ端部に設けたストッ
パーＧ、Ｇ’を鍵形に折り曲げ加工しておくこともでき
る。さらに、ストッパーＧ、Ｇ’同士を全面もしくは局
部的に溶接することもできる。
ように、環状端部４０ａ、４０ｂ間のずれおよび滑りを
より小さくするために、突き合わせ端部に設けたストッ
パーＧ、Ｇ’を鍵形に折り曲げ加工しておくこともでき
る。さらに、ストッパーＧ、Ｇ’同士を全面もしくは局
部的に溶接することもできる。
【００３７】このようなストッパーＧ、Ｇ’を開口端部
に設けることにより、より広い範囲で接触することとな
り、端面同士のずれが防止でき、かつ広い端面で接触す
るため、そこでの摩擦も大きくなり、締付とともに、端
面接触部Ａｔ’が周方向に滑る等の現象を防ぐこともで
きる。
に設けることにより、より広い範囲で接触することとな
り、端面同士のずれが防止でき、かつ広い端面で接触す
るため、そこでの摩擦も大きくなり、締付とともに、端
面接触部Ａｔ’が周方向に滑る等の現象を防ぐこともで
きる。
【００３８】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明に係る
メタルＣリングによれば、締付時に開口部が塞がれて、
あたかもＯリングであるかのように支点が２つになる。
これにより、締切状態においては上下フランジ面に沿っ
て幅広のシール部が形成され、安定したシール性能を得
ることができる。
メタルＣリングによれば、締付時に開口部が塞がれて、
あたかもＯリングであるかのように支点が２つになる。
これにより、締切状態においては上下フランジ面に沿っ
て幅広のシール部が形成され、安定したシール性能を得
ることができる。
【００３９】また、製造に際しては、従来と同様の方法
で製造することができるので、安価に製造することがで
き、量産性にも優れている。
で製造することができるので、安価に製造することがで
き、量産性にも優れている。
【図１】図１（Ａ）は本発明の一実施例に係るメタルＣ
リングの取付状態を示す断面図、図１（Ｂ）は締付初期
の断面図、図１（Ｃ）はシール時の断面図である。
リングの取付状態を示す断面図、図１（Ｂ）は締付初期
の断面図、図１（Ｃ）はシール時の断面図である。
【図２】図２は本発明の他の実施例に係るメタルＣリン
グの取付状態を示す断面図である。
グの取付状態を示す断面図である。
【図３】図３は本発明のさらに他の実施例によるメタル
Ｃリングの取付状態の断面図である。
Ｃリングの取付状態の断面図である。
【図４】図４は本発明のさらに他の実施例によるメタル
Ｃリングの取付状態の断面図である。
Ｃリングの取付状態の断面図である。
【図５】図５（Ａ）は従来のメタル中空Ｏリングの取付
状態を示す断面図、図５（Ｂ）はシール時の断面図であ
る。
状態を示す断面図、図５（Ｂ）はシール時の断面図であ
る。
【図６】図６（Ａ）は従来のメタルＣリングの取付状態
を示す断面図、図６（Ｂ）はシール時の断面図である。
を示す断面図、図６（Ｂ）はシール時の断面図である。
【図７】図７はメタル中空Ｏリングの製造方法を示す斜
視図である。
視図である。
【図８】図８（Ａ）は従来のメタルＣリングの初期の製
造段階を示す要部断面図、図８（Ｂ）は次の製造段階を
示す要部断面図である。
造段階を示す要部断面図、図８（Ｂ）は次の製造段階を
示す要部断面図である。
【図９】図９（Ａ）は従来のメタルＣリングを製造する
ための平板の断面図、図９（Ｂ）は底面をプレス加工し
たときの断面図、図９（Ｃ）はその底面を打ち抜いたと
きの断面図、図９（Ｄ）は段階的に湾曲させたときの断
面図である。
ための平板の断面図、図９（Ｂ）は底面をプレス加工し
たときの断面図、図９（Ｃ）はその底面を打ち抜いたと
きの断面図、図９（Ｄ）は段階的に湾曲させたときの断
面図である。
１、４０ メタルＣリング ２ 不連続部 ３ａ、３ｂ 環状端部 ５、５’ フランジ ３０ａ、３０ｂ 環状端部 ４０ａ、４０ｂ 環状端部 ｈ 締代 ｈｔ 開口間隔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山 中 幸 大阪府八尾市安中町５−５−５ 日本バル カー工業株式会社機器部品事業部研究開発 部内
Claims (2)
- 【請求項１】 中空に形成された環状本体に、周方向に
延びる不連続部を形成することにより、互いに離反され
る一方の環状端部と他方の環状端部とを具備し、フラン
ジ等の装着溝内に装着され軸方向に押圧されたときに、
前記一方の環状端部と前記他方の環状端部とが接する方
向に移動してシール作用をなすメタルＣリングであっ
て、 前記一方の環状端部と前記他方の環状端部との開口間隔
をｈｔ、 前記フランジ等の装着溝内に装着された際の締代をｈと
したとき、 開口間隔ｈｔは締代ｈの８０％以下の範囲に規定されて
いることを特徴とするメタルＣリング。 - 【請求項２】 前記開口間隔ｈｔは締代ｈの３０％以下
の範囲に規定されていることを特徴とする請求項１に記
載のメタルＣリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18637697A JPH1130333A (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | メタルｃリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18637697A JPH1130333A (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | メタルｃリング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1130333A true JPH1130333A (ja) | 1999-02-02 |
Family
ID=16187312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18637697A Withdrawn JPH1130333A (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | メタルｃリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1130333A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7413722B2 (en) | 2005-08-04 | 2008-08-19 | Foosung Co., Ltd. | Method and apparatus for manufacturing nitrogen trifluoride |
| CN103867816A (zh) * | 2014-04-03 | 2014-06-18 | 山东永志石油装备有限公司 | 内衬复合管密封连接结构 |
| WO2020075484A1 (ja) | 2018-10-10 | 2020-04-16 | 株式会社バルカー | メタルガスケット |
| WO2022085577A1 (ja) | 2020-10-20 | 2022-04-28 | 株式会社バルカー | メタルガスケット |
| US11802621B2 (en) | 2017-08-02 | 2023-10-31 | Valqua, Ltd. | Metal gasket |
-
1997
- 1997-07-11 JP JP18637697A patent/JPH1130333A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7413722B2 (en) | 2005-08-04 | 2008-08-19 | Foosung Co., Ltd. | Method and apparatus for manufacturing nitrogen trifluoride |
| CN103867816A (zh) * | 2014-04-03 | 2014-06-18 | 山东永志石油装备有限公司 | 内衬复合管密封连接结构 |
| US11802621B2 (en) | 2017-08-02 | 2023-10-31 | Valqua, Ltd. | Metal gasket |
| WO2020075484A1 (ja) | 2018-10-10 | 2020-04-16 | 株式会社バルカー | メタルガスケット |
| KR20210062631A (ko) | 2018-10-10 | 2021-05-31 | 주식회사 발카 | 메탈 개스킷 |
| WO2022085577A1 (ja) | 2020-10-20 | 2022-04-28 | 株式会社バルカー | メタルガスケット |
| KR20230092869A (ko) | 2020-10-20 | 2023-06-26 | 주식회사 발카 | 메탈 개스킷 |
| US12385565B2 (en) | 2020-10-20 | 2025-08-12 | Valqua, Ltd. | Metal gasket |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20041005 |