JPH11303892A

JPH11303892A - ダンパーディスク組立体

Info

Publication number: JPH11303892A
Application number: JP10108349A
Authority: JP
Inventors: Hideki Hashimoto; 秀樹橋本; Takashi Harada; 貴司原田; Keisuke Fujioka; 啓介藤岡
Original assignee: Exedy Corp
Current assignee: Exedy Corp
Priority date: 1998-04-17
Filing date: 1998-04-17
Publication date: 1999-11-02
Also published as: DE19916871A1; DE19916871B4; US6244963B1

Abstract

(57)【要約】【課題】分離ハブ型のダンパーディスク組立体におい
て、一段目の特性を実現するバネ及び摩擦発生機構の構
造を簡略化する。【解決手段】第２ダンパー機構９は、出力ハブ３と分
離フランジ１８とを回転方向に弾性的に連結するための
機構であり、ブッシュ１９と固定プレート２０と第２バ
ネ２１とを有している。ブッシュ１９はハブ３の外周に
相対回転不能にかつ軸方向に移動自在に係合し環状部８
９に形成された第１摩擦面を有している。また、ブッシ
ュ１９はバネ収容部９０を有している。固定プレート２
０は分離フランジ１８に相対回転不能に係合し第１摩擦
面に当接可能な第２摩擦面が形成された第１円板状部７
３を有している。さらに、固定プレート２０は、バネ収
容部９０に対応する切り起こし部７６を有している。第
２バネ２１は、バネ収容部９０と切り起こし部７６に回
転方向端部を支持され、ブッシュ１９と固定プレート２
０とを回転方向に連結している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ダンパーディスク
組立体、特に、分離ハブ型ダンパーディスク組立体に関
する。

【０００２】

【従来の技術】車輌のクラッチに用いられるクラッチデ
ィスク組立体（ダンパーディスク組立体）は、フライホ
イールに連結及び連結解除するためのクラッチ機能と、
フライホイールから伝達された捩り振動を吸収・減衰す
るためのダンパー機能とを有している。クラッチディス
ク組立体は、クラッチディスクと、クラッチディスクに
固定された１対の入力プレートと、入力プレートの内周
側に配置されたハブと、ハブと入力プレートとを回転方
向に弾性的に連結する弾性部材とを備えいてる。弾性部
材は入力プレートとハブとの間に配置され両者が相対回
転すると回転方向に圧縮されるようになっている。クラ
ッチディスクがフライホイールに連結されると、フライ
ホイールからクラッチディスク組立体の入力プレートに
トルクが入力される。トルクは弾性部材を介してハブに
伝達され、さらにトランスミッションから延びるシャフ
トに出力される。エンジンからのトルク変動がクラッチ
ディスク組立体に入力されると、１対の入力プレートと
ハブとの間で相対回転が生じ、弾性部材が円周方向に繰
り返し圧縮される。

【０００３】クラッチディスク組立体は摩擦機構をさら
に備えている。摩擦機構は、入力プレートとハブとの間
に配置され、両部材が相対回転するときに摩擦抵抗を発
生する。摩擦機構は複数のワッシャーや付勢部材から構
成されている。分離ハブ型クラッチディスク組立体は、
ハブの従来のフランジをボスから分離してハブフランジ
（分離フランジ）にするとともに、ボスとハブフランジ
を低剛性の弾性部材により回転方向に連結したものであ
る。このクラッチディスク組立体では、入力プレートと
ハブとの捩り角度が広くなり、さらに２段階の剛性（低
剛性・高剛性）が得られる。

【０００４】前記従来の分離ハブ型クラッチディスク組
立体では、例えば、リテーニングプレート（１対の入力
プレートの一方）とハブのボスとの間に小摩擦機構が設
けられ、リテーニングプレートとハブフランジとの間に
大摩擦機構が設けられている。大摩擦機構は、ハブフラ
ンジに当接しさらにリテーニングプレートに相対回転不
能にかつ軸方向に移動可能に係合する第１摩擦部材と、
第１摩擦部材とリテーニングプレートとの間に配置され
第１摩擦部材をハブフランジ側に付勢する第１付勢部材
とから構成されている。小摩擦機構は、ハブのフランジ
に当接しかつリテーニングプレートに相対回転不能にか
つ軸方向に移動可能に係合する第２摩擦部材と、第２摩
擦部材とリテーニングプレートとの間に配置され第２摩
擦部材をフランジ側に付勢する第２付勢部材とから構成
されている。一般に、第１摩擦部材は第２摩擦部材より
摩擦係数が高く、第１付勢部材は第２付勢部材より付勢
力が大きく設定されている。このため、大摩擦機構は小
摩擦機構より大きな摩擦（高ヒステリシストルク）を発
生する。

【０００５】ハブフランジとハブとが相対回転する１段
目の捩り角度範囲では、低剛性の弾性部材が圧縮され、
小摩擦機構において第２摩擦部材がボスのフランジに対
して摺動する。ここでは、低剛性・低ヒステリシストル
クの特性が得られる。ハブフランジがボスと一体回転し
だすと、それ以後はハブフランジと１対の入力プレート
との間で相対回転が生じる。この２段目範囲では、高剛
性の弾性部材がハブフランジと１対の入力プレートとの
間で圧縮され、大摩擦機構において第２摩擦部材がハブ
フランジに対して摺動する。そのため、高剛性・高ヒス
テリシストルクの特性が得られる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】前記従来の分離フラン
ジ型クラッチディスク組立体では、低剛性弾性部材とし
てのコイルスプリングは、ハブの外周歯と分離フランジ
の内周歯付近に形成された凹部内に配置されている。そ
して、一段目の摩擦機構を構成する部材としては、リテ
ーニングプレートと一体回転かつ軸方向に移動可能に配
置された摩擦部材と、摩擦部材とリテーニングプレート
の間に配置された付勢部材とから構成されている。付勢
部材は摩擦部材とリテーニングプレートとの間で軸方向
に圧縮され、摩擦部材をフランジ側に付勢している。こ
のクラッチディスク組立体では、バネを配置するために
ハブと分離フランジとに所定の切り欠きを形成しなけれ
ばならない。さらに切欠きを形成することによって、ハ
ブの外周歯と分離フランジの内周歯の数が減ってしま
う。すなわち、両部材の当接面積が減少し、面圧が低下
する。このため、両歯の摩耗や破損のおそれが高まる。

【０００７】本発明の目的は、分離ハブ型のダンパーデ
ィスク組立体において、一段目の特性を実現するバネ及
び摩擦発生機構での構造を簡略化することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載のダンパ
ーディスク組立体は、１対の入力プレートと中間プレー
トと第１弾性部材とダンパーとを備えている。中間プレ
ートは１対の入力プレートの間に配置されている。第１
弾性部材は１対の入力プレートと中間プレートを回転方
向に弾性的に連結する。出力ハブは１対の入力プレート
と中間プレートの内周側に配置されている。ダンパー
は、出力ハブと中間プレートとを回転方向に弾性的に連
結するための機構であり、第１部材と第２部材と弾性部
材とを有する。第１部材は、出力ハブの外周に相対回転
不能にかつ軸方向に移動自在に係合し第１摩擦面と第１
支持部とを有する。第２部材は、中間プレートに相対回
転不能に係合し第１摩擦面に当接可能な第２摩擦面と第
１支持部に対応する第２支持部とを有する。弾性部材は
第１及び第２支持部材に回転方向端を支持され第１部材
と第２部材とを回転方向に連結する。

【０００９】請求項１に記載のダンパーディスク組立体
では、１対の入力プレートにトルクが入力されると、そ
のトルクは第１弾性部材を介して中間プレートに伝達さ
れる。トルクは中間プレートからダンパーを介して出力
ハブに伝達される。ダンパー内ではトルクは第２部材か
ら弾性部材を介して第１部材に伝達されている。捩り角
度の小さな一段目範囲では、中間プレートと出力ハブと
が相対回転し、第２弾性部材が第１部材と第２部材との
間で回転方向に圧縮される。このとき第１部材と第２部
材との間で摩擦面同士が摺動し所定のヒステリシストル
クを発生する。

【００１０】このように従来のハブと中間プレートでは
なく、別個の第１及び第２部材によって第２弾性部材の
支持を行っているため、加工の容易な部材を採用するこ
とで簡単な構造を実現できる。さらにこのダンパーディ
スク組立体では、第１部材と第２部材との間に摩擦面を
形成しているため、部品点数を低減できる。請求項２に
記載のダンパーディスク組立体は、請求項１において、
第１部材は環状の樹脂本体を有している。

【００１１】請求項３に記載のダンパーディスク組立体
では、請求項２において、第１部材は第２弾性部材の軸
方向内側を支持している。請求項４に記載のダンパーデ
ィスク組立体では、請求項３において、第１支持部は樹
脂本体に形成された凹部である。請求項５に記載のダン
パーディスク組立体では、請求項４において、第１支持
部は第２弾性部材の内周側を支持する内周側支持部を有
している。

【００１２】請求項６に記載のダンパーディスク組立体
では、請求項１〜３のいずれかにおいて、第１部材は、
フランジ側に延びフランジに相対回転不能にかつ軸方向
に移動可能に係合する突起を有している。

【００１３】

【発明の実施の形態】第１実施形態図１〜図５に、本発明の一実施形態としてのクラッチデ
ィスク組立体１を示す。クラッチディスク組立体１は車
輌のクラッチに用いられる。図３〜図５のクラッチディ
スク組立体の左側には図示しないエンジン及びフライホ
イールが配置され、図３〜図５の右側には図示しないト
ランスミッションが配置されている。以後、図３〜図５
の左側を第１軸方向側（エンジン側）と呼び、図３〜図
５の右側を第２軸方向側（トランスミッション側）と呼
ぶ。各図のＯ−Ｏはクラッチディスク組立体１の回転軸
線すなわち回転中心であり、図１に示す矢印Ｒ１はフラ
イホイール及びクラッチディスク組立体１の回転方向
（正側）であり、Ｒ２はその反対回転方向（負側）であ
る。

【００１４】概略説明クラッチディスク組立体１は、図６の機械回路図に示す
ように、主に、入力回転体２と、ハブ３（出力回転体）
と、その中間に配置されたダンパー機構４とから構成さ
れている。ダンパー機構４は、さらに、捩り角度の２段
目特性をもたらす第１ダンパー機構５と、捩り特性の１
段目の特性をもたらす第２ダンパー機構６とから構成さ
れている。第１ダンパー機構５と第２ダンパー機構６と
は間にハブフランジ１８（中間プレート）を介して入力
回転体２とハブ３との間に直列に作用するように配置さ
れている。

【００１５】第１ダンパー機構５は、第１バネ１６やバ
ネ１７からなる第１弾性機構７と、ハブフランジ１８と
入力回転体２とが相対回転するときに摩擦を発生する第
１摩擦機構８と、ハブフランジ１８と入力回転体２との
相対回転角度を規制するための機構であり捩じり角度θ
２＋θ３だけ入力回転体２とハブフランジ１８との相対
回転を許容している第１ストッパー１１とから構成され
ている。第１弾性機構７、第１摩擦機構８及び第１スト
ッパー１１はハブフランジ１８と入力回転体２との間に
並列に作用するように配置されている。

【００１６】第２ダンパー機構６は、主に、第２弾性機
構９と、第２摩擦機構１０と、第２ストッパー１２とか
ら構成されている。第２弾性機構９の第２バネ２１は第
１弾性機構７の第１バネ１６よりバネ定数が小さく設定
されている。第２摩擦機構１０は第１摩擦機構８で発生
する摩擦より小さな摩擦を発生するように設定されてい
る。第２ストッパー１２はハブ３とハブフランジ１８と
の相対回転を規制するための機構であり、捩り角度θ１
だけハブ３とハブフランジ１８との相対回転を許容して
いる。第２弾性機構９，第２摩擦機構１０及び第２スト
ッパー１２はハブ３とハブフランジ１８との間で並列に
作用するように配置されている。

【００１７】詳細説明次に、クラッチディスク組立体１の各構造について詳細
に説明する。入力回転体２は、クラッチプレート３１
と、リテーニングプレート３２と、クラッチディスク３
３とから構成されている。クラッチプレート３１及びリ
テーニングプレート３２は円板状又は環状のプレート部
材であり、互いに対して軸方向に所定距離だけ離れて配
置されている。クラッチプレート３１は第１軸方向側に
配置されており、リテーニングプレート３２は第２軸方
向側に配置されている。クラッチプレート３１とリテー
ニングプレート３２の外周部は円周方向に並んで配置さ
れた複数のストップピン４０により互いに固定されてい
る。これにより、クラッチプレート３１とリテーニング
プレート３２との軸方向距離が定められ、さらに両プレ
ート３１, ３２は一体回転する。クラッチプレート３１
の外周部には、クラッチディスク３３のクッショニング
プレート４１が複数のリベット４３により固定されてい
る。クッショニングプレート４１の両側に環状の摩擦フ
ェーシング４２が固定されている。

【００１８】クラッチプレート３１及びリテーニングプ
レート３２には、円周方向に等間隔で複数の第１収容部
３４が形成されている。第１収容部３４は軸方向に僅か
に膨らんだ部分であり、円周方向両側に第１支持部３５
を有している。第１支持部３５は円周方向に互いに対向
している。さらに、クラッチプレート３１及びリテーニ
ングプレート３２には、円周方向に等間隔で複数の第２
収容部３６が形成されている。第２収容部３６は各第１
収容部３４のＲ１側に隣接して配置されている。第２収
容部３６は円周方向両側に第２支持部３７を有してい
る。各第２収容部３６は第１収容部３４に対して半径方
向及び円周方向に長く形成されている。

【００１９】リテーニングプレート３２の外周縁には第
２軸方向側に折り曲げられた複数の折り曲げ部５１が形
成されている。折り曲げ部５１はストップピン４０に対
応して形成されている。折り曲げ部５１によりストップ
ピン４０周辺及びストップピン４０の強度が向上してい
る。このためストップピン４０をクラッチプレート３１
及びリテーニングプレート３２に対して最も半径方向外
側に配置でき、その結果ストッパートルクを高くでき
る。さらに折り曲げ部５１はリテーニングプレート３２
の半径方向を長くしないため、従来の同じ強度のものに
比べて半径方向のスペースを小さくできる。半径方向の
スペースを従来と同様に保つ場合には、ストップピンを
従来よりさらに半径方向外方に配置できる。折り曲げ部
５１は部分的にしか形成されていないため、板金材料を
節約できる。

【００２０】ハブフランジ１８はクラッチプレート３１
及びリテーニングプレート３２の間すなわち両部材の軸
方向間に配置されている。ハブフランジ１８は入力回転
体２とハブ３との間の中間部材として機能する。ハブフ
ランジ１８はプレート３１,３２に比べて厚肉の円板状
又は環状の部材である。ハブフランジ１８には、第１収
容部３４に対応して第１窓孔５７が形成されている。第
１窓孔５７は第１収容部３４に対して形成されている。
第１窓孔５７の円周方向角度は第１収容部３４の第１支
持部３５間の円周方向角度より小さくなっている。そし
て第１窓孔５７の回転方向中心は第１収容部３４の回転
方向中心とほぼ一致している。このため、第１窓孔５７
の円周方向両端と第１収容部３４の第１支持部３５との
間には円周方向両側にそれぞれ捩り角度θ２だけの隙間
が確保されている。第１窓孔５７内にはバネ１７が配置
されている。バネ１７はコイルスプリングであり、円周
方向両端が第１窓孔５７の円周方向両端に当接してい
る。この状態で、バネ１７の円周方向両端は第１収容部
３４の第１支持部３５に対してそれぞれ捩り角度θ２だ
け隙間をあけている。

【００２１】ハブフランジ１８には、第２収容部３６に
対応した位置に第２窓孔５６が形成されている。第２窓
孔５６は半径方向及び円周方向長さが第２収容部３６に
ほぼ一致している。第１バネ１６は第２窓孔５６内に配
置されている。第１バネ１６は２組のコイルスプリング
が組み合わされてなる弾性部材であり、円周方向両端が
第２窓孔５６の円周方向両端に当接している。また、第
１バネ１６の円周方向両端は第２収容部３６の第２支持
部３７に当接している。ハブフランジ１８の内周部に
は、軸方向両側に延びる筒状部５９が形成されている。
筒状部５９には、半径方向内側に延びる複数の内周歯６
１が形成されている。

【００２２】ハブ３は、プレート３１, ３２及びハブフ
ランジ１８の内周部すなわち各部材の中心孔内に配置さ
れた筒状の部材である。ハブ３は主に筒状のボス６２か
ら構成されている。ボス６２の中心孔には複数のスプラ
イン６３が形成されている。このスプライン６３がトラ
ンスミッションから延びるシャフトのスプラインに係合
することで、ハブ３からシャフトに出力が可能となって
いる。ボス６２には半径方向外方に延びるフランジ６４
が形成されている。この実施形態ではフランジ６４の半
径方向幅は僅かである。フランジ６４には、さらに半径
方向外方に延びている複数の外周歯６５が形成されてい
る。外周歯６５はボス６２から半径方向外側に延びるフ
ランジの一部を形成していると考えてもよい。外周歯６
５はハブフランジ１８の筒状部５９に対応する半径方向
長さを有している。外周歯６５は内周歯６１の円周方向
間に延びており、円周方向両側にそれぞれ所定の捩じり
角度θ１だけ隙間を有している。また、外周歯６５から
見てそのＲ２側の捩り角度θ１はＲ１側の捩り角度θ１
に比べてやや大きく設定されている。内周歯６１及び外
周歯６５はそれぞれ半径方向先端に向かって円周方向幅
が狭くなる形状である。

【００２３】内周歯６１と外周歯６５は円周方向全体に
わたって形成されており、両者の当接可能な面積が増大
している。つまり従来とは異なり、歯の一部を省略して
低剛性弾性部材配置用の切欠きを形成していない。この
結果、内周歯６１と外周歯６５との接触面積が増大して
いる。すなわち、両部材間での面圧が下がり、摩耗や破
損が生じにくくなっている。このため歯の一部を切り欠
いたものに対し、省スペースで高トルクの特性を実現で
きる。

【００２４】次に第２ダンパー機構６について説明す
る。第２ダンパー機構６は、ハブ３とハブフランジ１８
との間でトルクを伝達するとともに、捩り振動を吸収・
減衰するためのものである。第２ダンパー機構６の第２
弾性機構９は主に第２バネ２１から構成されている。第
２ダンパー機構６の第２摩擦機構１０はブッシュ１９
と、固定プレート２０と第２コーンスプリング７８とか
ら構成されている。すなわち、第２ダンパー機構６はハ
ブ３とハブフランジ１８の係合部である内周歯６１及び
外周歯６５から軸方向にずれた位置にある。より具体的
に述べると、第２ダンパー機構６は内周歯６１及び外周
歯６５からトランスミッション側にずれて配置されてい
る。これにより外周歯６５と内周歯６１の接触面積を充
分に確保できる。また、第２ダンパー機構６が内周歯６
１と外周歯６５との間に配置されていないため、従来と
は異なり、第２バネ２１の掛かり代を充分に確保でき
る。この結果、スプリングシートを省略でき、そのため
第２バネ２１の組み付け性が向上している。

【００２５】固定プレート２０は、第２ダンパー機構６
において入力側の部材として機能する。すなわち、固定
プレート２０はハブフランジ１８からのトルクが入力さ
れる部材である。固定プレート２０は、ハブフランジ１
８の内周部とリテーニングプレート３２の内周部との間
に配置された板金製の薄肉プレート部材である。固定プ
レート２０は、図８〜１１に示すように、第１円板状部
７１と、第１円板状部７１の内周縁から第２軸方向（ト
ランスミッション側）に延びる筒状部７２と、筒状部７
２からさらに半径方向内側に延びる第２円板状部７３と
から構成されている。

【００２６】固定プレート２０の第１円板状部７１とハ
ブフランジ１８との間にはスペーサ８０が配置されてい
る。スペーサ８０は、ハブフランジ１８に固定プレート
２０を回転方向に連結するとともに、固定プレート２０
からハブフランジ１８側へ作用する力を受ける役割を有
している。スペーサ８０は環状の樹脂製部材であり、軽
量化のために多数の肉抜き部を有している。スペーサ８
０は、環状部８１と、環状部８１から半径方向外側に突
出する複数の突出部８２とを有している。突出部８２に
は、外周縁に２つの切欠き８３が形成されている。ま
た、突出部８２から第１軸方向側に延び、ハブフランジ
１８に形成された係合孔５８に挿入された突起８４が延
びている。突起８４は、係合孔５８に対して半径方向に
は僅かに移動可能にかつ回転方向には相対移動不能に係
合している。

【００２７】固定プレート２０の第１円板状部７１に
は、円周方向に等間隔で半径方向外方に突出する複数の
突出部７４が形成されている。この突出部７４は、スペ
ーサ８０の突出部８２に対応して形成されている。固定
プレート２０の突出部７４には、スペーサ８０の突出部
８２に形成された切欠き８３に係合する爪７５が形成さ
れている。以上に述べた構造において、固定プレート２
０はスペーサ８０を介してハブフランジ１８に相対回転
不能となるようにすなわちハブフランジ１８からトルク
が入力され得るようになっている。また、固定プレート
２０はスペーサ８０を介してハブフランジ１８に第１軸
方向側を支持されるようになっている。なお、固定プレ
ート２０はスペーサ８０及びハブフランジ１８から第２
軸方向側には移動可能となっている。

【００２８】次に、固定プレート２０とリテーニングプ
レート３２との間に形成された第１摩擦機構８について
説明する。第１摩擦機構８は、第１摩擦ワッシャー４８
と、第１コーンスプリング４９とから構成されている。
第１摩擦ワッシャー４８は、リテーニングプレート３２
に対して相対回転不能かつ軸方向に移動自在に係合し、
固定プレート２０に対して摺動することで摩擦を発生す
るための摩擦部材である。第１摩擦ワッシャー４８は主
に環状の樹脂部材からなる。第１摩擦ワッシャー４８は
樹脂製の環状部８５を有している。

【００２９】樹脂の種類としては一般にゴム系樹脂とナ
イロン系樹脂とがあるが、環状部８５に用いられている
樹脂はポリアミド系ナイロン樹脂であるＰＰＳ（ポリフ
ェニレンスルフィド）又はＰＡ４６である。モールドを
行わない場合にはＰＰＳが好ましく、モールドを行う場
合にはＰＡ４６が好ましい。なお、以上の樹脂の説明は
以下に記載の他の環状樹脂部材に適用できる。

【００３０】環状部８５において固定プレート２０側に
は摩擦材８６がモールド又は接着されている。摩擦材８
６は第１摩擦ワッシャー４８と固定プレート２０との間
の摩擦係数を高めるための部材であり、環状又は円板状
に延びている。環状部８５の内周部には、第２軸方向側
に延びる複数の回転方向係合部８７が形成されている。
回転方向係合部８７は、リテーニングプレート３２の中
心孔５２（内周縁）に形成された複数の切欠き５３内に
挿入されている。これにより、第１摩擦ワッシャー４８
はリテーニングプレート３２に対して相対回転不能にか
つ軸方向に移動自在に係合している。さらに、環状部８
５には、外周縁から半径方向外側に延びさらにそこから
第２軸方向側に延びる係合部８８が形成されている。係
合部８８は比較的細い形状であり、先端に爪部が形成さ
れている。係合部８８はリテーニングプレート３２に形
成された孔５４内に挿入され、爪部がリテーニングプレ
ート３２に係合している。係合部８８は係合状態で半径
方向外方に自らを付勢しており、孔５４に圧接してい
る。このためサブアッシー組み付け後にも第１摩擦ワッ
シャー４８はリテーニングプレート３２から外れにく
い。このように第１摩擦ワッシャー４８においてトルク
を伝達するための係合部（回転方向係合部８７）とリテ
ーニングプレート３２に対して部材を仮止めするための
係合部（係合部８８）とを別々に設け、係合部８８を細
く撓み可能な形状にしている。係合部８８は剛性が低い
ためサブアッシー時に折れにくい。このため、回転方向
係合部８７にはサブアッシー組立時に力が作用せず、従
来の樹脂製摩擦ワッシャーにおいて半径方向係合部にリ
テーニングプレートへの係合の爪部を持たせたものに比
べても破損しにくい。また、サブアッシー組立時に圧入
機が不要になり、設備費が低減できる。

【００３１】第１コーンスプリング４９は、第１摩擦ワ
ッシャー４８とリテーニングプレート３２の内周部との
間に配置されており、両部材間で軸方向に圧縮された配
置となっている。第１コーンスプリング４９は、外周端
がリテーニングプレート３２に支持され、内周端が第１
摩擦ワッシャー４８の環状部８５に当接している。第１
コーンスプリング４９の内周側には、複数の切欠き４９
ａが形成されている。この切欠き４９ａによって複数の
突起が内周縁に形成されていると見なしてもよい。切欠
き４９ａ内には第１摩擦ワッシャー４８の回転方向係合
部８７の外周側に形成された突起部分が挿入されてい
る。これにより、第１コーンスプリング４９は第１摩擦
ワッシャー４８と相対回転不能に係合している。

【００３２】固定プレート２０の第２円板状部７３に
は、円周方向に等間隔で複数の切り起こし部７６が形成
されている。切り起こし部７６は、第２円板状部７３の
内周側から軸方向に切り起こされた形状であり、第２円
板状部７３における他の部分に比べて第２軸方向側に配
置されている。この切り起こし部７６が形成された部分
には、第２円板状部７３において切欠き部分が形成され
ている。切欠き部分の円周方向両端には支持部７７が形
成されている。

【００３３】ブッシュ１９は、第２ダンパー機構６にお
いて出力側の部材として機能し、ハブ３に相対回転不能
に係合している。さらに詳細に説明すると、ブッシュ１
９は、ハブフランジ１８の内周歯６１及びハブ３の外周
歯６５の第２軸方向側で固定プレート２０の筒状部７２
の内周側、さらにはボス６２の第２軸方向側部分の外周
側の空間に配置された環状の樹脂製部材である。ブッシ
ュ１９は、図１２〜１９に示すように環状部８９から主
に構成されている。環状部８９には、第２軸方向側面に
円周方向に等間隔で複数のバネ収容部９０が形成されて
いる。バネ収容部９０は固定プレート２０の切り起こし
部７６すなわち切欠き部分に対応して形成されている。
バネ収容部９０はブッシュ１９の第２軸方向側面に形成
された凹部である。この凹部は図１４及び１５に示すよ
うに断面で円の一部を構成するように滑らかに形成され
ている。また、各バネ収容部９０の半径方向及び円周方
向中心には軸方向に貫通する孔が形成されている。さら
には、環状部８９の内周部には、第２軸方向側に延びる
筒状の内周支持部９１が形成されている。この内周支持
部９１を含めたブッシュ１９の内周面９１ａは、ボス６
２の外周面に当接又は近接している。さらに、ブッシュ
１９の環状部８９に形成された第２軸方向側面８９ａは
固定プレート２０の第２円板状部７３の第１軸方向側面
に当接している。ここでは、ブッシュ１９の環状部８９
と固定プレート２０の第２円板状部７３との間で第２摩
擦機構１０が形成されている。

【００３４】各バネ収容部９０内には第２バネ２１が配
置されている。第２バネ２１は、第１バネ１６やバネ１
７に対して小型のコイルスプリングであり、バネ定数が
小さい。第２バネ２１は、バネ収容部９０内に配置さ
れ、円周方向両端がバネ収容部９０の円周方向両端に当
接又は近接している。第２バネ２１は、バネ収容部９０
内において、ブッシュ１９によって軸方向内側（第１軸
方向側）及び内周側を支持されている。

【００３５】第２バネ２１の円周方向両端には、固定プ
レート２０の支持部７７が回転方向に係合（当接）して
いる。これにより、固定プレート２０からのトルクは第
２バネ２１を介してブッシュ１９に伝達されるようにな
っている。第２バネ２１の円周方向端面はバネ収容部９
０の円周方向端部によって第１軸方向側が全面的に支持
されている。また、第２バネ２１の円周方向端面は支持
部７７が半径方向にわたって支持している。このように
第２バネ２１は円周方向両端の掛かり代が大きくなって
いる。言い換えると、第２バネ２１の円周方向両端にお
いて支持される部分の面積が増えている。これは第２バ
ネを従来のハブとハブフランジの間から軸方向にずらし
た位置に配置することで可能になっている。以上の結果
スプリングシートを廃止することができ、部品点数が減
っている。

【００３６】また、第２バネ切り起こし部７６は第２バ
ネ２１の軸方向外側（第２軸方向側）を支持するように
配置されている。このようにして、第２バネ２１は固定
プレート２０によって外周側及び軸方向外側を支持され
ている。ブッシュ１９には、環状部８９から第１軸方向
側に延びる係合部９９が形成されている。係合部９９は
第２軸方向側に延びる突起であり、ブッシュ１９のトル
クをハブ３に伝達するための構成である。係合部９９は
断面が外周歯６５間の隙間に合った形状をしており、ハ
ブ３の外周歯６５の間に挿入され各外周歯６５に対して
円周方向に移動不能に係合している。

【００３７】第２コーンスプリング９２は第２摩擦機構
１０において第２円板状部７３と環状部８９とを軸方向
に互いに付勢するための付勢部材である。第２コーンス
プリング９２は、ハブ３の外周歯６５及びハブフランジ
１８の内周歯６１とブッシュ１９との軸方向間に配置さ
れている。第２コーンスプリング９２は内周部がハブ３
のフランジ６４に支持され、外周部がブッシュ１９の環
状部８９に当接している。第２コーンスプリング９２は
軸方向に圧縮された状態であり、ブッシュ１９を第２軸
方向側に付勢している。この結果、ブッシュ１９の環状
部８９の第２軸方向側面８９ａと固定プレート２０の第
２円板状部７３の第１軸方向側面とが所定の力で軸方向
に互いに付勢されている。第２コーンスプリング９２は
第１コーンスプリング４９に比べて内外径共に小さく、
厚みも大幅に小さい。このようにして第２コーンスプリ
ング９２は第１コーンスプリング４９に対して付勢力が
大幅に小さくなっている。第２コーンスプリング９２の
内周縁には複数の切欠き９２ａが形成されている。切欠
き９２ａによって内周縁に複数の突起が形成されている
と見なしてもよい。前述の係合部９９は切欠き９２ａ内
を延びている。

【００３８】以上に述べたように、固定プレート２０
は、第２ダンパー機構６において第２バネ２１に係合す
る入力側の部材及び第２摩擦機構１０を構成する部材と
して、さらには第１摩擦機構８を構成する部材として機
能している。以下に、この固定プレート２０を用いた利
点について説明する。固定プレート２０は、前述のよう
に、第２ダンパー機構６において第２バネ２１の円周方
向両端を支持する支持部材及び第２摩擦機構１０を構成
する部材として機能している。このように１つの部材で
２つの機能を実現しているために部品点数が少なくな
る。さらには、固定プレート２０は第２バネ２１の軸方
向外側をも支持している。さらには、固定プレート２０
は、捩り特性の１段目で摺動して摩擦を発生する第２摩
擦機構１０と、捩り特性の２段目で摺動して摩擦を発生
する第１摩擦機構８の両方の摩擦面を構成している。こ
のように１つの部材で両摩擦面を形成しているため、両
摩擦面の摩擦特性を調整・管理するのが容易になってい
る。具体的には、従来のようにボスのフランジ及びハブ
フランジの両方の摺動面を管理する必要がなくなる。特
に、固定プレート２０は従来のハブやハブフランジとは
異なり小型で単純な構成であるため摩擦面の管理が容易
である。以上に述べた固定プレート２０は板金製であ
り、プレス加工により所望の形状を容易に実現でき、安
価に実現可能である。

【００３９】次に、ブッシュ１９の利点について説明す
る。ブッシュ１９は樹脂製であり所望の形状を容易に実
現できる。特に、樹脂製であるため係合部９９を一体成
形でき、製造が容易である。係合部９９はハブ３の外周
歯６５の円周方向間に係合しているため、ハブ３に係合
のための特別な孔や凹部等を形成する必要がない。この
ため、ハブ３の加工工程が増えることはない。ブッシュ
１９は、第２ダンパー機構６の出力側の部材として機能
し、第２バネ２１の円周方向両側に係合するとともに第
２摩擦機構１０の一部を構成している。このように単一
の部材でトルク伝達と摩擦発生部を実現しているため、
全体の部品点数が少なくなる。

【００４０】第２摩擦機構１０において摩擦面同士を軸
方向に付勢する部材としての第２コーンスプリング７８
はハブ３のフランジ６４に支持されている。このように
第２コーンスプリング７８が従来のようにリテーニング
プレートに支持されているのでなく他の部材によって支
持されることにより、１段目の特性におけるヒステリシ
ストルクが安定する。このため１段目のヒステリシスト
ルクの調整が容易である。従来は第１付勢部材と第２付
勢部材の両方がリテーニングプレートにより支持されて
いたため、第１弾性部材の付勢力によってリテーニング
プレートの変形が起こる可能性があり、そのため第２付
勢部材の姿勢が変化し第２付勢部材の付勢力が安定しな
いという問題があった。この実施形態では、第１コーン
スプリング４９の付勢力と第２コーンスプリング７８の
付勢力は固定プレート２０に対して軸方向に互いに反対
に働いている。すなわち、第１コーンスプリング４９は
第１摩擦ワッシャー４８を介して固定プレート２０を第
１軸方向側に付勢し、第２コーンスプリング７８はブッ
シュ１９を介して固定プレート２０を第２軸方向側に付
勢している。

【００４１】第２ストッパー１２はトルクの大きな領域
では第２ダンパー機構６の各部材にトルクを作用させな
い構造である。捩じり特性の２段目範囲ではブッシュ１
９，第２バネ２１及び固定プレート２０にはトルクが作
用しない。このため各部材の強度を極端に大きくする必
要がなく、設計が容易である。次に、クラッチプレート
の内周側に設けられたブッシュ９３について説明する。
ブッシュ９３はクラッチプレート３１の内周部に設けら
れ、ハブ３の外周面、フランジ６４の端面、外周歯６
５，ハブフランジ１８の筒状部５９及び内周歯６１に当
接する部材である。ブッシュ９３の機能としては、摩擦
を発生して回転方向の振動を減衰する、クラッチプレー
ト３１をハブ３に対して半径方向に位置決めする、ハブ
フランジ１８をハブ３に対して半径方向に位置決めする
などがある。ブッシュ９３は、図２０〜２２に示すよう
に、主に、樹脂製の環状部９４から主に構成されてい
る。環状部９４は半径方向に所定の幅を有し軸方向の厚
みが薄い円板状の部材である。環状部９４はクラッチプ
レート３１の内周部とハブフランジ１８の内周部との軸
方向間に配置されている。環状部９４の第２軸方向側に
は環状の摩擦部材９５がモールド若しくは接着又は単に
配置されている。摩擦部材９５は環状であり、半径方向
に所定の幅を有し軸方向の厚みが薄い円板状の部材であ
る。摩擦部材９５は高摩擦係数の例えばゴム系、ガラス
系の混紡もしくは含浸成形品や、セラミック等からな
る。摩擦部材９５はブッシュ９３に高摩擦係数の特性を
もたらものであり、また材料を選択することで摩擦の大
きさを調整できる。

【００４２】図２０の平面図で示すように、環状部９４
及び摩擦部材９５は内外径が円形となっている。摩擦部
材９５は、環状部９４の第２軸方向側面に当接するよう
に配置されていると見なしても良いし、環状部９４の第
２軸方向側面に形成された溝内に配置されていると見な
しても良い。すなわち、環状部９４の内周縁には第２軸
方向側に延びる筒状部９６が形成され、外周縁には第２
軸方向側に延びる筒状部９７が形成されている。筒状部
９６，９７に囲まれた環状の空間が環状部９４の溝を構
成している。この溝は内外径が円であり、この溝内に摩
擦部材９５は配置されている。

【００４３】筒状部９６はハブ３のフランジ６４の第１
軸方向側面に当接している。この部分が１段目の捩じり
範囲で摺動するようになっている。摩擦部材９５は、ハ
ブフランジ１８の筒状部５９及び内周歯６１の第１軸方
向側端面に当接している。この部分が２段目の捩じり範
囲で摺動するようになっている。摩擦部材９５とハブ３
の外周歯６５の第１軸方向側面との間にはわずかな隙間
が確保されている。ハブフランジ１８の筒状部５９及び
内周歯６１の第１軸方向側端面は摩擦部材９５にのみ軸
方向に当接している。

【００４４】摩擦部材９５には円周方向に並んだ複数の
孔９５ａが形成されており、この孔９５ａ内に環状部９
４から突起９４ａが挿入されている。これにより、環状
部９４と摩擦部材９５の回り止めが実現されている。特
に、摩擦部材９５は円形であるため、このような回り止
めが重要な役割を果たす。従来であれば摩擦部材が円形
の場合にはＳＰＣＣからなる裏板に接着しても剥離等の
強度に関する問題が生じる可能性があった。そのため摩
擦部材を四角形状化することで回り止めを図っていた。
本願に係る摩擦部材９５では、摩擦部材９５を円形とい
う簡単な構造に保ったまま、剥離等の問題も解消してい
る。特に、摩擦部材９５の孔９５ａの形成、及び樹脂製
環状部９４の突起９４ａの形成はともに容易であり、コ
スト低減が実現されている。

【００４５】なお、この実施形態では摩擦部材９５は環
状部９４に対して固定されておらず、軸方向に離脱可能
である。このため接着等の作業が不要である。ただし、
本願発明の構成においても摩擦部材９５と環状部９４と
を接着等していてもよい。さらには、環状部９４には円
周方向に並んだ複数の孔９４ｂが形成されている。孔９
４ｂは軸方向に延び環状部９４の第１軸方向側と第２軸
方向側とを連絡しており、摩擦部材９５の第１軸方向側
面の一部を露出させている。また、クラッチプレート３
１の内周部には、孔９４ｂに対応して孔１３が形成され
ている。孔１３は孔９４ｂより大径で孔９４ｂの周囲に
さらに広がっている。このように同一位置に形成された
孔９４ｂ及び孔１３によって摩擦部材９５の一部がクラ
ッチディスク組立体１の外部に露出している。このた
め、摩擦部材９５は充分に冷却され、すなわち摩擦部材
９５はクラッチプレート３１側への大気にも放熱し、摩
擦部材９５の摩擦熱による摩擦特性の変化等が抑えられ
る。さらに、摩擦部材９５の耐久強度が向上し、またハ
ブ３及びハブフランジ１８の硬度低下が防止される。さ
らに突起９４ａには軸方向に延び貫通する孔９４ｃが形
成されている。孔９４ｃは環状部９４の第１軸方向側と
第２軸方向側とを貫通させている。孔９４ｂ，９４ｃは
ブッシュ９３全体の体積を低減しており、これにより樹
脂の使用量が減り、コストが低減されている。

【００４６】環状部９４の内周縁には、第１軸方向側に
延びる筒状部９８が形成されている。筒状部９６，９８
は内周面がボス６２の外周面に当接している。これによ
り、クラッチプレート３１及びリテーニングプレート３
２のハブ３に対する半径方向の位置決め（芯出し）が行
われている。また、筒状部９８の外周面には、クラッチ
プレート３１の内周縁に形成された複数の突起に係合す
る溝９８ａが形成されている。これにより、ブッシュ９
３はクラッチプレート３１と一体回転してハブ３のフラ
ンジ６４、さらにハブフランジ１８の筒状部５９に摺動
可能である。

【００４７】筒状部９７には複数の切り欠き９７ａが形
成されている。筒状部９７の半径方向内側面は、ハブフ
ランジ１８の筒状部５９の第１軸方向側外周面に当接し
ている。すなわち、ハブフランジ１８はこのブッシュ９
３の筒状部９７によってハブ３及びクラッチプレート３
１及びリテーニングプレート３２に半径方向の位置決め
をされている。

【００４８】環状部９４の外周縁には第１軸方向に延び
る複数の係合部１４が形成されている。係合部１４は円
周方向に等間隔で形成されている。係合部１４は爪形状
を有しており、クラッチプレート３１に形成された孔１
５に係合している。これにより、ブッシュ９３はクラッ
チプレート３１に対して軸方向に仮止めされている。以
上に述べたブッシュ９３は、ボス６２の外周面に当接す
ることでクラッチプレート３１をハブ３に対して半径方
向の位置決めをし、フランジ６４及び筒状部５９にそれ
ぞれ当接する摩擦面を有することで１段目と２段目のヒ
ステリシストルクを発生する。このように１つの部材に
複数の機能をもたすことで全体の部品点数が減ってい
る。

【００４９】入力回転体２のクラッチディスク３３が図
示しないフライホイールに押し付けられると、クラッチ
ディスク組立体１にトルクが入力される。トルクは、ク
ラッチプレート３１及びリテーニングプレート３２から
第１バネ１６，ハブフランジ１８，スペーサ８０，固定
プレート２０，第２バネ２１，ブッシュ１９の順番で伝
達され、最後にハブ３から図示しないシャフトに出力さ
れる。

【００５０】エンジンからのトルク変動がクラッチディ
スク組立体１に入力されると、入力回転体２とハブ３と
の間で捩り振動すなわち相対回転が生じ、第１バネ１
６，バネ１７及び第２バネ２１が回転方向に圧縮され
る。次に、図６の機械回路図及び図７の捩り特性線図を
用いてクラッチディスク組立体１のダンパー機構として
の動作を説明する。図６に示す機械回路図は、入力回転
体２とハブ３との間に形成されるダンパー機構４を模式
的に描いたものであり、例えばハブ３を入力回転体２に
対して一回転方向（例えばＲ２方向）に捩じったときの
各部材の動作関係を説明するための図である。

【００５１】ハブ３を入力回転体２に対してＲ２側に捩
って行くと、捩り角度θ１までの角度では主に第２ダン
パー機構６が作動する。すなわち、第２バネ２１が回転
方向に圧縮され、第２摩擦機構１０で摺動が生じる。こ
こでは、第１摩擦機構８で摺動が生じないために、高ヒ
ステリシストルクの特性となることはない。この結果、
低剛性・低ヒステリシストルクの１段目特性が得られ
る。捩り角度が捩り角度θ１を超えると、第２ストッパ
ー１２が当接し、ハブ３とハブフランジ１８との相対回
転が停止する。すなわち、捩り角度θ１以上では第２ダ
ンパー機構６が作動しない。このように捩り角度θ１以
上では第２バネ２１が圧縮されないため、第２バネ２１
の破損が生じにくい。また第２バネ２１の強度を心配し
なくて良くなるので設計が容易になる。捩り特性の２段
目では第１ダンパー機構５が作動する。すなわち、第１
バネ１６がハブフランジ１８と入力回転体２との間で回
転方向に圧縮され、第１摩擦機構８で摺動が生じる。こ
の結果、高剛性・高ヒステリシストルクの２段目特性が
得られる。捩り角度がθ１＋θ２を超えると、バネ１７
の円周方向端部が第２収容部３６の第２支持部３７に当
接する。すわなち、第２ダンパー機構６において第１バ
ネ１６とバネ１７とが並列に圧縮される。この結果、３
段目では２段目より高い剛性が得られる。捩り角度がθ
１＋θ２＋θ３となると第１ストッパー１１が当接し、
入力回転体２とハブ３との相対回転が停止する。

【００５２】捩り特性の負側においても各捩り角度θ１
〜θ３の大きさは異なるものの同様の特性が得られる。
なお、捩り特性の１段目では、ブッシュ９３とハブ３の
フランジ６４及び外周歯６５との間で摩擦が発生してい
る。さらには、２段目及び３段目ではブッシュ９３とハ
ブフランジ１８の内周部との間で摩擦が生じている。

【００５３】第２ダンパー機構６において環状部８９と
第２円板状部７３とによる摩擦面でブッシュ１９の摩耗
が進むと、ブッシュ１９が他の部材に対して第２軸方向
側に移動することが考えられる。この場合は、第２コー
ンスプリング７８の姿勢が変化し、具体的には起き上が
った状態になる。このため、第２コーンスプリング７８
の付勢力（セット荷重）が変化し、具体的には一旦増加
した後に減少する。このように第２摩擦機構１０におけ
るヒステリシストルクの大きさが変化し安定しない。

【００５４】しかし、本願発明では、第１コーンスプリ
ング４９により固定プレート２０を第１軸方向側に付勢
し、その付勢力はハブフランジ１８及びブッシュ９３に
作用している。そのため、第２摩擦機構１０での摩耗量
とブッシュ９３とハブフランジ１８との間の摩擦面での
摩耗量とが対応又は一致していると、次のような効果が
得られる。ブッシュ９３においてハブフランジ１８の筒
状部５９に対応する部分（摩擦部材９５）か摩耗する
と、その摩耗量だけハブフランジ１８、スペーサ８０、
固定プレート２０及び第１摩擦ワッシャー４８は第１軸
方向側に移動する。このため、第２摩擦機構１０の摩擦
面においても第２円板状部７３が第１軸方向側へと移動
する。ブッシュ１９のハブ３に対する軸方向の位置はほ
とんど変化せず、その結果フランジ６４とブッシュ１９
との間に配置された第２コーンスプリング７８の姿勢も
ほとんど変化しない。このようにハブフランジ１８や第
１摩擦機構８を用いた摩耗追従機構により、第２摩擦機
構１０の摩擦面での摩耗に関わらず第２コーンスプリン
グ７８の姿勢を一定に維持し、その結果第２摩擦機構１
０でのヒステリシストルクを安定的に発生させることが
できる。この結果、経時変化の少ないヒステリシストル
クが得られ、音振性能が向上する。また、第２コーンス
プリング７８の摩耗代を考慮する必要が少なくなるた
め、第２コーンスプリング７８の設計自由度が増大す
る。具体的には、第２コーンスプリング７８の応力を低
くかつ荷重を高く設計することができる。

【００５５】第２コーンスプリング７８のセット荷重を
コーンスプリングにおける荷重特性のピーク付近に設定
されている。ブッシュ１９での摩耗量とブッシュ９３で
の摩耗量が同等に維持される場合は、第２コーンスプリ
ング７８の荷重は最大付近に維持される。ブッシュ１９
での摩耗量とブッシュ９３での摩耗量が異なる場合には
セット荷重は荷重特性のピークから両側に多少ずれる。
この場合でもセット荷重の変化量は最小限になるように
設定されており、またその変化は予測可能である。［他の実施例］図２３に示すように、前記実施形態のス
ペーサを廃止して、固定プレート２０をハブフランジ１
８に直接係合させてもよい。固定プレート２０の第１円
板状部７１はハブフランジ１８の筒状部５９に直接支持
されている。また、第１円板状部７１の外周縁からは、
ハブフランジ１８の係合孔５８内に係合爪２８が延びて
いる。この構成では、スペーサを省略でき部品点数が少
なくなっている。

【００５６】さらには、図６の機械回路図においてスペ
ーサ８０の位置に他の弾性部材すわなちバネを配置して
もよい。この場合は、全体で４段の特性が得られる。こ
の実施形態の説明で、「一体回転するように係合してい
る」又は「相対回転不能に係合している」などは、両部
材が円周方向にトルク伝達可能となっている構成を意味
している。すなわち、両部材の間に回転方向に隙間等が
形成され所定角度までは両部材がトルク伝達を行わない
場合も含む。第２実施形態図２４及び図２５に、本発明の一実施形態としてのクラ
ッチディスク組立体１０１を示す。クラッチディスク組
立体１０１は車輌のクラッチに用いられる。図２４のク
ラッチディスク組立体１０１の左側には図示しないフラ
イホィールが配置され、図２４の右側には図示しないト
ランスミッションが配置されている。以後、図２４の左
側を第１軸方向側と呼び、図２４の右側を第２軸方向側
と呼ぶ。図２４のＯ−Ｏはクラッチディスク組立体１０
１の回転軸線であり、図２５に示すＲ１はフライホイー
ル及びクラッチディスク組立体１０１の回転方向であ
り、Ｒ２はその反対方向である。

【００５７】クラッチディスク組立体１０１は、主に、
入力回転体１０２と、分離フランジ１０３と、出力回転
体１０４と、第３ばね１０５（第１弾性部材）と、第４
ばね１０６と、第２ばね１１０と、ダンパー１０８とか
ら構成されている。入力回転体１０２は、図示しないフ
ライホィールからトルクが入力される部材である。出力
回転体１０４は、この実施形態においてはハブであり、
図示しないトランスミッションから延びるシャフト（図
示せず）に相対回転不能にかつ軸方向移動可能に係合し
ている。分離フランジ１０３（中間プレート）は入力回
転体１０２と出力回転体１０４との間に配置された部材
である。第３ばね１０５と第４ばね１０６とは、入力回
転体１０２と分離フランジ１０３とを円周方向に弾性的
に連結するための部材である。ダンパー１０８は分離フ
ランジ１０３と出力回転体１０４とを円周方向に弾性的
に連結するための機構であり、第１ばね１０７を有して
いる。

【００５８】次に、クラッチディスク組立体１０１の各
構造について詳細に説明する。入力回転体１０２には、
摩擦部１１１（クラッチディスク）と第１プレート１１
２及び第２プレート１１３とから主に構成されている。
摩擦部１１１はフライホィールの摩擦面近傍に配置され
た環状の部材である。摩擦部１１１は、主に１対のフェ
ーシングとクッショニングプレートとから構成されてい
る。

【００５９】第１プレート１１２と第２プレート１１３
は円板状又は環状のプレート部材であり、互いに対して
軸方向所定距離だけ離れている。第１プレート１１２は
第１軸方向に配置されており、第２プレート１１３は第
２軸方向側に配置されている。第１プレート１１２と第
２プレート１１３との外周部は円周方向に配置された複
数のピン１１５により互いに固定されている。これによ
り、第１プレート１１２と第２プレート１１３との軸方
向距離が定めされ、両プレート１１２, １１３は一体回
転する。第１プレート１１２の外周部には、摩擦部１１
１のクッショニングプレートが複数のリベット１１４に
より固定されている。

【００６０】第１プレート１１２には、円周方向に等間
隔で複数の第１収容部１１９が形成されている。第１収
容部１１９は軸方向にわずかに膨らんだ部分であり、円
周方向両側に第１当接部１２０を有している。第１当接
部１２０は円周方向に互いに当接している。また、第１
プレート１１２には、円周方向に並んだ複数の第２収容
部１２１が形成されている。第２収容部１２１は第１軸
方向側にわずかに膨らんだ形状であり、円周方向両側に
第２当接部１２２を有している。第２当接部１２２は円
周方向に互いに対向している。

【００６１】第２プレート１１３には、円周方向に等間
隔で複数の第１収容部１２３が形成されている。第１収
容部１２３は、第１収容部１１９に対応して形成されて
おり、円周方向両側に第１当接部１２４を有している。
第２プレート１１３には、さらに円周方向に並んだ複数
の第２収容部１２５が形成されている。第２収容部１２
５は、第２収容部１２１に対応しており、円周方向両側
に第２当接部１２６を有している。第１収容部１１９,
１２３は第２収容部１２１, １２５に比べて円周方向及
び半径方向の長さが長い。

【００６２】第１プレート１１２の内周縁には環状のブ
ッシュ１１６が配置されている。ブッシュ１１６は出力
回転体１０４のボス１５６の外周面に回転自在に支持さ
れている。これにより、入力回転体１０２と出力回転体
１０４の半径方向位置決めがされている。ブッシュ１１
６は後述の外周歯１５７の第１軸方向側面に当接してい
る。

【００６３】分離フランジ１０３は第１プレート１１２
と第２プレート１１３との軸方向間に配置された円板状
又は環状の部材である。分離フランジ１０３は、第１及
び第２プレート１１２, １１３に比べて軸方向厚みが大
きい。分離フランジ１０３には、図２５に示すように、
円周方向に長く延びる第１窓孔１９１が形成されてい
る。第１窓孔１９１は、プレート１１２，１１３の第１
収容部１２３に対応している。さらに、分離フランジ１
０３には、円周方向に並んだ第２窓孔１９２が形成され
ている。第２窓孔１９２は第２収容部１２１, １２５に
対応している。

【００６４】第１窓孔１９１内には第３ばね１０５が収
容されている。第３ばね１０５は図２５から明らかなよ
うに大小のコイルスプリング１０５a,１０５ｂが組み合
わされてなるコイルスプリングである。第３ばね１０５
の円周方向両端は第１窓孔１９１の円周方向両端及び第
１及び第２プレート１１２, １１３の第１当接部１２
０, １２４に当接している。第３ばね１０５は、収容部
１１９, １２３により半径方向外方及び軸方向外方への
移動が規制されている。

【００６５】第２窓孔１９２内には第４ばね１０６が配
置されている。第４ばね１０６は、図２５から明らかな
ようにコイルスプリングである。第４ばね１０６の円周
方向両端は第２窓孔１９２の円周方向両端に当接してい
る。第４ばね１０６の円周方向両端と当接部１２２, １
２６との間にはそれぞれ捩り角度θ３−θ２だけの隙間
が確保されている。

【００６６】分離フランジ１０３の外周縁には円周方向
に並んだ複数の切欠き１６９が形成されている。切欠き
１６９は円周方向に長く延びており、その中を前述のピ
ン１１５が延びている。ピン１１５と切欠き１６９の円
周方向両端との間には捩り角度θ４−θ２だけの隙間が
円周方向両側にそれぞれ確保されている。分離フランジ
１０３には、隣接する第１窓孔１９１の間で第２窓孔１
９２の内周側に第３窓孔１９３が形成されている。第３
窓孔１９３は円周方向に長く延びるほぼ長方形の形状で
ある。

【００６７】分離フランジ１０３の内周部には第１軸方
向側に延びる筒状部１１７が形成されている。筒状部１
１７には半径方向内側に延びる複数の第１内周歯１４５
が形成されている。第１内周歯１４５の回転方向Ｒ１側
にはＲ１側面１７１が形成され、Ｒ２側にはＲ２側面１
７２が形成されている。出力回転体１０４は軸方向に延
びる筒状のボス１５６から主に構成されている。ボス１
５６は第１及び第２プレート１１２, １１３の中心孔内
に延びている。ボス１５６の内周孔には複数のスプライ
ン溝１９４が形成されている。ボス１５６には半径方向
外方に延びる複数の外周歯１５７が形成されている。な
お、複数の外周歯１５７とボス１５６との間には半径方
向にわずかの長さであるが環状のフランジ部分も形成さ
れている。外周歯１５７は筒状部１１７に対応してい
る。外周歯１５７は第２内周歯１３７の円周方向間に延
びており、円周方向両側にそれぞれ所定の角度だけ隙間
を有している。外周歯１５７の回転方向Ｒ１側にはＲ１
側面１８１が形成され、Ｒ２側にはＲ２側面１８２が形
成されている。外周歯１５７の第２軸方向側面には１つ
おきに所定の深さを有する孔１５８が形成されている。

【００６８】中間部材１０９は１対のプレート１０９
ａ, １０９ｂから構成されている。プレート１０９ａは
第１プレート１１２と分離フランジ１０３の内周部間に
配置された部材である。プレート１０９ａは環状の部材
であり、環状部と、環状部から軸方向に折り曲げられる
とともにさらに半径方向外方に延びる突出部１４２とか
ら構成されている。突出部１４２には、窓孔１４３が形
成されている。窓孔１４３は分離フランジ１０３の第３
窓孔１９３に対応している。プレート１０９ａの環状部
１４１は、第１プレート１１２に一体に固定されたブッ
シュ１１６と分離フランジ１０３の筒状部１１７の間に
延びている。

【００６９】プレート１０９ｂは、分離フランジ１０３
の内周部と第２プレート１１３の内周部間に配置されて
いる。プレート１０９ｂは、環状部１４１と、環状部１
４１から半径方向外方に突出する複数の突出部１４２と
から主に構成されている。突出部１４２は分離フランジ
１０３の第３窓孔１９３に対応して形成されている。突
出部１４２には、窓孔１４３が形成されている。第２ば
ね１１０は、分離フランジ１０３の第３窓孔１９３及び
プレート１０９ａ, １０９ｂの窓孔１４３内に収容され
ている。なお、第２ばね１１０は、プレート１０９ａ,
１０９ｂによって半径方向外方及び軸方向外方への移動
を制限されている。プレート１０９ｂは、プレート１０
９ａと異なり、環状部１４１と突出部１４２は平坦に延
びており、環状部１４１は筒状部１１７の第２軸方向側
面に当接して配置されている。

【００７０】プレート１０９ａ，１０９b の環状部１４
１の内周側には複数の第１内周歯１４５が形成されてい
る。第１内周歯１４５は複数の第２内周歯１３７に対応
しており、外周歯１５７の円周方向間に配置されてい
る。第１内周歯１４５は第２内周歯１３７に比べて円周
方向幅が広く、第２内周歯１３７の円周方向両側にはみ
出して延びている。なお、第１内周歯１４５の回転方向
Ｒ１側面にはＲ１側面１８４が形成され、Ｒ２側にはＲ
２側面１８３が形成されている。

【００７１】外周歯１５７と両側の第１内周歯１４５と
の円周方向間には円周方向両側にそれぞれ第１捩り角度
θ１だけの隙間が確保されている。すなわち、外周歯１
５７のＲ１側面１８１と第１内周歯１４５のＲ２側面１
８３との間には第１捩り角度θ１の隙間が確保され、外
周歯１５７のＲ２側面１８２と第２内周歯１４５のＲ１
側面１８４との間には第１捩り角度θ１だけの隙間が確
保されている。

【００７２】外周歯１５７と両側の第２内周歯１３７と
の円周方向間には第２捩り角度θ２だけの隙間が円周方
向両側にそれぞれ確保されている。すなわち、外周歯１
５７のＲ１側面１８１と第２内周歯１３７のＲ２側面１
８５との間には第２捩り角度θ２の隙間が確保され、外
周歯１５７のＲ２側面１８２と第２内周歯１３７のＲ１
側面１８６との間には第２捩り角度θ２の隙間が確保さ
れている。

【００７３】外周歯１５７の円周方向各側において第２
捩じり角度θ２は第１捩り角度θ１より大きい。なお、
外周歯１５７の両側における第１捩り角度θ１同士を比
較するとＲ２側のものが大きく、外周歯１５７の両側に
おける第２捩り角度θ２同士を比較するとＲ２側のもの
が大きい。外周歯１５７，第１内周歯１４５及び第２内
周歯１３７は各々が全周にわたって形成されている。つ
まり従来とは異なり、歯の一部を省略して低剛性弾性部
材配置用の切り欠きを形成していない。この結果、外周
歯１５７と第１内周歯１４５及び第２内周歯１３７との
接触面積が増大し、面圧が下がることで摩耗や破損が生
じにくくなる。

【００７４】また、前述の第４捩じり角度θ４は第３捩
じり角度θ３より大きく、第３捩じり角度θ３及び第４
捩じり角度θ４は各々が第２捩じり角度θ２より大き
い。中間部材１０９は出力回転体１０４と分離フランジ
１０３との間で第２ばね１１０とともにトルク伝達可能
に配置されている。なお、プレート１０９ｂは図２８に
示すように外周縁に複数の切欠き１４４が形成されてい
る。この切欠き１４４は後述するダンパー１０８との係
合部となっている。

【００７５】次にダンパー１０８について説明する。ダ
ンパー１０８は、出力回転体１０４と中間部材１０９と
の間でトルク伝達をするとともに、捩り振動を吸収・減
衰するためのものである。ダンパー１０８は、第２部材
１３０と、第１部材１３１と、第２部材１３０と第１部
材１３１との間で円周方向に圧縮可能な第１ばね１０７
（第２弾性部材）とから構成されている。ダンパー１０
８は、外周歯１５７，筒状部１１７及びプレート１０９
ｂの内周部と、第２プレート１１３の内周部との間に配
置されている。すなわち、ダンパー１０８は外周歯１５
７及び第２内周歯１３７の連結部分から軸方向に変位し
ている。このため、外周歯１５７と第１及び第２内周歯
１４５, １３７との接触面積を充分に確保できる。

【００７６】ダンパー１０８の第２部材１３０は、環状
のプレート部材であり、プレート１０９ｂと第２プレー
ト１１３の軸方向間に配置されている。第２部材１３０
は、ダンパー１０８において入力側の部材として機能
し、プレート１０９ｂと一体回転するようになってい
る。さらに詳細に説明すると、第２部材１３０は主に環
状の本体１６６から構成されている。本体１６６の外周
側には、第１軸方向側に外周縁から折り曲げられて延び
る複数の係合部１６７が形成されている。係合部１６７
は、プレート１０９ｂの切欠き１４４内に軸方向に移動
自在に延び、円周方向両端が当接している。さらに、本
体１６６の内周縁側には、円周方向に等間隔で複数の切
欠きが形成されおり、切欠きの外周側円周方向両端に
は、第２軸方向側に切り起こされた形状の係合部１６８
が形成されている。

【００７７】第１部材１３１はダンパー１０８において
出力側の部材として機能し、出力回転体１０４と一体回
転するようになっている。さらに詳細に説明すると、第
１部材１３１は環状の部材であり、例えば樹脂等から形
成されている。第１部材１３１は第２部材１３０の内周
側に配置されている。第１部材１３１は、主に、円板状
部１６１と、円板状部１６１の内周縁から第２軸方向側
に延びる筒状部１６２とから構成されている。円板状部
１６１の外周側第２軸方向側面は第２部材１３０の本体
１６６の第１軸方向側面内周部に当接している。筒状部
１６２の内周面はボス１５６の外周面に当接している。

【００７８】円板状部１６１と外周歯１５７との間には
コーンスプリング１３２が配置されている。コーンスプ
リング１３２は、外周歯１５７と円板状部１６１との間
で軸方向に圧縮された状態であり、円板状部１６１を第
２軸方向側に付勢している。この結果、円板状部１６１
の外周側部が第２部材１３０の本体１６６内周部を第２
軸方向側に付勢しており、本体１６６の外周側第２軸方
向側面が第２プレート１１３の内周側部に当接してい
る。言い換えると、第２プレート１１３は第２部材１３
０を軸方向に支持している。

【００７９】円板状部１６１からは、第１軸方向側に複
数の係合部１６３が突出している。係合部１６３はコー
ンスプリング１３２に形成された孔を貫通し、次に外周
歯１５７に形成された孔１５８内に挿入され係合してい
る。これにより第１部材１３１は出力回転体１０４と一
体回転するようになっている。なお、係合部１６３は孔
１５８に対して軸方向に移動可能に挿入されている。こ
の結果、第１部材１３１は出力回転体１０４に対して相
対回転は不能にかつ軸方向には移動自在に係合してい
る。

【００８０】円板状部１６１の内周側すなわち筒状部１
６２側には、円周方向に等間隔で複数対の当接部１６４
が形成されている。当接部１６４の各対は係合部１６８
に対応して形成され、円周方向に離れて形成されてい
る。第１ばね１０７は最も剛性の低いコイルスプリング
であり、第２部材１３０と第１部材１３１との間に配置
されている。各第１ばね１０７は第１部材１３１の１対
の当接部１６４間に配置されている。すなわち第１ばね
１０７は第１部材１３１の円板状部１６１により第１軸
方向側を支持され、筒状部１６２によって内周側を支持
されている。また、第１ばね１０７の円周方向両端には
当接部１６８及び当接部１６４がそれぞれ当接・係合し
ている。以上の構造により、第２部材１３０と第１部材
１３１とが相対回転するときに第１ばね１０７は両部材
間で円周方向に圧縮される。より具体的には、第１ばね
１０７は１対の当接部１６８の片側と１対の当接部１６
４の反対側との間で圧縮される。

【００８１】また、第２部材１３０と第１部材１３１と
が相対回転するときには、コーンスプリング１３２によ
り圧接させられた第２部材１３０と第１部材１３１との
間で摩擦抵抗が生じる。ここでは、入力側部材及び出力
側部材として機能する第２及び第１部材１３０, １３１
によって摩擦抵抗を発生させることで、他の特別な部材
を用いる必要がない。そのため、部品点数が減り、ダン
パー１０８の構造が簡単になる。

【００８２】第２プレート１１３の内周部１１３ａは、
第２軸方向側に湾曲した形状となっている。内周部１１
３ａは、第１ばね１０７の第２軸方向側すなわち筒状部
１６２及びボス１５６の外周面に近接する位置まで延び
ている。これにより、第１ばね１０７は第２軸方向側を
内周部１１３ａにより支持されている。以上に述べたよ
うに、ダンパー１０８は第２プレート１１３により第２
軸方向側を支持されている。より具体的には、第２部材
１３０が第２プレート１１３の本体部分に支持され、第
１ばね１０７が内周部１１３ａにより支持されている。
この結果部品点数が減少し、構造が簡単になる。

【００８３】また、コーンスプリング１３２により付勢
する構造は簡単で優れた効果が得られる。摩擦部材１７
１は、分離フランジ１０３の第２軸方向側面内周部に当
接する環状の部材である。摩擦部材１７１は、付勢部材
１７２により分離フランジ１０３側に付勢されている。
摩擦部材１７１は第２プレート１１３に相対回転不能に
係合する係止アーム１７３を有している。

【００８４】各ばねにおいて、第１ばね１０７が最もば
ね定数が小さく、次に第２ばね１１０が小さく、以下、
第３ばね１０５、第４ばね１０６の順番になる。ダンパ
ー１０８は、プレート１０９ｂ及び出力回転体１０４に
対して第２軸方向側から１つのユニットとして装着可能
である。すなわち、予め第１部材１３１にコーンスプリ
ング１３２を装着しておき、第２部材１３０と第１部材
１３１とを係合させておく。その状態で第１ばね１０７
を第２部材１３０と第１部材１３１との間に装着させ
る。このようにして完成した１つのユニットとしてのダ
ンパー１０８を、出力回転体１０４及びプレート１０９
ｂ側に接近させる。そして、係合部１６７を切欠き１４
４内に挿入し、係合部１６３を孔１５８内に挿入する。
このようにして、１つのユニットとしてダンパー１０８
は軸方向片側から装着できるため、組付工程が簡単であ
る。

【００８５】図２９は、クラッチディスク組立体１０１
のダンパーディスク組立体の機械回路図である。この図
はダンパーディスク組立体を一方向に動作させるときの
各部材の関係を表している。図から明らかなように、ダ
ンパー１０８がクラッチディスク組立体１内に装着され
ていない場合は、捩り角度θ１までの間はばね及び摩擦
機構のない１段目の特性が得られるクラッチディスク組
立体となる。すなわち、このクラッチディスク組立体１
０１は、ダンパー１０８があるものとないものとを必要
な特性に応じて選択して製造できる。

【００８６】図２４から明らかなように、第２ばね１１
０及び中間部材１０９は２段目の特性を発揮するための
構成であり、これらを取り除いて第２部材１３０を分離
フランジ１０３に直接係合させた場合は全体で３段の捩
じり特性になる。入力回転体１０２の摩擦部１１１が図
示しないフライホイールに押しつけられると、クラッチ
ディスク組立体１０１にトルクが入力される。トルクは
第１及び第２プレート１１２，１１３から第３ばね１０
５、分離フランジ１０３，第２ばね１１０、中間部材１
０９、ダンパー１０８の順番で伝達され、最後に出力回
転体１０４から図示しないシャフトに出力される。ダン
パー１０８では、第２部材１３０から第１部材１３１に
第１ばね１０７を介してトルクが伝達される。

【００８７】エンジンからのトルク変動がクラッチディ
スク組立体１０１に入力されると、入力回転体１０２と
出力回転体１０４との間で捩じり振動すなわち相対回転
が生じ、その間で第３ばね１０５、第４ばね１０６、第
２ばね１１０及び第１ばね１０７が圧縮される。次に、
図３０の捩り特性線図に従ってクラッチディスク組立体
１０１の動作を説明する。この説明では、入力回転体１
０２を他の装置に固定しておき、それに対して出力回転
体１０４を回転方向Ｒ２側に捩っていく動作として説明
する。

【００８８】外周歯１５７と第１内周歯１４５とが当接
するまでの第１捩り角度θ１までの間は主にダンパー１
０８の第１ばね１０７が円周方向に圧縮され、低剛性の
特性が得られる。ここでは、第２部材１３０と第１部材
１３１との間で小さな摩擦抵抗が生じる。続いて、第１
捩り角度θ１になると、外周歯１５７と第１内周歯１４
５とが当接し、出力回転体１０４と中間部材１０９との
間の相対回転が停止する。この結果第１ばね１０７の圧
縮はそれ以上行われない。第１捩り角度θ１から第２捩
り角度θ２までの間は、第２ばね１１０が中間部材１０
９と分離フランジ１０３との間で円周方向に圧縮され
る。ここでは、１段目に比べて高い剛性が得られる。

【００８９】第２捩り角度θ２になると、外周歯１５７
と第２内周歯１３７とが当接し、以後は第２ばね１１０
の圧縮が停止する。すなわち、出力回転体１０４と分離
フランジ１０３との相対回転が停止し、以後はそれらと
入力回転体１０２との間で相対回転が進む。したがっ
て、第３ばね１０５が圧縮され、分離フランジ１０３と
摩擦部材１７１との間で滑りが生じる。この結果、第２
捩り角度θ２から第３捩り角度θ３までは中剛性・低ヒ
ステリシストルクの特性が得られる。第３捩り角度θ３
となると、第４ばね１０６の圧縮が始まる。第４ばね１
０６は第３ばね１０５と並列に圧縮されさらに高い剛性
が得られる。第４捩り角度θ４となると、ピン１１５と
切欠き１６９が当接し、出力回転体１０４と入力回転体
１０２との間の相対回転が停止する。

【００９０】以上に説明したように、このクラッチディ
スク組立体１０１では、ダンパーディスク組立体として
１段から４段までの特性が得られ、異なる振動を適切に
吸収・減衰できる。特に、第１捩り角度θ１までの１段
目の特性に低剛性・低ヒステリシストルクの特性を実現
しているために、アイドリング時の歯打ち音が生じにく
くなっている。また、１段目と従来の２段目との間に中
間の中剛性の特性（第１捩り角度θ１から第２捩り角度
θ２まで）の特性を設けているため、ジャンピング現象
が生じにくい。

【００９１】また、第１ばね１０７は捩じり特性の１段
目でのみ作用し、２段面では圧縮されない。第２ばね１
１０は捩じり特性の２段面のみ作用し、３段目では圧縮
されない。このように１段目と２段目で作用するばねを
その段のみで圧縮させて以降の段で圧縮させていないた
め、各ばね１０７，１１０が疲労・破損等しにくい。本
発明のダンパーディスク組立体はクラッチディスク組立
体以外の動力伝達装置にも採用できる。

【００９２】

【発明の効果】本発明に係るダンパーディスク組立体で
は、従来のハブと中間プレートではなく、それらとは別
個の第１及び第２部材によって第２弾性部材の支持を行
っているため、加工の容易な部材を採用することができ
る。さらにこのダンパーディスク組立体では、第１部材
と第２部材との間に摩擦面を形成しているため、部品点
数を低減できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態としてのクラッチディスク
組立体の平面図。

【図２】図１の部分拡大図。

【図３】図１のIII −III 断面図。

【図４】図１の0-IV断面図。

【図５】図１のO-V 断面図。

【図６】本発明のクラッチディスク組立体のダンパー機
構としての機械回路図。

【図７】クラッチディスク組立体の捩り特性線図。

【図８】固定プレートの平面図。

【図９】図８のIX-IX 断面図。

【図１０】図８のX 矢視図。

【図１１】図８のXI矢視図。

【図１２】ブッシュの平面図。

【図１３】図１２のXIII矢視図。

【図１４】図１２のXIV-XIV 矢視図。

【図１５】図１４の部分拡大図。

【図１６】図１７のXVI-XVI 断面図。

【図１７】ブッシュの裏面図。

【図１８】図１７のXVII矢視図。

【図１９】図１７のXIX 矢視図。

【図２０】摩擦ブッシュの平面図。

【図２１】図２０のXXI-XXI 断面図。

【図２２】図２１の部分拡大図。

【図２３】他の実施形態における図３に対応する図。

【図２４】本発明の第２実施形態としてのクラッチディ
スク組立体の縦断面概略図。

【図２５】クラッチディスク組立体においてプレートを
取り去った状態の平面図。

【図２６】図２４の部分拡大図であり、ダンパーの縦断
面図。

【図２７】ダンパーの構成を説明するための部分平面
図。

【図２８】出力回転体と中間体及び中間部材とのストッ
パー構造を示すための部分平面図。

【図２９】クラッチディスク組立体の機械回路図。

【図３０】クラッチディスク組立体の捩り特性線図。

【符号の説明】

１クラッチディスク組立体２入力回転体３ハブ４ダンパー機構５第１ダンパー機構６第２ダンパー機構７第１弾性機構８第１摩擦機構９第２弾性機構１０第２摩擦機構１６第１バネ１８ハブフランジ１９ブッシュ２０固定プレート２１第２バネ３１クラッチプレート３２リテーニングプレート４８第１摩擦ワッシャー４９第１コーンスプリング７８第２コーンスプリング

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】１対の入力プレートと、前記１対の入力プレートの間に配置された中間プレート
と、前記１対の入力プレートと前記中間プレートを回転方向
に弾性的に連結する第１弾性部材と、前記１対の入力プレートと前記中間プレートの内周側に
配置された出力ハブと、前記出力ハブと前記中間プレートとを回転方向に弾性的
に連結するための機構であり、前記出力ハブの外周に相
対回転不能にかつ軸方向に移動自在に係合し第１摩擦面
と第１支持部とを有する第１部材と、前記中間プレート
に相対回転不能に係合し前記第１摩擦面に当接可能な第
２摩擦面と前記第１支持部に対応する第２支持部とを有
する第２部材と、前記第１及び第２支持部に回転方向端
を支持され前記第１部材と前記第２部材とを回転方向に
連結する第２弾性部材とを有するダンパーと、を備えた
ダンパーディスク組立体。
【請求項２】前記第１部材は環状の樹脂本体を有してい
る、請求項１に記載のダンパーディスク組立体。
【請求項３】前記第１部材は前記第２弾性部材の軸方向
内側を支持している、請求項２に記載のダンパーディス
ク組立体。
【請求項４】前記第１支持部は前記樹脂本体に形成され
た凹部である、請求項３に記載のダンパーディスク組立
体。
【請求項５】前記第１支持部は前記第２弾性部材の内周
側を支持する内周側支持部を有している、請求項４に記
載のダンパーディスク組立体。
【請求項６】前記第１部材は、前記フランジ側に延び前
記フランジに相対回転不能にかつ軸方向に移動可能に係
合する突起を有している、請求項１〜３のいずれかに記
載のダンパーディスク組立体。