JPH11314985A - 耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料 - Google Patents
耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料Info
- Publication number
- JPH11314985A JPH11314985A JP13595198A JP13595198A JPH11314985A JP H11314985 A JPH11314985 A JP H11314985A JP 13595198 A JP13595198 A JP 13595198A JP 13595198 A JP13595198 A JP 13595198A JP H11314985 A JPH11314985 A JP H11314985A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resistant
- fiber reinforced
- carbon fiber
- oxidation
- heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/009—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone characterised by the material treated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/45—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements
- C04B41/52—Multiple coating or impregnating multiple coating or impregnating with the same composition or with compositions only differing in the concentration of the constituents, is classified as single coating or impregnation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/044—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material coatings specially adapted for cutting tools or wear applications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/048—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material with layers graded in composition or physical properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/00474—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00
- C04B2111/00982—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00 as construction elements for space vehicles or aeroplanes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 炭素繊維強化炭素材料の耐酸化バリアである
炭化珪素層のactive酸化を防止することのできる耐久性
に優れる耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料を提供す
る。 【解決手段】 基材となる炭素繊維強化炭素複合材料の
表面に、珪素の拡散によって炭化珪素層が形成され、そ
の炭化珪素層の上に、緻密な炭化珪素被覆層が形成さ
れ、その炭化珪素被覆層の表面に、金属珪化物又は金属
珪化物と金属硼化物との混合物が被覆されていることを
特徴とする耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料。
炭化珪素層のactive酸化を防止することのできる耐久性
に優れる耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料を提供す
る。 【解決手段】 基材となる炭素繊維強化炭素複合材料の
表面に、珪素の拡散によって炭化珪素層が形成され、そ
の炭化珪素層の上に、緻密な炭化珪素被覆層が形成さ
れ、その炭化珪素被覆層の表面に、金属珪化物又は金属
珪化物と金属硼化物との混合物が被覆されていることを
特徴とする耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐熱・耐酸化性炭
素繊維強化炭素材料に係り、詳しくは宇宙飛行機等の構
造材、タービンブレードおよび原子炉用部材等、高温酸
化雰囲気において繰り返し使用に耐える材料としての炭
素材料に関するものである。
素繊維強化炭素材料に係り、詳しくは宇宙飛行機等の構
造材、タービンブレードおよび原子炉用部材等、高温酸
化雰囲気において繰り返し使用に耐える材料としての炭
素材料に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】炭素材料は、一般に酸化性雰囲気下では
５００℃程度から酸化され、それ自身のもつ優れた物理
的、化学的性質が低下するため、高温大気中での使用は
ごく短時間の場合を除き不可能であった。この現象を防
止するため、従来から炭素材料の耐酸化処理方法につい
て種々の検討がなされてきた。
５００℃程度から酸化され、それ自身のもつ優れた物理
的、化学的性質が低下するため、高温大気中での使用は
ごく短時間の場合を除き不可能であった。この現象を防
止するため、従来から炭素材料の耐酸化処理方法につい
て種々の検討がなされてきた。
【０００３】それらの方法の中で、化学気相蒸着法（Ｃ
ＶＤ法）による炭素材料へのセラミックス被覆は最も一
般的な方法の一つであり、この方法により緻密な膜を得
ることができる。この方法によれば、ＳｉＣ，ＴｉＣ，
ＨｆＣ，ＴａＣ等の炭化物、Ｓｉ3 Ｎ4 ，ＴｉＮ，Ｂ
Ｎ，ＺｒＮ等の窒化物、Ａｌ2 Ｏ3 ，ＺｒＯ2 等の酸化
物、その他硼化物等の被覆を行うことができる。
ＶＤ法）による炭素材料へのセラミックス被覆は最も一
般的な方法の一つであり、この方法により緻密な膜を得
ることができる。この方法によれば、ＳｉＣ，ＴｉＣ，
ＨｆＣ，ＴａＣ等の炭化物、Ｓｉ3 Ｎ4 ，ＴｉＮ，Ｂ
Ｎ，ＺｒＮ等の窒化物、Ａｌ2 Ｏ3 ，ＺｒＯ2 等の酸化
物、その他硼化物等の被覆を行うことができる。
【０００４】一般にこの方法では蒸着温度が１０００℃
前後となるため、基材の冷却時に表面のセラミックス被
膜が剥離したり、クラックの発生を引き起すことが多
い。これは基材と析出させるセラミックス間の熱膨張率
の差が大きいことが原因であり、基材の膨張率を析出さ
せるセラミックスと同程度にすることにより解決するこ
とができる。
前後となるため、基材の冷却時に表面のセラミックス被
膜が剥離したり、クラックの発生を引き起すことが多
い。これは基材と析出させるセラミックス間の熱膨張率
の差が大きいことが原因であり、基材の膨張率を析出さ
せるセラミックスと同程度にすることにより解決するこ
とができる。
【０００５】そこで基材とセラミックスの接着性を向上
させるため、基材の表面を拡散法によりセラミックスに
転化し、次いで化学気相蒸着法（ＣＶＤ法）により被覆
する方法が採られている。
させるため、基材の表面を拡散法によりセラミックスに
転化し、次いで化学気相蒸着法（ＣＶＤ法）により被覆
する方法が採られている。
【０００６】ＣＶＤ被覆セラミックスのうち、炭化珪
素、窒化珪素は、耐熱・耐酸化性に優れているため、炭
素繊維強化炭素材料の耐熱・耐酸化被覆として広く使用
されているが、宇宙機のノーズコーン、リーディングエ
ッジ等のように、１４００〜１７００℃の高温で１〜４
０００Ｐａの減圧環境下に暴露される場合、炭化珪素、
窒化珪素は、活性（active）酸化によりＳｉＯガスとな
って激しく消耗する。
素、窒化珪素は、耐熱・耐酸化性に優れているため、炭
素繊維強化炭素材料の耐熱・耐酸化被覆として広く使用
されているが、宇宙機のノーズコーン、リーディングエ
ッジ等のように、１４００〜１７００℃の高温で１〜４
０００Ｐａの減圧環境下に暴露される場合、炭化珪素、
窒化珪素は、活性（active）酸化によりＳｉＯガスとな
って激しく消耗する。
【０００７】active酸化を防止する方法として、従来は
炭化珪素被膜上に珪素を含まない化合物または金属を中
間層として被覆し、最外層に酸化物を被覆する方法が開
発され、特開平２−１０６３３７号、特開平４−２８５
０６８号のように中間層にＨｆＣ，ＴａＣ，ＺｒＣ，Ｗ
2 Ｃ，ＮｂＣ，ＴｈＣ，ＺｒＢ，ＨｆＢ2 ，ＢＮ，Ｈｆ
Ｎ，ＺｒＮ，ＡｌＮ，Ｐｔ，Ｉｒ，Ｏｓ，Ｒｈ，Ｒｕ、
最外層に酸化物としてＴｈＯ，ＺｒＯ2 ，ＨｆＯ2 ，Ｌ
ａ2 Ｏ3 ，Ｙ2 Ｏ3 を被覆する方法や最外層に酸化物の
ＳｉＯ2 系ガラスを被覆する方法が開示されている。
炭化珪素被膜上に珪素を含まない化合物または金属を中
間層として被覆し、最外層に酸化物を被覆する方法が開
発され、特開平２−１０６３３７号、特開平４−２８５
０６８号のように中間層にＨｆＣ，ＴａＣ，ＺｒＣ，Ｗ
2 Ｃ，ＮｂＣ，ＴｈＣ，ＺｒＢ，ＨｆＢ2 ，ＢＮ，Ｈｆ
Ｎ，ＺｒＮ，ＡｌＮ，Ｐｔ，Ｉｒ，Ｏｓ，Ｒｈ，Ｒｕ、
最外層に酸化物としてＴｈＯ，ＺｒＯ2 ，ＨｆＯ2 ，Ｌ
ａ2 Ｏ3 ，Ｙ2 Ｏ3 を被覆する方法や最外層に酸化物の
ＳｉＯ2 系ガラスを被覆する方法が開示されている。
【０００８】しかし、これらは被覆層の酸化やＳｉＯ2
系ガラスと炭化珪素の反応によりライフタイムが短く、
実用性に欠ける。また、active酸化防止膜として金属被
覆も開発されているが、単独の金属例えば金属珪素を使
用する場合は、炭化珪素の侵食や被覆した金属珪素自身
の耐酸化性が悪いので、あまり耐久性がない。しかも金
属珪素は融点が約１４００℃であるので、宇宙機での使
用中に溶融し、空気流があると流されて移動してしまう
という欠点がある。
系ガラスと炭化珪素の反応によりライフタイムが短く、
実用性に欠ける。また、active酸化防止膜として金属被
覆も開発されているが、単独の金属例えば金属珪素を使
用する場合は、炭化珪素の侵食や被覆した金属珪素自身
の耐酸化性が悪いので、あまり耐久性がない。しかも金
属珪素は融点が約１４００℃であるので、宇宙機での使
用中に溶融し、空気流があると流されて移動してしまう
という欠点がある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明は、炭素
繊維強化炭素材料の耐酸化バリアである炭化珪素層のac
tive酸化を防止することのできる耐久性に優れる耐熱・
耐酸化性炭素繊維強化炭素材料を提供しようとするもの
である。
繊維強化炭素材料の耐酸化バリアである炭化珪素層のac
tive酸化を防止することのできる耐久性に優れる耐熱・
耐酸化性炭素繊維強化炭素材料を提供しようとするもの
である。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明の耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料は、基
材となる炭素繊維強化炭素複合材料の表面に、珪素の拡
散によって多孔質の炭化珪素層が形成され、その炭化珪
素層の上に、緻密な炭化珪素被覆層が形成され、その炭
化珪素被覆層の表面に、金属珪化物又は金属珪化物と金
属硼化物との混合物が被覆されていることを特徴とする
ものである。
の本発明の耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料は、基
材となる炭素繊維強化炭素複合材料の表面に、珪素の拡
散によって多孔質の炭化珪素層が形成され、その炭化珪
素層の上に、緻密な炭化珪素被覆層が形成され、その炭
化珪素被覆層の表面に、金属珪化物又は金属珪化物と金
属硼化物との混合物が被覆されていることを特徴とする
ものである。
【００１１】上記本発明の耐熱・耐酸化性炭素繊維強化
炭素材料に於いて、緻密な炭化珪素被覆層は、化学気相
蒸着法によって形成されたもの、又は有機珪素樹脂中に
炭化珪素粉末を分散させたものを塗布後熱処理して有機
珪素樹脂を炭化珪素に転化せしめることによって形成し
たものであることが好ましい。
炭素材料に於いて、緻密な炭化珪素被覆層は、化学気相
蒸着法によって形成されたもの、又は有機珪素樹脂中に
炭化珪素粉末を分散させたものを塗布後熱処理して有機
珪素樹脂を炭化珪素に転化せしめることによって形成し
たものであることが好ましい。
【００１２】上記本発明の耐熱・耐酸化性炭素繊維強化
炭素材料に於いて、金属珪化物を構成する金属元素は、
Ｍｏ，Ｚｒ，Ｗから選択されていることが好ましい。
炭素材料に於いて、金属珪化物を構成する金属元素は、
Ｍｏ，Ｚｒ，Ｗから選択されていることが好ましい。
【００１３】上記本発明の耐熱・耐酸化性炭素繊維強化
炭素材料に於いて、金属珪化物と金属硼化物との混合物
は、Ｍｏ，Ｚｒ，Ｗから選択される金属元素で構成され
る金属珪化物中に、１〜２０％のＴｉＢ2 ，ＴａＢ2 ，
ＺｒＢ2 から選択される金属硼化物が混合されたもので
あることが好ましい。
炭素材料に於いて、金属珪化物と金属硼化物との混合物
は、Ｍｏ，Ｚｒ，Ｗから選択される金属元素で構成され
る金属珪化物中に、１〜２０％のＴｉＢ2 ，ＴａＢ2 ，
ＺｒＢ2 から選択される金属硼化物が混合されたもので
あることが好ましい。
【００１４】上記本発明の耐熱・耐酸化性炭素繊維強化
炭素材料に於いて、金属珪化物又は金属珪化物と金属硼
化物との混合物の被覆は、プラズマ溶射法によって形成
されたもの、又は有機珪素樹脂或いはガラス成分と混合
スラリー化して塗布後熱処理により形成されたものであ
ることが好ましい。
炭素材料に於いて、金属珪化物又は金属珪化物と金属硼
化物との混合物の被覆は、プラズマ溶射法によって形成
されたもの、又は有機珪素樹脂或いはガラス成分と混合
スラリー化して塗布後熱処理により形成されたものであ
ることが好ましい。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明の耐熱・耐酸化性炭素繊維
強化炭素材料の実施形態を説明する。図１に示すよう
に、炭素繊維強化炭素複合材料からなるＣ／Ｃ基材１の
表面に、珪素を拡散法により拡散して熱応力緩和層とな
る炭化珪素層（ＳｉＣ層）２が形成され、その炭化珪素
層（ＳｉＣ層）２の上に、緻密な炭化珪素層（ＳｉＣ
層）３が形成され、その炭化珪素層（ＳｉＣ層）３の表
面に、金属珪化物４又は金属珪化物と金属硼化物との混
合物５が被覆されている。
強化炭素材料の実施形態を説明する。図１に示すよう
に、炭素繊維強化炭素複合材料からなるＣ／Ｃ基材１の
表面に、珪素を拡散法により拡散して熱応力緩和層とな
る炭化珪素層（ＳｉＣ層）２が形成され、その炭化珪素
層（ＳｉＣ層）２の上に、緻密な炭化珪素層（ＳｉＣ
層）３が形成され、その炭化珪素層（ＳｉＣ層）３の表
面に、金属珪化物４又は金属珪化物と金属硼化物との混
合物５が被覆されている。
【００１６】前記炭素繊維強化炭素複合材料を構成する
炭素繊維としては、平織り、朱子織り、綾織りなどの二
方向敷布、一方向敷布、三方向敷布、ｎ方向配方材、フ
ェルト、トウ等が用いられ、バインダーとしてはフェノ
ール樹脂、フラン樹脂等の熱硬化性樹脂、タール、ピッ
チ等の熱可塑性樹脂が用いられる。炭素繊維強化炭素複
合材料の製造方法としては、例えば前記炭素繊維をバイ
ンダーの含浸、塗布などによりプリプレグ化し、加圧加
熱して成形体とする。この成形体は熱処理によってバイ
ンダーを完全に硬化させ、その後焼成し、さらに必要に
応じて黒鉛化することにより、炭素繊維強化炭素複合材
料とする。その後は、用途に応じて、熱硬化性物質、ピ
ッチ類などを含浸、再炭化を行う含浸法、例えばメタ
ン、プロパンなどの炭化水素ガスを熱分解して炭素を得
るＣＶＤ法などにより緻密化を繰り返し行い、さらに高
強度の炭素繊維強化炭素複合材料とすることができる。
炭素繊維としては、平織り、朱子織り、綾織りなどの二
方向敷布、一方向敷布、三方向敷布、ｎ方向配方材、フ
ェルト、トウ等が用いられ、バインダーとしてはフェノ
ール樹脂、フラン樹脂等の熱硬化性樹脂、タール、ピッ
チ等の熱可塑性樹脂が用いられる。炭素繊維強化炭素複
合材料の製造方法としては、例えば前記炭素繊維をバイ
ンダーの含浸、塗布などによりプリプレグ化し、加圧加
熱して成形体とする。この成形体は熱処理によってバイ
ンダーを完全に硬化させ、その後焼成し、さらに必要に
応じて黒鉛化することにより、炭素繊維強化炭素複合材
料とする。その後は、用途に応じて、熱硬化性物質、ピ
ッチ類などを含浸、再炭化を行う含浸法、例えばメタ
ン、プロパンなどの炭化水素ガスを熱分解して炭素を得
るＣＶＤ法などにより緻密化を繰り返し行い、さらに高
強度の炭素繊維強化炭素複合材料とすることができる。
【００１７】前記炭素繊維強化炭素複合材料への拡散法
による多孔質の炭化珪素層（ＳｉＣ層）の形成方法とし
ては、珪素／炭化珪素／アルミナ＝１５〜５０／２８〜
８５／３〜２５重量％の混合粉末中に炭素繊維強化炭素
複合材料を埋没させ、１５００〜１８００℃の加熱処理
により上記材料の表層を炭化珪素（ＳｉＣ）に転化させ
る。反応時間は所望の被覆膜厚に応じて選択することが
できる。膜厚は、１μｍ以上あればよく、好ましくは１
０〜２００μｍがよい。この多孔質の炭化珪素層（Ｓｉ
Ｃ層）は熱応力緩和層となる。
による多孔質の炭化珪素層（ＳｉＣ層）の形成方法とし
ては、珪素／炭化珪素／アルミナ＝１５〜５０／２８〜
８５／３〜２５重量％の混合粉末中に炭素繊維強化炭素
複合材料を埋没させ、１５００〜１８００℃の加熱処理
により上記材料の表層を炭化珪素（ＳｉＣ）に転化させ
る。反応時間は所望の被覆膜厚に応じて選択することが
できる。膜厚は、１μｍ以上あればよく、好ましくは１
０〜２００μｍがよい。この多孔質の炭化珪素層（Ｓｉ
Ｃ層）は熱応力緩和層となる。
【００１８】上記の多孔質の炭化珪素層（ＳｉＣ層）の
上に形成される緻密な炭化珪素被覆層としては、例えば
原料ガスにＣＨ3 ＳｉＣｌ3 ，ＣｉＣｌ＋ＣＨ4 等、キ
ャリアガスにはＨ2 又はＨ2 ＋Ａｒの混合ガス等を用い
て、反応温度９００〜１７００℃、反応圧力７６０Torr
以下で前記原料ガスとキャリャガスの流量比が（原料ガ
スの流量）／（キャリヤガスの流量）＝１／５〜１０の
条件で化学気相蒸着を行うのが好ましく、また、有機珪
素樹脂、例えば、ポリカルボシランの２０％キシレン溶
液に粒径０．１〜０．５μｍの炭化珪素粉末を１：１の
重量比で分散させたものを、多孔質の炭化珪素層（Ｓｉ
Ｃ層）の上に塗布した後、１０００〜１４００℃の加熱
処理により前記有機珪素樹脂を炭化珪素（ＳｉＣ）に転
化せしめて形成することも好ましい。このようにして形
成される緻密な炭化珪素被覆層の膜厚は、５０μｍ以上
あればよく、好ましくは１００〜３００μｍがよい。
上に形成される緻密な炭化珪素被覆層としては、例えば
原料ガスにＣＨ3 ＳｉＣｌ3 ，ＣｉＣｌ＋ＣＨ4 等、キ
ャリアガスにはＨ2 又はＨ2 ＋Ａｒの混合ガス等を用い
て、反応温度９００〜１７００℃、反応圧力７６０Torr
以下で前記原料ガスとキャリャガスの流量比が（原料ガ
スの流量）／（キャリヤガスの流量）＝１／５〜１０の
条件で化学気相蒸着を行うのが好ましく、また、有機珪
素樹脂、例えば、ポリカルボシランの２０％キシレン溶
液に粒径０．１〜０．５μｍの炭化珪素粉末を１：１の
重量比で分散させたものを、多孔質の炭化珪素層（Ｓｉ
Ｃ層）の上に塗布した後、１０００〜１４００℃の加熱
処理により前記有機珪素樹脂を炭化珪素（ＳｉＣ）に転
化せしめて形成することも好ましい。このようにして形
成される緻密な炭化珪素被覆層の膜厚は、５０μｍ以上
あればよく、好ましくは１００〜３００μｍがよい。
【００１９】上記の緻密な炭化珪素被覆層の表面に被覆
される金属珪化物は、それを構成する金属元素がＭｏ，
Ｚｒ，Ｗから選択されることが好ましく、これら金属元
素から構成される例えばＭｏＳｉ2 （融点２０２０
℃），Ｍｏ5 Ｓｉ3 （融点２１９０℃），ＺｒＳｉ（融
点２０９５℃），Ｚｒ5 Ｓｉ3 （融点２１１０℃），Ｗ
Ｓｉ2 （融点２１６０℃），Ｗ5 Ｓｉ3 （融点２３５０
℃）は、高融点金属珪化物である。
される金属珪化物は、それを構成する金属元素がＭｏ，
Ｚｒ，Ｗから選択されることが好ましく、これら金属元
素から構成される例えばＭｏＳｉ2 （融点２０２０
℃），Ｍｏ5 Ｓｉ3 （融点２１９０℃），ＺｒＳｉ（融
点２０９５℃），Ｚｒ5 Ｓｉ3 （融点２１１０℃），Ｗ
Ｓｉ2 （融点２１６０℃），Ｗ5 Ｓｉ3 （融点２３５０
℃）は、高融点金属珪化物である。
【００２０】上記の緻密な炭化珪素被覆層の表面に被覆
される金属珪化物と金属硼化物との混合物は、Ｍｏ，Ｚ
ｒ，Ｗから選択される金属元素で構成されるＭｏＳ
ｉ2 ，ＺｒＳｉ2 ，ＷＳｉ2 の金属珪化物中に、１〜２
０％のＴｉＢ2 ，ＴａＢ2 ，ＺｒＢ2 から選択される金
属硼化物が混合されたものであることが好ましい。金属
珪化物と金属硼化物との混合比は、１０：１〜１：１が
好ましい。
される金属珪化物と金属硼化物との混合物は、Ｍｏ，Ｚ
ｒ，Ｗから選択される金属元素で構成されるＭｏＳ
ｉ2 ，ＺｒＳｉ2 ，ＷＳｉ2 の金属珪化物中に、１〜２
０％のＴｉＢ2 ，ＴａＢ2 ，ＺｒＢ2 から選択される金
属硼化物が混合されたものであることが好ましい。金属
珪化物と金属硼化物との混合比は、１０：１〜１：１が
好ましい。
【００２１】上記最外層の金属珪化物の被覆層、又は金
属珪化物と金属硼化物との混合物の被覆層は、プラズマ
溶射法によって形成するか、又は金属珪素よりも耐酸化
性が高く、且つ熱処理後は溶融しない有機珪素樹脂例え
ばポリカルボシランのキシレン溶液或いは軟化して流動
しはじめる温度が高温（１７００℃に近い）のガラス成
分例えばシリカゾルと、金属珪化物の粉末又はそれと高
融点の金属硼化物との混合物粉末と混合スラリー化し
て、緻密な炭化珪素被覆層の表面に塗布した後、１００
０〜１７００℃の加熱処理により形成する。この膜厚は
１０μｍ以上あればよく、好ましくは５０〜２００μｍ
がよい。プラズマ溶射法によって、金属珪化物と金属硼
化物との混合物を被覆するときは、所定の混合比とした
混合物を溶射するが、予め混合物とせずに行うこともで
きる。
属珪化物と金属硼化物との混合物の被覆層は、プラズマ
溶射法によって形成するか、又は金属珪素よりも耐酸化
性が高く、且つ熱処理後は溶融しない有機珪素樹脂例え
ばポリカルボシランのキシレン溶液或いは軟化して流動
しはじめる温度が高温（１７００℃に近い）のガラス成
分例えばシリカゾルと、金属珪化物の粉末又はそれと高
融点の金属硼化物との混合物粉末と混合スラリー化し
て、緻密な炭化珪素被覆層の表面に塗布した後、１００
０〜１７００℃の加熱処理により形成する。この膜厚は
１０μｍ以上あればよく、好ましくは５０〜２００μｍ
がよい。プラズマ溶射法によって、金属珪化物と金属硼
化物との混合物を被覆するときは、所定の混合比とした
混合物を溶射するが、予め混合物とせずに行うこともで
きる。
【００２２】上記のように構成された本発明の耐熱・耐
酸化性炭素繊維強化炭素材料は、化学気相蒸着法により
緻密な炭化珪素被覆層が被覆された炭素繊維強化炭素複
合材料に、炭化珪素との化学的相互作用が極めて小さ
く、耐熱・耐酸化性に優れた高融点金属珪化物、又はそ
れと炭化珪素及び高融点金属珪化物と化学的相互作用が
極めて小さく、耐熱・耐酸化性に優れた金属硼化物との
混合物が被覆されているので、この被覆層は強靱で且つ
極めて緻密で、下地の炭化珪素との熱膨張差に起因する
剥離や気孔の発生を抑制でき、主たる耐酸化バリアであ
る炭化珪素のactive酸化を抑えることができる。しか
も、高融点金属珪化物自身も酸素との接触が遮断されて
酸化から保護される。上記被覆層における高融点金属珪
化物の融点は、宇宙機材の予想到達温度である１７００
℃よりも高温であるから、本発明の炭素材料を宇宙機材
に用い、宇宙飛行機が大気圏再突入時等の環境下で発生
する炭化珪素のactive酸化は有効に防止される。しか
も、上記被覆層は従来の非酸化物の被覆に比べてライフ
タイムが著しく増長するので、耐久性に優れた耐熱・耐
酸化性炭素繊維強化炭素材料を実現できる。
酸化性炭素繊維強化炭素材料は、化学気相蒸着法により
緻密な炭化珪素被覆層が被覆された炭素繊維強化炭素複
合材料に、炭化珪素との化学的相互作用が極めて小さ
く、耐熱・耐酸化性に優れた高融点金属珪化物、又はそ
れと炭化珪素及び高融点金属珪化物と化学的相互作用が
極めて小さく、耐熱・耐酸化性に優れた金属硼化物との
混合物が被覆されているので、この被覆層は強靱で且つ
極めて緻密で、下地の炭化珪素との熱膨張差に起因する
剥離や気孔の発生を抑制でき、主たる耐酸化バリアであ
る炭化珪素のactive酸化を抑えることができる。しか
も、高融点金属珪化物自身も酸素との接触が遮断されて
酸化から保護される。上記被覆層における高融点金属珪
化物の融点は、宇宙機材の予想到達温度である１７００
℃よりも高温であるから、本発明の炭素材料を宇宙機材
に用い、宇宙飛行機が大気圏再突入時等の環境下で発生
する炭化珪素のactive酸化は有効に防止される。しか
も、上記被覆層は従来の非酸化物の被覆に比べてライフ
タイムが著しく増長するので、耐久性に優れた耐熱・耐
酸化性炭素繊維強化炭素材料を実現できる。
【００２３】
【実施例】炭素繊維織布にフェノール樹脂を浸み込ませ
たプリプレグを１０枚積層し、加圧加熱成形した後、不
活性雰囲気中で焼成し、その後コールタールピッチを用
いて緻密化処理を４回行い、炭素繊維強化複合材料を得
た。この得られた炭素繊維強化複合材料を所定の寸法に
加圧したあと、該炭素繊維強化炭素複合材料を組成比が
珪素／炭化珪素／アルミナ＝２５／７５／５重量％の混
合粉末中に埋没し、不活性雰囲気下で１７００℃、２４
０分拡散反応させ、炭素繊維強化炭素複合材料の表面に
多孔質の炭化珪素層を形成した。この炭化珪素層の層厚
は２０μｍであった。次に、この炭化珪素層の表面に、
化学気相蒸着法により緻密な炭化珪素被覆層を形成し
た。ガス組成はＣＨ3 ＳｉＣｌ3 ／Ｈ2 ＝２５／１００
となるようにし、ガス流量３リットル／分、圧力３０To
rr、反応温度１３００℃の条件で１５０分間反応させ
た。この緻密な炭化珪素被覆層の層厚は、１００μｍで
あった。次いで、複数の炭素繊維強化炭素複合材料の緻
密な炭化珪素被覆層の表面に、各々金属珪化物の被覆層
と、金属珪化物と金属硼化物との混合物の被覆層を形成
した。金属珪化物の被覆層は、各々ＭｏＳｉ2 ，ＺｒＳ
ｉ2 ，ＷＳｉ2 のプラズマ溶射により層厚２０μｍに形
成した。金属珪化物と金属硼化物との混合物の被覆層
は、次のように形成した。即ち、ＭｏＳｉ2 ，ＺｒＳ
ｉ，ＷＳｉ2 の金属珪化物とＴｉＢ2 ，ＴａＢ2 ，Ｚｒ
Ｂ2 の金属硼化物との混合粉末（混合比はモル比で５：
１とした）を、各々ポリカルボシランの２０％キシレン
溶液に混合してスラリーとした。混合比は重量比で混合
粉末：ポリカルボシラン：キシレン＝５：１：４とし
た。このスラリーを緻密な炭化珪素被覆層の表面に塗布
し、室温で１２時間以上乾燥した後アルゴン雰囲気下で
１４００℃，１２０分の熱処理を行って、金属珪化物と
金属硼化物との混合物の被覆層を形成した。この被覆層
の層厚は３０μｍであった。
たプリプレグを１０枚積層し、加圧加熱成形した後、不
活性雰囲気中で焼成し、その後コールタールピッチを用
いて緻密化処理を４回行い、炭素繊維強化複合材料を得
た。この得られた炭素繊維強化複合材料を所定の寸法に
加圧したあと、該炭素繊維強化炭素複合材料を組成比が
珪素／炭化珪素／アルミナ＝２５／７５／５重量％の混
合粉末中に埋没し、不活性雰囲気下で１７００℃、２４
０分拡散反応させ、炭素繊維強化炭素複合材料の表面に
多孔質の炭化珪素層を形成した。この炭化珪素層の層厚
は２０μｍであった。次に、この炭化珪素層の表面に、
化学気相蒸着法により緻密な炭化珪素被覆層を形成し
た。ガス組成はＣＨ3 ＳｉＣｌ3 ／Ｈ2 ＝２５／１００
となるようにし、ガス流量３リットル／分、圧力３０To
rr、反応温度１３００℃の条件で１５０分間反応させ
た。この緻密な炭化珪素被覆層の層厚は、１００μｍで
あった。次いで、複数の炭素繊維強化炭素複合材料の緻
密な炭化珪素被覆層の表面に、各々金属珪化物の被覆層
と、金属珪化物と金属硼化物との混合物の被覆層を形成
した。金属珪化物の被覆層は、各々ＭｏＳｉ2 ，ＺｒＳ
ｉ2 ，ＷＳｉ2 のプラズマ溶射により層厚２０μｍに形
成した。金属珪化物と金属硼化物との混合物の被覆層
は、次のように形成した。即ち、ＭｏＳｉ2 ，ＺｒＳ
ｉ，ＷＳｉ2 の金属珪化物とＴｉＢ2 ，ＴａＢ2 ，Ｚｒ
Ｂ2 の金属硼化物との混合粉末（混合比はモル比で５：
１とした）を、各々ポリカルボシランの２０％キシレン
溶液に混合してスラリーとした。混合比は重量比で混合
粉末：ポリカルボシラン：キシレン＝５：１：４とし
た。このスラリーを緻密な炭化珪素被覆層の表面に塗布
し、室温で１２時間以上乾燥した後アルゴン雰囲気下で
１４００℃，１２０分の熱処理を行って、金属珪化物と
金属硼化物との混合物の被覆層を形成した。この被覆層
の層厚は３０μｍであった。
【００２４】評価方法 前述のようにして得られた実施例１〜６の耐熱・耐酸化
炭素繊維強化炭素材料６種を、１０００Ｐａの大気中で
１７００℃の加熱を行った。温度履歴は、室温から設定
温度までが約３分、設定温度で１８分２０秒、設定温度
から室温までが１０分であった。評価は、下地の緻密な
炭化珪素層の消耗と、表面，断面観察により行った。ま
た、比較例として最外側に金属珪化物の被覆層が無く、
緻密な炭化珪素層が露出しているサンプルの評価を行っ
た。その結果を下記の表１に示す。
炭素繊維強化炭素材料６種を、１０００Ｐａの大気中で
１７００℃の加熱を行った。温度履歴は、室温から設定
温度までが約３分、設定温度で１８分２０秒、設定温度
から室温までが１０分であった。評価は、下地の緻密な
炭化珪素層の消耗と、表面，断面観察により行った。ま
た、比較例として最外側に金属珪化物の被覆層が無く、
緻密な炭化珪素層が露出しているサンプルの評価を行っ
た。その結果を下記の表１に示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【発明の効果】以上の説明で判るように本発明の耐熱・
耐酸化性炭素繊維強化炭素材料は、最外側の金属珪化物
の被覆層又は金属珪化物と金属硼化物との混合物の被覆
層が極めて緻密で下地の炭化珪素との熱膨張差に起因す
る剥離や気孔の発生を抑制でき、主たる耐酸化バリアで
ある炭化珪素のactive酸化を抑えることができる。しか
も本発明の炭素材料は、最外層の上記被覆層が宇宙機材
の予想到達温度である１７００℃よりも高い融点を有す
るので、宇宙機材に用い、宇宙飛行機が大気圏突入時等
の環境下でも十分に使用でき、従来の非酸化物の被覆層
を有する炭素材料に比べてライフタイムが著しく増長
し、耐久性に優れた耐熱・耐酸化性の炭素材料が実現す
る。
耐酸化性炭素繊維強化炭素材料は、最外側の金属珪化物
の被覆層又は金属珪化物と金属硼化物との混合物の被覆
層が極めて緻密で下地の炭化珪素との熱膨張差に起因す
る剥離や気孔の発生を抑制でき、主たる耐酸化バリアで
ある炭化珪素のactive酸化を抑えることができる。しか
も本発明の炭素材料は、最外層の上記被覆層が宇宙機材
の予想到達温度である１７００℃よりも高い融点を有す
るので、宇宙機材に用い、宇宙飛行機が大気圏突入時等
の環境下でも十分に使用でき、従来の非酸化物の被覆層
を有する炭素材料に比べてライフタイムが著しく増長
し、耐久性に優れた耐熱・耐酸化性の炭素材料が実現す
る。
【図１】本発明の耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料
の構造を示す断面図である。
の構造を示す断面図である。
１ Ｃ／Ｃ基材（炭素繊維強化炭素複合材料） ２ 多孔質の炭化珪素層 ３ 緻密な炭化珪素層 ４ 金属珪化物 ５ 金属珪化物と金属硼化物との混合物
Claims (5)
- 【請求項１】 基材となる炭素繊維強化炭素複合材料の
表面に、珪素の拡散によって炭化珪素層が形成され、そ
の炭化珪素層の上に緻密な炭化珪素被覆層が形成され、
その炭化珪素被覆層の表面に、金属珪化物又は金属珪化
物と金属硼化物との混合物が被覆されていることを特徴
とする耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料。 - 【請求項２】 請求項１記載の耐熱・耐酸化性炭素繊維
強化炭素材料に於いて、緻密な炭化珪素被覆層が、化学
気相蒸着法によって形成されたもの、又は有機珪素樹脂
中に炭化珪素粉末を分散させたものを塗布後熱処理して
有機珪素樹脂を炭化珪素に転化せしめることによって形
成されたものであることを特徴とする耐熱・耐酸化性炭
素繊維強化炭素材料。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の耐熱・耐酸化性炭
素繊維強化炭素材料に於いて、金属珪化物を構成する金
属元素がＭｏ，Ｚｒ，Ｗから選択されていることを特徴
とする耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料。 - 【請求項４】 請求項１又は２記載の耐熱・耐酸化性炭
素繊維強化炭素材料に於いて、金属珪化物と金属硼化物
との混合物が、Ｍｏ，Ｚｒ，Ｗから選択される金属元素
で構成される金属珪化物中に、１〜２０％のＴｉＢ2 ，
ＴａＢ2 ，ＺｒＢ2 から選択される金属硼化物が混合さ
れたものであることを特徴とする耐熱・耐酸化性炭素繊
維強化炭素材料。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかに記載の耐熱・
耐酸化性炭素繊維強化炭素材料に於いて、金属珪化物又
は金属珪化物と金属硼化物との混合物の被覆が、プラズ
マ溶射法によって形成されたもの、又は有機珪素樹脂或
いはガラス成分と混合スラリー化して塗布後熱処理によ
り形成されたものであることを特徴とする耐熱・耐酸化
性炭素繊維強化炭素材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13595198A JPH11314985A (ja) | 1998-04-30 | 1998-04-30 | 耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13595198A JPH11314985A (ja) | 1998-04-30 | 1998-04-30 | 耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11314985A true JPH11314985A (ja) | 1999-11-16 |
Family
ID=15163664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13595198A Pending JPH11314985A (ja) | 1998-04-30 | 1998-04-30 | 耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11314985A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008127275A (ja) * | 2006-11-21 | 2008-06-05 | United Technol Corp <Utc> | 抗酸化コーティングの方法および被覆製品 |
| KR20140089335A (ko) * | 2011-08-31 | 2014-07-14 | 헤라클레스 | 습한 환경에서 안정한 초내화 재료 및 그들의 제조방법 |
| KR102026866B1 (ko) * | 2019-04-12 | 2019-09-30 | 국방과학연구소 | 고융점 세라믹 코팅층 형성 방법 및 고융점 세라믹 코팅층을 포함하는 내열소재 |
| CN112501613A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-03-16 | 西安工业大学 | 一种全温域抗氧化烧蚀涂层及其制备方法 |
| CN116082065A (zh) * | 2023-01-16 | 2023-05-09 | 中国科学院金属研究所 | 一种提高碳基或陶瓷基复合材料表面抗氧化涂层烧结致密度的方法及复合抗氧化涂层 |
| KR20240033609A (ko) * | 2022-09-05 | 2024-03-12 | 한국세라믹기술원 | 초고내열 세라믹 섬유 강화 복합 소재 |
| US12559435B2 (en) | 2023-12-29 | 2026-02-24 | Blue Origin Manufacturing, LLC | Silicon carbide coatings and methods of fabricating and repairing the same |
-
1998
- 1998-04-30 JP JP13595198A patent/JPH11314985A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008127275A (ja) * | 2006-11-21 | 2008-06-05 | United Technol Corp <Utc> | 抗酸化コーティングの方法および被覆製品 |
| US7951459B2 (en) | 2006-11-21 | 2011-05-31 | United Technologies Corporation | Oxidation resistant coatings, processes for coating articles, and their coated articles |
| KR20140089335A (ko) * | 2011-08-31 | 2014-07-14 | 헤라클레스 | 습한 환경에서 안정한 초내화 재료 및 그들의 제조방법 |
| JP2014525386A (ja) * | 2011-08-31 | 2014-09-29 | エラクレス | 湿潤環境において安定な超耐熱材料及びその製造方法 |
| KR102026866B1 (ko) * | 2019-04-12 | 2019-09-30 | 국방과학연구소 | 고융점 세라믹 코팅층 형성 방법 및 고융점 세라믹 코팅층을 포함하는 내열소재 |
| CN112501613A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-03-16 | 西安工业大学 | 一种全温域抗氧化烧蚀涂层及其制备方法 |
| CN112501613B (zh) * | 2020-11-30 | 2022-11-15 | 西安工业大学 | 一种全温域抗氧化烧蚀涂层及其制备方法 |
| KR20240033609A (ko) * | 2022-09-05 | 2024-03-12 | 한국세라믹기술원 | 초고내열 세라믹 섬유 강화 복합 소재 |
| CN116082065A (zh) * | 2023-01-16 | 2023-05-09 | 中国科学院金属研究所 | 一种提高碳基或陶瓷基复合材料表面抗氧化涂层烧结致密度的方法及复合抗氧化涂层 |
| CN116082065B (zh) * | 2023-01-16 | 2024-03-26 | 中国科学院金属研究所 | 一种提高陶瓷基复合材料表面抗氧化涂层烧结致密度的方法及复合抗氧化涂层 |
| US12559435B2 (en) | 2023-12-29 | 2026-02-24 | Blue Origin Manufacturing, LLC | Silicon carbide coatings and methods of fabricating and repairing the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6632762B1 (en) | Oxidation resistant coating for carbon | |
| CN107226706B (zh) | 具有单峰孔径分布和低纤维体积分数的陶瓷基质复合物 | |
| JP2680439B2 (ja) | 炭素強化用繊維を含む複合材料及びその製造方法 | |
| US20100179045A1 (en) | Methods and apparatus relating to a composite material | |
| JP3034084B2 (ja) | 耐酸化性炭素繊維強化炭素複合材料及びその製造方法 | |
| JP4539014B2 (ja) | 耐酸化性ｃ／ｃ複合材及びその製造方法 | |
| JPH11314985A (ja) | 耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素材料 | |
| JP2976368B2 (ja) | 耐熱・耐酸化性炭素繊維強化炭素複合材料 | |
| JP2976369B2 (ja) | 耐酸化性炭素繊維強化炭素複合材料 | |
| JPH0812477A (ja) | 耐熱・耐酸化性炭素材料およびその製造方法 | |
| US6485791B1 (en) | Method for improving the performance of oxidizable ceramic materials in oxidizing environments | |
| JP3042832B2 (ja) | 耐熱・耐酸化性炭素材料の製造方法 | |
| JP3031853B2 (ja) | 耐熱・耐酸化性炭素材料 | |
| CN110372417A (zh) | 一种抗氧化涂层及其制备方法 | |
| EP0576626A1 (en) | COATINGS FOR COMPOSITE ARTICLES. | |
| JP2607409B2 (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材の耐酸化処理法 | |
| JPH0725612B2 (ja) | 耐酸化性を有する炭素繊維強化炭素複合材およびその製造方法 | |
| US20240279128A1 (en) | Methods for Joining Composite Components to Form a Unitary Composite Component | |
| US12545629B1 (en) | Functional tailoring of oxidation protection systems of carbon-carbon composites | |
| JP3060589B2 (ja) | 高温耐熱強度部材 | |
| JPH11268978A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料及びその製造方法 | |
| JPH05170577A (ja) | 塗布法を用いた炭素繊維強化炭素複合材料の耐酸化被覆方法 | |
| JP3310538B2 (ja) | 耐熱・耐酸化性炭素材料 | |
| JPH08253876A (ja) | Ｃ／ｃ複合材料用高密着性耐酸化被覆層及びその形成方法 | |
| JP2827388B2 (ja) | 耐食性耐酸化性材料およびその製造方法 |