JPH11320246A - メタルバンドソー用刃材およびメタルバンドソー - Google Patents
メタルバンドソー用刃材およびメタルバンドソーInfo
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- JPH11320246A JPH11320246A JP13189198A JP13189198A JPH11320246A JP H11320246 A JPH11320246 A JP H11320246A JP 13189198 A JP13189198 A JP 13189198A JP 13189198 A JP13189198 A JP 13189198A JP H11320246 A JPH11320246 A JP H11320246A
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- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 メタルバンドソーの寿命を飛躍的に改善する
刃材およびこれを用いたメタルバンドソーを提供する。 【解決手段】 重量％でＷｅｑ＋Ｃｏ ２９％以上、３
３％以下で、Ｗが５％以上、９％以下、残部がＦｅを主
体とする高速度鋼であることを特徴とするメタルバンド
ソー用刃材である。好ましくは、Ｃｏを５％以上１２％
以下添加する。上記刃材と帯状の胴材を溶接して、メタ
ルバンドソーを得る。
刃材およびこれを用いたメタルバンドソーを提供する。 【解決手段】 重量％でＷｅｑ＋Ｃｏ ２９％以上、３
３％以下で、Ｗが５％以上、９％以下、残部がＦｅを主
体とする高速度鋼であることを特徴とするメタルバンド
ソー用刃材である。好ましくは、Ｃｏを５％以上１２％
以下添加する。上記刃材と帯状の胴材を溶接して、メタ
ルバンドソーを得る。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】刃材となる高速度鋼と胴材が
並行に接合されて構成されるメタルバンドソー用刃材お
よびメタルバンドソーに関するものである。
並行に接合されて構成されるメタルバンドソー用刃材お
よびメタルバンドソーに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】メタルバンドソーは高速度鋼でなる刃材
と廉価な低合金鋼の胴材を電子ビーム溶接などにより平
行に溶接することで、高速度鋼の節約がなされている。
刃材の代表的な組成は（１）１Ｃ−４Ｃｒ−９Ｍｏ−
１．５Ｗ−１．３Ｖ−８Ｃｏ（ＳＫＨ５９）、（２）
０．９Ｃ−４Ｃｒ−５Ｍｏ−６Ｗ−２Ｖ（ＳＫＨ５１）
である。（１）の鋼は主に難削材（ＳＫＤ１１、ステン
レス鋼など）の切削、（２）の鋼は一般の切削（構造用
鋼など）に使用されている。（１）の鋼は（２）の鋼に
対しＷ当量（Ｗ＋２Ｍｏ）がやや多くとＣｏが多く添加
され、耐熱性、耐摩耗性を高めていることを特徴として
おり、これにより、難削材の切削に利用されている。
と廉価な低合金鋼の胴材を電子ビーム溶接などにより平
行に溶接することで、高速度鋼の節約がなされている。
刃材の代表的な組成は（１）１Ｃ−４Ｃｒ−９Ｍｏ−
１．５Ｗ−１．３Ｖ−８Ｃｏ（ＳＫＨ５９）、（２）
０．９Ｃ−４Ｃｒ−５Ｍｏ−６Ｗ−２Ｖ（ＳＫＨ５１）
である。（１）の鋼は主に難削材（ＳＫＤ１１、ステン
レス鋼など）の切削、（２）の鋼は一般の切削（構造用
鋼など）に使用されている。（１）の鋼は（２）の鋼に
対しＷ当量（Ｗ＋２Ｍｏ）がやや多くとＣｏが多く添加
され、耐熱性、耐摩耗性を高めていることを特徴として
おり、これにより、難削材の切削に利用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述した難削材切削用
途にメタルバンドソーを適用する場合、最も問題となる
のは寿命である。従来、メタルバンドソー用の刃材とし
て、寿命を飛躍的に改善する提案はされておらず、高寿
命の材料が望まれている。本発明の目的は、上記問題に
鑑み、メタルバンドソーの寿命を飛躍的に改善する刃材
およびこれを用いたメタルバンドソーを提供することで
ある。
途にメタルバンドソーを適用する場合、最も問題となる
のは寿命である。従来、メタルバンドソー用の刃材とし
て、寿命を飛躍的に改善する提案はされておらず、高寿
命の材料が望まれている。本発明の目的は、上記問題に
鑑み、メタルバンドソーの寿命を飛躍的に改善する刃材
およびこれを用いたメタルバンドソーを提供することで
ある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者は、メタルバン
ドソーの分野において問題となる高速度鋼の刃材の組成
を見直し、組成を適切に変更することで切削寿命を大幅
に改善できることを見出した。具体的には、高速度鋼の
組成の中で、Ｗｅｑ（＝Ｗ＋２Ｍｏ）＋Ｃｏ量を従来材
よりも高め、かつＷを規定し、さらに望ましくはＣｏを
適切な組成の範囲に規定することにより、刃材の硬度を
安定して１０００ＨＶ得ることが可能となり、切削寿命
を大幅に改善することを見出したものである。
ドソーの分野において問題となる高速度鋼の刃材の組成
を見直し、組成を適切に変更することで切削寿命を大幅
に改善できることを見出した。具体的には、高速度鋼の
組成の中で、Ｗｅｑ（＝Ｗ＋２Ｍｏ）＋Ｃｏ量を従来材
よりも高め、かつＷを規定し、さらに望ましくはＣｏを
適切な組成の範囲に規定することにより、刃材の硬度を
安定して１０００ＨＶ得ることが可能となり、切削寿命
を大幅に改善することを見出したものである。
【０００５】すなわち、重量％でＷｅｑ＋Ｃｏ ２９％
以上、３３％以下で、Ｗが５％以上、９％以下、残部が
Ｆｅを主体とする高速度鋼であることを特徴とするメタ
ルバンドソー用刃材である。望ましくは、Ｃｏが５％以
上１２％以下とする。
以上、３３％以下で、Ｗが５％以上、９％以下、残部が
Ｆｅを主体とする高速度鋼であることを特徴とするメタ
ルバンドソー用刃材である。望ましくは、Ｃｏが５％以
上１２％以下とする。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明における重要な特徴はメタ
ルバンドソー用刃材として、従来材と比較してＷｅｑ＋
Ｃｏを高めたことにある。以下にこの値を限定した理由
を述べる。ＷｅｑはＷと等価な効果をもつようにＭｏ量
を規格化し、ＷとＭｏを既定したものである。Ｍｏ量を
２倍にすることでＷと等価な効果得られる。ＷｅｑはＷ
＋２Ｍｏと表現できる。以下の実施の形態の表現に「Ｗ
ｅｑ＋Ｃｏ」の項を用いる。
ルバンドソー用刃材として、従来材と比較してＷｅｑ＋
Ｃｏを高めたことにある。以下にこの値を限定した理由
を述べる。ＷｅｑはＷと等価な効果をもつようにＭｏ量
を規格化し、ＷとＭｏを既定したものである。Ｍｏ量を
２倍にすることでＷと等価な効果得られる。ＷｅｑはＷ
＋２Ｍｏと表現できる。以下の実施の形態の表現に「Ｗ
ｅｑ＋Ｃｏ」の項を用いる。
【０００７】メタルバンドソーの切削寿命を高める因子
の中で刃材の硬さがすべてに優先する。Ｗｅｑ、Ｃｏは
それぞれ刃材の高硬度化に不可欠な因子であるが、本発
明ではそれぞれの効果をＷｅｑ＋Ｃｏの項で刃材の硬
度、切削寿命を整理できることを見出したので、以下の
記述ではＷｅｑ＋Ｃｏの項で実施の根拠を記述する。
の中で刃材の硬さがすべてに優先する。Ｗｅｑ、Ｃｏは
それぞれ刃材の高硬度化に不可欠な因子であるが、本発
明ではそれぞれの効果をＷｅｑ＋Ｃｏの項で刃材の硬
度、切削寿命を整理できることを見出したので、以下の
記述ではＷｅｑ＋Ｃｏの項で実施の根拠を記述する。
【０００８】Ｗｅｑ＋Ｃｏが２９％未満であると、焼き
入れ後の基地に固溶しない基地より硬い炭化物（以下、
未固溶炭化物）が少なくなり、耐摩耗性が得られなくな
る。さらに、基地の硬度を硬くするためにできるだけ焼
き入れ温度を高めに設定するのが望ましいが、高めにす
るとＣが過剰に基地に固溶し、刃材の硬度が得られにく
くなり、靭性が低下するので、Ｗｅｑ＋Ｃｏは２９％以
上必要である。Ｗｅｑ＋Ｃｏが３３％を越えると、未固
溶炭化物量が多くなるが、基地に固溶するＣが少なくな
り硬さが得られにくくなり、刃材の耐摩耗性が低下す
る。また、製造性が著しく劣化する。したがって、３３
％以下が必要である。Ｗが５％未満であると、焼き入れ
温度では基地の結晶粒が粗くなり、靭性が低下し刃が欠
けやすくなる。また、基地にＣが過剰に固溶しやすくな
り、靭性が低下する。したがってＷは５％以上が必要で
ある。より好ましくは６％以上である。Ｗが９％を越え
ると、焼き入れ温度での基地は結晶粒は細かくなるが、
基地に固溶するＣが不足し硬度が得られなくなるので、
Ｗは９％以下が必要である。
入れ後の基地に固溶しない基地より硬い炭化物（以下、
未固溶炭化物）が少なくなり、耐摩耗性が得られなくな
る。さらに、基地の硬度を硬くするためにできるだけ焼
き入れ温度を高めに設定するのが望ましいが、高めにす
るとＣが過剰に基地に固溶し、刃材の硬度が得られにく
くなり、靭性が低下するので、Ｗｅｑ＋Ｃｏは２９％以
上必要である。Ｗｅｑ＋Ｃｏが３３％を越えると、未固
溶炭化物量が多くなるが、基地に固溶するＣが少なくな
り硬さが得られにくくなり、刃材の耐摩耗性が低下す
る。また、製造性が著しく劣化する。したがって、３３
％以下が必要である。Ｗが５％未満であると、焼き入れ
温度では基地の結晶粒が粗くなり、靭性が低下し刃が欠
けやすくなる。また、基地にＣが過剰に固溶しやすくな
り、靭性が低下する。したがってＷは５％以上が必要で
ある。より好ましくは６％以上である。Ｗが９％を越え
ると、焼き入れ温度での基地は結晶粒は細かくなるが、
基地に固溶するＣが不足し硬度が得られなくなるので、
Ｗは９％以下が必要である。
【０００９】Ｃｏが５％未満であると、刃材の硬度が低
くなるので、５％以上が望ましい。１５％以上を越える
と刃材の圧延性が著しく低下するので１５％以下が望ま
しい。硬度を１０００ＨＶ以上得るには上述したＷｅｑ
＋Ｃｏの範囲を既定するのがもっとも適切な指標であ
る。Ｃ，Ｃｒ、Ｖ、Ｓｉ，Ｍｎのそれぞれの組成は、さ
らに安定した刃材の硬さを得るために必要である。典型
的には、Ｃｒは３％以上６％以下、Ｖは１％以上２％以
下、Ｓｉは２％以下、Ｍｎは２％以下が望ましい。Ｃは
ＷまたはＭｏとＣｒ、Ｖの組み合わせで炭化物量に応じ
て適切な範囲が選択される。本発明では１％以上１．４
％以下が望ましい。
くなるので、５％以上が望ましい。１５％以上を越える
と刃材の圧延性が著しく低下するので１５％以下が望ま
しい。硬度を１０００ＨＶ以上得るには上述したＷｅｑ
＋Ｃｏの範囲を既定するのがもっとも適切な指標であ
る。Ｃ，Ｃｒ、Ｖ、Ｓｉ，Ｍｎのそれぞれの組成は、さ
らに安定した刃材の硬さを得るために必要である。典型
的には、Ｃｒは３％以上６％以下、Ｖは１％以上２％以
下、Ｓｉは２％以下、Ｍｎは２％以下が望ましい。Ｃは
ＷまたはＭｏとＣｒ、Ｖの組み合わせで炭化物量に応じ
て適切な範囲が選択される。本発明では１％以上１．４
％以下が望ましい。
【００１０】上述した組成の刃材と胴材を溶接接合後、
刃材の硬さが１０００ＨＶ以上得られるように焼き入れ
焼き戻しを行うことにより、本発明のメタルバンドソー
を得ることができる。上述した刃材に対して、接合する
胴材は従来提案された素材を適用することが可能であ
る。胴材は、刃材を保持し、メタルバンドソーとして使
用される場合にかかる曲げ応力および引張応力に耐える
ことができ、かつ安価であることが望ましい。このた
め、本発明においては、熱処理硬さを５３ＨＲＣ以下の
鋼とすることが好ましい。これ以上の硬さを発揮できる
素材を選択する場合、合金元素を増加する必要があり、
安価な胴材を使用するというメタルバンドソーの目的か
らはずれることになるためである。
刃材の硬さが１０００ＨＶ以上得られるように焼き入れ
焼き戻しを行うことにより、本発明のメタルバンドソー
を得ることができる。上述した刃材に対して、接合する
胴材は従来提案された素材を適用することが可能であ
る。胴材は、刃材を保持し、メタルバンドソーとして使
用される場合にかかる曲げ応力および引張応力に耐える
ことができ、かつ安価であることが望ましい。このた
め、本発明においては、熱処理硬さを５３ＨＲＣ以下の
鋼とすることが好ましい。これ以上の硬さを発揮できる
素材を選択する場合、合金元素を増加する必要があり、
安価な胴材を使用するというメタルバンドソーの目的か
らはずれることになるためである。
【００１１】なお具体的な胴材の組成としては、たとえ
ば重量％でＣ０．６以下、Ｃｒ７％以下、Ｃｒ以外の４
Ａ，５Ａ，６Ａ属の炭化物形成元素、例えばＷ，Ｍｏ，
Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉの１種または２種以上が総量で３％以
下、残部実質的に鉄よりなる鋼を使用することができ
る。ここで、Ｃを０．６％以下としたのは、Ｃは鋼の基
本的な硬さと靭性を確保するために必要な元素である
が、０．６％を超えると靭性は低下していくため、０．
６％を上限とすることが好ましい。
ば重量％でＣ０．６以下、Ｃｒ７％以下、Ｃｒ以外の４
Ａ，５Ａ，６Ａ属の炭化物形成元素、例えばＷ，Ｍｏ，
Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉの１種または２種以上が総量で３％以
下、残部実質的に鉄よりなる鋼を使用することができ
る。ここで、Ｃを０．６％以下としたのは、Ｃは鋼の基
本的な硬さと靭性を確保するために必要な元素である
が、０．６％を超えると靭性は低下していくため、０．
６％を上限とすることが好ましい。
【００１２】またＣｒは、胴材の焼入れ性を高めるとと
もに、Ｃと結合してＣｒ炭化物を形成し、焼きもどし軟
化抵抗を高める元素である。しかし、過剰な添加は逆に
焼きもどし軟化抵抗を低下させるため、７％以下と規制
することが望ましい。また、Ｃｒ以外の４Ａ，５Ａ，６
Ａ属の炭化物形成元素であるＷおよびＭｏは、胴材の耐
摩耗性を高める元素であり、胴材として必要な硬さおよ
び靭性の向上に対して有効な元素である。添加量が多す
ぎると胴材としてもっとも重要な靭性を低下してしまう
ため、３％以下とすることが望ましい。
もに、Ｃと結合してＣｒ炭化物を形成し、焼きもどし軟
化抵抗を高める元素である。しかし、過剰な添加は逆に
焼きもどし軟化抵抗を低下させるため、７％以下と規制
することが望ましい。また、Ｃｒ以外の４Ａ，５Ａ，６
Ａ属の炭化物形成元素であるＷおよびＭｏは、胴材の耐
摩耗性を高める元素であり、胴材として必要な硬さおよ
び靭性の向上に対して有効な元素である。添加量が多す
ぎると胴材としてもっとも重要な靭性を低下してしまう
ため、３％以下とすることが望ましい。
【００１３】たとえば、またＶ、Ｎｂ、Ｔｉ等は胴材の
耐摩耗性を向上させるという点でＷおよびＭｏと同様の
効果があり有効である。しかし、これらの元素は高価で
あり、安価な胴材を用いるという目的に反するとため総
量で３％以下とする。また、鋼の製造過程において脱酸
剤として添加されるＳｉ，Ｍｎが含有されていても良い
が、２％を超えると靭性を低下するためそれぞれ２％以
下とすることが望ましい。もちろん胴材の組成として
は、従来のＳ５０ＣやＡＩＳＩ６１５０の使用もでき
る。
耐摩耗性を向上させるという点でＷおよびＭｏと同様の
効果があり有効である。しかし、これらの元素は高価で
あり、安価な胴材を用いるという目的に反するとため総
量で３％以下とする。また、鋼の製造過程において脱酸
剤として添加されるＳｉ，Ｍｎが含有されていても良い
が、２％を超えると靭性を低下するためそれぞれ２％以
下とすることが望ましい。もちろん胴材の組成として
は、従来のＳ５０ＣやＡＩＳＩ６１５０の使用もでき
る。
【００１４】
【実施例】（実施例１）表１に示す化学組成の鋼塊を造
塊した。得られた鋼塊を１０００〜１２００℃の範囲で
１５ｍｍ直径の棒材に鍛造後、断面形状１×２ｍｍの素
材まで温間および冷間加工により製造した。本発明鋼は
Ｎｏ．ＡからＮｏ．Ｅ、比較鋼はＣ１からＣ４である。
比較鋼Ｎｏ．Ｃ１はＳＫＨ５９、Ｎｏ．Ｃ２はＳＫＨ５
１に対応する。なお、比較鋼のＮｏ．Ｃ４は鍛造の段階
で大きな鍛造割れが生じたので、鋳造材で評価した。実
施例１では焼き入れ焼き戻し硬さが刃材にとって重要な
測定値であるので、硬さの評価を行った。
塊した。得られた鋼塊を１０００〜１２００℃の範囲で
１５ｍｍ直径の棒材に鍛造後、断面形状１×２ｍｍの素
材まで温間および冷間加工により製造した。本発明鋼は
Ｎｏ．ＡからＮｏ．Ｅ、比較鋼はＣ１からＣ４である。
比較鋼Ｎｏ．Ｃ１はＳＫＨ５９、Ｎｏ．Ｃ２はＳＫＨ５
１に対応する。なお、比較鋼のＮｏ．Ｃ４は鍛造の段階
で大きな鍛造割れが生じたので、鋳造材で評価した。実
施例１では焼き入れ焼き戻し硬さが刃材にとって重要な
測定値であるので、硬さの評価を行った。
【００１５】表１に焼き入れ温度（Ｑ）の１１８０、１
２００℃から焼き入れ、５４０℃と５６０℃で焼き戻し
（Ｔ）したときのビッカース硬さＨＶの測定値を併記し
た。本発明鋼は上記の熱処理条件のいずれかで１０００
ＨＶ以上の硬さが得られている。特にＮｏ．Ａは上記の
熱処理条件のいずれでも１０００ＨＶ以上の硬さが得ら
れている。Ｎｏ．Ｂは２条件で１０００ＨＶ以上の硬さ
が得られている。Ｎｏ．Ｃ〜Ｎｏ．Ｅは、Ｎｏ．Ａ、Ｎ
ｏ．Ｂに比べると１０００ＨＶ得られる熱処理条件は少
なくなっているが、Ｎｏ．Ａ，Ｂに次いで安定して１０
００ＨＶ得られる。
２００℃から焼き入れ、５４０℃と５６０℃で焼き戻し
（Ｔ）したときのビッカース硬さＨＶの測定値を併記し
た。本発明鋼は上記の熱処理条件のいずれかで１０００
ＨＶ以上の硬さが得られている。特にＮｏ．Ａは上記の
熱処理条件のいずれでも１０００ＨＶ以上の硬さが得ら
れている。Ｎｏ．Ｂは２条件で１０００ＨＶ以上の硬さ
が得られている。Ｎｏ．Ｃ〜Ｎｏ．Ｅは、Ｎｏ．Ａ、Ｎ
ｏ．Ｂに比べると１０００ＨＶ得られる熱処理条件は少
なくなっているが、Ｎｏ．Ａ，Ｂに次いで安定して１０
００ＨＶ得られる。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】比較例Ｎｏ．Ｃ１からＮｏ．Ｃ３まではい
ずれの熱処理条件でも１０００ＨＶ得られていない。Ｎ
ｏ．Ｃ４は本発明と同じく安定して１０００ＨＶ得られ
ているが、この測定値は鋳造材で評価した値である。メ
タルバンドソーの刃材を提供するには、鋳造材では刃材
に要求される靭性が著しく劣り、かつ、鍛造も困難であ
るので刃材として不適切である。焼き入れ焼き戻し硬さ
とＷｅｑおよびＷｅｑ＋Ｃｏの関係を図１ないし図２に
図示した。焼戻し硬さは、１２００℃で焼き入れ、５４
０℃で焼戻した時の硬さである。Ｗｅｑと（Ｗｅｑ＋Ｃ
ｏ）の変数による硬さの関係はＷｅｑよりＷｅｑ＋Ｃｏ
で整理すると一義的な関係が明確になる。したがって、
本発明で定義するＷｅｑ＋Ｃｏで特性を整理する重要性
はきわめて高い。
ずれの熱処理条件でも１０００ＨＶ得られていない。Ｎ
ｏ．Ｃ４は本発明と同じく安定して１０００ＨＶ得られ
ているが、この測定値は鋳造材で評価した値である。メ
タルバンドソーの刃材を提供するには、鋳造材では刃材
に要求される靭性が著しく劣り、かつ、鍛造も困難であ
るので刃材として不適切である。焼き入れ焼き戻し硬さ
とＷｅｑおよびＷｅｑ＋Ｃｏの関係を図１ないし図２に
図示した。焼戻し硬さは、１２００℃で焼き入れ、５４
０℃で焼戻した時の硬さである。Ｗｅｑと（Ｗｅｑ＋Ｃ
ｏ）の変数による硬さの関係はＷｅｑよりＷｅｑ＋Ｃｏ
で整理すると一義的な関係が明確になる。したがって、
本発明で定義するＷｅｑ＋Ｃｏで特性を整理する重要性
はきわめて高い。
【００１９】（実施例２）表１に示した発明鋼と比較鋼
を用いて、胴材と溶接接合させ、焼き入れ焼き戻しを行
い、メタルバンドソーを製造した。サイズは１×４５×
４５００ｍｍである。ただし、比較鋼Ｎｏ．４は刃材を
製造できなかったので、評価対象から外した。胴材の組
成は、重量％で０．５３Ｃ−０．４０Ｓｉ−１．１２Ｍ
ｎ−０．６８Ｎｉ−５．１８Ｃｒ−０．８９Ｗ−０．５
６Ｍｏ−０．０９Ｖ−０．００７３Ａｌ−０．０３３Ｎ
−残Ｆｅの化学組成となり、胴材の硬さは５２．１ＨＲ
であった。バンドソーの切削条件は、湿式、切削速度２
０／ｍｉｎ、切削率２０ｃｍ2／ｍｉｎ、ワークは１０
０ｍｍφの硬さが１８０ＨＢのＳＫＤ１１とした。
を用いて、胴材と溶接接合させ、焼き入れ焼き戻しを行
い、メタルバンドソーを製造した。サイズは１×４５×
４５００ｍｍである。ただし、比較鋼Ｎｏ．４は刃材を
製造できなかったので、評価対象から外した。胴材の組
成は、重量％で０．５３Ｃ−０．４０Ｓｉ−１．１２Ｍ
ｎ−０．６８Ｎｉ−５．１８Ｃｒ−０．８９Ｗ−０．５
６Ｍｏ−０．０９Ｖ−０．００７３Ａｌ−０．０３３Ｎ
−残Ｆｅの化学組成となり、胴材の硬さは５２．１ＨＲ
であった。バンドソーの切削条件は、湿式、切削速度２
０／ｍｉｎ、切削率２０ｃｍ2／ｍｉｎ、ワークは１０
０ｍｍφの硬さが１８０ＨＢのＳＫＤ１１とした。
【００２０】図３にＷｅｑ＋Ｃｏで整理した切削寿命を
示した。切削寿命は切削面にうねりを生じ始めた段階の
切削面積で表した。切削面積が大きいほど切削寿命が長
いことを意味する。本発明鋼のＮｏ．ＡからＮｏ．Ｅま
では比較鋼Ｎｏ．Ｃ１に対し最低１．２倍、最高１．７
倍の切削寿命の改善効果が現れた。一方、比較鋼Ｎｏ．
Ｃ２とＮｏ．Ｃ３は比較鋼Ｎｏ．Ｃ１に対し、最高でも
約０．８倍程度であった。実施例２の評価結果から、本
発明鋼は従来鋼に対し優れた切削寿命を得ることがわか
った。
示した。切削寿命は切削面にうねりを生じ始めた段階の
切削面積で表した。切削面積が大きいほど切削寿命が長
いことを意味する。本発明鋼のＮｏ．ＡからＮｏ．Ｅま
では比較鋼Ｎｏ．Ｃ１に対し最低１．２倍、最高１．７
倍の切削寿命の改善効果が現れた。一方、比較鋼Ｎｏ．
Ｃ２とＮｏ．Ｃ３は比較鋼Ｎｏ．Ｃ１に対し、最高でも
約０．８倍程度であった。実施例２の評価結果から、本
発明鋼は従来鋼に対し優れた切削寿命を得ることがわか
った。
【００２１】
【発明の効果】上述したように、本発明はメタルバンド
ソーの刃材をＷｅｑ＋Ｃｏを２９％以上、３３％以下と
し、Ｗを５％以上、９％以下とすることで従来鋼の難削
材切削用途に適するとされる代表的なＳＫＨ５９に対し
優れた切削性能を得ることが可能になった。
ソーの刃材をＷｅｑ＋Ｃｏを２９％以上、３３％以下と
し、Ｗを５％以上、９％以下とすることで従来鋼の難削
材切削用途に適するとされる代表的なＳＫＨ５９に対し
優れた切削性能を得ることが可能になった。
【図１】（Ｗｅｑ＋Ｃｏ）を用いたときの焼き入れ焼き
戻し硬さに対する関係を示した図である。
戻し硬さに対する関係を示した図である。
【図２】Ｗｅｑを用いたときの焼き入れ焼き戻し硬さに
対する関係を示した図である。
対する関係を示した図である。
【図３】（Ｗｅｑ＋Ｃｏ）で切削性能に対する関係を示
した図である。
した図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１０年７月１６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】（実施例２）表１に示した発明鋼と比較鋼
を用いて、胴材と溶接接合させ、焼き入れ焼き戻しを行
い、メタルバンドソーを製造した。サイズは１×４５×
４５００ｍｍである。ただし、比較鋼Ｎｏ．４は刃材を
製造できなかったので、評価対象から外した。胴材の組
成は、重量％で０．５３Ｃ−０．４０Ｓｉ−１．１２Ｍ
ｎ−０．６８Ｎｉ−５．１８Ｃｒ−０．８９Ｗ−０．５
６Ｍｏ−０．０９Ｖ−０．００７３Ａｌ−０．０３３Ｎ
−残Ｆｅの化学組成となり、胴材の硬さは５２．１ＨＲ
Ｃであった。バンドソーの切削条件は、湿式、切削速度
２０／ｍｉｎ、切削率２０ｃｍ2／ｍｉｎ、ワークは１
００ｍｍφの硬さが１８０ＨＢのＳＫＤ１１とした。
を用いて、胴材と溶接接合させ、焼き入れ焼き戻しを行
い、メタルバンドソーを製造した。サイズは１×４５×
４５００ｍｍである。ただし、比較鋼Ｎｏ．４は刃材を
製造できなかったので、評価対象から外した。胴材の組
成は、重量％で０．５３Ｃ−０．４０Ｓｉ−１．１２Ｍ
ｎ−０．６８Ｎｉ−５．１８Ｃｒ−０．８９Ｗ−０．５
６Ｍｏ−０．０９Ｖ−０．００７３Ａｌ−０．０３３Ｎ
−残Ｆｅの化学組成となり、胴材の硬さは５２．１ＨＲ
Ｃであった。バンドソーの切削条件は、湿式、切削速度
２０／ｍｉｎ、切削率２０ｃｍ2／ｍｉｎ、ワークは１
００ｍｍφの硬さが１８０ＨＢのＳＫＤ１１とした。
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％でＷｅｑ＋Ｃｏ ２９％以上、３
３％以下、但し、Ｗｅｑ＝Ｗ＋２Ｍｏで、Ｗを５％以
上、９％以下、残部がＦｅを主体とする高速度鋼である
ことを特徴とするメタルバンドソー用刃材。 - 【請求項２】 Ｃｏを５％以上１２％以下含むことを特
徴とするメタルバンドソー用刃材。 - 【請求項３】 請求項１〜３のいずれかからなる帯状の
メタルバンドソー用刃材が帯状の胴材と溶接されてなる
メタルバンドソー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13189198A JP3965662B2 (ja) | 1998-05-14 | 1998-05-14 | メタルバンドソー用刃材およびメタルバンドソー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13189198A JP3965662B2 (ja) | 1998-05-14 | 1998-05-14 | メタルバンドソー用刃材およびメタルバンドソー |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11320246A true JPH11320246A (ja) | 1999-11-24 |
| JPH11320246A5 JPH11320246A5 (ja) | 2005-06-30 |
| JP3965662B2 JP3965662B2 (ja) | 2007-08-29 |
Family
ID=15068576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13189198A Expired - Lifetime JP3965662B2 (ja) | 1998-05-14 | 1998-05-14 | メタルバンドソー用刃材およびメタルバンドソー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3965662B2 (ja) |
-
1998
- 1998-05-14 JP JP13189198A patent/JP3965662B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3965662B2 (ja) | 2007-08-29 |
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